Tính lại nhiệt độ không khí thứ cấp
7.7.1. Nhiệt thu
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.7.1.1. Hăm nhiệt cùa clinker mang văo thiết bị lăm lạnh
qit = Cci*tci = 298.8 (kcal/kgCl)
| lă tỷ nhiệt của clinker ở 1200°c theo trang 269- “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- Năm 1984, ta có:
Cci = 0.249 (kcal/kg.độ)
7.7.1.2. Nhiệt lưọng của không khí đưa văo lăm lạnh
q2a = V|1 (Ckk + dkk*C(H20)) tkk = 11.646 (kcal/kgCl)
qt= qit + q2t = 310.4 (kcal/kgCl).
7.7.2. Nhiệt chi
7.7.2.1. Nhiệt tốn thất do clinker mang ra khỏi dăn lăm lạnh
qic= Cc*tc = 19.3 (kcaĩ/kgCl). : lă tỷ nhiệt của Clinker ở 120°c, Cc = 0.193 (kcal/kg.độ).
1.1.22. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q2c = 20 (kcal/kgCl).
1.12.3. Nhiệt của không khí dư lấy ra khỏi dăn lăm lạnh
Lượng không khí dư lấy ra khỏi dăn lăm lạnh chính lă hiệu số giữa lượng không khí lăm lạnh vă lượng không khí tiíu tốn thực tế đế chây nhiín liệu. Ta có:
VBd= v„ - VB = 0.531 (nrVkgCl).
Xem nhiệt độ của không khí dư hút ra khỏi dăn lăm lạnh lớn hơn nhiệt độ ra của clinker, ta chọn: tkkd = 200°c
+ dkt*CH2o) ÍKKd = 33.9 (kcal/kgCl).
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Ta chọn lượng gió 3 hút ra ngoăi bằng 1/6 lượng không khí cần tiíu tốn thực tế đế chây nhiín liệu.
= 0.1615 (m3/kgCl).
Q4C = VG3*CG3*t03 = 39.018 (kcal/kgCl).
Với: Cg3: lă tỷ nhiệt cùa gió 3 ở 800°c, Cg3 = 0.302(kcal/kg.độ)
7.7.2.5. Nhiệt của không khí thứ cấp văo lò quay
q5c = VB2 (Ckk + dkk*CH2o) tTC (kcal/kgclinker).
: lă thể tích gió thứ cấp, VB2 = 0.45*VB = 0.4275(m3/kgCl).
(kcal/kgCl).
Lập cđn bằng nhiệt cho dăn lăm lạnh, ta có: qt = qc
Vậy: q5
c= 198.2 (kcal/kgCI).
Đe xâc định nhiệt độ của không khí thứ cấp (gió 3) văo lò quay ta dùng phương phâp ngoại suy, giả sử nhiệt độ của không khí thứ cấp lă:
ti = 720°c t2 = 820°c Qti = 195.54 (kcal/kgCl). Qt2= 222.7(kcal/kgCl). ttc =799.17°c Sai số: 0.1032% (chấp nhận).
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
CHƯƠNG 8: TÍNH KÍCH THƯỚC CÂC CYCLON VĂ LÒ QUAY
8.1. Xâc định khối lưọng riíng của khói vă không khí ấm. 8.1.1. Khối lượng riíng của khói ở điều kiện tiíu chuấn.
Ta có công thức xâc định như sau:
_ V(C02)‘P(C02) + V(H20)-P(H20) + ^(S02)‘PịS02) +
V(N2)‘P{N2) + VKK ■pKK
Pr=
Theo ( Trang 13- “So tay quâ trình vă thiết bị công nghệ hóa chất”- Tập 1 ), ta có: p (C02) = 1.9768 (kg/m3) ; p (N2) = 1.2507 (kg/m3)
p (S02) = 2.9268 (kg/m3) ; p (02) = 1.2989 (kg/m3) p (H20) = 0.8036 (kg/m3)
8.1.1.1. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc V.
p5x = 1.4257 (kg/m3)
8.1.1.2. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc IV.
p4
T = 1.4165 (kg/m3)
8.1.1.3. Khối lượng riíng của khói ở cyclon bậc III.
P3
T =1.4471 (kg/m3)
8.1.1.4. Khối lượng riíng của khói ở cyclon bậc II.
P2T= 1.4557 (kg/m3)
8.1.1.5. Khối lượng riíng của khói ở Cyclon bậc I.
p1! = 1.4651 (kg/m3)
8.1.1.6. Khối lượng riíng của khói ở calciner.
r 273 + / Điều
kiện
Lò quay
canxiner Cyclonl Cyclon4 Khí
sc Khí TC chuẩn 1.311 1.47 1.465 1.456 1.447 1.416 1.426 Lăm việc 0.259 0.291 0.339 0.362 0.394 0.510 0.673
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
P'T = 1.3109 (kg/m3)
8.1.2. Khối lượng riíng cùa khói ở điều kiện nhiệt độ lăm việc.
273
p PT*
8.1.2.1. Khối lưọìig riíng của khói ỏ’ cyclon bậc V.
p5 = 0.6729 (kg/m3)
8.1.2.2. Khối lưọìig riíng của khói ỏ’ cyclon bậc IV.
p4 = 0.51 (kg/m3)
8.1.2.3. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc III.
p3 = 0.394(kg/m3)
8.1.2.4. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc II.
p2 = 0.3618 (kg/m3)
8.1.2.5. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc I.
p2 = 0.3388 (kg/m3)
8.1.2.6. Khối lượng riíng của khói ở canxỉner.
p° = 0.291 (kg/m3)
8.1.2.7. Khối lượng riíng của khói ở lò quay.
p' = 0.259 (kg/m3)
8.1.3. Khối lượng riíng của không khí ấm.
8.1.3.1. Ở điều kiện tiíu chuẩn.
p°kk= 1.2832 (kg/m3)
8.1.3.2. Ở điều kiện môi trường có nhiệt độ lă 27°c (không khí SO’ cấp)
pkk = 1.1779 (kg/m3)
8.1.3.3. Không khí thứ cấp.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 80
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
pkk2 = 0.3265 (kg/m3)
8.1.3.4. Khí
dư ra khỏi dăn lăm lạnh có nhiệt độ 280 °c lă: pd
8.1.3.5. Gió 3 từ giăn đi văo canxiner:
p3 = 0.3265 (kg/m3) Tóm tắt khối lượng riíng của khói vă không khí
Nồng độ
Lò quay Bậc 1 Bậc 2 Bậc 3 Bậc 4 Bậc 5
1 cyclon 1 cyclon 1 cyclon 1 cyclon 1 cyclon
Khi văo 0.9103 0.9773 0.8941 0.8502 0.8127 0.7337
Khi ra 0.1069 0.0977 0.1178 0.0853 0.0813 0.0791 0.0352
8.2. Xâc định nồng độ bụi cùa khói trong mỗi cyclon của thâp trao đổi nhiệt
8.2.1. Nồn
g độ bụi trong cyclon bậc V. n\:
lượng bụi ra khỏi cyclon bậc n.
G'V lượng bụi ra khỏi cyclon bậc n. vn: thế tích lượng bụi ra khỏi cyclon bậc n.
p°n: khối lượng riíng ở đktc của bụi ra khỏi cyclon bậc n. nn v: lượng bụi văo cyclon bậc n.
Gn
v: lượng bụi văo cyclon bậc n. V"'1: thể tích lượng văo cyclon bậc n.
p°n_i: khối lượng riíng ở điều kiện tiíu chuấn của bụi văo cyclon bậc n.
8.2.1.1. Khi ra khỏi cyclon bậc V.
n5
r = Gbv/vVt = 0.0352 (kg/kg khói)
8.2.1.2. Khi đi văo cyclon bậc V.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 81
Thiết kế nhă mây sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.2.2. Nồng độ bụi trong cyclon bậc IV.
8.2.2.1. Khi ra khỏi cyclon bậc IV.
n\ = Gblv/V4. r4, = 0.0791 (kg/kg khói)
8.2.2.2. Khi đi văo cyclon bậc IV.
n\ = Gvlv/V3.r3, = 0.8127 (kg/kg khói)
8.2.3. Nồng độ bụi trong cyclon bậc III.
8.2.3.1 Khi ra khỏi cyclon bậc III.
n\ = Gbm/V3.r3
t = 0.0813 (kg/kg khói)
8.2.3.2. Khi đi văo cyclon bậc III.
n3v = Gv'"/V2.r2, = 0.8502 (kg/kg khói)
8.2.4. Nồng độ bụi trong cyclon bậc II.
8.2.4.1. Khi ra khỏi cyclon bậc II.
rỉ, = Gb"/V2.r2
t = 0.0853 (kg/kg khói)
8.2.4.2. Khi đi văo cyclon bậc II.
n2
v = GyVvVr1, =0.8941 (kg/kg khói)
8.2.5. Nồng độ bụi trong cyclon bậc I.
8.2.5.1. Khi ra khỏi cyclon bậc I.
n'r = Gb7v'.r', = 0.1178 (kg/kg khói)
8.2.5.2. Khi đi văo cyclon bậc I.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 82
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.2.7. Nồng độ bụi trong lò quay.
8.2.7.I. Khi ra khỏi lò.
n'r = GbL/VL.p\ =0.1069 (kg/kgkhói) Nồng độ bụi trong khói của lò vă câc cyclon thâp trao đổi nhiệt
8.3. Xâc định Iưọng khói vă không khí chuyến động trong hệ thống trong 1 giò'
G " k = G V M000.273 + ^ (m3/h)
273
G0: năng suất clinker trong lh. G0 = 141.7 t/h
vn: lă thế tích khí thải của cyclon bậc n. t\t: nhiệt độ khí thải của cyclon bậc n.
8.3.1. Lượng khói ra khỏi cyclon bậc V.
v5k = G„. 1000. V5.(273+t5 ki)/273
v5k = 641422.339 (m3/h)
8.3.2. Lượng khói ra khỏi cyclon bậc IV.
v4
k = G0.1000 .V4 ,(273+t4 k) /273
v4
k= 794528.6036(m3/h)
Lò quay 236895.574Cyclon 3 1001136.415
Canxiner 1167735.599Cyclon 4 794528.6036
Cyclon 1 1062527.092Cyclon 5 641422.339
Cyclon 2 1042658.973
Không khí lọt qua khe 87976.85288
Không khí lọt qua đầu lò 8797.685288
Không khí văo dưới ghi 277828.0302
17595.37058 149560.6499
Tông không khí văo lò quay 175953.7058
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.3.4. Lượng khói ra khỏi cyclon bậc II.
v\ =Go.1000.V2.(273+t2 k)/273 v2
k = 1042658.973 (m3/h)
8.3.5. Lưọng khói ra khỏi cyclon bậc I.
v'k =G„.1000.V1.(273+t‘k)/273 v'k = 1062527.092(m3/h)
8.3.6. Lượng khói ra khỏi Canxiner.
v°k = G0.1000. V°.(273+t°k)/273 v°k = 1167735.599 (m3/h)
8.3.7. Lưọng khói ra khỏi lò quay.
v'k =Go.1000.V'.(273+tik)/273 v'k = 236895.574 (m3/h)
8.3.8. Lượng không khí lọt văo khe của câc cyclon ở nhiệt độ không khí.
vkk = G0.VBk.(l + dkk).1000.(273+tkk)/273 vkk = 87977 (m3/h)
8.3.9. Lượng không khí lọt qua đầu lò ỏ’ nhiệt độ không khí.
vk0 =G„.V0.(1 +dkk).1000.(273+tkk)/273 vk0 = 8797.7 (m3/h)
8.3.10. Lưọng không khí đưa văo dưói ghi lăm lạnh ỏ' nhiệt độ không khí.
vkx =G0.VBX.(1 +dkk).1000.(273+tkk)/273 vkx = 277828.0302 (m3/h)
8.3.11. Lượng không khí sơ cấp văo lò.
Chọn nhiệt độ không khí sơ cấp lă:
vkl= G0. VB, .(1 + dkk). 1000.(273+tkk)/273
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 84
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Vki = 17595 (m3/h)
8.3.12. Lượng không khí thứ cấp văo lò.
Vk2 = Go.VB2.1000.(273+tB2)/273 vk2 = 149560.6499 (ìrvVh)
8.3.13. Tổng lượng khí văo lò quay.
vk = vko+vki+vk2=175953.7058 (m3/h)
8.3.14. Lưọng gió 3 lấy ra ở giăn lăm lạnh .
vk3 = Go.VB3.1000.(273+tB3)/273 vk3 = 471498 (m3/h)
Từ kết quả tính toân, ta lập được câc bảng sau :
Bâng 8.4: Lượng không khí tiíu tốn. . .trong 1 giờ (m3/h)
8.4. Xâc định kích thước của câc cyclon vă ống dẫn khí ra của nó.
Ký hiệu cyclon cyclon canxiner IV 324.37 295.15 70.30 295.15 289.63 324.37 22.00 21.00 22.00 21.00 21.00 21.00
Khối lượng riíng khói 0.36 0.39 0.51 0.67
Nồng đô bụi khói văo 0.89 0.85 0.81 0.73
Đường kính ống đứng 3.0 3.0 2.7 2.3
46.27 43.13 45.88 52.77 66.60
5.5 5.4 5.4 4.8
4.1 4.1 4.1 3.6
5.4 5.4 5.4 4.8
Tổng chiều cao cyclon 9.5 9.5 9.5 8.4
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
+ Chọn tốc độ của khói khi văo vă ra khỏi cyclon theo kinh nghiệm ta chọn: Tốc độ của khí văo cyclone lă: 15+23 (m/s).
Tốc độ của khí ở ống thoât lă: 12+20 (m/s).
+ Tiết diện ống văo trước cyclon xâc định theo công thức: f = Vkv/Wv Với: Vkv: lă lưu lượng khói văo cyclon (m3/s)
wv: lă tốc độ khí văo cyclon. + Đường kính ống đứng dẫn khí ra khỏi cyclon.
lă lưu lượng khói ra khỏi cyclon (m3/s)
wr: lă tôc độ khói ra khỏi cyclon + Trở lực ở câc cyclon được tính theo công thức
AP = #.fc+.p.(l + «) 2 .g
Với: £,: lă hệ sô trở lực khí động học của môi cycĩon p: lă khối lượng riíng ở nhiệt độ lăm việc . n: lă nồng độ bụi trong khói
+ Đường kính của câc cyclon được tính theo công thức
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 86
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Với: k lă thông số đặc trung hình học cho điều kiện của khí văo tiết diện ngang của cyclon theo thực ngiệm ta có: k =0.214
* Chiều cao câc cyclon: + Chiều cao phần hình trụ .
H = 0.75*D (m) + Đuờng kính thâo ở đây . dt = 0.2 (m) + Chiều cao phần hình nón . r j D - d H„= X tga (m) H . a = 65-70°
Đối với cyclon bậc V, chọn: a = 70° Câc cyclon còn lại chọn: a = 65°
Ta chọn cyclon 1, cyclon 3 gồm 2 cyclon tổ hợp, cyclon 2 vă cyclon 4 lă 1 cyclon, cyclon 5 gồm 4 cyclon tổ hợp.
Âp dụng câc công thức trín vă tính toân ta lập đuợc bảng sau:
Băng 8.5: Kích thuớc của câc cyclon vă ống dẫn của nó.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 87
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.5. Tính toân kích thưóc của lò quay.
8.5.1. Xâc định hiệu suất nhiệt của lò.
8.5.1.1. Nhi
ệt của không khí SO’ cấp ỏ’ 24.4 °c . qBi
= 0.7209 (kcal/kgCl)
8.5.1.2. Nhiệt lý học của nhiín liệu.
q2a = 1.665 (kcal/kgCl)
8.5.1.3. Nhiệt của không khí lọt văo đầu lò.
qBo = VBo.Ckk.tkk = 0.3604 (kcal/kgCl)
8.5.1.4. Nhiệt của không khí thứ cấp văo lò.
qB2 = VB2L.Ckk.tkk2 = 128.36 (kcal/kgCl) Vậy nhiệt tổng của không khí vă nhiín liệu văo lò.
qT = qBi + qB2 + q2a + qBo
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
q = 700.46 (kcal/kgCl)
Vậy hiệu suất nhiệt của lò đuợc tính như sau:
h = (q + qT - q°4t)/(q + qT) =0.1751 = 17.51%
8.5.2. Xâc định công suất nhiệt của lò.
Q = 1000.Go.q = 116743488.4 (kcal/h)
8.5.3. Xâc định bề mặt trao đối nhiệt trong lò.
Với: ơ = 4.9*10'8
T lă nhiệt độ chây lý thuyết: T = t|t + 273 T = 2608.8°c
8.5.4. Tính đường kính trong của lò quay.
Theo công thức của A.N Ivan ( [9-11]- Trang 135- “Lò silicât”- Tập 3- Ths GVC. Nguyễn Dđn- ĐHBKĐN )
Sai số= -x i o o = 1.3918%
D
Với chiều dăy gạch lót lă 200 mm vă chiều dăy của thĩp lăm lò 80 mm, ta có đường kính ngoăi của lò lă:
Dn = D + 2*0.20 + 2*0.08 = 5.2 (m)
8.5.5. Xâc định chiều dăi của lò.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 89
Q = 1.1 *D3 (triệu kcal/h) => D =
Vậy, ta tính được đường kính trong của lò quay như sau: D = 4.6649 m. Vậy chọn D = 4.6 m
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.5.5.1. Chiều dăi zôn phản ứng pha rắn
Ta biết rằng năng suất của vật liệu vận chuyển trong lò thì phụ thuộc văo độ nghiíng số vòng quay vă đường kính của lò. Được xâc định như sau:
G= 15.7t.D2.j.v.r (t/h) Trong đó:
71 = 3.1416
D: đường kính trong của lò, m
j: hệ số đổ đầy, j = 0.08^0.1, chọn j =0.09 r: khối lượng riíng vật liệu tơi, chọn r =1.5 t/m3 G: năng suất thực tế của nhă mây, G =166.67 t/h Tốc độ vật liệu trung bình trong lò bằng:
V - ---- = 1.204 m/phút
Ả5.7Ĩ.D J.v.r
Chọn thời gian lưu vật liệu trong zôn phản ứng pha rắn: tpư= 0.4 giờ Chiều dăi zôn phản ứng pha rắn:
Lpư = V . tpư = 30.3 (m)
8.5.5.2. Chiều dăi zôn nung
Lkk = 5 . D = 23.3 (m)
8.5.5.3. Chiều dăi zôn lăm nguội
Chọn thời gian lun vật liệu trong zôn lăm nguội lă: tin = 0.85 giờ Lin = V . tin = 18.1 (m)
Vậy chiều dăi của lò lă: L = 70.3 m
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.5.6. Tốc độ quay của lò
Theo Khođôrổp: tốc độ chuyển động của liệu vă tốc độ quay của lò có quan hệ sau: V = 1.88*Dn *n*I /sinị3 (m/h)
Suy ra: n = v*sinp/1.88*Dn*I (vòng/phút) Trong đó:
Ị3- góc rơi tự nhiín, Ị3 = 50+600, chọn sin|3 = 0.755° 1 - độ nghiíng của lò, chọn I = 3.50°
Vậy: tổc độ quay của lò lă : n = 1.59 (vòng/phút)
8.6.Tính trỏ’ lực của hệ thống vă chọn quạt hút.
8.6.1. Trở lực của kính dẫn khói bụi từ buồng khói đến cyclon bậc I
Tính cho cả hai nhânh của thâp trao đối nhiệt.
] r T: 1.: n’v: di: hệ sô ma sât X = 0.04 + 0.05, chọn X = 0.05 khối luợng riíng của khói bụi, r*T = 1.465 (kg/m3) chiều dăi của kính dẫn, 1|= 22 (m)
nồng độ bụi, n]
v = 0.733 (kg/kg Cĩ) đường kính của kính dẫn , di = 2.99 (m)
w: tôc độ dòng khí văo cyclon I, w = 22 (m) Vậy: Hmsi = 26.3 (mmH20)
8.6.1.2. Trở lực cục bộ
Hcbi = X i .(1+0.8 .nV) .w2.r\/ 2.g (mmH20) Trong đó: Xi: hệ số trở lực cục bộ
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệpTậpl- Hoăng Kim Co, ta chọn:
- Trở lực nhânh phđn đôi cho 2 cyclon bậc I: 1 - Trở lực lượn một góc 90° tròn: 1 - Trở lực do đột mở ở cửa văo cyclon bậc 1: 0.05 - Trở lực do đột thu ở 2 cửa ra cyclon bậc I: 0.35
Xi = 2.4
Hcb, = X| .(1+0.8 ,n'v) ,w2 .r‘T / 2 . g = 154.56 (mmH20)
8.6.1.3. Trở lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học )
Hhhi = hi . g .(r°T -r2) (mmH20)
Trong đó: h]: chiều cao của kính: 16.00 m Hhhi = hi . g .(r°T -r2 ) = 176.79 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: Hj = 4.05 (mmH20)
8.6.2 .Trở lực của kính dẫn khói bụi văo cyclon bậc II:
8.6.2.1. Trở lực do ma sât
Hms2 = X .(l+n2v) .l2/d2 .r2x .w2 / 2 .g (mmH20)
Trong đó: X: hệ sổ ma sât, X = 0.04^0.05, chọn X = 0.05 r2
T: khối lượng riíng của khói bụi, r2
T = 1.491 (kg/m3) 12: chiều dăi của kính, 12 = 20 (m)
n2v : nồng độ bụi, n2
v = 0.894 (kg/kgCl) d2: đường kính của kính dẫn , d2 =2.96 (m)
Hms2 = 22.954 (mmH20)
8.6.2.2. Trở lực cục bộ
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Trong đó: x2: hệ số trở lực cục bộ.
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tỉnh toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệpTậpl- Hoăng Kim Cơ, ta chọn:
- Trở lực lượn một góc 90° tròn: 1
- Trở lực do đột mở ở cửa văo cyclon bậc I: 0.05 - Trở lực do đột thu ở 2 cửa ra cyclon bậc 1: 0.35
x2= 1.4 Hcb2 = x2 .(1+0.8 ,n2v). w2 .r2
T/2 .g = 86.23 (mmH20)
8.Ó.2.3. Trở lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học)
Hhh2 = h2 .g . (r2T - r2) (mmH20) Với: h2- chiều cao của kính: 14.00 (m)
Hhh2 = h2.g.(r2T - r2) = 150.2 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: H2 = -41 (mmH20)
8.6.3 .Trở lực của kính dẫn khói bụi văo cyclon bậc III
8.6.3.1. Trở lực do ma sât
Hms3 = X.(1 +n3v) .l3/d3 .r\ . w2/2. g = 19.979 (mmH20) Trong đó: X: hệ sổ ma sât, X = 0.04-H).05, chọn X = 0.05
r3
T: khối lượng riíng của khói bụi r3
T = 1.447 (kg/m3) 13: chiều dăi của kính , I3 = 18 (m)
n3v : nồng độ bụi, n3
v = 0.850(kg/kgCl) d3: đường kính của kính dẫn , d3 = 2.975 (m)
8.6.3.2. Trỏ’ lực cục bộ
15: n5 v: d5: đường kính của kính dẫn, Hms5 s.6.5.2. Trở lực cục bộ của bốn cyclon bậc V 2 .r5 T/2 .g (mmH20) 0.04-^0.05, chọn X = 0.05
khối lượng riíng của khói bụi, r6 = 1.426 (kg/m3)
chiều cao vă dăi của kính, 16 = 95 (m)
n6v = 0.035 (kg/kgCl)
đường kính của kính dẫn, d6= 3.14 (m)