ví dụ 4 1 tính toán mô men gây nứt

Ngày tải lên: 02/03/2013, 16:53

... vít; b – bước quy đổi lưỡi vít xoắn, m; b t ; 2 (16 ) t – bước vít xoắn, m Thế phương trình (3), (4) , (8), (9) (12 )- (15 ) vào phương trình (10 ) (11 ), đưa tích phân (10 ) (11 ) dạng: 3  3   M cv ... Khi đó, tính tích phân (46 ) (47 ) phần I II bề mặt làm việc lưỡi vít, kết nhận [6]: - Mô men cản đất mặt làm việc lưỡi vít: 4  f tg 3 l f tg 3 k  h   h   M l  pl b3   34   14   ... 1  1   2 (17 ) 3 Fcv  f q.b  d (18 ) 1 Để xác định giới hạn khai triển tích phân chia đầu cọc vít làm phần: phần I cọc vít phần lưỡi vít bố trí phần đầu hình nón cọc vít; phần II cọc vít...

Ngày tải lên: 28/01/2016, 13:19

... dòng điện I chạy vật dẫn gây tổn hao công suất P thời gian dt gây nhiệt lượng: Q = P.dt = RI2dt Nhiệt lượng hao tổn bao gồm hai phần:  Đốt nóng vật dẫn Q1= G.C.dτ  Tỏa môi trường xung quanh Q2= ... TRÌNH PHÁT NĨNG cx Hệ số cơng suất: τ nl − e T Kp = = −tlv τ cf 1 e T − tcx T I nl 1 e Hệ số tảI dòng điện: K1 = = Kp = −tlv If 1 e T ... đạt tới trị 1 < τf, nên thiết bị điện làm việc non tải chưa lợi dụng hết khả chịu nhiệt τf 1 M t[s] tlv Phát nóng ngắn hạn TÍNH TỐN PHÁT NĨNG Từ ta thấy nâng phụ tải lên để sau thời gian làm...

Ngày tải lên: 07/05/2018, 00:10

... 1. 75 1. 35 γll+pl,br,ls, vs 1. 25 1. 25 1. 25 1. 00 1. 50 1. 50 1. 50 1. 00 1. 50 1. 50 1. 50 1. 00 1. 75 0.00 1. 35 1. 00 23 31. 1 16 54. 0 218 8.5 16 10.2 - 917 9.9 - 545 5.8 - 8 41 7.0 -6365.5 V (kN) My (kN) 12 918 11 152 1 246 2 ... γll+pl,br,ls, vs 1. 75 1. 35 V (kN) 517 . 81 517 . 81 517 . 81 41 4.25 Hx (kN) 47 9 .12 19 5.23 41 4.23 292.37 My (kN) -48 5.83 -15 9.36 - 41 1. 21 -290 .10 γeh 1. 50 1. 50 1. 50 1. 00 γev 1. 75 0.00 1. 35 1. 00 γll+pl,br,ls, ... V (kN) 1 040 0.7 16 12.7 VS 47 0 ,4 PV(> 25 m/s) 16 3,36 12 Hx (kN) 325 ,42 259,82 My (kN) -9028,53 -2 515 . 81 -5038.86 16 18.50 47 04. 48 -17 77. 91 -19 57,05 -10 39.26 517 ,49 15 74, 64 16 2,50 42 76,80 11 39,70...

Ngày tải lên: 08/06/2014, 23:41

... 1. 56 1. 59 1. 63 1. 66 1. 68 0.78 0.87 1. 01 1.08 1. 14 1. 22 1. 27 1. 31 1.35 1 .40 1 .44 1 .48 1. 52 1. 56 1. 58 0. 61 0. 61 0.76 0. 84 0.90 0.99 1. 05 1. 10 1. 14 1. 20 1. 25 1. 29 1. 34 1. 38 1 .40 0. 54 0. 54 0. 54 0.63 ... z(m) 10 15 20 30 40 50 60 80 10 0 12 0 15 0 18 0 200 I II III IV 1. 08 1. 16 1. 27 1. 33 1. 37 1 .44 1 .48 1. 52 1. 55 1. 59 1. 63 1. 65 1. 69 1. 72 1. 73 0.97 1. 05 1. 17 1. 24 1. 29 1. 36 1 . 41 1 .45 1 .48 1. 53 1. 56 1. 59 ... 2. 81 3.09 3.30 3 .47 3. 61 3.83 4. 01 4. 15 4. 34 4 .49 4. 58 1. 28 1. 28 1. 71 1.98 2 .18 2 .48 2.70 2.88 3.02 3.26 3 .45 3. 61 3. 81 3.98 4. 07 1. 18 1. 18 1. 18 1 .44 1. 64 1. 94 2 .17 2. 34 2 .49 2. 74 2.93 3 .10 3.30...

Ngày tải lên: 30/03/2014, 02:20

... 03, 04, QĐ 15 , TT1 61, TT 244 Ví dụ 5 .1 Doanh nghiệp A, tháng 12 /N có tình hình TSCĐ HH sau: (đv: 1. 000đ) A Số dư 1/ 12/N TK 211 – Dư nợ: 10 .700.000; TK 2 14 1 – Dư có: 2.500.000, TK 217 TK 2 14 7 có ... 31/ 12/2 011 ? Tính tốn, ghi nhận lợi ích cổ đông thiểu số ngày mua ngày lập BCTC hợp 31/ 12/2 010 Chủ đề 15 : Xử lý giao dịch nội lập BCTC hợp Tham khảo: Chuẩn mực 25, Q 15 , TT 16 1 TT 244 Ví dụ 15 .1 ... 31/ 12/2 010 Ví dụ 14 . 2 Advanced financial accounting 2 013 28 Phd Mai Ngoc Anh – Academy of Finance Ví dụ minh họa Kế tốn Tài nâng cao 2 013 TS Mai Ngoc Anh - HVTC Sử dụng số liệu nêu ví dụ 14 . 1, ...

Ngày tải lên: 25/07/2014, 09:41

... 1. 3, 2 .1, 3.2 41 = 41 + 𝜂 4 − 41 = 1. 2, 2.2, 3.3 + 0.5 1, 2,3 − 1. 2, 2.2, 3.3 = 1. 1, 2 .1, 3 .15 𝑤 51 = 𝑤 51 + 𝜂 𝑇5 − 𝑤 51 = 1. 0, 3.0, 6.0 + 0.5 1 ,4, 7 − 1. 0, 3.0, 6.0 = 1, 3.5, 6.5 𝑤 61 = 𝑤 61 + 𝜂 ... 0.5 1, 1 ,4 − 1. 0, 4. 5, 6.0 = 1, 2.75, 𝑤 21 = 𝑤 21 + 𝜂 𝑇2 − 𝑤 21 = 2 .1, 5.5, 7.0 + 0.5 1, 1 ,4 − 2 .1, 5.5, 7.0 = 0 .45 , 3.25, 5.5 𝑤 31 = 𝑤 31 + 𝜂 𝑇3 − 𝑤 31 = 1. 6,2.2, 3 .4 + 0.5 1, 2,3 − 1. 6,2.2, 3 .4 = 1. 3, ... = − 2 .4 , − 4. 6 , − 6.8 = (1. 96, 6.76, 14 . 44) 4 − 42 = − 2.3 , − 3 .1 , − 4. 8 = (1. 69 ,1. 21, 3. 24) 𝑇5 − 𝑤52 = − 3.5 , − 7 .1 , − 8.2 = (6.25, 9. 61, 1 .44 ) 𝑇6 − 𝑤62 = − 1. 5 , − 3.7 , − 6 .4 = (0.25,...

Ngày tải lên: 31/10/2014, 09:21

... số 03, 04, QĐ 15 , TT1 61, TT 244 Ví dụ 5 .1 Doanh nghiệp A, tháng /N có tình hình TSCĐ HH sau: (đv: 1. 000đ) A Số dư 1/ 9/N TK 211 – Dư nợ: 10 .700.000; TK 2 14 1 – Dư có: 2.500.000, TK 217 TK 2 14 7 có ... đồng) Số dư ngày 1/ 1/N TK 41 1: 60.000 (TK 41 11 : 40 .000; TK 41 12 : 20.000); TK 41 4: 5.000; Các nghiệp vụ phát sinh năm liên quan đến vốn chủ sở hữu gồm: Advanced financial accounting 20 14 25 Mai Ngoc ... doanh Chủ đề 14 : Các ví dụ liên quan đến chuẩn mực kế toán số 25 – BCTC hợp kế toán khoản đầu tư vào công ty Tham khảo: Chuẩn mực 25, Q 15 , TT 16 1 Ví dụ 14 . 1 (Đơn vị: Triệu đồng) Ngày 1/ 1/N, Công...

Ngày tải lên: 04/11/2014, 19:37

... -5=-K .1. 15 =>K= -4. 38 => chọn R1= 10 k => R2= 43 .8k Chọn R3 = 8k Ta có sơ đồ mạch sau: c) mạch chuẩn hóa đầu 0-20mV It = Uvào /R 11 Với yêu cầu đầu từ 0-20mV ta có : 20* 10 -3 =1. 15V/R 11 => R 11= 57.5(ơm) ... Nếu R1=R2; Rf = Rg Vout = K(V2-V1) Trong K= Rf/R1 dải đo từ 00C tới 11 50C điện áp ngả IC LM35 nằm khoảng từ 0V tới 1. 15V Với chuẩn đầu từ => 10 V ta có: Vout max =10 v =K (1. 15-0)  K=87, chọn R1 = ... 1, 21 V I biến thiên từ ÷ 20 mA Lại có: R23 R19 = R18.R20 Ira = Chọn R23 = 10 k Ω, R18= 20k Ω, R20= 10 0k Ω , R19 = 200k Ω U1 = - 0,28 V , R50 = 15 1,25Ω 3.2. 3Tính tốn mạch nhấp nháy cho LED a) khối...

Ngày tải lên: 22/05/2015, 11:27

... không gian khảo sát: (-500 ,40 0) (500 ,40 0) (-500, -40 0) (500, -40 0) Bước 2: Nối điểm để tạo biên dạng Click chọn biểu tượng tạo đường Để trỏ biểu tượng nhấn nút phải chuột để menu lệnh vẽ đường Giữ ... Đối với dòng chảy (external flows), ta nên chọn hệ số viscosity 10 Ở X- Y-Component có gí trò 0.9975 64 0.069756 cos4 = 0.9975 64 sin4 = 0.069756 Bước Giải (Solution) Solve Control s Solution… Nhập ... Window lên Click Ok 9 Lưu case file (canh2D.cas) File Write case… 10 Tiếp tục tính toán với số lần lặp 200 Solve Iterate… 11 Cô đọng hội tụ Solve Monitors Residual… Lưu data file (canh2D.dat)...

Ngày tải lên: 02/06/2015, 16:32

... Dòng điện đầu I12=Ur/(R13+R12) Ur= (1+ R12/R13)uv Với Uv= – 1. 06V I12= – 20mA Uvmin= 0V  I12min= 0mA Uvmax= 1. 06V I12max= 20mA Chọn R12=53Ω R13 =15 0Ω 3.3 .4 Chuẩn hóa đầu có dòng R 14 = 10 kΩ mA Dùng ... ta có U12= 1. 06 V Ta có hệ: 4. 10 -3 = -U 11. X (1) ( vớiX= 20 .10 -3= (1, 15 – U 11) .X (2) ) Từ (1) (2) U 11= -0.2857 V => X= = (3) Từ (*) (3) ta có R4 =10 0Ω ,R6= 350Ω , R5= 255Ω SV: Vũ Văn Thuy 17 Bài ... khơng đảo Mạch có điện áp : Ur= (1+ R 11/ R10).Uv Với Uv=0 – 1. 08V để Ur=0 - 5V Uvmin=0V  Urmin=0V Uvmax =1. 06V  Urmax=5V Chọn R 11= 32kΩ : SV: Vũ Văn Thuy R10 =10 kΩ : 15 R9 =10 kΩ : Bài Tập Lớn Trường Đại...

Ngày tải lên: 04/04/2016, 11:40

Ngày tải lên: 06/04/2016, 17:50

... tranh lao động 11 .1% Sự phát triển tài 11 .1% Sự sẵn có cơng nghệ 11 .1% Quy mơ thị trường Sự phát triển hệ thống kinh doanh 11 .1% Sự đổi công nghệ 11 .1% 11 .1% 10 .Sự tinh vi người mua 11 .Mức độ định ... tạo 11 .1% công nhân, nhân viên Năng lực 11 .1% cạnh tranh hàng hóa 11 .1% Biến thành phần 1. Tổng thể sở hạ tầng 2.Chất lượng đường giao thông 3.Chất lượng CSHT đường sắt 4. Số thiết bị máy tính, ... hướng công nghiệp hóa, đại hóa nơng nghiệp nơng thơn 14 Kết luận Nghiên cứu sử dụng mô hình Diamond MichaelPorter để đánh giá sơ môi trương vĩ mô Công ty cổ phần Giống bò sữa Mộc Châu theo khía...

Ngày tải lên: 13/05/2016, 20:28

... Ví dụ: T = Y 111 + Y4 21 + Y3 31 + Y 2 41 ) Yếu tố B Yếu tố A B1 B2 B3 B4 A1 C1 Y 111 C2 Y122 C3 Y133 C4 Y 14 4 T1 A2 C2 Y 212 C3 Y223 C4 Y2 34 C1 Y 2 41 T2 A3 C3 Y 313 C4 Y3 24 C1 Y3 31 C2 Y 342 T3 A4 C4 Y4 14 ... Y4 14 C1 Y4 21 C2 Y432 C3 Y 443 T4 T.i T .1 T.2 T.3 T .4 Bảng ANOVA: Nguồn sai số Yếu tố A (Hàng) Yếu tố B (Cột) Bậc tự Tổng số bình phương Ti T ∑ r − r2 i =1 (r -1) Tổng cộng MSR= SSR = r ∑ (r -1) ... Chọn ô I 11 nhập biểu thức =G 11- G10/POWER (4, 2) -Giá trị SSE Chọn ô I10 nhập biểu thức =I 11- SUM(J7:I9) Tính giá trị MSR MSC MSF MSE -Các giá trị MSR MSC MSF Chọn ô K7 nhập biểu thức =K7/ (4- 1) Dùng...

Ngày tải lên: 09/07/2016, 19:03

... Dòng điện đầu I12=Ur/(R13+R12) Ur= (1+ R12/R13)uv Với Uv= – 1. 06V I12= – 20mA Uvmin= 0V  I12min= 0mA Uvmax= 1. 06V I12max= 20mA Chọn R12=53Ω R13 =15 0Ω 3.3 .4 Chuẩn hóa đầu có dòng R 14 = 10 kΩ mA Dùng ... ta có U12= 1. 06 V Ta có hệ: 4. 10 -3 = -U 11. X (1) ( vớiX= 20 .10 -3= (1, 15 – U 11) .X (2) ) Từ (1) (2) U 11= -0.2857 V => X= = (3) Từ (*) (3) ta có R4 =10 0Ω ,R6= 350Ω , R5= 255Ω SV: Vũ Văn Thuy 17 Bài ... khơng đảo Mạch có điện áp : Ur= (1+ R 11/ R10).Uv Với Uv=0 – 1. 08V để Ur=0 - 5V Uvmin=0V  Urmin=0V Uvmax =1. 06V  Urmax=5V Chọn R 11= 32kΩ : SV: Vũ Văn Thuy R10 =10 kΩ : 15 R9 =10 kΩ : Bài Tập Lớn Trường Đại...

Ngày tải lên: 27/11/2016, 10:43

... 0.50 0.25 0. 21 0. 71 50 15 30 45 60 o Biểu đồ k 23 h1 h2 h3 Vùng đất đá bị phá huỷ b2 h o        o     b1 2.a Pn2 h Pn1 Pst a a Psf 24 Phƣơng pháp đƣờng đặc tính khối đá ... Kommerell 14 Áp lực đất đá theo lý thuyết V Rittero 18 79 15 Áp lực đất đá theo lý thuyết Protodiakonop M.M 16 17 Tính tốn áp lực khoảng trống khai thác (Terzaghi) b mb  Q a   b   H 1   ... biết phương pháp tính tốn thiết kế dạng kết cấu chống giữ cơng trình ngầm GIÁO TRÌNH GIẢNG DẠY PHÂN BỐ ỨNG SUẤT XUNG QUANH ĐƢỜNG HẦM SƠ ĐỒ PHÂN BỐ ÁP LỰC (VÍ DỤ) VÍ DỤ MỘT SƠ ĐỒ TÍNH ¸p lùc thẳng...

Ngày tải lên: 08/12/2016, 10:06

... 3tmax /4 = 3*57 /4= 42,750C T0= (1+ 0,5.7) = (1+ 0,5.7) = 4, 5(s) Ta coi tất giá trị tuyến tính phép toán thực giá trị max Ucb=0,57V U0=-5V 3 .4. Tính tốn, thiết kế khối cảm biến khuếch đại Ta có Ucb =10 .t(mV) ... R6=R7=1kΩ Khi t42,750C U13,33V tín hiệu so sánh mức thấp Khi t42,750C U13,33V tín hiệu so sánh mức cao 3 .10 .Tính tốn thiết kế khối tạo xung khối nhấp nháy Chu kỳ tạo xung: T=Tn+Tx =4, 5 +4, 5=9s ... PN hàm nhiệt độ loại IC thường gặp :     LM135, LM235,LM335: 10 mV output LM35: 10 mV/0k output LM 34: 10 mV/0F output AD590: 1A output Hình 1. 1:hình ảnh cảm biến nhiệt IC LM555 LM35 • • Ưu điểm...

Ngày tải lên: 09/12/2016, 21:21

... 2 010 5 742 6 10 8773 14 1 13 8 17 53 04 19 3855 229000 Công dựng Nông lâm nghiệp 42 95 40 94 3796 43 11 44 20 45 00 Thương mại & Dịch vụ 6787 8882 99 61 10989 12 397 14 0 00 Quản lý TDDC 11 715 7 1 343 34 14 3 770 16 6033 ... 7 64, 3 795 + CN-XD Tỷ đ 7 21 ,4 8 41 ,3 9 91, 7 11 38,2 12 85 14 9 0 + Dịch vụ Tỷ đ 8 51, 1 953,8 10 71, 8 11 96,3 13 24, 2 14 7 0 GDP/ng (giá hh) Triệu đ 5 ,4 6,5 7,8 10 ,4 12 ,4 14 , 8 II CC GDP(giá hh) % 10 0 10 0 10 0 ... 11 ,2% 10 ,3% 11 ,4% 11 ,6% 11 ,4% 10 ,2% 11 ,3% Nông lâm TS 4, 5% 4, 3% 4, 6% 2,7 6,3% 5,2% 4% CN-XD 15 ,6% 15 ,8% 16 ,6% 17 ,9% 14 , 8% 12 ,9% 16 % Dịch vụ 11 ,5% 10 ,7% 12 ,1% 12 ,4% 11 ,6% 10 ,7% 11 % III Nhịp tăng GDP...

Ngày tải lên: 19/07/2017, 22:49

... 9,57 9,79 9 ,49 10 ,77 11 ,59 12 ,11 12 ,42 βi (o) 34, 25 26 ,11 22, 51 20,66 18 ,92 68,36 69,27 70,85 72,27 73 ,44 Rtđ,mm 9,62 23,26 31, 65 38 ,45 43 , 81 9,70 11 , 34 13 ,06 14 , 37 14 , 99 δmax,mm 1, 0 0,7 0,7 ... 8, 91 8,86 7 ,18 7 ,10 6,97 6,88 6, 84 β i (o ) 34, 25 26,66 22, 51 20,66 19 ,23 68,96 69,27 71, 05 72,57 73,30 Rtđ,mm 13 , 14 18 , 24 22,78 28, 04 30, 31 7,98 7, 91 7,96 8,02 8, 01 0,5 0,5 0,5 0,5 0,7 0,7 0,7 ... 10 7 Bảng 12 : Tính cung tương đương profin cánh BCT Z=3 10 8 Bảng 13 : Tính độ mau lưới profin cánh hướng, BCT Z=3 10 9 Bảng 14 : Tính lưới cung mỏng cánh hướng, BCT Z=3 .11 0 Bảng 15 : Tính...

Ngày tải lên: 24/07/2017, 22:43

... Đại học Đà Nẵng năm 2 010 28 28 Ø35 Ø35 Ø35 Ø7 Ø7 Ø7 28 44 28 Ø52 44 28 Ø52 44 28 Ø52 60 a – Cấp Biogas qua lỗ M8 12 M8 12 M8 b – Phun Biogas vào họng 12 28 28 28 84 84 84 Ø3 c – Cấp Biogas qua ... đường kính ống nạp: Dh = 44 (mm), đường kính lỗ phun Biogas: d0 =7 (mm).Vận tốc Biogas Vbiogas=23 ,44 (m/s), Pbiogas = 15 0 (N/m2),vận tốc khơng khí Vkk = 10 ,44 69 (m/s), Pkk = 1atm Động làm việc chế ... trình: theo [6] C 1 ,44 ; C 1, 92 ; C 0,09 ; k 1; 1, 23 2.2.2 Các điều kiện biên mơ Đường kính họng hồ trộn: dh = 35mm, khơng khí kk = 1, 225 kg/m3, thành phần Biogas (60%Metan 40 % CO2) có biogas...

Ngày tải lên: 11/04/2013, 14:53