thiết kế cầu trục 1 dầm

... 4,585,094,7 81 7,865,865,9 71 12,450,960,752 3 2000 7 ,15 6,476,238 12 ,556,278,388 19 , 712 ,754,626 4 20 01 14,357, 512 ,2 71 14,860,347,454 29, 217 ,859,725 5 2002 8,8 21, 910 ,749 18 ,053,226,653 26,875 ,13 7,402 6 2003 ... ngẫu lực 1 10 Ampere kềm AC 1 11 Cân đồng hồ lò xo 1 12 Đồng hồ áp xuất 12 1. 3 Năng lực đặc biệt. 11 – Khác với các nhà máy cầu trục khác, cùng lúc với việc đầu tư phần cứng là các thiết bị ... ô tô tự động, 6 CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ NĂNG LỰC CỦA CÔNG TY THHH SẢN XUẤT CƠ KHÍ VÀ CẦU TRỤC NMC 1. 1. Nguồn lực. 1. 1 .1. Giới thiệu chung về nguồn lực. 1. 1 .1. 1. Tổng quát về hệ thống...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... nhau : 6 5 1 0 1 1 * *11 .55 *10 11 .55 *10 10 10 Z Z= = = 6 2 0 5 5 * *11 .55 *10 5775000 10 10 Z Z= = = Nhoùm SVTH: Châu ngọc Ân Trang 33 Phan văn Cường 1 Hình 11 : Tiết diện nguy hiểm của trục ĐAMH:K/THUẬT ... : )(3.332477.298646 311 2 NRRR DC =−=−= Phản lực tại ổ A là : 9 714 1 814 6 97*)9 714 18(* ++ ++ = CD A RR R )(2.2 918 1 9 714 1 814 6 97*48.3 416 8)9 714 18(*9.28943 NR A = ++ ++ = Phản lực tại ổ B là : )(8.339302.2 918 16 311 2 ... A-A 1 e 1 ĐAMH:K/THUẬT NÂNG CHUYỂN GVHD : NGUYỄN HỒNG NGÂN 6 1 0 4 4 * *11 .55 *10 4620000 10 10 Z Z= = = + Số chu kỳ tương đương là : 8 8 8 1 2 3 *1 *0.5 *0 .1 td Z Z Z Z= + + 8 8 8 11 55000 *1 5775009*0.5...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 10:28

... 2.3.3. Phương án sử dụng cầu trục : – Cầu trục hoạt động trong nhà xưởng theo mô hình sau : Hình 2.3: Phương án sử dụng cầu trục – Trong số đó thì phương án sử dụng cầu trục là ưu việt hơn cả vì ... toán thiết kế và chế tạo tương đối dễ dàng, giá thành rẻ. Việc bài trí, bảo dưỡng thường xuyên có thể thực hiện một cách dễ dàng. – Với những lý do trên, ta chọn phương án thiết kế cầu trục 1 dầm ... (L =16 .500 m) là phương án phù hợp với các điều kiện lao động sản xuất trong nhà xưởng. 20 2.4. Yêu cầu thiết kế – Các thông số cơ bản của cần trục : Để đảm bảo được các yêu cầu công việc, cầu...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... côn. 97.25 )11 212 5(*2 11 212 5 *17 .0*)5000570(W 7 = + − +=⇒ (kG) Vậy tổng lực cản tónh tác dụng lên cơ cấu di chuyển của palăng điện: W t = 73.524 + 11 .14 + 0 + 34 .1 + 21. 4 + 25.97 = 16 6 .13 4 (kG) 3.3.3 ... 22.0 40sin 14 .0 sin 1 == à =à + 0 40= : Goực nghieõng maởt beõn cuỷa raừnh. 78. 61 )1e)(22. 014 .0(*2 7.2 21 N 2*22.0 = ++ = (kG) - Lửùc uoỏn buloõng (2. 21) [1] : T = à 1 *N = 0,22ì 61. 78 = 13 61 (kG) - ... (3.48)-[ 01] : )rr(*2 rr *f*)QG(W 21 21 107 + − += Trong đó: + 17 .0f 1 = : Hệ số ma sát khi bánh xe trượt trên ray. + r 1 = 12 5 (mm): Bán kính lớn của bánh xe hình côn. + r 1 = 11 2 (mm): Bán...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... Tải trọng tác dụng lên dầm đầu trong trường hợp trường hợp tải trọng II C : 56 15 0 250 240 10 10 10 358 5050 50 50 50 680 15 650 15 680 15 650 15 358 15 32 815 Hình: 4 .11 + Để tăng khả năng chống ... dầm đầu như sau: 57 [ ] 33 10 *429 .1 700 1 f10 *16 3 .1% 125* 16 50 919 .1 L y f −− ==≤=== Vậy dầm thỏa điều kiện độ võng. 77 2 t b 3 tt 2 t b 3 tt bt 2 h *F2 6 h* 2 h *F2 12 h* 2JJJ       + δ =       + δ =+= Công ... dầm. 4.3.6 .1. Tính độ võng của dầm khi chỉ chịu tác dụng của trọng lượng bản thân dầm chính. 71 q L NN 2 ) L b 1( NNqL 2 1 x 21 21 + + −++ =⇒ (02) Thay q L NN 2 ) L b 1( NNqL 2 1 x 21 21 + + −++ = ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... động. 358 5050 50 50 50 680 15 650 15 680 15 650 15 358 15 32 815 4 4 Hình: 6.9 6 .1. 11. Ghép khung gia cường và tấm hông lên tấm đáy. 6 .1. 11. 1. Chuẩn bị. - Thiết bị và dụng cụ: + Máy haøn que: MHQ1. + Que haøn ... CẦU TRỤC MỘT DẦM 6 .1. Quy trình công nghệ chế tạo dầm chính. 6 .1. 1. Trãi tole hông. 6 .1. 1 .1. Chuẩn bị. - Thiết bị và dụng cụ: + Tole: 2x(6x680x16600). + Cầu trục: 2 cầu trục CT 01 và CT02. + Dây ... toàn lao động. 680 680 210 130 10 0 10 0 638 10 0 700 10 0 700 300 380 4 10 0x300 Hình: 6.5 6 .1. 7. Cắt tole nắp, đáy. 6 .1. 7 .1. Chuẩn bị. - Thiết bị và dụng cụ: + Rùa cắt: MCR1, MCR2 vaø MCR3. 92 +...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... động cơ. Thay vào: 056 .13 8 53 .1* 375 60*750* 015 .0 2 .1 7.0*53 .1* 4.8*375 60*750 *14 .0*4353 7.0*4.8*2 14 .0*77.97 M 2 2 0 m =++= (kG.m) - Mômen danh nghóa của động cơ: 9 .15 750 25 .1 .9550 n N 9550M dc dc dn === (kG.m) - ... vào: 07.077.97 14 0 40 * 015 .0 *15 .2394 2 .1 2.0 *15 .2394 4353 81. 9 j 0 max =       −+=⇒       2 s m – Môment mở máy tối đa cho phép để không xảy ra hiện tượng trượt trơn: 0 m 1 2 dc 0 m 2 c 1 2 bx0 dcc bx 0 t 0 m t375 n*D.G *t*i375 n*D*G *i2 D*W M ∑ β+ η + η = (3.54)-[ 01] Trong ... của palăng điện: W t = 80 .17 + 18 .706 + 10 8 .12 + 0 + 3.072 + 0 = 210 .068 (kG) 5.2.3. Tính toán kiểm nghiệm động cơ điện. 5.2.3 .1. Tính chọn động cơ. Công suất tónh yêu cầu của động cơ được xác...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... 7.3. Lắp hệ thống điện ngang và điện chạy dọc nhà xưởng. 7.3 .1. Chuẩn bị. - Thiết bị và dụng cụ: + Chìa khóa. + Đồng hồ điện. + Kiềm. + Tounevic. + Bản vẽ. - Nhân lực: ... đặt. - Chú ý: trong khi làm việc công nhân cần thực hiện theo đúng các biện pháp an toàn lao động. 11 0 ... hiện theo đúng các biện pháp an toàn lao động. 7.4. Chạy thử và lập biên bản chờ thử tải. 7.4 .1. Chuẩn bị. Nhân lực: 4 công nhân có thẻ an toàn lao động. 7.4.2. Thời gian thực hiện. Thời gian...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... móc. + Thiết bị hạn chế hành trình di chuyeån xe con. 11 3 + Thiết bị hạn chế hành trình di chuyển cầu trục. – Đường ray. 8.2. Sử dụng, bảo quản và sửa chữa cầu trục: 8.2 .1. Sử dụng và bảo quản cầu ... năng kỹ thuật. 11 7 CHƯƠNG 8: QUY TRÌNH THỬ NGHIỆM HƯỚNG DẪN SỬ DỤNG – BẢO DƯỢNG CẦU TRỤC VÀ CÁC CHI TIẾT MAU HỎNG 8 .1. Trình tự thử nghiệm cầu trục theo TCVN 4222 – 2005: 8 .1. 1. Nghiệm thu: – ... nghiệm thu cầu trục: – Công tác chuẩn bị: + Chuẩn bị tải cho quá trình nghiệm thu với 2 mức tải 11 0% và 12 5% tải trọng của thiết bị. + Chuẩn bị thước đo độ võng, dây dọi, đồng hồ tốc độ… 11 1 ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:08

... 20 *10 2 (cm): Khẩu độ của cầu trục. + E = 2 .1* 10 6       2 cm kG : Môđun đàn hồi trượt. + J X = 18 1308.3 (cm 4 ): Moâmen quaùn tính. 2 4 1 2 6 2 3 6 5* 2 .17 5 (20 *10 ) 384 * 2 .1* 10 *18 1308.3 5570 (20 ... 2 .1* 10 *18 1308.3 5570 (20 *10 ) 0.55 1. 369 1. 919 ( ) 48* 2 .1* 10 *18 1308.3 y y y cm ⇒ = + = + = + = – Độ võng theo phương thẳng đứng của dầm chính khi thử tải với 12 5% tải tónh. Theo (1. 4)-03], ... với 12 5% tải tónh. Theo (1. 4)-03], đối với cầu trục dẫn động điện, ta có: [ ] 3 3 1. 919 1 *12 5% 1. 163 *10 1. 429 *10 2000 700 y f f L − − = = = ≤ = = Vaäy dầm thỏa điều kiện độ võng. SVTK: NGUYỄN...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 12:08

... A: σ A = 2 6 3 6 3 /3,38 10 . 31, 10 10 .5 ,19 18 61 10.48, 21 10.2,406625 53232 40730 mmN W M W M F N Y Y X X =−−−=−−− ⇒ σ A <[σ] =18 0N/mm 2 Xét phân tố C: σ C = 2 6 3 6 3 /8,36 10 . 31, 10 10 .5 ,19 18 61 10.48, 21 10.2,406625 53232 40730 mmN W M W M F N Y Y X X =++−=++− ⇒ σ C ... nhất: σ A = 2 6 3 6 3 /6,39 10 .15 ,8 10 .60776 10 .84 ,10 10 .2 310 93 37920 410 618 mmN W M W M F N Y Y X X −=−−−=−−− ⇒ σ A <[σ] =18 0N/mm 2 σ c = 2 6 3 6 3 /95 ,17 10 .15 ,8 10 .60776 10 .84 ,10 10 .2 310 93 37920 410 618 mmN W M W M F N Y Y X X =++−=++− ⇒ σ C ... ) 6 3 6 3 10 .86,9 10 . 211 719 240720 10 .26,6 10 .8,6099 31 33520 4,622 312 + −−−=−−− Y Y X X W M W M F N = 2 /9 ,16 1 mmN− ⇒ σ A <[σ] =18 0N/mm 2 σ C = ( ) 6 3 6 3 10 .86,9 10 . 211 719 240720 10 .26,6 10 .8,6099 31 33520 4,622 312 ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 12:08

... A: σ A = 2 6 3 6 3 /3 ,18 10 . 31, 10 10 .60776 10 .48, 21 10.27 410 1 53232 18 308 mmN W M W M F N Y Y X X =++−=++− ⇒ σ A <[σ] =18 0N/mm 2 Xét phân tố C: σ C = 2 6 3 6 3 /19 10 . 31, 10 10 .60776 10 .48, 21 10.27 410 1 53232 18 308 mmN W M W M F N Y Y X X =−−−=−−− ⇒ σ A ... A: σ A = 2 6 3 6 3 /6,26 10 . 31, 10 10 .30388 10 .48, 21 10.5006 01 53232 18 304 mmN W M W M F N Y Y X X −=−−−=−−− ⇒ σ A <[σ] =18 0N/mm 2 Xét phân tố C: σ C = 2 6 3 6 3 /9,25 10 . 31, 10 10 .30388 10 .48, 21 10.5006 01 53232 18 304 mmN W M W M F N Y Y X X =++−=++− ⇒ σ C ... diện: 12 .17 68 .2) 2 680.(.2 12 . .2 2 3 2 1 1 3 1 δδ δ +++= F B J o x J x = ( ) ( ) 12 17 68 .12 .2892 .16 .680.2 12 12 .680 .2 3 2 3 ++ J x =2,84 .10 10 mm 4 . 12 . .2) 2 270.(.2 12 .17 68 .2 1 3 2 2 2 3 2 δ δδ o y B FJ +++= J y = (...

Ngày tải lên: 17/04/2013, 14:48

... 0 dx )x(dM 1 = . 0qxx L NN 2)b L N NNqL 2 1 ( dx )x(dM 212 21 1 =− + −−++= 0x)q L NN 2() L b 1( NNqL 2 1 21 21 =+ + −−++⇔ q L NN 2 ) L b 1( NNqL 2 1 x 21 21 + + −++ =⇒ (02) Thay q L NN 2 ) L b 1( NNqL 2 1 x 21 21 + + −++ = vào ( 01) , ta được:       + +       −++ =⇒ q L NN 22 ) L b 1( NNqL 2 1 M 21 2 21 max (03) + ... phương trình M 1 (x) có dạng parabol. 22 212 21 2 2 21 21 2 Ax1 qx 2 1 x L NN x*)b L N NNqL 2 1 ( qx 2 1 x*]b L N x L NN )NN(qL 2 1 [ qx 2 1 x*R)x(MM − + −−++= −− + −++= −== ( 01) Để xác định vị ... dưới bánh xe 1 là lớn nhất ta tìm cực trị của hàm số M 1 (x) và cho 0 dx )x(dM 1 = . 0qxx L NN 2)b L N NNqL 2 1 ( dx )x(dM 212 21 1 =− + −−++= 0x)q L NN 2() L b 1( NNqL 2 1 21 21 =+ + −−++⇔ q L NN 2 ) L b 1( NNqL 2 1 x 21 21 + + −++ =⇒ (02) Thay...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 18:05

... nhất tại một đầu bên trái cầu cầu. P max = ( ) x Q G + 2 L l L −  ữ + 4 c G N G L lL QGDAPP Cx 11 6 312 15 3400. 4 1 20 1. 120 ) .12 500040000.( 2 1 . 4 1 ) ( 2 1 ),( max = + += + +== Taỷi ... máy trục là hệ số ma sát trong ổ trục G 0 : trọng lượng cầu trục kể cả bộ phận mang vật nặng G 0 = G + G C = 40000 + 15 3400 = 19 3400N Q = 12 5000 N D = 10 0 mm D bx = 710 mm N W 12 87 710 10 0.02,07,0.2 ) .12 500 019 3400( 1 = + += ... 2 . 1 2 0 2 1 2 0 *0 ++= Nm6 ,11 2 22,2.375 905.92,4 22,2.)5,20.(375 85,0.905.) 71, 0.(40000 85,0.5,20.2 71, 0.7,387 2 2 = ++= maứ N D df GWW bx Ct 562 710 10 0.02,03,0.2 .15 3400 2 . 1 *0 *0 = + = + == à ...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 20:53

... 5 1 0 1 1 * *11 .55 *10 11 .55 *10 10 10 Z Z= = = 6 2 0 5 5 * *11 .55 *10 5775000 10 10 Z Z= = = 6 1 0 4 4 * *11 .55 *10 4620000 10 10 Z Z= = = + Số chu kỳ tương đương là : 8 8 8 1 2 3 *1 *0.5 *0 .1 td Z ... : )(3.332477.298646 311 2 NRRR DC =−=−= Phản lực tại ổ A là : 9 714 1 814 6 97*)9 714 18(* ++ ++ = CD A RR R )(2.2 918 1 9 714 1 814 6 97*48.3 416 8)9 714 18(*9.28943 NR A = ++ ++ = Phản lực tại ổ B là : )(8.339302.2 918 16 311 2 ... Z= + + 8 8 8 11 55000 *1 5775009*0.5 4620000*0 .1 117 7560 td Z = + + = + Hệ số chế độ làm việc : 7 7 8 8 10 10 1. 306 11 77560 C td k Z = = = + Giới hạn mỏi tính tốn : ' 1 1 2 * 1. 306*250 326.5(...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 10:27

Ngày tải lên: 01/05/2013, 10:28

Ngày tải lên: 01/01/2014, 12:17

Ngày tải lên: 27/06/2014, 15:20

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20

Ngày tải lên: 07/07/2014, 18:20