... định trị số R C : k= 2Q 2. 45.10 C= C* = 0,4 = 0 ,22 .10 = 0 ,22 àF , Ungtt 179,63 chọn C=0 ,22 àF R * 2, 33 Ungtt .2 L Ungtt .2 L R R * max 2Q 2Q 179,63 .20 179,63 .20 R 45 45 20 R 51 Chọn trị số ... 0,067+0,01).30 =2, 31 cm 39.Đờng kính cuộn thứ cấp : Dn2=Dt2 +2. Bd2= 17, 32+ 2 .2, 31 =21 ,94cm 40.Đờng kính trung bình cuộn thứ cấp : Dt + Dn2 17, 32 + 21 ,94 = = 19,63cm Dtb2= 2 41.Chiều dài cuộn thứ cấp : l2= ... cuộn a1b1c1 : U 21 17 = 3510 = 470 vòng W21=W1 U1 127 15.Số vòng dây quấn thứ cáp a2a3b2b3c3c2: U 22 = 3510 = 24 9 vòng W 22, 23=W1 U1 127 16.Đờng kính cuộn dây thứ cấp chọn d=0 ,26 mm 17.Tính chọn...
... phần cứng kết nối với port vi điềukhiển 28 28 CHƯƠNG 2: GIỚI THIỆU VỀ HỌ VI ĐIỀUKHIỂN 8051 2. 6 .2 Giao tiếp vi điềukhiển với LED Nếu kết nối Port Vi điềukhiển với LED đoạn tốt đa kết nỗi LED ... Khối điều chỉnh: T1, R2 R2 đểđảmbảo T1 hoạt động theo kiểu dẫn dòng không pải khuếch đại tạo điện áp cấp cho T1 - R2 đảmbảo cho led D5 hoạt động R5 đảmbảo cho led D7 hoạt động - R2 có tác ... Hình 2. 8: Led đoạn 2. 6.1 Kết nối với vi điềukhiển Ngõ nhận tín hiệu điềukhiển LED đoạn có đường, dùng, dùng Port vi điềukhiểnđểđiềukhiển LED đoạn Như LED đoạn nhận liệu bit từ Vi điều khiển...
... vi điềukhiển Với nhiều ưu điểm, vi điềukhiển sử dụng rộng rãi nhiều lĩnh vực khác Bằng cách áp dụng vi điềukhiển vào trình sản xuất xử lý, vi điềukhiển thực thể ưu so với thiết bị điềukhiển ... Ngoài có nhớ chương trình, giải mã lệnh, điềukhiển thời gian logic II.3 .2: Tóm tắt hần cứng: AT89S 52 có tất 40 chân có chức đường xuất nhập Trong có 24 chân có tác dụng kép (có nghĩa chân có hai ... đời hệ thứ hai vi điềukhiển đơn chip với tên gọi 8051 Và sau hàng loạt vi điềukhiển loại với 8051 đời hình thành họ vi điềukhiển MCS-51 Đến họ vi điềukhiển bit MCS51 có đến 25 0 thành viên hầu...
... công máy 1 ,25 m Công suất động truyền động chính: 55KW Tốc độ trục điều chỉnh phạm vi 125 /1 với công suất không đổi, phạm vi điều chỉnh tốc độ động 5/1 nhờ thay đổi từ thông động Tốc độ trục ứng ... cho động cơ: RNT 1.3 Các bánh hộp tốc độ ăn khớp hoàn toàn: 1KBR, 2KBR, 3KBR, 4KBR Sơ đồ lắp ráp cho máy tiện 1A660 CHƯƠNG 2: Thiếtkếtủđiều khiển, mạch điện nguyên lý, sơ đồ lắp ráp 2. 1 Thiết ... Chiều rộng: 0,4m - Chiều cao: 1,4m c) Thiếtkếtủ cho điện trở hãm(rh) - Chiều dài: 0,5m - Chiều rộng: 0,3m - Chiều cao: 1m d) Thiếtkếtủđiềukhiển cho máy tiện - Chiều dài: 0,8m - Chiều rộng: ...
... 2 INTRODUCTION We have witnessed rapidly growing interest in fuzzy control in recent years This ... Takagi-Sugeno fuzzy model and a controller structure devised in accordance with the fuzzy model 1 .2 OUTLINE OF THIS BOOK This book is intended to be used either as a textbook or as a reference for ... listed as follow: i - j s.t h i l h j / , i F j s.t h i l h j / For instance, the condition 2. 31 in Chapter has the notation, i - j F r s.t h i l h j / This means that the condition should...
... и q2 b1 y AU 12 s A 21 22 s g и q2 b1 y g и q2 b y s A 22 21 s g и q2 b y s A 22 22 s aml g и q2 b y AU 16 aml AU 15 aml AU s A 22 12 s 14 aml AU s A 22 11 s 13 2 aml g и q2 b y 21 , BU s B 21 12 s ... q2 c , BU 12 и q c1 , BU s B 22 11 s 13 и q c1 , BU s B 22 12 s 14 , BU 15 , BU 16 и q c1 ya и q2 d , и q2 c s B 21 21 s ya и q2 d1 , s B 21 22 s ya и q2 d , ya и q2 d1 , ya и q2 d , и q2 c s B 22 21 ... s A 11 12 s g и q1 b 1 aml y AU s A 1 121 s g и q1 b s A 1 122 s g и q1 b y s A 121 1 s g и q1 b y s A 121 2 s g и q1 b y s A 122 1 s g и q1 b y s A 122 2 s g и q1 b y g и q2 b1 aml y AU s A 21 11 s...
... 5.0, F1 s w 28 2.3 129 62. 4176 3 .22 38 x , F2 s w 110.4644 24 .9381 1 .27 16 x , 105.108 P s Xy1 s 20 .4393 1.0 529 4 20 .4393 4 .29 985 0 .23 680 14 32. 034 Q s Xy1 YXy1 s 29 9.8039 16 .26 773 1.0 529 4 0 .23 680 ) 0, ... as ␣ s 4 .23 , F1 s w 38.3637 9.9338 0. 720 3 x , F2 s w 18 .24 29 6.4771 0.5118 x , P s 0.1578 0.03847 0.0 027 38 0.03847 0.009995 0.0007 42 0.00 125 0 Q s 0.00 028 1 4 .27 5 = 10y5 0.0 027 38 0.0007 42 ) 0, y5 ... s s s 2, A1 s y10 , B1 s , A2 s a y10 , B2 s b The local feedback gains F1 and F2 are determined by selecting wy2 y2x as the eigenvalues of the subsystems in the PDC Figures 3.1 and 3 .2 show...
... , P2 , Y , Q 22 , M 1i , N i ␣ subject to ␣ ) 0, P1 , P2 ) 0, Y G 0, Q 22 G 0, P1 AT y M1Ti BiT q A i P1 y Bi M1i q Ž s y Y q ␣ P1 - 0, i AT P2 y C iT N2Ti q P2 A i y N2 i C i q Ž s y Q 22 q ... i / ž P2 A i y N2Ti C j qP2 A i y N2Ti C j / Ž 4 .24 P1 AT y M1Tj BiT i T qP1 AT y M1i B jT j / ) 0, Ž 4 .25 P1 ž P2 ) 0, AT P2 y C jT N2 i i qAT P2 y C iT N2Ti j / ) Ž 4 .26 P2 Remark 15 Note ... и a2 q M 12 Ž x Ž t и 0, sin x Ž t s M2 Ž x Ž t и и x Ž t q M 22 Ž x Ž t и sin b b и x3 Ž t , where M1 Ž x Ž t , M 12 Ž x Ž t , M2 Ž x Ž t , M1 Ž x Ž t q M 12 Ž x Ž t s 1, M 22 Ž...
... with a given PDC fuzzy controller 2. 23 This theorem provides a basis for the robust stabilization problem which is considered in the next section THEOREM 22 The fuzzy system Ž5.1 w i.e., Ž5.6.x ... uncertainty 5 .2 ROBUST STABILITY CONDITION To begin with, this section presents a stability condition for the uncertain fuzzy model Ž5.1 wi.e., Ž5.6.x By substituting the PDC controller 2. 23 into ... ␣ i , i ) are design parameters: r minimize 2 ␥ai , ␥ bi , X , M , , M r , Y Ý Ä ␣ i ␥ai q i ␥ b2i4 is1 subject to X ) 0, Y0 G 0, ˆ Ti j y Y2 - 0, ˆ Si i q Ž s y Y1 - 0, Ž 5.13 i - j s.t...
... control design will be addressed in the next section THEOREM 24 The fuzzy system 2. 3 and 2. 4 can be stabilized by the PDC fuzzy controller 2. 23 if there exist a common positi®e definite matrix P ... Ž6.13 for any W and R if conditions Ž3 .23 and Ž3 .24 hold The optimal fuzzy controller design in Theorem 25 is feasible if the stability conditions Ž3 .23 and Ž3 .24 hold A design example for optimal ... obtain the condition Ž6. 12 We can obtain the condition Ž6.13 from Ž3 .24 as well 2 ´ Ž1 It is obvious Q.E.D The theorem above says that there exists a common X X satisfying Ž6. 12 and Ž6.13 for any...
... times t G if the LMIs x Ž x T Ž G 0, X X T Xd d1 X 1 I X T Xd d2 X 2 I X T Xd d3 X 2 I Ž 8 .26 G 0, Ž 8 .27 G 0, Ž 8 .28 G0 Ž 8 .29 hold, where X s Py1 In the triple-trailer case, we can select ... IJCNN-89., Vol 2, 1989, pp 357᎐363 G S Kong and B Kosko, ‘‘Adaptive Fuzzy Systems for Backing up a Truck-andTrailer,’’ IEEE Trans Neural Networks, Vol 3, No 2, pp 21 1 22 3 Ž19 92 H Inoue, K Kamei, ... ž и ⌬t 2L x5 Ž t / s w1Ž p Ž t и и ⌬ t и x Ž t q ž и ⌬t 2L q w2 Ž p Ž t и и ⌬ t и g и x6 Ž t q ž x5 Ž t / и ⌬t 2L / x5 Ž t , Ž 8.19 where p Ž t s x6 Ž t q и ⌬t 2L x5 Ž...
... Fig 9 .20 Control result ŽExample 24 1 82 FUZZY MODELING AND CONTROL OF CHAOTIC SYSTEMS Example 24 We design a stable fuzzy controller for Rossler’s equation with the input using the ‘‘case 2 ’ design ... t s w x 1Ž t x Ž t xT , x2Ž t A1 s y0.5 и a 2 c 0.5 и a y1 d , yd y0.5 и b A2 s y0.5 и a 2 c 0.5 и a y1 yd , d y0.5 и b Bs 0 M1 Ž x Ž t s ž 1q 0 , x1Ž t d / , M2 Ž x Ž t s ž 1y x1Ž t ... CONTROL Fig 9 .22 Control result ŽExample 25 Rule IF x 1Ž t is M2 , THEN ˙Ž t s A x Ž t q BuŽ t x 189 190 FUZZY MODELING AND CONTROL OF CHAOTIC SYSTEMS Here, x Ž t s w x 1Ž t A1 s x2Ž t 0.5...
... A1 s c , yb и B1 s , d h1 Ž x Ž t s ®1 Ž x Ž t s x2 Ž t , A2 s , 1ya c , 0 , d B2 s h2 Ž x2 Ž t s y q cos x Ž t E2 s , x2 Ž t 2 Ž x Ž t s , y cos x Ž t Note that the fuzzy descriptor ... q Ž s y Y2 h i l ®k / r , o - 0, Ž 10 .25 ) T y2 Z y Z y Y1 Z q A i Z y Bi M jk qA j Z1 y B j Mi k q2 Ek Z y Y3 T y2 Z1 Ek y Ek Z1 y Y2 i - j F r s.t h i l h j l ®k / r o - 0, Ž 10 .26 The feedback ... Ž10. 12 is also derived in the same way as condition Ž10.11 ŽQ.E.D 20 2 FUZZY DESCRIPTOR SYSTEMS AND CONTROL The fuzzy controller design problem is to determine Fi k Ž i s 1 ,2, , r; k s 1 ,2, ...
... 1qa E2 s 0 , 1ya A1 s c , yb и A2 s c , B1 s , d B2 s , d h1 Ž x Ž t s ®1 Ž x Ž t s x2 Ž t , h2 Ž x2 Ž t s y q cos x Ž t 2 x2 Ž t 2 Ž x Ž t s , , y cos x Ž t We use a s 0 .2, b ... ps1 x R 2 t xT s w R 1Ž t ˙ R 2 t xT 22 6 NONLINEAR MODEL FOLLOWING CONTROL e In Case 1, rR s rR s 2, ER s D1 s y1 h R 1Ž x R 1Ž t s ®R 1Ž x R 1Ž t s , 1q ER s , k Ž1 y 2 x R 1Ž ... xU Ž t p R p ps1 ls1 Ž 11.3 22 0 NONLINEAR MODEL FOLLOWING CONTROL The error system consisting of Ž10 .2. , Ž11 .2. , and Ž11.3 is as follows: re r E*e Ž t s ˙ Ý Ý h2 Ž z Ž t ®k Ž z Ž t Ž AUk...
... -0 Tr r Ž 12. 85 24 7 DYNAMIC FEEDBACK CONTROLLERS and T ž T ij ij ji ji E 12 q Ž E21 q E 12 q Ž E21 ij ij ji ji Ž E 12 q E21 q Ž E 12 q E21 ij ij ji ji E 22 q Ž E 22 q E 22 q Ž E 22 ij ij ji ji ... and M21 Ž x x s y M 22 Ž x x y M23 Ž x x Therefore within the region < x < F r2, < x x < F d, we can write f Ž x as f Ž x s M11 M21 x2 x2 yBGx yBGx q Bdx q M11 M 22 x4 x4 0 q M11 M23 x2 x2 ... QyT , 12 Ž 12. 128 Dci Ž 12. 129 y1 Bci s P 12 Ž s Di , T where P11 , P 12 , Q11 , and Q 12 satisfy the constraint P11 Q11 q P 12 Q 12 s I EXAMPLE 25 3 Fig 12. 1 The ball and beam system 12. 3 EXAMPLE...