tính toán thiết kế dẫn động cơ khí tập 1

... TKMH Tính toán thiết kế ly hợp ∑Fx = Fx10 - Fx 11 + Pv1 - Fx13 = (5) ∑Mo (Fx) = Fx 11 l1 - Pv1 (l1 + l2) + Fx13 (l1 + l2) = (6) (5) Fx10 - Fx 11 = Fx13 - Pv1 = 403,5 - 9 01 = - 497,5 KG (6) Fx 11 ... l1 - Pr1 (l1 + l2) - Fy13 (l1 + l2) + Pa1 da = (8) (7)  Fy10 - Fy 11 = - Pr1 - Fy13 = - 344, 81 - 14 6,9 = - 4 91, 71 KG (8)  Fy 11 200 – 344, 81 240 - 14 6,9 240 +292,75 91 =0 => Fy 11 200 –82754,4–35256 ... ly hợp Cơ khí Ô tô A – K52 Page TKMH Tính toán thiết kế ly hợp - Tính toán sức bền số chi tiết chủ yếu ly hợp Tính toán dẫn động ly hợp 02 vẽ A1: Kết cấu ly hợp, hệ thống dẫn động ly hợp 01 vẽ...

Ngày tải lên: 14/10/2015, 15:09

... cụ thể thông thường tập hợp số liệu đầu vào trình bầy dạng ma trận khối sau:  X 11  X     X m1  X 12 X 1n X m2 X mn k X 11 k X 12 k X m1 k X m2 X 1kn     k  ... tự Kết thúc giai đoạn thu tập hợp tiêu thành phần thứ cấp với số lượng nhỏ lúc ban đầu Khi thu ma trận số liệu phân tích sau:  x 11  X     x m1  x12 x1 m x1 p x1 mp k x 11 ... suy dinh dưỡng (P33) Cách tính sau: HPI -1 = [1/ 3(P13 + P23 + P33 ) ]1/ 3 ; với: P3 = (P 31 + P32 + P33)/3 1. 2.5 Chỉ số phát triển công nghệ (TAI) TAI số tổng hợp thiết kế để đo thành tích nước việc...

Ngày tải lên: 30/12/2014, 09:43

... 2007 2008 1. 000 1. 000 1. 000 1. 000 1. 0 71 1.3 61 1.5 61 1.5 41 0.492 0.434 0.607 0.797 1. 043 0. 910 1. 066 1. 012 0.386 0.354 0.396 0.575 0.803 0.948 0.9 81 2.022 1. 342 1. 369 1. 4 31 1 .11 7 0. 518 0.594 0.530 ... 2006 4 911 5 14 676 10 74.376 989.443 60.965 11 .46 7.258 364.3 71 3.522 15 7.237 13 .18 8 11 7.457 13 2.273 206.645 2007 55270 16 939 12 92. 817 11 89.866 70.965 12 . 317 8.636 430.855 4. 218 18 7.058 19 .13 2 14 6.389 ... 9.46 11 .238 9.835 4. 217 3.878 0 .16 5 0. 019 0 .12 9 0.883 0.007 0.7 21 0.038 0. 013 1. 1 41 1 .10 1 7.647 7.227 0 .18 2 0. 01 0 .15 6 1. 354 0. 011 0.468 0.0 71 0.768 4.627 9.407 8.45 0.546 0.062 0.2 71 1 .10 8 0.1...

Ngày tải lên: 30/12/2014, 09:50

... 2007 2008 1. 000 1. 000 1. 000 1. 000 1. 0 71 1.3 61 1.5 61 1.5 41 0.492 0.434 0.607 0.797 1. 043 0. 910 1. 066 1. 012 0.386 0.354 0.396 0.575 0.803 0.948 0.9 81 2.022 1. 342 1. 369 1. 4 31 1 .11 7 0. 518 0.594 0.530 ... 2006 4 911 5 14 676 10 74.376 989.443 60.965 11 .46 7.258 364.3 71 3.522 15 7.237 13 .18 8 11 7.457 13 2.273 206.645 2007 55270 16 939 12 92. 817 11 89.866 70.965 12 . 317 8.636 430.855 4. 218 18 7.058 19 .13 2 14 6.389 ... 9.46 11 .238 9.835 4. 217 3.878 0 .16 5 0. 019 0 .12 9 0.883 0.007 0.7 21 0.038 0. 013 1. 1 41 1 .10 1 7.647 7.227 0 .18 2 0. 01 0 .15 6 1. 354 0. 011 0.468 0.0 71 0.768 4.627 9.407 8.45 0.546 0.062 0.2 71 1 .10 8 0.1...

Ngày tải lên: 30/12/2014, 09:54

... nơi liên kết với động Cuối kiểm tra động Nếu khởi động ống xả có khói trắng, bạn nên nghĩ tới việc chất làm mát vào xi-lanh Đây vấn đề nghiêm trọng chất lỏng làm đầy phần xilanh Khi khởi động, di ... không tìm thấy chỗ thủng, chất làm mát rỉ qua lưới tản nhiệt bị quạt gió hóa Để kiểm tra, khởi động động xem có sương mù cánh quạt không, bạn nên giữ khoảng cách an toàn với cánh quạt nguy hiểm...

Ngày tải lên: 07/09/2016, 15:15

... 11 = Y 10 F r13 + Y 11 + F d = M Suy 10 x 01 = F r13 l13 + X l 11 11 + F a13 d w1 F d l12 = X10 = 13 16,58 (N) X 11 = 603, 21 (N) Y10 = 12 5 (N) Y 11 = 345,45 (N) 34 X10 , X 11= ? Y10 , Y 11= ? ỏn ... 2 .18 W 012 = W13 = 2 d 313 b.t1.( d13 t1 ) 3 ,14 .253 8.4.( 25 4) = = 219 9mm 32 2.d13 32 2.25 W 013 = - d 312 b.t1.( d12 t1 ) 3 ,14 .18 3 5.3. (18 3) = = 590mm3 16 2.d12 16 2 .18 2 d 313 b.t1.( ... o v1 a w12 16 0 = 0,002.73.2 ,10 3 = 1, 53 u1 6,48 Trong theo bảng 6 .15 [1] => H =0,002 K Hv = + H bw12 d w1 1, 53.48.42,8 = 1+ = 1, 03 2.T1 K H K H 2. 410 85,93 .1, 2 .1, 13 KH = 1, 2 1, 13 1, 03 = 1, 39...

Ngày tải lên: 10/12/2012, 10:42

... I II III IV V Với nmin 8 51 319 16 0 76 10 ntính 8 51 319 226 12 0 20 Ntrục 1, 08 1, 03 0,99 0,95 0, 91 Mx tính 12 3 314 427 7 71 4432 dsb 17 22 25 30 54 dchọn 20 25 25 30 55 Ntính=nmin nmax ; n NTrục=Nđc. ... b=.m=2,5 .10 =25mm khoảng cách trục A =1/ 2.m(Z1+Z2) =1/ 2.2,5(24+65) =11 0 mm 3 .1. 3 Tính trục trung gian Giả sử trục : nh- ta tính phần tr-ớc ta có trục N = 1, 03 (KW) Tốc độ tính toán: n = 319 (v/ phút) ... Kđ: hệ số tải trọng động Kđ =1, 3 Ktt: Hệ số tập trung tải trọng lấy Ktt=2 KN: chu kỳ tải trọng KN =1 m n 10 .3 2, 61, 08 19 50 1, 45 24 .10 .0,25.35000 8 51 theo sức bền tiếp xúc 10 0 6800 i K N mtx...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 15:15

Ngày tải lên: 19/03/2014, 06:45

... -0.050000 0.0 212 66 0.228 319 3.554937 13 .98779 0.000 917 0.04 Kiểm định tính dừng chuỗi RBBT H0 : chuỗi không dừng H1: chuỗi dừng ADF Test Statistic -22.063 41 1% Critical Value* 5% Critical Value 10 % Critical ... 0.5 714 -6.01E-05 0.027770 -4.88 611 0 -4.872 318 486.7943 0.000000 Website: http://www.docs.vn Email : lienhe@docs.vn Tel : 0 918 .775.368 DW =1. 97 212 5 cho thấy ut không tự tương quan |τqs| =22.063 41> ... nhiều liệu sử dụng để tính toán RSI kết xác.Theo lý thuyết yếu tố làm trơn tính toán liên tụcbằng cách đưa giá trị xung quanh vào tập hợp liệu Nếu bạn bắt đầu tính RSI điểm tập hợp liệu thời ,...

Ngày tải lên: 09/04/2013, 11:56

... 7h 11 6 ,1 6h - 7h 17 5 7h - 8h 11 9 7h - 8h 272 8h 9h 10 1 8h 9h 385 9h 10 h 11 4,6 9h 10 h 400 10 h 11 h 14 6 10 h 11 h 404 11 h 12 h 72 11 h 12 h 3 21 12h 13 h 16 7 12 h 13 h 17 5,3 13 h 14 h 11 5 13 h 14 h ... 10 h 66 9h 10 h 84 10 h 11 h 70 10 h 11 h 92 11 h 12 h 57,6 11 h 12 h 81 12h 13 h 52 12 h 13 h 61 13h 14 h 13 h 14 h 14 h 15 h 68 66 14 h 15 h 84 86 15 h 16 h 65,3 15 h 16 h 84 16 h 17 h 66 16 h 17 h 93 17 h ... 14 h 3 51 14h 15 h 11 4,6 14 h 15 h 364 15 h 16 h 10 3 15 h 16 h 376 16 h 17 h 10 2 16 h 17 h 388 17 h 18 h 12 1 17 h 18 h 405 TB 11 0,20 TB 349 ,18 QCVN 05:2009/BTNMT (TB1h) 300 QCVN 05:2009/BTNMT (TB1h) 300...

Ngày tải lên: 18/12/2013, 10:23

... 0,4 14 ,44 ± 1, 22 < 0, 01 4,34 10 ,03 ± 0. 91 ± 1, 21 76,9 ± 3,3 2,2 ± 0,3 5,97 11 ,69 ± 1, 12 ± 1, 53 16 ,92 ± 1, 27 < 0, 01 73,5 ± 3,8 0,9 ± 0 ,1 6,32 17 ,24 ± 0,79 ± 1, 97 19 ,38 ± 1, 03 < 0, 01 12 35,6 ± 1, 6 ... 34,8 ± 1, 2 78,2 ± 2,4 0,5 ± 0 ,1 23/5 12 26,6 ± 1, 7 81, 3 ± 3,7 7/6 12 34,7 ± 1, 7 16 /4 13 /6 19 /7 Số mẫu vị trí (n) Khu vực đập đá Khu vực nghiền đá 18 ,67 ± 1, 13 < 0, 01 6,88 15 ,62 ± 1, 01 ± 1, 13 1, 3 ... 35,6 ± 1, 6 79,4 ± 4,6 1, 6 ± 0,2 4,29 11 ,47 ± 0,82 ± 1, 51 18,29 ± 0,95 < 0, 01 12 29,3 ± 1, 3 32,2 ± 1, 5 77,9 ± 3,6 1, 3 ± 0,2 5,56 13 , 21 ± 0,93 ± 1, 47 17 ,54 ± 1, 12 ≤ 30 ≤ 80 ≤ 1, 5 ≤4 Giá trị trung...

Ngày tải lên: 18/12/2013, 10:23

... chất hữu cơ, … chiếm tỷ lệ nhỏ [ 31] , [34] 1. 1 .1. 5 Môi trường lao động Môi trường lao động: bao gồm yếu tố tự nhiên xã hội mà người tiến hành hoạt động lao động chân tay trí óc [33] 1. 1 .1. 6 Tiêu ... nghiên cứu Đề tài thực từ tháng 4/2 011 đến tháng 11 /2 011 2.4 Thiết kế nghiên cứu Thiết kế nghiên cứu theo hai giai đoạn: Giai đoạn nghiên cứu mô tả theo thiết kế cắt ngang để xác định thực trạng ... 0, 01 0,23 ± 0 ,11 Đợt TB 0,35 ± 0,02 0,36 ± 0,02 0,27 ± 0 ,15 0,25 ± 0 ,13 Đợt Nhiệt độ (oC) K1 85,2 ± 2,3 50,2 ± 2,3 Đợt 87,2 ± 2,2 86,2 ± 2,25 80 TCVN 5985 :19 99 52 ,1 ± 2 ,1 TCVN 5937:2005 TB 51, 15...

Ngày tải lên: 18/12/2013, 10:23

... TK 11 1 ,11 2,3 31 (1) (2a) TK 15 4 (3) TK 411 222,223 TK 15 2 ,15 3 TK 13 3 TK 15 1 (2b) (6a) (7b) TK 6 21 (6b) TK 14 2 TK 627,6 41, 642 (7a) TK 811 TK (4) (8) TK 711 ,3387 TK 33 81 (5) (9) TK 13 8 Trờng hợp 1: ... lãi 2.2 .Kế toán tổng hợp nhập xuất nguyên vật liệu theo phơng pháp kiểm kê định kì (1) TK 11 1 ,11 2,3 31, 311 (2a) TK 611 (3a) TK 13 3 13 8, 311 TK 411 TK 15 1 ,15 2 ,15 3 TK 13 3 TK (2b) (2c) 627 TK 6 21, (3b) ... kế toán 07/ 01 130 07/ 01 130 24/ 01 15 24/ 01 D cuối tháng 15 14 5 14 5 Sổ có 20 trang, đánh số từ trang 01 đến trang 20 Ngày mở sổ: 01/ 01 Thủ kho (Ký, họ tên) Đã ký Ngày 31 tháng 01 năm 2 010 Kế toán...

Ngày tải lên: 22/10/2014, 10:04

... Địa điểm KK1 30,6 ± 1, 06 30,3 ± 1, 21 30,4 ± 1, 11 30,4 ± 1, 13 88,8 ± 2 ,12 84,4 ± 2 ,14 80,4 ± 3,04 KK2 26,2 ± 1, 08 26,9 ± 1, 22 28,8 ± 1, 33 27,3 ± 1, 21 78,4 ± 1, 25 77,7 ± 1, 14 77,3 ± 1, 12 QCVN/TCVS ... Coliform Đơn vị mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l MPN /10 0ml Giá trị – 1, 5 86 – 17 1 777 – 10 53 850 – 12 25 15 – 41 137 – 16 5 0,07 – 0,09 19 .000 Qua kết nghiên cứu nồng độ chất ô nhiễm nước thải thủy ... đánh bắt CBHS Quảng Tiến Chương TỔNG QUAN CÁC VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1. 1 Cơ sở phương pháp luận đề tài 1. 1 .1 Môi trường sức khỏe 1. 1 .1. 1 Môi trường * Khái niệm môi trường chủ đề đưa thảo luận nhiều...

Ngày tải lên: 19/07/2015, 19:44

... 7,7 ± 1, 1 0,62 ± 0,05 19 7,4 ± 16 ,5 Lần (n=58) 7,2 ± 1, 1 0,59 ± 0,05 18 9,4 ± 16 ,4 Lần (n=58) 6,9 ± 1, 0 0,57 ± 0,06 18 3,8 ± 15 ,7 Lần (n=58) 6,4 ± 1, 1 0,53 ± 0,06 17 3,2 ± 19 ,7 Lần (n=48) 6,0 ± 1, 0 ... MCHC(g/l) RDW(%) 81, 2 ± 9,3 26 ,1 ± 3,3 322,2 ± 13 ,5 18 ,5 ± 4,6 Lần (n=58) 81, 4 ± 9 ,1 26 ,1 ± 3,3 3 21, ± 16 ,4 18 ,0 ± 4,3 Lần (n=58) 81, 6 ± 8,9 26 ,1 ± 3,5 319 ,3 ± 14 ,8 17 ,8 ± 4,3 Lần (n=58) 81, 9 ± 9,0 26,3 ... 3,3 318 ,6 ± 12 ,3 17 ,8 ± 4,2 Lần (n=48) 81, 7 ± 9,7 25,7 ± 4,6 320,2 ± 11 ,4 18 ,6 ± 4 ,1 Lần (n=36) 81, 4 ± 10 ,2 25,9 ± 3,6 317 ,5 ± 9,7 18 ,8 ± 4 ,1 Lần (n=20) 82,2 ± 9,5 26,4 ± 3,8 316 ,6 ± 10 ,8 20 ,1 ±...

Ngày tải lên: 16/06/2016, 15:25

... lanh: D 1+ D αE(t t − t n ) σ Tt = D 3 (1 − µ) 1+ D f ỈÏng sút kẹo åí màût ngoi lọt xi lanh: D 2+ D αE(t t − t n ) σ Tn = D 3 (1 − µ) 1+ D α hãû säú dn nåí di: Gang α =10 ,5 .10 -6/âäü Thẹp α = 11 .10 -6/âäü ... N gáy ra: Nmax l1.l2 D1 σu = [σu] = 20 MN/m2 4 0,1L(D1 − D ) k Âäü biãún dảng chëu ún: Nmax l 21. l2 J l mä men quạn ca tiãút diãûn vnh f= 3L.E.J khàn cọ chiãưu räüng vnh khàn (D1-D)/2 6.2 Tênh ... màût rnh: σn = Pg πD f b [σn] = 15 -20 MN/m giồng mãưm, 40 våïi giồng âäưng, 10 0 våïi giồng thẹp g ỈÏng sút nẹn lỉûc Pg gáy trãn màût tỉûa III - III: 4Pg [σn] = 80 -10 0 MN/m2 gang HK σn = 2 π(D −...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 14:25

... 37,60 87 97,0 90,04 Min 16 ,5 15 ,9 65 38,0 63,28 Cv% 13 ,94 15 ,46 16 ,85 19 ,06 6,70 Đặc điểm 13 17 44 NĐ (0C) 33 29 25 21 17 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 ngày NĐ7CN NĐ7MT Đồ ... 26 ,1 ± 0,6 25,6 ± 0,4 85,7 ± 1, 1 86 ,1 ± 0,8 76 ,12 ± 0,78 Max 32,5 31, 1 96,0 97,0 84,32 Min 17 ,5 14 ,6 55,0 58 64,46 Cv% 14 ,93 13 ,99 8,48 9,00 8,66 X ± SE 30,7 ± 0,6 30,0 ± 0,5 63,7 ± 1, 6 63,5 ± 1, 1 ... 63,7 ± 1, 6 63,5 ± 1, 1 81, 81 ± 0,80 Max 38,0 37,7 46 94,0 91, 62 Min 18 30 18 ,4 92 39,0 65,32 Cv% 13 ,75 15 ,46 17 ,06 18 ,28 6,52 X ± SE 29,0 ± 0,6 29,03 ± 0,44 65,2 ± 1, 6 65,3 ± 1, 2 79,77 ± 0,80 Max...

Ngày tải lên: 22/04/2013, 17:19

... 1 = 55o: 1 = 1 A + 2.r3 Δ 1 = 0,025.r3 1 A 1 360 = 55 55 + 2.0 ,12 = 2,2 .10 -3 (m) 275 817 6 275 817 6 = 2 .10 -4 (m) -3 -4 -3 ⇒ 1, = 1 + Δ 1 = 2,2 .10 + 10 = 2,4 .10 (m) Tại tiết diện II, ϕ = 10 0o: ... = 10 o ρo = ϕo A + 2.r3 Δρ o = 0,025.r3 ϕo A ϕo 360 = 10 10 + 2.0 ,12 = 9,4 .10 -4 (m) 275 817 6 275 817 6 = 0,025.0 ,12 10 = 8,3 .10 -5 (m) 360 -4 , ⇒ ρ o = ρ o + Δρ o = 9,4 .10 + 8,3 .10 -5 -4 ≈ 10 ,2 .10 ... giàn MSP -1 11 29 .12 .19 88 Khai thác dầu thứ triệu từ mỏ Bạch Hổ 12 05 .12 .19 90 Khai thác dầu thứ triệu từ mỏ Bạch Hổ 13 16 .07 .19 91 Ký hiệp định liên phủ sửa đổi XNLD “Vietsovpetro” 14 02.03 .19 92 Khai...

Ngày tải lên: 25/04/2013, 10:14

... khoan bàn 11 Taro ren M6 2, 3, Máy Taro ren KIRA 10 1, 2, Máy CNC 2, 3, Máy khoan bàn 2, 3, Máy khoan bàn 13 1, 2, Máy CNC 12 13 14 15 16 Khoan bán nguyệt 10 Kht 10 φ25 Khoan hạ bậc 10 Khoan ... 2Zmin1= Dmax1 – Dmax0= 23,852- 21, 876 = 1, 976 (mm) 2Zmax1 = Dmin1 – Dmin0 = 21, 652- 18 ,376 = 3,276 (mm) + Bước kht thơ: 2Zmin2= Dmax2 – Dmax1 = 24, 812 - 23,852 = 0,96 (mm) 2Zmax2 = Dmin2 – Dmin1 ... tinh: δ = 0,0 21 (mm) - Tính kích thước trung gian bé nhất: Ta qui tròn kích thước tính toán tính kích thước bé Dmin0= Dmax0- δ = 21, 876 - 3,5= 18 ,376 (mm) Dmin1= Dmax1- δ = 23,852- 2,2= 21, 652 (mm)...

Ngày tải lên: 26/04/2013, 12:07