tính toán ổn định tổng thể dầm theo eurocode 3

... 0,04 0,025 0,01 3. 1 .3. 2 1/ k 0,000 0,100 0,16667 0,250 0 ,33 333 0,500 0,66667 0, 833 33 1,000 1,250 1,51516 1,66667 1,78572 2,000 2,272 73 2,500 2,94118 3, 333 33 4,16667 5,000 6,250 8 ,33 333 10,000 12,500 ... 19,2 73 20,761 22,067 23, 390 24,6 53 4, 434 4 ,37 2 3, 9 83 3,749 3, 267 2,7 13 U / fB 0,954 2, 232 3, 500 4,960 6 ,31 2 7,6 23 8,905 10,226 11,514 21,791 * A U / fB 12,782 A3* 26, 732 0 ,33 7 0,787 3, 720 5 ,36 7 ... 10,262 13, 5 03 17,750 14,110 15,451 16,658 17, 933 19,169 20, 638 21,791 23, 1 63 32 ,35 2 39 ,049 44,929 51,144 59, 637 69,651 78,541 90,6 43 U / fB 0,971 1,9 73 3,5 53 4,940 6,266 8,806 10,226 11, 530 12,907...

Ngày tải lên: 11/03/2017, 14:21

... 10*96 03 250* 2 03 400* 2 03 Iy = + + 20* 250*555 + + 20* 400* 4252 12 12 12 = 3. 7 63. 398.289mm4 Iz = 960*1 03 20* 25 03 20* 40 03 + + = 132 .788 .33 3mm4 12 12 12 Mụ men chng xon: I t = (400* 2 03 + 960*1 03 ... 1.722.814 .31 5 Cỏnh di Q 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn Q 6.120 .36 8 .38 7 Cỏnh di Q 1.817.457.291 Cỏnh di Q 3. 5 83. 998.658 Cỏnh trờn Q 1.729.1 03. 729 Trng tõm q 827.1 83. 346 Cỏnh di q 1.1 73. 029.084 8. 636 .31 0.2 73 ... 42 - 233 ,22 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn 425 191,78 1.722.814 .31 5 Cỏnh di -555 -788,22 3. 296.948.769 - 233 ,22 14.017.172.4 83 Cỏnh trờn 425 191,78 11.267.848.449 Cỏnh di -555 -788,22 17.619.774.9 43 Hai...

Ngày tải lên: 06/10/2014, 23:23

... sè nhít (η) theo ®é sƯt (B) cđa ®Êt giai ®o¹n nÐn cè kÕt vµ tõ biÕn d−íi ¸p lùc P = 0.50 kG/ cm2 – mÉu sÐt nưa cøng U, % 50 100 Tõ biÕn U, % 50 100 B 0 .38 9 0 .37 8 0 .36 5 0 .36 3 B 0. 233 0.220 0.210 ... 0 .36 3 B 0. 233 0.220 0.210 Tõ biÕn 0.207 η, Poise 3. 64 x 109 4 .38 x 1010 7.72 x 1011 2. 93 x 10 13 η, Poise 4.88 x 109 3. 66 x 1010 7.28 x 1011 3. 91 x 10 13 2.4 NhËn xÐt vµ kÕt ln rót tõ ch−¬ng II §èi ... (epη) theo ¸p lùc nÐn (P) P, kG/cm2 0.25 0.50 1.0 2.0 epw 3. 07x10-2 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10 -3 9.07x10 -3 1.58x10-2 5 .30 x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ =3. 5m P=17x3.5=5.95...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 17:12

... ổn định tổng thể dầm HFB Dầm thép thành mỏng có trường hợp ổn định tổng thể: Sự oằn bên uốn xoắn oằn vặn 1.1 Sự oằn bên uốn xoắn: Khi không giằng giữ đầy đủ theo phương bên, dầm bị ổn định tổng ... dụng làm tăng ổn định tổng thể qua tăng khả chịu tải dầm Điều giải thích dựa kiểu ổn định oằn vặn dầm HFB: Sườn gia cường hạn chế chuyển vị cánh oằn vặn bụng làm tăng giá trị mômen ổn định đàn hồi ... kế 53 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (33 ).2009 Kết luận Do tính chất đặc biệt dạng tiết diện HFB nên kiểu ổn định tổng thể chủ yếu thường xảy oằn vặn mà gặp kiểu ổn định...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 20:21

... nhau, tuỳ theo quan điểm tính toán ta xét theo hai mô hình tính: */ Mô hình tính coi tuyệt đối cứng: thể hình Hình Sơ đồ tính khối tháp trộn coi móng l tuyệt đối cứng CT */ Mô hình tính coi có ... bày báo với tiêu chí chung xác định đợc tham số dao động hệ thống, độ ổn định tổng thể khối tháp tác dụng chúng lên có đặc trng khác Làm sở khoa học cho việc tính toán thiết kế máy gia cố hợp lý ... chứa buồng trộn Khi xét theo sơ đồ tính hình 1, tác giả công trình [1], [2] kiểm tra ổn định khung tháp khả lật đổ tháp theo hai phơng (ox, oy) có gió bão thổi từ mặt bên Xét theo phơng ox có khả...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 12:22

...  23. 75m/s; F  0.9671rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [1 53] U F  23. 6 m/s; F  0.97 rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [1 53] 0.64% 3. 4.4 ... 21.5 40.2 73. 0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41 .3 70.2 16.1 [165] Công thức Selberg 21.90 41. 73 73. 54 23. 16 Sai số kết tính toán lý thuyết luận văn 1 .3% 1.49% 1.5% 25.16% tài liệu [165] 3. 4.2 Cầu ...  1.2711rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [36 ], U F  72.5 m / s ; F  1.28rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [36 ] 0% 13 3.4.5 Cầu Vàm Cống...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 16:32

... 1, 2 ,3, ca tm mng Trang 10 11 11 12 17 18 19 21 23 23 24 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hỡnh 3. 14: Hỡnh 3. 15: Hỡnh 3. 16: Hỡnh 3. 17: Hỡnh 3. 18: ... 2. 13: Hỡnh 2.14: Hỡnh 2.15: Hỡnh 2.16: Hỡnh 2.17: Hỡnh 2.18: Hỡnh 2.19: Hỡnh 2.20: Hỡnh 3. 1: Hỡnh 3. 2: Hỡnh 3. 3: Hỡnh 3. 4: Hỡnh 3. 5: Hỡnh 3. 6: Hỡnh 3. 7: Hỡnh 3. 8: Hỡnh 3. 9: Hỡnh 3. 10: Hỡnh 3. 11: ... lờn dm cu 2 .3. 1 Mụ hỡnh lc t kớch theo tn s 2 .3. 2 Mụ hỡnh lc t kớch theo thi gian 2 .3. 3 Mụ hỡnh lc giú ỏ bỡnh n 2 .3. 3.1 Mụ hỡnh lc giú bỡnh n 2 .3. 3.2 Mụ hỡnh lc giú ỏ bỡnh n 2 .3. 3 .3 Tuyn tớnh...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 16:36

... 11 SAVED CASE BUILD-UP Two-Winding Transformer The Th IEEE 24 test system h the five 230 138 kV has h fi 230 - 138 kV transformers shown below • Note that these have a Y grounded configuration on both ... problems in the system 33 LOAD FLOW ANALYSIS Limit checking reports Under the Power Flow, Reports, Limit checking reports menu, menu select the Voltage limits option eBook for You • 34 LOAD FLOW ANALYSIS ... output • Set the scheduled voltage at bus 23 to 1.03pu and re-run the simulation g p eBook for You • IEEE 24 – N-1 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You 42 43 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Power Flow Solution...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 15:22

... Errors 23 DYNAMICS DATA VERIFICATION Initialization Errors - Exciter Bus 16 • VRMAX = in the exciter model • As seen in the initial conditions table, table EFD = 3. 1 131 • Modify Vmax to 3. 5 to ... Generator V Curves V-Curves 33 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 34 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 35 DYNAMICS DATA VERIFICATION ... Generator V Curves V-Curves 30 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 31 DYNAMICS DATA VERIFICATION eBook for You Generator V Curves V-Curves 32 DYNAMICS DATA VERIFICATION...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 15:22

... and 22 Model Identifier [A 138 .00] [A 138 .00] 138 00] [A 138 .00] 13 [A 230 .00] 15 [A [ 230 .00] ] 16 [A 230 .00] 18 [A 230 .00] 21 [A 230 .00] 22 [A 230 00] 230 .00] 23 [A 230 .00] KA 500 500 00 500 200 ... using NEVA Participation factor eBook for You • 32 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal Stability using NEVA Residues eBook for You • 33 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal ... for You  PSS at machine  Model IEEEST 34 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal Stability using NEVA PSS at bus (more unstable) eBook for You • 35 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small...

Ngày tải lên: 16/08/2014, 15:22

... - 55, 53 9,50 34 ,47 30 ,39 i  độ - 50,16 - 53, 05 9,50 36 ,95 33 ,62 1, 93 3,70 9,21 2,69 3, 00 728,86 - - Pi-1-Pi (Tấn/m) - 7,78 6,11 57,08 39 ,19 1.786,40 687,98 83, 94 54, 13 78, 83 21,49 36 ,65 ... L3cosα  (W3  V3 )sinα FS = 83, 9418 Tấn/m tan 3    cosα  sinα FS     (W3  V3 )cos 3  U3  H L3*sin 3  d Tính cho nêm số (i = 4): HL4 = HR4 =V4= 0; - Góc ma sát đá 3 = 30 o; - Tính 4 : ... chế điều kiện ổn định lật [4] Vì phạm vi tập tính khả trượt công trình TÍNH TOÁN THEO TIÊU CHUẨN MỸ (EM 1110–2–2100 EM 1110–2–2100 ) 3. 1 Nguyên lý tính toán Để tính ổn đinh đập theo theo tiêu chuẩn...

Ngày tải lên: 08/11/2015, 22:38

... cäng sút trãn âỉåìng dáy theo âiãưu kiãûn äøn âënh ténh [2], [32 ] Biãøu thỉïc cọ dảng sau: PghPL = 0,0897PMNmax + 23, 63nFHB +15,44nFTA + 1,26UHB + 0,48UPL + 0,41PDN+PL - 2 63 (1-15) Biãøu thỉïc cho ... hng k cäüt) ca bng 1-1 ∆ = a1 ; ∆2= a1 a3 a0 a2 a1 a3 a5 ; ∆ = a0 a a a1 a3 Âënh thỉïc cáúp n chỉïa ton bäü cạc pháưn tỉí ca bng 1-1 Tiãu chøn äøn âënh theo Hurwits cọ thãø phạt biãøu ráút âån ... chuøn âäüng theo hãû phỉång trçnh vi phán â tuún họa (1-5) äøn âënh tiãûm cáûn, thç hãû thäúng ban âáưu chuøn âäüng theo (1 -3) cng äøn âënh tiãûm cáûn • Nãúu hãû thäúng chuøn âäüng theo hãû phỉång...

Ngày tải lên: 16/11/2015, 00:17

... Trong dạng ổn định trên, ổn định tổng thể ổn định cục có công thức giải tích để tính toán ổn định Cụ thể, ổn định tổng thể dựa vào Lý thuyết ổn định xoắn-uốn Vlasov Timoshenko [18] ổn định cục ... 2-12: Hình 2- 13: Hình 2-14: Hình 2-15: Hình 2-16: Hình 2-17: Hình 2-18: Hình 2-19: Hình 3- 1: Hình 3- 2: Hình 3- 3a: Hình 3- 3b: Hình 3- 3c: Hình 3- 3d: Hình 3- 3e: Hình 3- 3f: Hình 3- 3g: Hình 3- 4: Sự phân ... trọng phải tính toán kiểm tra ổn định Trong đó, dạng ổn định cần kiểm tra bao gồm: - Mất ổn định cục bộ; - Mất ổn định vênh phần tiết diện; - Mất ổn định tổng thể; Hình 2-1 Các dạng ổn định thành...

Ngày tải lên: 09/06/2016, 09:05

... 2,528 2 ,30 9 3, 236 3, 3 83 A U / fB 15,421 A2* 3, 898 0,144 -0,746 -0,702 0,726 2,108 18,027 19,2 73 20,761 22,067 23, 390 24,6 53 4, 434 4 ,37 2 3, 9 83 3,749 3, 267 2,7 13 U / fB 0,954 2, 232 3, 500 4,960 6 ,31 2 ... 6 ,31 2 7,6 23 8,905 10,226 11,514 21,791 * A U / fB 12,782 A3* 26, 732 0 ,33 7 0,787 3, 720 5 ,36 7 7,524 10,262 13, 5 03 17,750 14,110 15,451 16,658 17, 933 19,169 20, 638 21,791 23, 1 63 32 ,35 2 39 ,049 44,929 ... 0, 833 33 1,000 1,250 1,51516 1,66667 1,78572 2,000 2,272 73 2,500 2,94118 3, 333 33 4,16667 5,000 6,250 8 ,33 333 10,000 12,500 16,66667 20,000 25,000 40,000 100,000  F 0,5000 0,5006 0,5017 0,5 037 ...

Ngày tải lên: 20/07/2016, 01:31

... 12 13 14 W1 40.0986 37 .35 36 34 .4298 31 .6486 28.6911 25.877 22.8895 20.046 17. 032 1 14.1627 11.1261 8. 234 25 5 .33 208 2.26798 -0.65 13 W4 19 .30 8 22.0404 24.9265 27.6449 30 .5145 33 .2156 36 .0651 38 .7456 ... 50.47 48.08 45. 53 43. 1 40.49 38 35 .34 32 .79 30 .09 27.5 24.74 22.1 19.44 16.62 13. 92 11.07 8 .34 5.45 2.68 -0. 23 -3. 04 α ≤ 11.26 14 16.89 19.61 22.49 25.2 28.06 30 .76 33 .61 36 .28 39 .1 41.76 44.4 ... 60.41 63. 09 65.61 1 23. 75 1 23. 73 1 23. 67 1 23. 58 1 23. 45 1 23. 28 1 23. 07 122. 83 122.55 122. 23 121.87 121.48 121.05 120.58 120.07 119. 53 118.96 118 .34 117.69 117.01 116.29 0.0829 83 0.078801 0.07 433 1 0.070074...

Ngày tải lên: 05/10/2013, 08:20

... www.vncold.vn n Tổng lực theo hướng thẳng đứng n Tổng mô men n Các công thức Mohr-Coulomb 4n www.vncol Tổng lực theo hướng nằm ngang n www.vncold.vn Tổng số phương trình Table 8.2 Tổng hợp thành ... mô men tính việc lấy tổng mô men điểm lứơi Tuy nhiên, sử dụng điểm để tính tổng mô men mặt trượt Điểm biết trục Điểm lứơi dùng để xác đònh hình dạng mặt trượt, điểm trục dùng để tính tổng mô ... việc xác đònh hệ số an toàn : Tổng lực theo hướng thẳng đứng cột đất Công thức lập cho lực pháp tuyến đáy cột đất, N Tổng lực theo hướng nằm ngang cột đất dùng để tính toán lực pháp tuyến cột đất,...

Ngày tải lên: 07/11/2013, 03:15

... 0.02*6858 (2.46*4 .3+ 43. 74*2.15+ 53. 83* 7.7+59.17 *3. 85+ 121 .3* 4 .38 +46.6*2.19)*10.4 12,000 137 14 ,35 5 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26,592 (106.46*4 .3+ 63. 74*2.15+421.4*7.7+ 400.4 *3. 85+654*4 .38 +150.6*2.19)*10.4 ... chúng tơi khơng trình bày chi tiết tất trường hợp tính 12,000 2,2 63 91,448 tốn mà thống kê kết tính tốn bảng Bảng : Kết tính tốn ổn định Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng ... G1 1500 γ=19.68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17.40, c = 29.6 kN/m2 600 -12.5m G2 38 80 30 00 -10.08 4000 30 00 γ=20.00 kN/m3, Su =36 kN/m2 ϕ =26.40, c = 4.9 kN/m2 4000 700 250 9000 10500 Hình Hình dạng giếng...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

... Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi t = 2s: θ = 0,05.2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 1885.10 ( 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ ... v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .1000 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v 2θ + b.v.θ '   g.l  Với θ = θ ' t + Khi t = 0: θ = ⇒ Py = ⇒ Py = G b.v.θ ' g.l 1885.10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 = 38 5 N 9,81.2, SVTH: LÊ ... sb − Cα t a ) v Từ [3- 33] β vt = β vo + il ' Cα s Cα t l R ⇔ β vt = β vo + ' m.il ( Cα s b − Cα t a ) ' αt Cα s C l [3- 35] y '' Biểu đồ : SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ 41 [3- 34] GVHD: PGS-TS NGUYỄN...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 20:47

Ngày tải lên: 25/03/2014, 18:21