phần 2 truyền động điện tầu thủy
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 22 pdf
... = TE + DR (22 .2. 5) Trong đó: TE lực kéo có ích Khi có tương tác hệ với thân tàu, hệ số hút tính sau: tT = TE DR T - TE = = 1TT TT T + TD (22 .2. 6) Từ nhận được: TT = TE/(1 - tT) (22 .2. 7) TE = ... định Hình 22 .5 Đồ thị để tính đặc tính thuỷ động lực hệ chong chóng- đạo lưu Z = 4; AE/Ao = 0,58; lD = 0,60; a = 1, 32; b = 1, 12; lDE/lD = 0,35; lDC/lD = 0,19; dD = 0, 125 1 72 Hình 22 .6 trình bày ... 0,55; P/D = 0,8 1 ,2 đạo lưu l D = ,6 ; a = 1, 32; b = 1, 12 171 Hình 22 .4 Các đường cong làm việc hệ chong chóng- đạo lưu nước tự hệ chong chóng- đạo lưu chong chóng đơn độc 22 .3 Đặc điểm thiết...
- 7
- 641
- 2
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 21 pps
... (Xem H21.4) Mỗi chong chóng cặp nằm riêng Hình 21 .4 Các chong trục cho trục chong chóng sau lồng qua trục đặc chong chóng trước Nhờ điều khiển đặc biết chóng đồng trục quay mômen xoắn động truyền ... lọt vào hầm Giải pháp kết cấu vấn đề phức tạp tăng đường kính chong Hình 21 .2 Sơ đồ vòm đuôi tàu chóng thay đổi hình dáng phần đuôi lực cản tàu đặc tính tương tác thân tàu với hệ thiết bị đẩy ... trình bày, thoả mãn: D n = const T (21 .2. 1) Từ ta thấy lực đẩy biết T thay đổi vòng quay thay đổi đường kính tuỳ tiện phải xác định theo công thức n/n0 = 1/(D/D0 )2 D0 n0 đường kính vòng quay ban...
- 4
- 564
- 5
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 20 pdf
... đúng: (20 .7.11) (1 Z )(dKT dr ) = cr (1 - r ) 12 đó: C - số, thành phần tiếp tuyến tính công thức: dK Q J dKT = Z dr 2ph0 dr (20 .7. 12) sau thay công thức (20 .7. 12) , (20 .7.11) vào (20 .7.1) (20 .7 .2) ... Heba - 70 Giới hạn bền, N/mm2 438 585 Giới hạn chảy, N/mm2 22 4 438 Giới hạn mỏi, N/mm2 78 - 39 175 - 88 438 195 107 - 83 605 24 2 147 - 130 605 21 5 175 605 685 27 2 29 2 175 - 165 175 - 165 164 ... kP, kd dùng để tính sức bền cánh chong chóng r kP kd 0 ,2 244 320 0,3 21 1 27 4 0,4 169 22 5 0,5 122 164 163 0,6 80 111 0,7 46 65 0,8 20 ,5 29 ,5 Bảng 9.5 Cơ tính vật liệu để chế tạo chong chóng Vật...
- 18
- 772
- 2
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 19 pot
... kiện nên tốc độ di chuyển phần tử xoáy tự chất lỏng bắt buộc phải không Trong trường hợp chuyển động ổn định đường xoáy trùng với đường dòng tương ứng Khi ta xét chuyển động không ổn định, xoáy ... sơ đồ phi tuyến khác vết xoáy, ví dụ sơ đồ, mà xoáy làm góc a3 với mặt phẳng chuyển động cánh phẳng (Xem H19 .2. a) Sự phân bố xoáy liên tục xoáy rời rạc toàn mặt gối tựa giản đồ cánh phẳng tương ... đường chịu lực, mô hình tuyến tính vết tương ứng với tách xoáy tự mặt phăng chuyển động cánh phẳng (Xem H19 .2. b) 144 Dựa vào tương tự cánh phẳng cánh chong chóng nói trên, mô hình toán học lý...
- 4
- 397
- 0
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 18 ppt
... 18.1) Bảng 18.1 áp suất nước bão hoà nhiệt độ thay đổi o C 10 15 20 30 40 50 60 100 Pv,Pa 610 870 122 0 1700 23 20 428 0 7350 122 80 19850 101000 Bây ta xét đường dòng chất lỏng chảy qua điểm vật ... rv 02 rv P0 + = P1 + 2 (18.1.1) Đổi phương trình sang dạng: P0 - P1 v 12 = -1 (18.1 .2) rv0 v0 Ta ký hiệu vế phải p Hệ số giảm áp suất p biểu diễn tổng hai số hạng P0 - Pv P1 - Pv rv 02 rv0 2 Trị ... thực, mà phần tử cánh tình theo tốc độ cục dòng bao cánh chong chóng Tốc độ dòng bao phần tử cánh nằm bán kính r, chưa để ý đến tốc độ cảm ứng chong chóng viết dạng: v r = v A + (2prn ) (18 .2. 1)...
- 11
- 409
- 1
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 17 potx
... sinh phần tử cánh đặc tính chong chóng nói chung 122 0,1 yx (q) 1,0 r/R fx yq(q) 0,5 1,0 0,1 0,8 q0 0,6 60 120 180 24 0 300 360 -0,1 yq 0,4 0 ,2 0 ,2 0,4 0,6 0,8 1,0 v x/ v = - f x(r) Hình 17 .2 Sự ... di động người ta sử dụng trị số trung bình dòng theo Các hệ số dòng theo trung bình bán kính xác định theo công thức : y (r ) = 2p y (r ,q )dq 2p ũ (17 .2. 2) Khi lấy trung bình vậy, thành phần ... tích d 0,60 [ ]{ } 2 wT = 0 ,25 + 2, 2(d - 0,5) 0,94 + 1,8[0,8 - (D TKWL )] ỹ ý t = 0 ,20 + 0,1(d - 0,5) + 0,055(K DE - 1,8) ỵ (17.5.1) Đối với tàu container chong chóng dạng sườn phần đuôi hình chữ...
- 10
- 405
- 0
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 16 ppt
... T, v A D KT 0,6 0, 0, 1 ,2 h0 =0 ,1 0,5 0,4 0,3 K DT =1,0 0, 1,0 0,8 0, K NT ,8 =0 0, 0, K DT 0, KNT =1 ,2 nopt 0 ,2 0,5 ,4 Dopt 0,1 K DT =2 0, K 0 ,2 0,4 0,6 0, NT 0,8 1,0 1 ,2 1,4 J = vA /n D Hình ... chong chóng thực, ví dụ: TM = KTrnM2DM4 = KTr(nH2/M4) (DHM)4 = KTrnH2DH4 = TH (16.1.17) Khi thử mô hình chong chóng xuất hiệu ứng tỷ lệ, gây nên khác đặc tính động lực mô hình chong chóng thực ... phải đo phương pháp điện, chúng cho phép sử dụng rộng rãi máy tính điện tử để tập hợp, lưu trữ xử lý thông tin theo chương trình định trình thí nghiệm, vài trường hợp để tự động hoá hoàn toàn...
- 9
- 334
- 0
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 15 pptx
... thể tích xét động phải bỏ lượng 0,5 [( v A + wx2 )2 + wq 22 + wr 22] dm p2dm/r Chất lỏng không thấm qua bề mặt bên ống dòng, nên việc trao đổi lượng không xẩy Lúc ta nhận thấy Dp = p2 - p1 tốc độ ... tục, nghĩa wx1 = wx2 = wx0 wr1 = wr2 = wr0 ta nhận được: dPD = (0,5 wq 22 + Dp/r) dm (15 .2. 7) Thế (15 .2. 7) (15 .2. 6) vào (15 .2. 5) ta dễ dàng nhận bước nhẩy áp suất bước nhẩy thành phần tiếp tuyến ... sau đĩa thành phần tiếp tuyến tốc độ cảm ứng wq2 không không Theo định luật bảo toàn động lượng mômen dQ xác định sau: dQ = r wq2 dm (15 .2. 6) Để xác định công suất dPD truyền vào phần tử vành...
- 4
- 327
- 0
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 14 doc
... để quay xác định theo (14 .2. 18), (14 .2. 19) (14 .2. 20): h0 = Tv A KT J = PD K Q 2p (14 .2. 21) 0,8 h0 0,6 0,4 10KQ KT J = P1/D J = P2/D KT; 10KQ; h 0 ,2 0 ,2 0,4 0,6 0,8 J 1 ,2 Hình 14.3 Đường làm việc ... chuyển sang đường cong CX e = CY CY; 20 C X 1 ,2 0,06 e Cy 0,8 0,6 0,04 Cx 0,4 0 ,2 aopt emin 0, 02 12 a, độ Hình 14 .2 Các đặc tính động lực prôphin cánh Thông thường phần tử cánh chong chóng làm việc ... lên phần tử cánh xét với độ dang lớn hữu hạn góc tới hình dáng prôphin hoàn toàn giống Các đặc tính thuỷ động lực phần tử cánh xác dịnh hệ số không thứ nguyên lực nâng lực cản: CY = 2. dY/(r v R2.b.dr)...
- 6
- 334
- 0
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 13 pot
... r3 r2 r1 r3 r2 r1 P(r3) /2 p P(r1) /2 p P /2 p P (r2) /2 p đường xoắn hình trụ Chiều dài dây cung prôphin b gọi chiều rộng cánh ... hình trụ giao động khoảng 0 ,2 0, 02 Các bề mặt cong tạo nên cánh, hình dạng gần giống mặt xoắn Ta biết rằng, mặt xoắn tạo nên đường cong phẳng quay xung quanh trục đồng thời chuyển động thẳng dọc ... phương pháp gần phần ngược lại, sử dụng giai đoạn chuẩn bị số liệu ban đầu () () () () 95 () Dạng phương trình bề mặt cánh chong chóng trường hợp nhận sau thay (13 .2. 8) (13 .2. 2) có xét đến (13.1.1)...
- 10
- 371
- 2
ĐỘNG LỰC TÀU THUỶ - PHẦN 2 THIẾT BỊ ĐẨY TÀU THỦY - CHƯƠNG 12 pdf
... Chúng có cánh cố định di động Sơ đồ guồng có cánh cố định trình bày (Xem H 12. 2) chiều chuyển động D R e R 01 W r R W T n Hình 12. 2 Sơ đồ guồng có cánh cố định Hình 12. 3 Sơ đồ guồng có cánh quay ... rộng rãi tàu có lắp động truyền động Guồng hình trụ quay, mà đường sinh có đặt 12 cánh guồng Trục guồng nằm ngang vuông góc với phương chuyển động Các guồng đặt hai bên mạn tàu phần đuôi tàu Chúng ... chóng (Xem H 12. 4) v V T T P VE R T a dT 2P R R 0 R R R 2 0 T A P w Hình 12. 4 Các chong chóng với số cánh khác dF W V r W Trục quay chong chóng trùng với hướng chuyển Hình 12. 5 Sơ đồ làm động tàu...
- 6
- 977
- 13
Đề thi tốt nghiệp cao đẳng nghề phần thực hành ngành điện tàu thủy đề số (2)
... tượng B CÁC BẢN VẼ KỸ THUẬT L1 L2 L3 CB A CC D M Rth K2 K3 K1 RN K1 Rth K1 K2 K1 K3 Rth Rth K1 K2 K3 RN NGHỀ ĐIỆN ĐIỆN TÀU THỦY Người vẽ: Duyệt: Ngày tháng năm 20 12 ĐỀ THI TỐT NGHIỆP HỆ CAO ĐẲNG ... gian tác động Khi rơ le thời gian tác động K1 điện sau K2, K3 có điện Động chạy tốc độ cao YY Mạch ngừng hoạt động 5 Ấn nút dừng máy D Bảo vệ ngắn mạch Bảo vệ tải Tác động rơle nhiệt, mạch điện Cắt ... Dây đơn mềm màu đỏ cách điện PVC 1.5 mm2 Dây đơn mềm màu xanh 1.5 mm2 m Trần Phú Dây đơn mềm màu đỏ 2. 5 mm2 m 20 Trần Phú Băng keo cách điện cuộn VN Loại vít 2, 3 bắt gỗ Con 30 VN Dây thít dài 150...
- 10
- 147
- 0
Cơ sở thiết kế máy - Phần 2 Truyền động cơ khí - Chương 9 ppsx
... [ p0 ] Suy : πd 2 h H V: x = Âàût: H = ψHd2 Hãû säú ψ h = 1, ÷ 2, 5 âäúi våïi âai äúc ngun v ψ h = 2, 5 ÷ 3,5 âäúi våïi âai äúc ghẹp Suy ra: d2 ≥ Fa πψ h ψ H [ p ] (9 .2) Láúy d2 theo giạ trë tiãu ... Vê dủ cå cáúu mạy ẹp, cå cáúu kêch vêt (hçnh 9.2b) + Âai äúc quay, vêt tënh tiãún Vê dủ cå cáúu kêch vêt trãn hçnh 9.2c v hçnh 9.2d Trãn hçnh 9.2c bạnh ràng nọn gàõn cäú âënh våïi âai äúc v näúi ... äúc kẹp ) ⇒ xạc âënh ψ H 4) Xạc âënh âỉåìng kênh trung bçnh d2 ca vêt theo âiãưu kiãûn bãưn mn (9 .2) Chn d2 theo tiãu chøn Dỉûa trãn d2, tra tiãu chøn ⇒ cạc thäng säú khạc ca vêt d, d1 Dỉûa vo...
- 8
- 303
- 1
Cơ sở thiết kế máy - Phần 2 Truyền động cơ khí - Chương 8 pptx
... (hçnh 8.16b) : Fr = F1 + F2 ⇒ ⇒ ⇒ α1 β 2 ⎛β⎞ Fr ≈ 2F0 cos ⎜ ⎟ 2 ⎛α ⎞ Fr ≈ 2F0 sin ⎜ ⎟ 2 Ft λ + + Fv (8.11) λ −1 F2 F0 Fr = F + F + 2FF2 cos β F0 = Fr F1 Hçnh 8.16b (8. 12) Thäng thỉåìng lỉûc tạc ... ≥ 120 0 (våïi âai thang) Β Tỉång tỉû bäü truưn xêch : α1 ≈ π − Α β α1 d1 β /2 Ο1 d2 - d1 d2 2 Hçnh 8.15 c) Chiãưu di âai L Tỉång tỉû bäü truưn xêch : (d - d ) L = 2a + 0,5π (d1 + d ) + 4a (8 .2) ... trãn nhạnh bë dáùn gim xúng cn F2 (hçnh 8.16a) Xẹt cán bàòng bạnh âai, ta cọ : α1 d1 T1 = (F1 -F2 ) nhạnh dáùn nhạnh bë dáùn 2T T1 ⇒ F1 = + F2 d1 ⇒ F1 = Ft + F2 (8.7) 2T Våïi Ft = : âỉåüc gi l lỉûc...
- 14
- 280
- 0
Cơ sở thiết kế máy - Phần 2 Truyền động cơ khí - Chương 7 pdf
... L = 2AB +AC + BD β (π-β) (π+β) L = 2a.cos( ) + πd1 + πd 2 2π 2 β(d - d1 ) β ⇒ L = 2a.cos( ) + 0,5.π(d1 + d ) + våïi : β [rad] 2 d -d ⎛β⎞ ⎛β⎞ Do : cos ⎜ ⎟ ≈ - 0,5 ⎜ ⎟ v : β ≈ a 2 2 (d2 -d1 ... a 2 2 (d2 -d1 )2 Suy : L = 2a + 0,5.π(d1 +d2 ) + 4a L Säú màõt xêch X : X = p Thay π.d ≈ Z.p vo cäng thỉïc L, suy : X = 0,5.(Z1 +Z2 ) + 2a 0 ,25 .(Z2 -Z1 )2 p + p π 2a (7 .2) Säú màõt xêch X ... ϕ1 =2 /Z1 Tỉång tỉû cho âéa bë dáùn: Vx = 0,5.ω d cosθ (7.5) Våïi θ cng thay âäøi tỉì − 2 / âãún 2 / ; 2 = 2 /Z2 Tỉì (7.4) v (7.5), suy âỉåüc tè säú truưn tỉïc thåìi : u= ω1 d cosθ = 2 d1.cosθ1...
- 12
- 386
- 0
Cơ sở thiết kế máy - Phần 2 Truyền động cơ khí - Chương 6 ppsx
... (9); 10; (11 ,2) ; 12, 5; (14); 16; (18); 20 ; (22 ,4); 25 Cạc giạ trë ca m v q âỉåüc dng thỉûc tãú ghi bng dỉåïi âáy: m 2, 5 q 16 12 12 14 10 12 14 16 10 12 10 12 14 m 10 12 16 q 10 12 10 12 10 + Âỉåìng ... vêt : Z2 + Âỉåìng kênh màût trủ chia d2, màût trủ dw2 : d w2 = d = mS Z2 = mZ2 + Âỉåìng kênh màût trủ âènh v màût trủ chán : d a2 = d +2( h' + x) d f2 = d - 2( h'' - x) våïi : h' = , h'' = 1 ,25 + ... cạch trủc d +d Ta cọ : a w = w1 w2 Suy : a w = 0,5m(q+Z2 +2x) Giạ trë ca aw âỉåüc láúy theo dy säú tiãu chøn : 40; 50; 63; 80; 100; 125 ; 160; 180; 20 0; 22 5; 25 0; 28 0; 315; 355; 400; 450; 500 Våïi...
- 15
- 299
- 0
Cơ sở thiết kế máy - Phần 2 Truyền động cơ khí - Chương 5 docx
... bạnh ràng trủ) : 2 2 2 ⎞ ⎛ d c2 ⎞ d c1 d c2 d c1 +d c2 d c1 +d c2 ⎛ d c1 Rc = = = ⇒ Rc = ⎜ ⎟ =⎜ ⎟ = 2 2sinδ1 2sinδ ⎝ 2sinδ1 ⎠ ⎝ 2sinδ ⎠ 4(sin δ1 +cos δ1 ) ⇒ R c = 0,5m c Z1 +Z 2 Chiãưu di nọn ... 5.12a) : 2T Ft1 = d1 Fa1 = F*.sinδ1 ⇒ Fa1 = Ft1.tgα.sinδ1 Fr1 = Ft1.tgα.cosδ1 ⇒ Fr1 = Ft1.tgα.cosδ1 Xẹt trãn bạnh (2) (hçnh 5.12b) : Ft2 = -Ft1 ; Fa2 = -Fr1 ; Fr2 = -Fa1 A d2 Fa1 d1 F 2 * 2 ... cäng thỉïc (trỉåìng håüp x1 + x2 = 0) : ε α = [1,88 - 3 ,2( 1/Z1 +1/Z2 ) ] cosβ Bạn kênh cong tỉång âỉång ρ : 1 ρρ ⇒ ρ= = + ρ ρ1 ρ ρ1 +ρ O2 O2P =dw2 db2 N2 (Cb2) (Cw2) αw P N1 (Cw1) (Cb1) αw db1...
- 25
- 324
- 0
Cơ sở thiết kế máy - Phần 2 Truyền động cơ khí - Chương 4 pps
... âãún umax n2 R1 (1 − ξ ) R2max n R2min n Våïi : umin = = v umax = = n2max R1 (1 − ξ ) n2min R1 (1 − ξ ) T säú : D = n2 max umax R2 max = = âỉåüc gi l khong âiãưu chènh täúc âäü n2 umin R2 Khong ... (4.4) Fn1 Fn2 Hçnh 4.9 : 2 Våïi : ρ1 = D1 / , ρ = D2 / v D2 = u D1 (gi sỉí b qua trỉåüt) u.D1 ρ= Suy : 2( u + 1) 1 2E1 E2 = + Mä âun ân häưi tỉång âỉång E : hay: E = E E1 E2 E1 + E2 (4.6) Thay ... trung gian dáy âai, bạnh ma sạt phủ Fr T1 O1 F ms Ft 2 D1 Rc D1 O2 D2 Hçnh 4.1 : Bäü truưn bạnh ma sạt trủ Fa D2 Fn1 2 Fn2 T1 Fa1 ω1 Hçnh 4 .2 : Bäü truưn bạnh ma sạt nọn Phán loải truưn âäüng...
- 9
- 281
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008