... áp lực đất .79 3.11.5.2 Hệsố áp lực tĩnh (ở trờng hợp nghỉ) : K0 79 3.11.5.3 Hệsố áp lực chủ động : ka 80 3.11.5.4 Hệsố áp lực bị động : kp 81 3.11.5.5 Phơng pháp ... 4.6.2.2.2d Cầu chéo 118 4.6.2.2.2e Mômen uốn lựccắt dầm ngang hệ mặt cầu .119 4.6.2.2.3 Phơng pháphệsốphânbốcholựccắt 119 4.6.2.2.3a Các dầm 119 4.6.2.2.3b ... Website i : hệsố tải trọng , số nhân dựa thống kê dùng cho hiệu ứng lực : hệsố sức kháng , số nhân dựa thống kê dùng cho sức kháng danh nghĩa đợc ghi phần 5,6,10,11,12 i : hệsố liên quan...
... mỏy múc thi cụng ng thi to iu kin thun li cho sinh hot ca cỏn b cụng nhõn viờn - Mt bng xõy dng vi din tớch rng cho thi cụng , bng phng cú ng tm dnh cho lu thụng phm vi thi cụng , cụng trng d ... a vo s dng ỳng tin nờn to mi iu kin thun li cho n v thi cụng Nhõn dõn rt phn v cú tinh thn hp tỏc vi n v thi cụng H luụn to mi iu kin thun li cho quỏ trỡnh thi cụng, giỳp n v thi cụng c v ... v Lp dng vỏn khuụn - Yờu cu vỏn khuụn: Ván khuôn (bao gồm hệ đà giáo đỡ nó) bệ căng cốt thép DƯL kéo trớc phải đợc thiết kế thi công cho đảm bảo đợc cờng độ độ cứng yêu cầu, đảm bảo độ xác hình...
... độ chặt hệsố CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG MÓNG BĂNG TRÊN NỀN ĐÀN HỒI Các phươngpháppháp xác định hệsố Dựa bảng tra: c Theo mối tương quan cường độ hệsố Nhận xét: Phươngpháp sử dụng ... Các phươngpháppháp xác định hệsốPhươngpháp cuả Joseph E Bowles Được J.E Bowles cải tiến từ công thức Terzaghi Hensen (kN/m3) Trong đó: As – Hệsố phụ thuộc chiều sâu chôn móng Bs – Hệsố ... xác định hệsốPhươngpháp cuả Joseph E Bowles Các hệsố As Bs tính theo công thức Terzaghi Hansen: Với: Trong đó: C – hệsố chuyển đổi đơn vị C = 40 ( hệ SI), C = 12 (hệ Fps) c – lực dính...
... cấu (hệ số nhân trọng lượng thân 1.1) Tải trọng đứng dầm mái xiên: có tải trọng phânbố đều: 1.5T/m (tĩnh tải) 0.5T/m (hoạt tải) Tải trọng gió Tải trọng gió: Phương ngang, phânbố cột ... CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC CHỊU TẢI PHÂNBỐ ĐỀU Thiết kế dầm liên tục chịu tải trọng phânbố Mục đích: • • Hiểu phươngpháp chất tải Cách thức tổ hợp tải trọng Dầm nhịp liên ... nhịp 04m, chịu tải phânbố q = 0,96 T/m Dầm tiết diện D20x30, vật liệu bê tông M250 Eb = 2,4.106 T/m2 Yêu cầu xác định nội lực, phảnlực trường hợp tải trọng tổ hợp bao Hệsố vượt tải trọng...
... dùng cho ray P65 b- Dùng cho ray P43 P50 162 Khi ñ t thi t b phòng xô ph i quan sát xem ray b trôi n a hay không, n u c n, ph i ñ t thêm cho ñ n không trôi n a Sơ ñ ñ t thi t b phòng xô cho c ... n t n vòng tròn Ngư i ta quy ñ nh: Tà v t g lo i I: dùng cho ñư ng n Tà v t g lo i II: dùng cho ñư ng th y u ga Tà v t g lo i III: dùng cho ñư ng chuyên d ng, h m lò M i lo i tà v t có ba d ng ... tông hai kh i dùng cho ñư ng 1000 mm li n kh i dùng cho ñư ng l ng ñã hoàn thành s m nh l ch s giai ño n trư c Ngày nay, yêu c u c a th i kỳ m i, lo i tà v t bê tông thư ng dùng cho ñư ng 1000 mm...
... u tiên, ta có: y= x3 6C (2-36) Phương trình (2-36) phương trình parabon b c Trong ñó C = R.L0 ðó phương trình ñư ng cong chuy n ti p thư ng dùng Theo hình h c vi phân: t i ñi m ñ u c a ñư ng cong, ... 2,5 + + 11 = 1002mm
... cong ñ th c hi n c ly ray ph n ñ u ghi Lư i ghi: Phân lo i lư i ghi: Lư i ghi có hai lo i: lư i ghi th ng lư i ghi cong Lư i ghi th ng: dùng cho ghi có s hi u nh (t 12 tr xu ng) Khi lư i ghi ... ray b n Hình 3-9 V trí ph n lư i ghi bào g t - ð gia cư ng ñ c ng cho lư i ghi, ta dùng thép p bên thân ray lư i ghi - ð tránh cho lư i ghi ph i ch u l c, ñ u lư i ghi ñư c bào g t th p ñ nh ray ... ch ngang s không làm cho ph n l p lách b u n b b th ng l i, l ñinh bulông ñ u tiên ñ c ghi 207 (tính t mũi lư i ghi t i) ph i dùng ng su t ( hay g i ng mu ng) làm ch t a cho l p lách, ng su t...
... Pháp, Liên xô, Trung qu c) Hình 4-3 Sơ ñ phân b n i l c ñư ng ray không m i n i Khu vùc ®iÒu chØnh Khu vùc ®iÒu chØnh Khu vùc cè ®Þnh Khu vùc co d n Khu vùc co d n Khi nhi t ñ lên xu ng làm cho ... ray, l c c n m i n i Pn l c nhi t ñ Pt phân b ñ u su t chi u dài ray, l c c n d c Pd s tăng v gi a c u ray, gi a c u ray l n nh t (Pdmax) Hình 4-2 Sơ ñ phân b n i l c ray dài V y chi u dài ray ... không m i n i N u ta dùng lo i ph ki n kiên k t ray v i tà v t l p ñá ba lát ñ cho l c c n Pd l n l c nhi t ñ Pt làm cho ñư ng ray n ñ nh có th s d ng ñư ng s t không m i n i 4.3 NGUYÊN LÝ CƠ B...
... trỏnh cho n n ủ ng b ủ ng n c Trờn hỡnh (5-8) bi u th hỡnh d ng v kớch th c mui luy n ủ ng 1435mm - Khi xõy d ng ủ ng ủụi, ủ p b ng ủ t, mui luy n lm hỡnh tam giỏc, chi u cao mui luy n l 0,20m cho ... khai thỏc SVN 1999 quy ủ nh: trờn ủ ng th ng b r ng m t n n ủ ng khụng ủ c nh hn 5m cho kh ủ ng 1000mm v 6,4m cho ủ ng 1435mm - Trờn ủ ng cong, n n ủ ng ph i n i r ng v phớa lng ủ ng cong theo ... l: l y ủ t dựng ủ ủ p n n ủ ng cú ủ m khỏc cho vo gió c i Proctor C i Proctor l m t h p b ng kim lo i cú dung tớch 1000 cm3 , dựng chựy n ng 2,5 kg cho gió ủ t b ng cỏch nõng chựy lờn cao 30cm...
... s mang li hiu qu to ln cho vic thit k t giai on thit k s b Mc ớch, phng phỏp, phm vi v i tng nghiờn cu - Mc ớch Nghiờn cu mt s tớnh cụng xụn xp x cú k n nh hng ca sn cho h kt cu lừi cng nh nhiu ... tng cú dng na cng (liờn kt cú cng hu hn) phự hp vi cụng ngh thi cụng xõy dng mặt cắt lõi cứng tiết diện kín mặt cắt lõi cứng tiết diện hở Hỡnh 2.2: S cụng xụn xp x 2.1.1 Ma trn cng ca phn t ... ngang v xoay ti nh th hin bng 3.11 cho thy cú th xỏc nh quy lut iu chnh nhanh cỏc thụng s ny giai on thit k s b cụng trỡnh Bờn cnh ú, kt qu kho sỏt yu t cho thy: thay i mụ un n hi ca vt liu...
... cáo nghiên c u kh thi cho d án h t ng c a nư c ta sơ sài, có nhi u c i m Phươngphápphân tích chi phí vòng i (life-cycle cost analysis) chưa c áp d ng so sánh ch n l a phương án ánh giá tác ... n u tư cho phát tri n lĩnh v c k t c u h t ng Nhà nư c t o môi trư ng c nh tranh lành m nh, thu n l i cho nhà u tư, có sách c i ti n v giá, m b o kinh doanh có lãi cho nhà u tư h p lý cho ngư ... a phân ngành k t c u h t ng n i b t ng ngành (gi a c ng v i h u phươngcho c ng, gi a ng b , ng s t ng thu ) u tư phát tri n mang tính ch t ch p vá Trong c u u tư, chưa dành t l v n thích cho...
... giống tham số dòng điện sét, phânbố xác suất chung cho tham số sóng sét truyền đến trạm, khác lưới điện trạm cụ thể Việc xác định phânbố trạm phức tạp nên người ta phải sử dụng số giả thiết ... Zx thông số tuyến tính, U t hàm thời gian có ảnh phức toán tử tìm U x phươngphápsốphươngpháp toán tử - Nếu Zx điện dung tập trung Ut có dạng đường cong bất khì Ux xác định phươngpháp gần ... với nhiều tham số khác Dựa vào tìm tham số tới hạn nguy hiểm sóng sét truyền vào trạm, vượt qua trị số xảy phóng điện thiết bị trạm Với trị số tới hạn tham số sóng sét, biết phânbố xác suất chúng...
... đợc nội lực cấu kiện Tổ hợp nội lực: 21 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Để tìm nội lực nguy hiểm, phục vụ chophần thiết kế cấu kiện, ta tiến hành tổ hợp nội lực sau có kết tính toán nội lực Từ ... thức: hS= m Trong đó: - D: hệsố phụ thuộc tải trọng, D = 0,8ữ1,4 - m: hệsố phụ thuộc loại bản, với kê cạnh m = 40ữ50 với loại dầm m = 30ữ35 - l: chiều dài theo phơng chịu lực ô Chiều dày toàn ô ... lớn tầng dới Điều khiến cho chuyển vị công trình giảm chúng làm việc Đóng vai trò liên kết hai hệ thống hệ kết cấu sàn Kết cấu sàn dầm (sàn sờn) đợc sử dụng phổ biến cho công trình nhà cao tầng...
... 2,4m nên ta bố trí chung cho cột vào móng Xác định nội lực tính toán Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn cột cặp nội lực có Nmax tổ hợp tơng ứng cột kia, so sánh cặp nội lực để tìm cặp nội lực tính toán: ... cọc bố trí nh hình vẽ, kích thớc sơ đài chọn : 2x5x1,5 m 53 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Từ bảng tổ hợp nội lực chân cột ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính toán Cặp nội lực nguy hiểm cho ... dạng hệsố poison đất : Hệsố phụ thuộc hình dạng loại móng Tra bảng IV-1 sách BT học đất ta đợc =1,08 S = 12,04.8,36.1,08.(1- 0,32)/2500 = 0,039 m = 3,9 cm < Sgh = cm Vậy móng đảm bảo độ lún cho...
... trọng phânbố tác dụng lên dầm q = 165 + 401,24 +1599 = 2165,24 kG/m, lấy tròn q=2166 kG/m 5.3 Xác định nội lực Mômen dơng lớn (giữa nhịp): M max = ql 2166 ì 3,49 = = 3297,76 kG.m 8 Lựccắt lớn ... M2: Do M < M nên để đơn giản ta bố trí cốt thép 8, a=200 Tính toán dầm chiếu nghỉ DT: 5.1 Sơ đồ tính toán - Sơ đồ tính toán dầm liên kết đầu khớp, chịu lựcphânbố trọng lợng thân củ3a dầm, tĩnh ... (1 + A).lt + (1 + B ).C.lt1 ] M1 = A.M1 M2 = C.M1 M3 = B.C.M1 Các hệsố A, B C đợc tra bảng 11,2 trang 204 Tỉ số mô men kê bốn cạnh Giáo trình kết cấu Bê tông cốt thép, phần cấu kiện (Nhà xuất...
... *Nội lực tính đổi: Nu N K= min( Nu Na 1) a= l ( )2 ; 2000 d1 au= a.K.h au : Độ lệch tâm tăng lên ảnh hởng uốn dọc M* : Mômen uốn tăng lên uốn dọc M* = M1 + N au d1 M M2 ; eo = d2 N N m - Hệsố ... 117,81 100% =2,45% 4800 Bố trí thép dọc thép đai cho cột đợc thể nh hình bên: 1.2.2 Các cấu kiện lại: Dựa nguyên lý tính toán trên, việc tính toán cốt thép hoàn toàn tơng tự chophần tử cột khác, ... Mômen uốn có xét tới uốn dọc: M0 = M1+Nìau= 20040 + 621510ì (0,3102/100) = 21968,1 kGm - Xác định hệsố m: N 621510 n= f A = = 0,5395 m = 0,37108 240.4800 c c - Mômen tổng tính đổi : M = M0 + m...
... 0,852 Chọn dùng 2φ20 có Fa = 6,28 cm2 µ= Fa 6,28 100% = 100% = 0,36 % > µmin b.ho 30.55 b Cốt đai Lựccắt lớn xuất dầm lấy từ bảng tổ hợp Q = 5,94 T Kiểm tra điều kiện không phá hoại: điều kiện thoả ... cm ⇒ ho = 60 – = 57 cm Bề rộng phần cánh kể đến tham gia sàn bc = b + 2.c1 c1 lấy theo trị số bé ba trị số - Một khoảng cách hai mép dầm 0,5.(625-30) = 385 cm - Một phần sáu nhịp dầm 1/6.6,25 = ... dùng 2φ25+1φ22 có Fa = 13,62 cm2 µ= Fa 12,31 100% = 100% = 1,26% > µmin b.ho 30.33 b Cốt đai Lựccắt lớn xuất dầm lấy từ bảng tổ hợp Q = 14,05 T Kiểm tra điều kiện không phá hoại: điều kiện thoả...
... gian tính toán đưa sơ đồ hệ phẳng MỞ ĐẦU PHÂN LOẠI CÔNG TRÌNH (TT) Theo phươngpháp tính nội lựcPhươngpháp lực: Hệ tĩnh định: dùng phương trình cân đủ để tìm nội lực Hệ siêu tĩnh: phải bổ ... ĐẦU PHÂN LOẠI CÔNG TRÌNH (TT) Theo phươngpháp tính nội lực (tt) Phươngpháp chuyển vị: Hệ xác định động: xác định biến dạng phần tử thuộc hệ từ điều kiện động học hệ bị chuyển vị cưỡng Hệ ... nội lực, chuyển vị chohệ Một số cách phân loại: Theo vị trí : bất động di động Theo tính chất tác dụng: tĩnh: gia tốc nhỏ, bỏ qua lực quán tính xét cần động: phải xét đến lực quán tính phương...