Kết cấu phần 5

Tài liệu tham khảo Kết cấu

THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Ch ơng 6. thiết kế móng khung k2 I. Địa chất công trình và địa chất thuỷ văn: 1. Điều kiện địa chất công trình. Kết quả thăm dò và xử lý địa chất dới công trình đợc trình bày trong bảng dới đây: Lớp đất Chiều dầy (m) Độ sâu (m) Mô tả lớp đất 1 0,8 0 Đất canh tác: sét pha xám nâu lẫn rễ thực vật 2 2,6 0.8 Sét pha nâu vàng, nâu đỏ, xám nâu trạng thái dẻo cứng. 3 2,6 3.4 Sét pha nâu hồng, nâu gụ, trạng thái dẻo mềm xen kẹp cát pha. 4 7,2 6 Cát hạt nhỏ, hạt mịn, xám nâu, xám đen kém chặt lẫn sét pha . 5 1,9 13.2 Sét pha xám nâu, nâu gụ dẻo mềm đến dẻo chảy. 6 7,6 15.1Bùn sét pha xám đen, xám nâu, dẻo chảy 7 2,3 22.7 Sét pha nâu hồng, nâu gụ, trạng thái dẻo mềm. 8 5.3 25 Cát hạt nhỏ xám, đen chặt lẫn ít sạn nhỏ. 9 9,7 30.3 Cát hạt trung hạt thô xám vàng, xám nâu trạng thái chặt vừa đến chặt. 10 40 Cuội, sỏi lẫn cát sạn xám vàng, xám trắng trạng thái chặt đến rất chặt. Số liệu địa chất đợc khoan khảo sát tại công trờng và thí nghiệm trong phòng kết hợp với các số liệu xuyên tĩnh cho thấy đất nền trong khu vực xây dựng gồm các lớp đất có thành phần và trạng thái nh sau: 48 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Các chỉ tiêu cơ lý của đất : Lớp đất 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Chiều dầy h(m) 0.8 2.6 2.6 7.2 1.9 7.6 2.3 5.3 6.2 6 Dung trọng tự nhiên (t/m 3 ) 1.91 1.85 - 1.81 1.6 1.86 - - 1.98 Hệ số rỗng e 0.77 0.86 - 0.94 1.4 0.86 - - 0.61 Tỉ trọng 2.71 2.7 2.7 2.7 2.4 2.7 2.7 2.7 2.68 Độ ẩm tự nhiên W(%) 25.2 27.4 - 30.3 51 27.8 - - 19 Độ ẩm gh chảy W l (%) 33.2 31.4 - 34.7 40 32.4 - - - Độ ẩm gh dẻo W p (%) 21.1 21.9 - 22.3 26 21.3 - - - Chỉ số dẻo A 12.1 9.5 - 12.4 14 11.1 - - - Độ sệt B 0.34 0.58 - 0.65 1.73 0.59 - - - Trọng lợng đẩy nổi đn 0.97 0.91 1.03 0.88 0.60 0.91 - - 1.03 Góc ma sát trong 0 11 10 30 9 4 11 - - 34 2. Điều kiện địa chất thuỷ văn. Qua cấu tạo địa tầng và khảo sát thực địa cho thấy trong phạm vi chiều sâu khảo sát cho thấy các lớp đất số 4, 8, 9 là có chứa nớc, các lớp đất còn lại đều kém chứa nớc. Mực nớc ngầm xuất hiện trong các hố khoan nắm cách mặt đất 0,6 m. Nớc này tồn tại trong lớp đất lấp với nguồn cung cấp là nớc ma, nớc mặt ngấm từ trên xuống. Nhìn chung nớc ngầm ở đây không gây ảnh hởng tới quá trình thi công cũng nh sự ổn định của công trình. II. Lựa chọn ph ơng án móng. Công trình nhà cao tầng thờng có các đặc điểm chính: tải trọng thẳng đứng giá trị lớn đặt trên mặt bằng hạn chế, công trình cần có sự ổn định khi chịu tải trọng ngang do tác động của gió và động đất. Do đó việc thiết kế móng cho nhà cao tầng cần đảm bảo: - Độ lún cho phép. 49 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU - Sức chịu tải của cọc. - Công nghệ thi công hợp lý không làm h hại đến công trình đã xây dựng. - Đạt hiệu quả - kinh tế - kỹ thuật. Với các đặc điểm địa chất công trình nh đã giới thiệu, các lớp đất trên là đất yếu xen kẹp không thể đặt móng cao tầng lên đợc, chỉ có lớp cuối cùng là cuội sỏi lẫn cát sạn trạng thái chặt đến rất chặt có chiều dày không kết thúc tại đáy hố khoan là lớp đất rất tốt có khả năng đặt đợc móng cao tầng. Vậy phơng án móng sâu là bắt buộc. Nếu dùng cọc ép sẽ khó đảm bảo khả năng chịu lực đồng thời số lợng cọc có thể lớn, khó thi công và bố trí đài. Hơn nữa dù là cọc đóng hay cọc ép thì độ lún của công trình vẫn khá lớn. Vậy ta quyết định dùng phơng án cọc khoan nhồi có thể đáp ứng các yêu cầu nêu trên và khắc phục đợc nhợc điểm của các phơng pháp cọc đóng hoặc ép. III. Tính toán cọc khoan nhồi. 1.Các b ớc tính toán: - Chọn loại, kích thớc của cọc, đài cọc. - Xác định sức chịu tải của cọc theo vật liệu và theo đất nền. - Sơ bộ chọn số lợng cọc cần dùng. - Bố trí cọc trên mặt bằng đài. - Tính toán và kiểm tra móng theo các điều kiện: + Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc. + Kiểm tra sức chịu tải của nền đất. + Kiểm tra lún của nền móng. + Tính toán chọc thủng. 2. Chọn đ ờng kính cọc, chiều dài cọc và kích th ớc đài cọc: Chọn tiết diện cọc: Chọn D = 1000 Căn cứ vào các lớp địa chất ở trên ta dự kiến cắm cọc vào độ sâu 42m tính từ mặt đất tự nhiên, tức là cắm vào lớp 10 một đoạn 2m (lớp cuội sỏi lẫn cát sạn trạng thái chặt đến rất chặt). *Xác định kích th ớc đài cọc: Dự định đặt mặt trên đài ở độ sâu 1,45 m (cách mặt đất tự nhiên 1,0 m, cách mặt lớp 2 là 0,2 m). Điều kiện kiểm tra tính toán theo sơ đồ móng cọc đài thấp: h 0,7. h min Trong đó : h: độ sâu chôn đáy đài . 50 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU h min = tg( 45 0 /2) )b./(H d Với: = 11 0 : góc ma sát trong lớp đất phía trên đáy đài. đ = 1,91 (t/m 3 ) : dung trọng tự nhiên của đất trên đáy đài. b = 5 m : bề rộng đài móng giả thiết. H = 8.60T : tổng tải trọng ngang lớn nhất xuất hiện tại chân cột (lấy từ bảng THNL ở cột giữa tại vị trí chân cột tầng hầm) h min = tg ( 45 0 11 0 /2) )5.91,1/(6,8 = 0,78 (m). Chọn H đài = 1,5 m suy ra đáy đài cách mặt đất tự nhiên 2,5 m, cốt 0.00 là -2,95m Đài cọc nằm trong lớp đất thứ 2. Chiều dài cọc l = 42 2,5 = 39,5 m 3. Sức chịu tải của cọc: a. Theo vật liệu làm cọc : Theo tiêu chuẩn 195: 1997 P vl = R u F b + R an F a Trong đó: R u cờng độ của bê tông cọc nhồi, do đổ bê tông dới dung dịch sét R u = 60 kG/cm 2 . F b diện tích tiết diện cọc. F a diện tích cốt thép dọc trục. R an cờng độ tính toán của cốt thép R an = R c /1,5 nhng không lớn hơn 2200 kG/cm 2 R c giới hạn chảy của cốt thép, thép AII R c =3000, vậy R an =2000 kg/cm 2 Tính toán cho cọc có d = 1000, F b = 0,785 m 2 =7850 cm 2 , giả thiết hàm lợng cốt thép là 0,6% nên F a = 47,1 cm 2 chọn 16 20 có F a = 50,26cm 2 Vậy P vl = 60x7850 + 50,26x2000 = 571520 kg = 571,52 Tấn b. Theo đất nền : Xác định theo các chỉ tiêu cơ lý của đất nền từ kết qủa quả thí nghiệm đất trong phòng. Sức chịu tải cho phép của cọc đơn Q a tính toán theo đất nền đợc tính theo công thức: Q a = tc tc k Q . Trong đó : k tc - Hệ số an toàn, k tc = 1,4. Q tc - Sức chịu tải tiêu chuẩn tính toán đối với đất nền của cọc đơn. Q tc = m ( m R . q p . A p + u . = n i 1 m f .f i . l i ) m : Hệ số làm việc của cọc m = 1. m R : Hệ số điều kiện làm việc của đất dới mũi cọc, m R = 1. 51 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU q p : Cờng độ chịu tải của đất dới mũi cọc, t/m 2 . A p : Diện tích mũi, lấy bằng diện tích tiết diện ngang của cọc, m 2 . m f : hệ số điều kiện làm việc của đất ở mặt bên cọc phụ thuộc vào phơng pháp tạo lỗ khoan, lấy theo bảng A.5 TCXD 205 : 1998, lấy m f = 0,6 f i : Ma sát bên của lớp đất i ở mặt bên của thân cọc, lấy theo bảng A.2 TCXD 205 : 1998. l i : chiều dày các lớp đất mà cọc đi qua. u : chu vi cọc. Xác định q p : Theo TCXD 205 : 1998 với cọc nhồi chống vào lớp đất cát không mở rộng đáy, cờng độ chịu tải của đất dới mũi cọc q p xác định nh sau: q p = 0,75 ( o k A + L o k B ). Trong đó : , o k A , , o k B : Hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng A.6. : Dung trọng của đất dới mũi cọc, = 1,04 T/m 3 . : Dung trọng trung bình của các lớp đất phía trên mũi cọc. Mực nớc ngầm sâu 0,6m phía dới mực nớc ngầm phải tính với dung trọng đẩy nổi. L : chiều dài cọc, L= 39,5 m. d p : Đờng kính cọc, d p = 1 m. Lớp đất cuối cùng có = 35 o tra bảng A.6 ta đợc : o k A = 71,3 ; o k B = 127 ; = 0,7 ; = 0,19 27,93,53,26,79,12,76,2 204,17,997,03,598,03,291,06,76,09,188,02,716,291,0 . +++++++ +ì+ì+ì+ì+ì+ì+ == xx hi hii I = 0,896T/m 3 . q p = 0,75x0,19x(1,04x1x71,3 + 0,7x0,896x39,5x127)= 410,9 T/m 2 . Tính f i - lực ma sát đơn vị giới hạn trung bình của các lớp đất, phụ thuộc vào chiều sâu trung bình của các lớp đất (tính từ mặt lớp 2 do lớp đất lấp không tính vào), độ sệt của đất sét hoặc trạng thái chặt của đất cát: + Lớp 3 : - l 3 = 2,6 m. - h 3 = 4,7m. f 3 =1,9 T/m 2 . - B = 0,58 + Lớp 7 : - l 7 = 2,3 m. - h 7 = 23,85m. f 7 = 2,2 T/m 2 - B = 0,59 + Lớp 4 : - l 4 = 7,2 m - h 4 =9,6m f 4 = 5,5 T/m 2 - Cát hạt mịn chặt vừa. + Lớp 8 : - l 8 = 5,3 m - h 8 = 27,65 f 8 = 9,0 T/m 2 . - Cát hạt nhỏ, trạng thái chặt 52 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU + Lớp 5 : - l 5 = 1,9 m - h 5 = 14,15m f 5 = 1,5 T/m 2 . - B = 0,65. + Lớp 9 : - l 9 = 9,7 m. - h 3 = 35,15m. f 7 = 10,0 T/m 2 - Cát hạt thô vừa chặt vừa. + Lớp 6 : - l 6 = 7,6m. - h 6 = 18,9m. f 6 = 0,6 T/m 2 - B = 1,73. + Lớp 10: - l 10 = 2 m - h 3 = 41 f 8 = 10 T/m 2 . - Cát hạt thô, trạng thái chặt = n i 1 f i . l i = 1,9.2,6+5,5.7,2+1,5.1,9+0,6.7,6+2,2.2,3+9.5,3+10.9,7+10.2= 211,7T/m. Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn của cọc là Với cọc d= 1000, Q tc = 1ì[1ì439,63ì0,785 + (3,14ì1)ì0,6ì211,7] = 721,4T. Q a = tc tc k Q = 4,1 4,721 = 515 T. Vậy sức chịu tải tính toán của cọc là: [P] = MIN(P vl , Q a ) = Q a = 515 T. IV. Tính móng M1. 1. Xác định số l ợng cọc: Số lợng cọc trong móng đợc chọn sơ bộ theo công thức sau: n =. ][P N =1,2ì ][P N Trong đó: N là tổng lực đứng xuất hiện tại đáy đài bao gồm lực dọc lớn nhất xuất hiện tại chân cột và trọng lợng bản thân của đài móng. Móng M1 ( trục A-2) lực dọc tại chân cột lớn nhất N max = 621,51 T Trọng lợng bản thân đài móng, sơ bộ kích thớc đài 2x5x1,5m nên G=1,1.2,5.2.5.1,5=41,25 T. Vậy N = 621,51+41,25= 662,76 T Với d = 1000, n = 1,2ì 515 76,662 = 1,3 nên cần 2 cọc. 2. Tính toán kiểm tra: Đài cọc bố trí nh hình vẽ, kích thớc sơ bộ của đài chọn : 2x5x1,5 m 53 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Từ bảng tổ hợp nội lực tại chân cột ta chọn ra một cặp nội lực nguy hiểm nhất để tính toán. Cặp nội lực nguy hiểm cho móng thờng là cặp có Nmax. Ta sẽ tính toán và kiểm tra đối với cặp nội lực có Nmax Nội lực tại chân cột: M y = 6,293 Tm, M x = 20,04 Tm, N = -621,51 T, Qy = 6,68 T. Qy khá nhỏ nên có thể bỏ qua 2.1. Kiểm tra sức chịu tải của cọc: Tổng tải trọng tác dụng lớn nhất tại cao trình đáy đài: N max = N tt + N đ Trong đó: N tt : Tải trọng tính toán tại chân cột. N tt = N = 621,51. N đ : Trọng lợng tính toán của đài. Chọn sơ bộ chiều cao đài là 1,8m N đ = 2ì5ì1,5ì2,5ì1,1 = 41,25 T N cọc : Trọng lợng tính toán của cọc. N coc = 0,7854.38,5.2,5.1,1 = 83,15(T) N m = 621,51+41,25= 662,76 (T) Mômen tính toán tại đáy đài : M x tt = M x + Q.H = 20,04+6,68.1,5= 30,06Tm ; M y tt = M y = 6,293 Tm p max,min = 2 i maxtt 2 i maxttmax x .xMy y .yMx n N 54 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU p max,min = )(46,992,3330 5,1.2 30,06.1,5 2 2 621,51 T = Kiểm tra khả năng chịu lực của cọc: P = P max = 341,4< P cọc = 515 T. P = P min = 321,36 > 0, cọc chịu nén. Vậy cọc đảm bảo khả năng chịu lực. 2.2. Kiểm tra c ờng độ đất nền: Kiểm tra cờng độ áp lực theo công thức: = R R F N dq d tb .2,1 max Trong đó: R: Sức chịu tải tính toán của đất nền. *Tính tb : Diện tích móng khối quy ớc đợc xác định nh sau: F q = (B q xH q ) = (A 1 + 2Ltg)(B 1 + 2Ltg) Trong đó: B q : bề rộng móng qui ớc. H q : bề dài móng qui ớc. A 1 = 2 m , B 1 = 5m = tb /4 : Góc ma sát trong trung bình của các lớp đất (bỏ qua lớp 1,2). = /4 = 6,4 4 1 ). 5,242 34.230.7,925.3,511.3,24.6,79.9,115.2,710.8,1 ( 0 = +++++++ F q =(2+ 2.39,5.tg4,6 0 )(5+ 2.39,5.tg4,6 0 ) = 8,2.11,2 = 91,84 (m 2 ) Xác định thể tích móng khối quy ớc (đã trừ cọc và đài móng). V = F q xH 0 - V cọc - V đ = 91,69.41 2.0,785.38,5 2 5.1,5 = 3548,8(m 3 ) Trọng lợng khối móng quy ớc: Q tb = tb .V 27,93,53,26,79,12,76,2 204,17,997,03,598,03,291,06,76,09,188,02,716,291,0 . +++++++ +ì+ì+ì+ì+ì+ì+ == xx hi hii tb tb = 0,896T/m 3 . Vậy tổng tải trọng tại chân móng khối quy ớc là: N = Q tb + P = 0,896. 3548,8 +(662,76 +166,31) = 3994,6(T) ứng suất trung bình lớn nhất tại đáy móng khối quy ớc: 49,43 84,91 6,3994 === qu tb F N (T/m 2 ) = 4,35 (kG/cm 2 ). Tính ứng suất lớn nhất max dới chân cọc : 55 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Tổng tải trọng thẳng đứng tại đáy móng khối quy ớc: N =3994,6 (T) W q : mô men chống uốn của tiết diện khối móng quy ớc. W x = 43,171 6 2,112,8 6 22 = ì = ì HB (m 3 ) W y = 52,125 6 2,82,11 6 22 = ì = ì BH (m 3 ) ứng suất lớn nhất: max = 52,125 293,6 43,171 06,30 84,91 6,3994 ++=++ y W y M x W x M F N qu =43,78(T/m 2 ) =4,378 (kG/cm 2 ) Xác định sức chịu tải của đất nền tại đáy móng khối quy ớc: (theo CH 200-62) R = 1,2.{R`[1 + k 1 .(b-2)] + k 2 (h-3)} + 0,1.H n Trong đó: R : Cờng độ tính toán của nền đất tại đáy móng. (kG/cm 2 ) R` : Cờng độ quy ớc của đất. Tra bảng 8 - Tính Toán Móng Cọc với đất cuội sỏi: R`= 6 (kG/cm 2 ) = 60 T/m 2 . k 1 , k 2 : Hệ số lấy theo bảng 11- Tính Toán Móng Cọc có k 1 = 0,1; k 2 = 0,3 b : Bề rộng của móng, b = 8,2m. : Trọng lợng thể tích của đất từ đáy móng trở lên; = 1,856 (T/m 3 ). h : chiều sâu chôn móng; h = 41 m. H n : Chiều cao của nớc từ mặt đất trở lên; H n = 0. R = 1,2.{60.[1 + 0,1.(8 - 2)] + 0,3.1,856.(42 - 3)} + 0 = 112,46(T/m 2 ). R = 11,25 kG/cm 2 Ta thấy rằng: tb = 4,6 (kG/cm 2 ) < R = 11,25 (kG/cm 2 ) max = 4,624(kG/cm 2 ) < 1,2.R = 1,2.11,25= 13,5(kG/cm 2 ). Vậy cờng độ đất nền tại đáy móng quy ớc đợc đảm bảo. Dự báo độ lún: Do nền đất dới đáy khối móng qui ớc chỉ gồm một lớp đất đồng nhất nên có thể xem nền đất là một bán không gian đàn hồi nên ta dùng phơng pháp nền biến dạng tuyến tính là thích hợp . Độ lún của khối móng qui ớc đợc xác định theo công thức: S = p.b (1-à 2 )/E Trong đó: P : ứng suất gây lún p = 42. 15,1 896,0 84,91.15,1 6,3994 = H F N tc qu tc = 5,1 T/m 2 56 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU b: chiều rộng móng, b=8,2 m E = 2500 T/m 2 , à = 0,3 môđun biết dạng và hệ số poison của đất. : Hệ số phụ thuộc hình dạng và loại móng. Tra bảng IV-1 sách BT Cơ học đất ta đợc =1,33 S = 5,1.8,2.1,33x(1 - 0,3 2 )/2500 = 0.0202 m = 2,02 cm < Sgh = 8 cm Vậy móng đảm bảo độ lún cho phép. 2.3. Kiểm tra c ờng độ trên tiết diện nghiêng - Điều kiện đâm thủng: Giả thiết bỏ qua ảnh hởng của cốt thép ngang. Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp: Điều kiện kiểm tra: P ( ) ( ) 1 2 2 1 c c o k b c h c h R + + + Trong đó : P - lực đâm thủng bằng tổng phản lực của cọc nằm ngoài phạm vi của đáy tháp đâm thủng . b c , h c - kích thớc tiết diện cột,( b c xh c =60x80cm) h o - chiều cao hữu ích của đài, h o =1,3m C 1 , C 2 - khoảng cách trên mặt bằng từ mép cột đến mép của đáy tháp đâm thủng: C 1 = 60cm<0,5. h o =65cm C 1 =65cm C 2 = 70cm R k - cờng độ tính toán chịu kéo của bêtông R k = 10 Kg/cm2 =100 T/m2 1 , 2 - hệ số đợc tính theo công thức : 2 1 0 1 15,1 += C h = 2 65 130 15,1 + =3,35 2 2 0 2 15,1 += C h = 2 70 130 15,1 + =3,16 VP=[3,46.(0,6+0,7)+3,16.(0,8+0,625)].1,3.100=1162,50 T VT= 2. P max = 2.341,4=682,8 T. VP>VT Vậy chiều cao đài thoả mãn điều kiện chống đâm thủng. Kiểm tra khả năng cọc chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng: 57 [...]... tháp đâm thủng: C1 = 59 cmVT... trong trung bình của các lớp đất (bỏ qua lớp 1,2) 1,8.10 + 7,2. 15 + 1,9.9 + 7,6.4 + 2,3.11 + 5, 3. 25 + 9,7.30 + 2.34 1 ) = 4,6 0 42 2 ,5 4 =tb/4 = ( Fq =(3 + 2.39 ,5. tg4,60)(8 + 2.39 ,5. tg4,60) = 9,36.14,36 = 134,41 (m2) Xác định thể tích móng khối quy ớc (đã trừ cọc và đài móng) V = FqxH0 - 3xVcọc - Vđ= 134,41.42 3.0,7 85. 39 ,5 3 8.1 ,5 = 55 16,18(m3) Trọng lợng khối móng quy ớc: Qtb = tb.V tb = 0,896 (T/m3)... bằng tổng phản lực của cọcnằm ngoài tiết diện nghiêng, P =53 2,7 T b - bề rộng đài, b=3m h0 chièu cao hữu ích của đài, h0 =1,3m Rk cờng độ tính toán chịu kéo của bêtông Rk = 10 Kg/cm2 =100 T/m2 - hệ số không thứ nguyên: C=61cmVT =53 2,7T Vậy chiều cao đài thoả mãn điều kiện chống đâm thủng... -[10,92 + 21,62 + (7 35, 13 -690,23).1,49 + (0 ,56 08 +6,87).1 ,5] = -110 ,57 Tm My = My C2 + My C3 = -(0,138 +0,16) = 0,298 Tm Vậy ta tính toán với cặp nội lực tại chân cột C3 Ngoi nội lực chân cột và trọng lợng đài, thiên về an toàn ta xét hệ cọc chịu cả tải trọng của giằng móng theo diện chịu tải của nó Sơ bộ xác định tải trọng do giằng móng: Ng= 2 5, 11 5, 5 2,41 3,26 + 2 + + 0 ,5. 1.2 ,5. 1,1 =18,49 T 2 2... hình vẽ 3 Tính toán kiểm tra 3.1 Kiểm tra sức chịu tải của cọc: pmax,min = pmax,min = N max Mx tt y max My tt x max , 2 n yi xi2 154 2,84 110 ,57 .3 0 = 51 4,28 18,43 3 2.3 2 pmax = 53 2,71T 61 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU pmin = 4 95, 85T =>P = Pmax = 53 2,71< Pcọc= 54 5 T Vậy cọc đủ khả năng chịu lực 3.2 Kiểm tra sức chịu tải của nền đất Nd R tb = Fdq Kiểm tra cờng độ áp lực theo công thức: ... 62 ,5 2 =1,62 VP=1,62.2.1,3.100=420,04 T VP>VT Vậy chiều cao đài thoả mãn điều kiện chống đâm thủng và chọc thủng theo tiết diện nghiêng P=341,4 T 1100 2.4 Tính thép đài móng : Coi đài móng đợc ngàm vào chân cột tính toán nh thanh congxon chịu uốn Ta tính theo một phơng và đặt cấu tạo cho phơng kia Mômen tại mép ngàm là M = L.Pmax Pmax = 341,4 T M =1,1.341,4 = 3 75, 54 Tm M=3 75, 54Tm 1100 5 M 3 75, 54... Trọng lợng khối móng quy ớc: Qtb = tb.V tb = 0,896 (T/m3) Vậy tổng tải trọng tại chân móng khối quy ớc là: N = Qtb + P + Ncọc = 55 16,18.0,896 + 154 2,84+ 3.1,1.2 ,5. 0,7 85. 39 ,5 = 6178,69(T) ứng suất trung bình lớn nhất tại đáy móng khối quy ớc: tb = N 6178,69 = = 51 ,48 (T/m2) = 5, 15 (kG/cm2) Fqu 120,02 Tính ứng suất lớn nhất max dới chân cọc : Tổng tải trọng thẳng đứng tại đáy móng khối quy ớc: N = 6178,69... Với cột C2: 59 THUYT MINH N TT NGHIP Nội lực C2(4 ,5, 8) Mx 10 ,50 5 Tm My 0,0064 Tm N -690,23 T Qy 1,039 T Qx l khá nhỏ nên bỏ qua trong tính toán Với cột C3: Nội lực C3(4 ,5, 9) Mx -10,92 Tm My -0,138 Tm N -7 35, 13 T Qy -0 ,56 08 T PHN KT CU C3(tơng ứng) 20,79 Tm 0,86 Tm -673,13 T 7,07 T C2(tơng ứng) -21,62 Tm -0,16 Tm -690,23 T -6,87 T Sơ bộ chọn chiều cao đài là 1 ,5 m, kích thớc đài là 3x8x1,5m So sánh... + N2 + Nmóng = 690,23+ 673,13 + 1,1.3 8.1 ,5. 2 ,5= 1462,36 T Mx = Mx C2+ Mx C3 + N C2.e1 + N C3.e2 + (Qy C2+Qy C3).H = 10 ,50 5 + 20,79+ (690,23-673).1,49 + (1,039+7,07).1 ,5 = 68,97Tm My = My C2 + My C3 = 0,0064 +0,86= 0,8664 Tm - Với cặp nội lực tại chân cột C3: Quy đổi lực dọc dới chân cột về đáy đài N = N1 + N2 + Nmóng = 7 35, 13 + 690,23 + 1,1.3 8.1 ,5. 2 ,5= 152 4,36 T Mx = Mx C2+ Mx C3 + N C2.e1 + N C3.e2... toán cốt thép Sơ đồ tính : Ta coi đài làm việc nh dầm đơn giản liên kết khớp tại hai đầu là hai tâm của cột thể hiện ở hình vẽ sau: 65 THUYT MINH N TT NGHIP PHN KT CU Mômen lớn nhất M = 804,3 95 Tm M 804,3 95 ì 1000 ì 100 2 Fa = 0,9 Ra.h = 0,9 ì 2800 ì ( 150 20) = 240 ,54 cm o Chọn 3032 Fa = 241,14 cm2 khoảng cách giữa các thanh là (3000-2 .50 )/29 = 100mm, chiều dài mỗi thanh là 8700mm, bố trí ở phía dới