khối xây phải đảm bảo thẳng đứng ngang bằng và không trùng mạch mạch vữa không nhỏ hơn 8 mm và lớn hơn 12mm

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH NHÀ Ở CÁN BỘ CÔNG NHÂN VIÊN CÁC BAN THUỘC TRUNG ƯƠNG ĐẢNG

Ngày tải lên : 03/10/2014, 12:31

... 5.1 8. 4 11.7 15 18. 3 21.6 24.9 28. 2 31.5 34 .8 38. 1 kg/m2 kg/m2 0 .89 0.96 1.02 1. 08 1.11 1.15 1. 18 1.21 1.23 1.25 1.27 95 95 95 95 95 95 95 95 95 95 95 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 ... Chọn máy trộn vữa 1 08 khối lợng vữa yêu cầu cho xây ca: 0,3.59/2 = 8, 8 (m3) (1m3 tờng xây có 0,3m3 vữa ) 1 08 Vậy trọng lợng vữa xây ca 8, 8.1 ,8 = 15,9(T) 1 08 Khối lợng vữa trát 2,7 ... đến không để .105 Vữa đợc để hộc không để vữa tiếp xúc với đất 105 Hình dạng khối xây phải kích thớc sai số cho phép .105 Khối xây phải đảm bảo thẳng đứng, ngang...

117
770
0

ĐA Tốt nghiệp (Thuyết minh+Bản vẽ): Thiết kế cải tạo cần trục tháp tự nâng thành cần trục tháp leo sàn phuc vụ thi công tòa nhà cao tầng

Ngày tải lên : 30/10/2015, 16:22

... 94757 194647 70737 184 791 88 835 182 327 6 488 3 1 689 51 81 220 166 488 57371 14 783 2 710 68 145369 47 389 131407 63171 1 289 43 39662 1 182 66 5 685 4 11 580 3 33516 107515 51 686 105051 285 17 h m ax =11 < A = ... 2 283 71 6 28 215325 476 196 084 84 500 193620 61332 2140 98 195747 171279 1522 48 137023 589 5 38 471 419 377 201120 182 871 1 585 73 139712 1246 58 436 386 319 266 225 Khoảng cách h tối đa chọn là: 183 8 28 ... 1 188 82 1 080 74 990 68 914 48 7 08 647 566 503 453 412 377 3 48 211073 19 182 5 166195 1462 98 130415 117450 106675 97 583 555 495 414 351 301 259 225 196 987 83 90316 79026 70246 63221 57474 52 684 486 32...

101
2.7K
42

Nghiên cứu xác định các thông số hợp lý của kết cấu thép cần trục tháp theo tiêu chuẩn việt nam

Ngày tải lên : 04/12/2013, 13:56

... d5i đốt biên cần Tầm với tăng thêm biến dạng lớn l5m việc Khoảng đáng tin KN KN KN m/ph m/ph mm mm mm4 mm Tấn/m3 mm mm N /mm2 N /mm2 mm mm mm mm mm mm m x Chữ viết tắt CĐLV DIN FEM GOST LD ISO ... Grucomedil 55 80 1140 TC5616 Trung Quốc 50 150 87 0 BPRGT1 18 Tây Ban Nha 56 80 84 0 PotainMC80 Potain 48 60 720 Raimondi R45HC 42 2,5 35 510 MCA.505 Grucomedil 50 120 83 0 QTZ5013 Trung Quốc 50 80 780 KB504 ... biến 78 Hình3.10:Sơ đồ tính toán kết cấu thép cần trục tháp chơng trình tính .82 Hình 3.11: Giao diện chơng trình CraneVN .83 Hình 3.12:Sơ đồ khối tổng quát chơng trình tính 84 Hình...

198
909
2

tóm tắt luận án nghiên cứu xác định các thông số hợp lý của kết cấu thép cần trục tháp theo tiêu chuẩn việt nam

Ngày tải lên : 23/08/2014, 08:54

... D4x D4y 12 355 336 -406 - 580 - 488 -495 499 361 48 4 48 410 - 389 -5 28 -575 -554 477 445 12 -19 -41(*) -792 -80 4 -39 -20 7 08 813 1,4 48 -24 -33 -794 -80 8 -22 -23 7 38 688 Ghi chú: dấu (-) ứng suất ... 433 -5 18 -5 18 -530 -530 433 432 -634 152 A02 1,4 47,7 48 472 472 -464 -467 - 485 - 488 470 470 -597 136 B01 11,7 12 -22 -23 81 4 81 4 -30 -20 -736 -739 -717 161 B02 1,4 47,69 48 -21 -30 84 2 84 2 -24 ... cần trục tháp nêu chơng - Kết cấu thép cần trục tháp đợc mô tả hệ không gian, tính toán kết cấu theo phơng pháp PTHH Các nội dung phơng pháp PTHH chơng đợc áp dụng để xây dựng chơng trình chuyên...

27
770
0

THUYET MINH TINH TOAN MONG CAN TRUC THAP

Ngày tải lên : 21/05/2016, 11:32

... D160x8 45.24 6.37 4 68. 0 1.00 4 68. 0 95 0.632 6.56 4.93 D160x8 45.24 6.37 S6 (cm) l gt jgt 1.00 540.0 95 1.00 387 .6 95 (cm ) 0.632 1. 08 5. 68 D160x8 45.24 6.37 84 .77 0.701 45.40 0.632 2 .86 4. 08 D160x8 ... 2 .85 E+05 (kG/cm2) 130 (kG/cm2) Rbt = 9 .8 Ea = 2.10E+06 (kG/cm2) 280 0 (kG/cm ) Eb = Ra = (kG/cm2) + Các lớp địa chất : φ(o) h (m) γ (T/m ) Lớp Lớp Lớp Lớp 30.7 4.6 31 .8 8.7 23.1 14 .8 8.46 1 .88 ... 4. 08 D160x8 45.24 6.37 60 .85 0 .82 3 102.04 ok 0 .88 6 40.94 ok 0. 786 109.66 ok 73. 78 0.764 37.04 73.47 0.765 251.27 ok ok Bl cường độ cao có độ bền lớp 6.6 Bl cường độ cao có độ bền lớp 8. 8 Rcbl=...

28
2K
23

Ảnh hưởng của một số thiết kế chuồng hở đến tiểu khí hậu và năng suất chăn nuôi lợn theo phương thức chăn nuôi trang trại

Ngày tải lên : 04/06/2014, 17:15

... 40,51±1,24 88 ,44±2,13 40,52±1,22 88 ,42±2,12 40,52±1,23 88 ,42±2,12 40,52±1,22 88 ,42±2,13 41,62±1,37 86 ,72±1,92 42,93±1,23 85 ,22±2,32 45,12±1,55 85 ,22±2,34 45,74±1 ,83 84 ,35±2,23 43,13±1,24 84 ,85 ±2,25 ... 44,93±1,55 83 ,54±2,22 48, 42±2,22 81 ,64±2,22 49,92±2,12 81 ,13±2,45 10 47,42±1,26 83 ,03±1 ,86 48, 75±1,43 82 ,82 ±2,32 50,94±1,44 81 ,52±2,65 52,65±1,45 81 ,23±1,37 12 49,14±2,04 83 ,12±2,52 51,52±2,15 82 ,73±1,92 ... 54,11±1,12 80 ,82 ±1,92 55,92±1,63 80 ,42±1,74 14 53,22±1,26 82 ,04±2,22 55,52±1,23 81 ,92±1 ,82 55,24±1,65 79,95±2,25 56,13±1,73 80 ,12±2,52 16 55,22±1,54 81 ,63±1,96 56,26±2,23 81 ,25±2,12 55,52±1,62 80 ,22±2,36...

10
666
1

Qui trình công nghệ chế tạo kết cấu thép cần trục tháp bánh lốp sức nâng 80 tấn

Ngày tải lên : 05/12/2012, 11:10

... chiều dài 30 0mm, có đường kính ngồi 16 8mm Bước ngun cơng lắp đoạn nối cần vào biên Đoạn nối cần lắp vào đầu biên đoan 15 0mm, đoạn nối cần lắp chặt vào biên Bước8 ngun cơng lắp mặt bích vào đầu biên ... 20.1 0 .85 2 .8 180 20.1 Trang bò phụ LB52U Dây kính LB52 Máy hàn Ghi Caddy Hànlót 200 Hànphủ Mắt số có chế độ hàn sau: d Ih Uh n Vh th mm Ampe Vôn Lớp Que cm/s phút hàn 150.5 20.1 0 .85 7.5 180 20.1 ... 20.1 0 .85 2 .8 180 20.1 Trang bò phụ LB52U Dây kính LB52 Máy hàn Ghi Caddy Hànlót 200 Hànphủ Mắt số 11 có chế độ hàn sau: d Ih Uh n Vh th mm Ampe Vôn Lớp Que cm/s phút hàn 150.5 20.1 0 .85 180 20.1...

10
1.5K
13

Thiết kế cần trục tháp kiểu cột quay sức nâng q=8t, tính kết cấu thép hệ cột

Ngày tải lên : 05/12/2012, 12:08

... GVHD:NGUYỄN DANH CHẤN kG kG kG kG kG kG kG kG kG 410 122.2 82 .03 7. 78 37.4 72 .8 112 .8 2470.5 305. 58 312.12 416.16 4 68. 18 154.53 Tổ hợp IIb Căn vào bảng tổ hợp tài trọng ,đối với tổ hợp Iib ta cần tính ... P20 kG kG kG 480 0 513.3 513.3 ) ) ( ) P30 kG Sh kG 5570 311.9 6000 513.3 513.3 381 .8 682 0 9600 513.3 513.3 591.7 105 68 ) ) ) ( Sc XB YB kG 21114.5 kG kG 5294 284 58 40 15 31494.5 501 58 4091 Rml 37675.6 ... kG 480 0 40 15 6000 60 10 9600 P10 P20 kG kG 513.3 513.3 P30 Sh kG kG 5570 311.9 682 0 513.3 513.3 381 .8 513.3 513.3 591.7 105 68 Sc XB YB kG 2147 3324 4164 kG kG 5500 .8 27 686 45599 6160 4 680 .1...

27
2.2K
9

Tính toán thiết kế cần trục tháp bánh lốp sức nâng q = 104 (t)

Ngày tải lên : 05/12/2012, 12:09

... -2020 18 199277 -31 688 -80 890 86 996 -87 4 78 94340 -93359 989 25 -997 68 107 688 -106926 113456 -112794 1220 98 28 Rmin 99 1526 216353 60713 -533 -60245 59504 - 587 63 580 22 -57 281 56540 1 381 1 -2 485 8 266 98 ... -3514 -295 580 290 681 - 285 782 280 883 -27 984 271 085 -5 481 1 -109357 116460 -115661 123 488 -120707 126591 -126094 134701 -132125 1 387 31 -136225 145662 Rtb -2134 4712 410996 21 487 6 -1972 -212 982 210241 ... 382 8 (N), N8B = -1206 282 (N), N16 = 70 582 (N) => N9B = -1302662 (N) N17 = -6 685 2 (N) Ở tầm với Rtb : a = 29o, qc = 382 8 (N), N8B = -110 288 27 (N), N16 = 84 147 (N) => N9B = -906 285 (N) N17 = -82 983 ...

90
1.6K
5

TÍNH TOÁN CẦN TRỤC THÁP BÁNH LỐP SỨC NÂNG

Ngày tải lên : 01/05/2013, 17:30

... -6 282 2 43209 3603 335071 182 065 -1972 -179623 17 688 2 -174141 171400 -1 686 59 1659 18 -2 582 4 -72 980 781 78 - 783 35 84 147 -82 983 85 359 -85 720 92 086 -91054 91963 -95202 102631 -102765 10 789 0 -1 088 80 ... -123349 88 250 Rtb -2134 4712 410996 21 487 6 -1972 -212 982 210241 -207500 204759 -2020 18 199277 -31 688 -80 890 86 996 -87 4 78 94340 -93359 989 25 -997 68 107 688 -106926 113456 -112794 1220 98 -121557 ... - 485 2 80 44 5055 78 300361 -3514 -295 580 290 681 - 285 782 280 883 -27 984 271 085 -5 481 1 -109357 116460 -115661 123 488 -120707 126591 -126094 134701 -132125 1 387 31 -136225 145662 -143272 150663 -15 082 6...

86
854
0

TÍNH TOÁN CẦN TRỤC THÁP BÁNH LỐP SỨC NÂNG 104 (T)

Ngày tải lên : 22/08/2013, 15:48

... -6 282 2 43209 3603 335071 182 065 -1972 -179623 17 688 2 -174141 171400 -1 686 59 1659 18 -2 582 4 -72 980 781 78 - 783 35 84 147 -82 983 85 359 -85 720 92 086 -91054 91963 -95202 102631 -102765 10 789 0 -1 088 80 ... -123349 88 250 Rtb -2134 4712 410996 21 487 6 -1972 -212 982 210241 -207500 204759 -2020 18 199277 -31 688 -80 890 86 996 -87 4 78 94340 -93359 989 25 -997 68 107 688 -106926 113456 -112794 1220 98 -121557 ... - 485 2 80 44 5055 78 300361 -3514 -295 580 290 681 - 285 782 280 883 -27 984 271 085 -5 481 1 -109357 116460 -115661 123 488 -120707 126591 -126094 134701 -132125 1 387 31 -136225 145662 -143272 150663 -15 082 6...

86
842
4

ĐỒ án môn học máy NÂNG và CGH CÔNG tác lắp GHÉP NHIỆM vụ THIẾT kế MC cần TRỤC THÁP KB 160 2

Ngày tải lên : 08/01/2014, 17:40

... 38 47 56 57 ,85 23,9 22,7 21,6 20,5 19,5 18, 5 Ci(m) 7,2 7,3 7,1 6 ,8 6,3 5,4 Qi(N) 5.104 5,3.104 5 ,8. 104 78. 104 8. 104 8. 104 Svi(N) 2616 27736 30352 4 081 8 4 186 5 4 186 5 SPI(N) 88 14 11060 13660 1 789 5 ... 456.2,5+5950.22+ 285 8.40+1102.34,7+2565.41= 389 7 48 (N.m) G0.e0 = -300000.3,2+103000.1,2+ 280 00.14,5+16000.1,2+50000.26.2 = 89 880 0 (N.m) Mx-x = My-y = ( 389 7 48 + 89 880 0).sin45o = 911141 (N.m) 23 ĐỒ ÁN MÁY VÀ CƠ ... 12397 60 78 3060 7125 v.góc s.song 4563 4563 22 286 16715 10716 82 06 85 68 85 68 d, Tải trọng quán tính -Lực quán tính khối lượng chuyển động tịnh tiến: Pqt = m.a = G.v g t m, G= 79,2.104 (N) khối lượng...

120
2.3K
2

ĐỒ ÁN MÔN HỌC MÁY NÂNG VÀ CGH CÔNG TÁC LẮP GHÉP NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: MC-CẦN TRỤC THÁP KB 160.2 - PHẦN 2 ppt

Ngày tải lên : 15/03/2014, 04:20

... mỏ phụ Không Pm mỏ phụ có mỏ phụ TT MKG-6,3 Qct (T) Hmc Rmax (m) (m) Lct (m) 7,75 21 22 6,5 6,5 18, 2 18, 2 3,52 18 18 3,52 18 18 7,1 18 18 10,75 28 28, 5 15 29 30 1,5 16,75 22,6 24 3,5 18 31,5 ... (T) Rmin (m) Hyc (m) Cột Giữa 8, 75 5,76 18 Cột Biên 6,47 5 ,8 16,5 DCC Giữa 3,51 5,2 15,35 DDC Biên 3,51 4,5 12,55 D1+CT1 7,05 6,5 18 D2+CT2 8, 35 8, 2 26,1 1,21 14 ,8 21,4 1,21 5,2 21,4 1,21 17 26,3 ... 11 4 ,8 52 ,8 Cái 22 4,2 92,4 Cái 11 1 ,8 19 ,8 Cái 22 1,1 24,2 Cái 500 1,2 600 Cái 4 08 1,2 490 14500 C1 13000 DCC 6000 D1 L=36 m D2 L=12 m CT1 L=12 m CT2 L =8 m Pm 1.2x6 TT 1.2x6 57 ĐỒ ÁN MÁY VÀ CƠ...

50
1.4K
0

Quy trình lắp ráp cần trục tháp tự nâng xây dựng Q=1,5T

Ngày tải lên : 05/12/2012, 11:11

... chéo để đảm bảo đường tim chân đường chéo nằm đường thẳng Khi đạt u cầu ta dùng thép biện pháp định vị chặt vị trí chân Sau gắn đủ chân vào thân đảm bảo bu lơng siết chặt ta hàn chân vào chân ... toàn,tính cân cần trục ,không bò xô ngã Mặt khác để lắp đặt cần trục cần có cần trục phụ có sức nâng đủ lớn để nâng thiết bò cần lắp ráp cho cần trục , bên cạnh cần trục phụ phải đảm bảo yêu cầu co chiều ... bị cần phải tổ hợp lật phải thực đất liền loại cần trục Chương 3: LẬP PHƯƠNG ÁN LẮP RÁP CẦN TRỤC THÁP -Yêu cầu chung trình lắp dựng cần trục: -5 Trong trình lắp dựng cần trục phải đảm bảo tính...

15
3.5K
29

Thiết kế cần trục tháp bánh lốp truyền động thủy lực sức nâng 120T

Ngày tải lên : 05/12/2012, 12:07

... -554472 171400 -1 686 59 1659 18 -2 582 4 -72 980 781 78 - 783 35 84 147 -82 983 85 359 -85 720 92 086 -91054 91963 -95202 102631 -102765 10 789 0 -1 088 80 115330 -12051 9 181 8 -757555 75 784 4 - 781 717 483 88 -47646 46905 ... -11 982 83 1301725 -132 081 6 166 284 5 -1 688 184 164 587 5 -59 283 78 672 589 5 -4160677 5 083 120 -2131707 3160625 130 1993 82 824 -516451 -696 527011 -5279 78 5 289 45 -529912 53 087 9 -53 184 6 -517 98 7937 58 -88 6179 ... 695 988 3 4641776 -2799 6155 471794 1516146 -2575 -15343 08 15307 28 -15271 48 15235 68 -1519 988 15164 08 214673 -611490 6775 18 -6 989 07 7749 68 - 785 366 85 43 28 -88 1192 974593 - 988 025 1072616 -1 087 744 1 181 275...

49
2.2K
8

Thiết kế cần trục tháp kiểu tháp quay sức nâng Q=10T

Ngày tải lên : 05/12/2012, 12:08

... 1 287 27.4 80 456.2 132252.2 N810 (kg) 40125.5 2 988 7.6 417 08. 4 N910(kg) 39939 .8 N911 (kg) 1 284 97.6 29639.7 80 232 .8 41460.5 1320 28. 8 N912 (kg) 40243.4 2 988 7.6 417 08. 4 N1012(kg) 4 185 0.5 63959.4 82 871.6 ... 125 784 .8 6 287 6.2 62 785 .8 41123 .8 134669.7 1336 98. 4 40751.2 82 289 .7 406 98. 9 132 584 .7 40612.3 82 156.6 40532.1 1315 78. 9 N3637 (kg) 39012.3 29045.1 N36 38 (kg) 414 58. 6 626 98. 6 N3639 (kg) 389 65.2 289 23.4 ... (kg) 383 69.1 N4143 (kg) 124365.5 N4243 (kg) 61 586 .3 286 98. 7 382 54.4 124963.7 285 23.6 40423 .8 82056 .8 403 98. 6 1306 98. 7 40311 .8 129.531.5 40 187 .2 81 842.3 40123.9 136 983 .6 40 089 .7 * Tính cho dàn ngang...

30
1.9K
18

Thiết kế cần trục tháp kiểu tự nâng Q=1,5T

Ngày tải lên : 05/12/2012, 12:08

... 2400 = 282 ,6 ( kg) P20 = 0,0157 * 22 * 2400 = 82 9 (kg) P30 γ = ε *R Thông số R Vò trí Rmin Rtb Rmax 12 22 P30 (kG) 0,0314 37, 68 0, 188 4 188 ,4 0,3454 1 38, 16 γ ) Tổ hợp IIc ( ko tính IIc tính cho bụng ... 3300 1562.5 31,5 187 5 3025 3300 187 5 Mnd 2 585 2,9 -7 789 2,3 12652,9 -7 789 2,3 21452,9 -7 789 2,3 - Xác đònh lực cắt Q (N) Qn = -qgtz (kg) (0 ≤ z ≤ h) Lập bảng Vò trí Z = 0(m) Z = 8( m) Thông số Q(N) ... + Kn + N’ = -1 085 795,25 (KG) Vậy: nội lực lớn nhất: N = 185 982 ,65 (KG) (thanh chòu nén) Từ nội lực ta tính từ mặt cắt để tính toán cột ta chọn trường hợp nội lực lớn là: N = 185 982 ,65 (KG) (thanh...

32
1.2K
7

Tính toán, thiết kế cần trục tháp

Ngày tải lên : 02/05/2013, 08:07

... W W x y − (KG/cm2) 185 982 ,65 304100 ,8. 3 ,85 73210,6.3, 85 + + 4.0,92.177 2635,5 2635,5 Vậy : σ = 83 9,6 (KG/cm2) suy σ < [σ] = 180 0 (KG/cm2) Vậy: cột tháp tính toán đảm bảo điều kiện ổn đònh tổng ... 3300 1562.5 31,5 187 5 3025 3300 187 5 Mnd 2 585 2,9 -7 789 2,3 12652,9 -7 789 2,3 21452,9 -7 789 2,3 - Xác đònh lực cắt Q (N) Qn = -qgtz (kg) (0 ≤ z ≤ h) Lập bảng Vò trí Z = 0(m) Z = 8( m) Thông số Q(N) ... -1 281 28, 35 (KG) + Nội lực 2: N2 = N1 + Nn + N’ = - 185 982 ,65 (KG) + Nội lực 3: N3 = Kd + Nn + N’ = -47940,95 (KG) + Nội lực 4: N4 = Kd + Kn + N’ = -1 085 795,25 (KG) Vậy: nội lực lớn nhất: N = 185 982 ,65...

31
5.6K
35

Giải pháp điều khiển nâng hạ, truyền động hệ thống cân trục tháp dùng biến tần Hyundai N700 Series và PLC S7-300 (Phần cuối)

Ngày tải lên : 17/10/2013, 15:15

... góc quay bố trí nhiều cấp bảo vệ, tín hiệu đưa tới PLC xử lý trạng thái: quay cần , giảm tốc độ, dừng hẳn đảm bạo độ an toàn ổn định cao Hạn chế chiều cao nâng Để đảm bảo an toàn cho kết cấu khí, ... dụng DXZ với cấp bảo vệ: Bảo vệ giảm tốc độ, dừng an toàn bảo vệ cố lắp sai chiều động Hạn chế góc nâng cần Tín hiệu từ cảm biến đo góc nâng cần PLC xử lý với chức năng:   Bảo vệ góc nâng Đo...

7
729
1

Luận văn nghiên cứu một số biện pháp kỹ thuật góp phần nâng cao năng suất lạc ở huyện nông cống, tỉnh thanh hoá

Ngày tải lên : 04/12/2013, 23:19

... 27,4 29,5 80 ,2 47,0 155 ,8 175,4 33 ,8 26,4 28, 5 78, 4 89 ,6 104,1 184 ,8 31,0 25 ,8 28, 6 85 ,0 151 ,8 98, 6 1 58, 7 30,3 23,5 25,3 87 ,7 232,0 102,3 149,6 10 25 ,8 21,9 25,7 84 ,3 3 58, 4 111,3 1 48, 4 11 25,1 ... bốc không (mm) khí (%) (mm) Số nắng giờ/tháng 18, 6 87 ,8 33,1 66.7 80 ,1 15 ,8 17,0 84 ,2 57,0 32,7 55,3 23,3 18, 6 20 ,8 91,1 37,6 45,2 59,4 28, 6 21,3 24,2 90,9 42,1 85 ,2 102 ,8 30,3 25,0 27,6 87 ,2 ... (1 989 ) [67] làm thực nghiệm đất chua trồng lúa (có pH = 4 ,8) tỉnh Phara Lung vào tháng năm 1 988 với giống lạc Tainan gồm lợng vôi: 0; 150; 300 kg/rai (0; 9 38; 1 .87 5 kg/ha) có kết hợp bón NPK vài...

94
751
0