Đang tải... (xem toàn văn)
Là bản vẽ nhìn từ trên xuống cắt ngang qua ngôi nhà (vuông góc thẳng đứng với mặt đất). Mặt cắt thể hiện được không gian bên trong nhà, chiều cao nhà, số tầng, chiều cao các tầng, các ô cửa, kích thước tường, độ cao dầm, độ dày sàn, cấu tạo vì kèo, sàn mái, cầu thang, vị trí hình dáng chi tiết kiến trúc bên trong các phòng.
CÔNG TY CỔ PHẦN QUẢN LÝ DỰ ÁN DAC Số : 173A-NGUYỄN LƯƠNG BẰNG - TP ĐÀ NẴNG wwwwwvvv:vvvwwwww THUYẾT MINH CÔNG TRÌNH: KHÁCH SẠN TOURANE HẠNG MỤC: MÓNG CẦN TRỤC THÁP ĐỊA ĐIỂM XD: ĐƯỜNG TRƯỜNG SA - Q SƠN TRÀ TP ĐÀ NẴNG NHÀ THẦU THI CÔNG: CÔNG TY CỔ PHẦN DINCO ĐÀ NẴNG , THÁNG 01 NĂM 2014 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KIỂM TRA CẦN TRỤC THÁP CÔNG TRÌNH : HẠNG MỤC : KHÁCH SẠN TOURANE CẦN TRỤC THÁP QTZ63 I/ Các thông số đặc tính cần trục : Tay cần: 60m R (m) Q (Kg) R (m) Q (Kg) R (m) Q (Kg) 23 3520 34 2147 6000 24 3250 35 2100 14 6000 25 3100 36 2000 15 5500 26 3040 37 1932 16 5125 27 2833 38 1890 17 5010 28 2714 39 1808 18 4500 29 2660 40 1750 19 4234 30 2500 41 1710 20 4150 31 2403 42 1643 21 3786 32 2313 43 1593 22 3591 33 2350 44 1550 II/ Tính toán kiểm tra cần trục tháp : Ta tính toán kiểm tra cần trục tháp trường trường hợp nguy hiểm sau : + Trường hợp 1: Cẩu tháp tự đứng (không neo) Chiều cao làm việc cầu tháp (Các cao độ tính từ mặt đài móng) Cao độ đài móng: (Cẩu tháp tự đứng) II.1/ Trường hợp : 1/ Sơ đồ tính: Xem hình vẽ 2/ Tải trọng tác dụng: a/ Tải trọng thân tay cần 1, chiều dài 50m: (Tra Catologue) đốt dài 6m: đốt dài 2.3m: P1= Trọng lượng xe : Trọng lượng móc cẩu : P1'= Đối trọng: x 1300kg 4x2600kg P2' = 13000 Q (Kg) 1500 1457 1420 1375 1337 1300 20 m 0.0 m kG kG kG kG 4800 262 114 376 b/ Tải trọng thân tay cần 2, chiều dài 13m: Tay cần dài 13m : 3500 kG P2 = 3500 kG R (m) 45 46 47 48 49 50 (Tra Catologue) kG c/ Tải trọng thân trụ thẳng đứng cabin: (Chiều cao thân trụ tính phần : Phần trụ ,phần trụ trên) Trọng lượng cabin: 500 kG Trọng lượng đốt tiêu chuẩn: 3540 kG Trọng lượng đốt gốc EQ: 1135 kG Trọng lượng đốt chuyển tiếp EQ: 1135 kG Trọng lượng lồng kích 3585 kG Đốt quay đỉnh L = 5,6m: 4680 kG P3 = 14575 kG d/ Tải trọng gió: Đà nẵng khu vực IIB đồ vùng áp lực gió W0 = 125 kG/m2 + Xét gió tác dụng theo phương mặt phẳng cẩu tháp - Gió tác dụng lên phần cột xem tập trung đỉnh cẩu tháp P=30%*h1*a*W1= 1023.75 kG với: h1= 10.5 m a= m - Gió tác dụng lên phần cột xem phân bố q1=30%*a*W2 = 96 kG/m q2=30%*a*W3 = Tra theo độ cao ta có 60 w1= kG/m 162.5 w2= 160 w3 100 + Xét gió tác dụng theo phương vuông góc mặt phẳng cẩu tháp Page + Xét gió tác dụng theo phương vuông góc mặt phẳng cẩu tháp - Gió tác dụng lên phần cột cần cẩu xem tập trung đỉnh cẩu tháp P=30%*h1*a*W1+ 30%*a1*(l1+l2) 4709.25 kG 10.5 m a= m bề rộng thân cẩu tháp với: h1= l1= với: l1, l2 chiều dài cánh cánh 50 m l2= 13 m a1= - Gió tác dụng lên phần cột xem phân bố q1=30%*a*W2 = 96 kG/m q2=30%*a*W3 = 60 1.2 m bề rộng cánh tay cẩu kG/m Tra theo độ cao ta có w1= 162.5 w2= - Hệ số vượt tải gió n= 1.2 3/ Xét trường hợp tải trọng bất lợi cho cần trục tháp : 160 w3= 100 + Trường hợp A : (sơ đồ tính hình bên) F3= 37 F1= -2.66 M22= -52.5 T T T.m + Trường hợp B : (sơ đồ tính hình bên) - Tổng tải trọng thẳng đứng : F3= 37 F1= -2.66 M22= 26.15 T T T.m + Trường hợp C : (sơ đồ tính hình bên) F3= 36.6 F1= 2.66 M22= 105.6 T T T.m + Trường hợp D : (sơ đồ tính hình bên) Phương mặt phẳng F3= 37 F1= M22= -13.25 Phân tích không gian T Phương vuông góc mặt phẳng T F2= T.m M11= + Trường hợp E : (sơ đồ tính hình bên) Phương mặt phẳng F3= 36.6 F1= -2.66 M22= 27.75 Phân tích không gian T T T.m -2.66 T 38.8 T.m Page KHÁCH SẠN TOURANE MÓNG CẦN TRỤC THÁP ĐƯỜNG TRƯỜNG SA - Q SƠN TRÀ TP ĐÀ NẴNG Công trình: Hạng mục: Địa điểm: TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỌC I) SỐ LIỆU BAN ĐẦU : + Vật liệu : Bêtông B22.5 AII Cốt thép Rb = 2.85E+05 (kG/cm2) 130 (kG/cm2) Rbt = 9.8 Ea = 2.10E+06 (kG/cm2) 2800 (kG/cm ) Eb = Ra = (kG/cm2) + Các lớp địa chất : φ(o) h (m) γ (T/m ) Lớp Lớp Lớp Lớp 30.7 4.6 31.8 8.7 23.1 14.8 8.46 1.88 1.96 1.95 1.91 0.006 0.0012 0.127 0.271 255.68 291.18 161.13 113.47 2.64 0.63 Cát mịn 2.65 0.57 Cát mịn 14 30 2.67 0.71 Á cát 0.366 2.7 0.86 Á sét 0.3 C (kG/cm ) E (kG/cm ) Δ (T/m ) Hệ số rỗng e Loại đất Độ sệt B Chỉ số SPT Lớp Lớp γđn (T/m ) Lớp 1.006 1.051 0.977 0.914 Chiều cao tôn : m so với cốt ±0,00 (Cote tự nhiên) Cao trình mực nước ngầm : 3.2 m Vị trí mực nước ngầm : Lớp II) TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỌC KHOAN NHỒI : 1) Theo vật liệu: Thông số ban đầu cọc: Tròn + Hình dáng : + Kích thước: D= 40 cm + Chiều dài: l= 11.7 (m) lm = 0.3 (m) + Mũi cọc: l1 = 0.7 (m) + Phần cọc ngàm đài: + Thép cọc: Ø 16 l2 = 11 (m) + Phần cọc đất: hđ = 1.2 (m) + Dự kiến chiều sâu chôn đài: Sức chịu tải nén cọc theo vật liệu tính theo công thức: (T) Qc = φ (RbFb + RaFa) = 137.9989 Trong đó: φ : Hệ số điều kiện làm việc φ= 0.7 Rb ,Fb : Cường độ chịu nén bêtông diện tích mặt cắt ngang thân cọc (phần bêtông) Ra ,Fa : Cường độ chịu nén thép diện tích cốt thép dọc cọc 2) Theo đất nền: a) Sức chịu tải cọc theo SNIP 2.02.03.85 (Phụ lục A - TCXD 205:1998) : a) Sức chịu tải cọc theo SNIP 2.02.03.85 (Phụ lục A - TCXD 205:1998) : Sức chịu tải cọc theo đất tính theo công thức: 61.265 Qđn = Qtc / ktc = (mRqpAp + umfΣfsili)/ktc = Sức chịu tải chống nhổ cọc theo đất tính theo công thức: Qnhđn = Qnhtc / ktc = muΣmffsili / ktc = 31.491 (T) (T) Trong đó: mR ,mf : Hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc (tra bảng A3 - phụ lục A) mR = mf = 1 m: Hệ số điều kiện làm việc cọc chịu nhổ m = 0,8 qp : Cường độ chịu tải đất mũi cọc (tra bảng A1 - phụ lục A) Lớp đất đặt mũi cọc lớp lớp Cát mịn qp = Tra bảng A1-phụ lục A, ta có : 244.000 (T/m ) Ap : Diện tích tiết diện đầu cọc ktc = Hệ số an toàn ktc : fs : 1.4 Hệ số ma sát đất với thành cọc Ta có bảng tính sau: STT 6 6 6 6 6 6 6 Chiều sâu (m) Từ 1.2 3.2 4.6 6.6 8.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 10.6 Đến 3.2 4.6 6.6 8.6 10.6 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 12.2 htb (m) 2.2 3.9 5.6 7.6 9.6 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 Loại đất Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn Cát mịn fs fsili (T/m2) 3.100 3.770 4.120 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 4.310 (T/m) 6.200 5.278 8.240 8.620 8.620 6.896 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 43.85 Σfili = Page Công trình KHÁCH SẠN TOURANE Hạng mục MÓNG CẦN TRỤC THÁP Địa điểm ĐƯỜNG TRƯỜNG SA - Q SƠN TRÀ TP ĐÀ NẴNG TÍNH TOÁN ĐÀI MÓNG CỌC VẬT LIỆU 37.600 T B22.5 BT đài cọc 9.80 105.600 T.m γ(T/m3) 2.50 Rbt(kG/cm2) Rb(kG/cm2) 2.660 T 130.0 Eb(kG/cm2) 285000.00 0.000 T.m 0.000 T AII Thép đài cọc Ra(kG/cm2) 2800.0 Ea(kG/cm2) 2100000.0 T.diện = Tròn Đ.Kính D = 0.25 m = 7.00 m Chiều dài cọc : Lc Thép cọc: 16 Φ TẢI TRỌNG = N My = Qx = = Mx Qy = A SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (T) Sức chịu tải cọc theo vật liệu cọc: Kích thước yêu cầu đài Pvl = 137.999 (T) Pk = 61.265 (T) Sức chịu tải cọc theo số liệu địa chất: Sức chịu tải cho phép cọc: ktc= P(T)=MIN(Pvl,Pk)= 1.050 61.265 B THÔNG SỐ CỦA ĐÀI CỌC Số cọc sơ Thông số hình học n=β*Ntt/P= Chọn n= 2.225 A(m)= 5.00 B(m)= Đài: b(m)= a(m)= 1.60 Cột: C/cao đài h(m)= 1.20 c(m)= hng(m)= Chiều cao cọc ngàm vào đài: 5.00 1.60 1.30 0.20 k xnmax/x max(m)= 11.56 ∑xi2= 1.7 ∑yi2= ynmax/ykmax(m)= 11.56 Thông số tính toán khối móng quy ước Thép đài Ra= Đất từ đáy đài trở lên có: γo= Đài trở lên φo= 1.7 m 2800.00 kg/cm 1.88 T/m 30.70 ° c >=0.025 (m) Tọa độ cọc xi yi -1.7 -1.7 1.7 -1.7 -1.7 1.7 1.7 1.7 Móng khối quy ước có: L1= 3.40 m B1= 3.40 m 0.01 T/m2 Đáy móng khối quy ước có: Ctc = Quy ước φtc = C CÁC ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH Kiểm tra điều kiện: h 3>=H=0,7hmin: hmin = tg(45-φo/2).[Qx/(γo.B)]0,5 31.80 ° 0.303 m 10 Page h3= 1.200 > H = Tải trọng tính toán cọc: [P]=P/ktc= tt n,k Pmax,min = Ntt/n ± M x.y max/(∑yi 0.212 OK 58.347 T tt n,k ) ± M y.x max/(∑xi2) Khối lượng tường tầng giằng (nếu có): G1(T) = 1.000 T Khối lượng đài cọc đất đài: G2(T) = 75.000 T Tổng tải trọng cao trình đáy đài: Ntt, Mtt: Ntt = N+G1+G2 = 113.60 T tt tt 0.00 M x = Mx+Qy.h = Pmax= 44.40 < [P] = Pmin= 12.40 >0 D KIỂM TRA ĐÀI CỌC Kiểm tra chọc thủng: T= 1.20 m Δ= 0.90 m Δ= 0.90 Kiểm tra chịu uốn Số cọc gây uốn [...]... đường kính BL cần dùng là: 0.52 cm2 D10 D= 0.8 cm sử dụng D18 - Nhóm Bl 2thuộc vùng chịu nén của neo, do đó đường kính lấy theo cấu tạo, giống ở nhóm 1 để thuận tiện cho việc thi công Phần 2 : THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ GIÀN NÂNG HẠ ĐỐI TRỌNG CẨU THÁP Công trình: Khách Sạn TOURANE - Trường Sa - Thành Phố Đà Nẵng A: Thông số tính toán: - Sơ đồ tính : Xem Sơ đồ làm việc của hệ dàn