Thuyết minh tính toán móng

Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  CHƯƠNG V THIẾT KẾ MĨNG CỌC ÉP BTCT I ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT - Tiết diện cột: + Cột biên : (350x800)mm + Cột : (350x800)mm - Độ lún giới hạn: Sgh=8cm - Tải trọng tính tốn tiêu lý lớp đất ĐỘSÂ U m ±0.00 HK2 MẶ T CẮ T ĐỊA CHẤ T HK1 -4,80m 10 11 12 -12.8m 13 14 15 16 17 18 19 -18.8m 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 -38.5m đất c t -38.5m c t hạ t vừa đất s ét : c hiỊu dµy c h a kÕt t hó c ë độ s âu t hă m dò 38,5m s Ðt mùc n í c ng Çm  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 250 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Bảng tải trọng tính tốn: Bảng tiêu lý lớp đất: S T Lớp đất Tỷ trọng T Á cát (h=4,80m) Cát hạt vừa(h=8m) Á sét(h=6m) Sét (h=15m) Dung Độ Giới Giới Góc Lực trọng ẩm tự hạn hạn nội ma dính () nhiên nhão dẽo sát đơn vị (g/cm ) W(%) (Wnh%) (Wd%) (độ) (kg/cm2) 2,67 1,93 22 24 2,65 1,91 20 2,65 1,94 23 30 2,71 1,96 25 35 18 21 0,19 28 0,08 14 18 0,24 17 15 0,32 Lưu ý: lớp đất sét chiều dày chưa kết thúc độ sâu thăm dò 38,5m Bảng kết thí nghiệm nén lún: STT Lớp đất Hệ số rỗng (ei) cấp áp lực pi(kg/cm2) p0=1 p1=1 p2=2 p3=3 p4=4 Á cát (h=4,80m) 0,688 0,654 0,632 0,621 0,611 Cát hạt vừa(h=8m) 0,656 0,632 0,609 0,595 0,585 Á sét(h=6m) 0,680 0,648 0,627 0,615 0,606 Sét (h=15m) 0,728 0,728 0,673 0,660 0,657  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 251 – Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh II ĐÁNH GIÁ SƠ BỘ ĐIỆU KIỆN NỀN ĐẤT Lớp 1: Đây lớp Á cát có chiều dày h=4,80m, ta dùng đặc trưng độ sệt B để đánh giá B1  w1  wd 22  18  0,666 w nh - w d 24  18 Ta thấy 0,5  B 0,666 0,75,  đất trạng thái dẽo Xác định độ bảo hoà nước: (G1) G1  w1.1 22% x 2,67  0,85 e01 0,688 Ta thấy G1=0,85>0,8 đất trạng thái bảo hoà Lớp 2: Đây lớp đất cát hạt vừa, ta dùng hệ số rỗng tự nhiên để đánh giá trạng thái đất e .n (1  0,01w) 2,65(1  0,01.20)  1  0,665  1,91 Ta thấy: 0,55< e = 0,665 < 0,7 cát trạng thái chặt vừa Lớp 3: Đây lớp Á sét có chiều dày h=6m, ta dùng đặc trưng độ sệt B để đánh giá B3  w3  wd 23  14  0,566 w nh - w d 30  14 Ta thấy 0,5  B 0,566 0,75  đất trạng thái dẽo Xác định độ bảo hoà nước: (G3) G3  w3  23% x 2,65  0,89 e03 0,68 Ta thấy G1= 0,89>0,8 đất trạng thái bảo hoà Lớp 4: Đây lớp sét có chiều dày h=15m (chưa kết thúc độ sâu thăm dò 38,5m), ta dùng đặc trưng độ sệt B để đánh giá B4  w4  wd 25  17  0,444 w nh - w d 35  17 Ta thấy 0,25  B 0,444 0,5  đất trạng thái dẽo cứng Xác định độ bảo hoà nước: (G4) G4  w4  25% x 2,71  0,93 e04 0,728 Ta thấy G1=0,93>0,8 đất trạng thái bảo hoà  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 252 – Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Vậy: Nền đất tốt, trạng thái dẻo, nửa rắn, chặt vừa, hệ số nén lún bé, lún, tải trọng khơng q lớn, nên có khả dùng thiên nhiên làm móng cho cơng trình mà khơng cần dùng biện pháp gia cố III CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MĨNG Theo bảng tiêu lý đất có lớp cát hạt trung chặt vừa lớp đất tốt Với quy mơ tải trọng cơng trình giải pháp móng sâu (móng cọc) hợp lý Mũi cọc ngàm vào lớp đất thứ Theo điều kiện địa chất khả thi cơng ta sử dụng phương án móng cọc khoan nhồi móng cọc ép Phương án cọc ép: - Nếu dùng móng cọc ép (ép trước) cho cọc đặt vào lớp đất 3, việc hạ cọc tương đối đơn giản chiều dày lớp đất bên không lớn - Ưu điểm: Cọc ép trước có ưu điểm giá thành rẻ, thích hợp với điều kiện xây chen cơng trình xây dựng thành phố, không gây chấn động đến cơng trình xung quanh Dễ kiểm tra, chất lượng đoạn cọc thử lực ép - Nhược điểm: Của cọc ép trước kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc khơng có khả mở rộng phát triển thiết bị thi công cọc bị hạn chế so với công nghệ khác, thời gian thi công kéo dài, hay gặp độ chối giả đóng Phương án cọc khoan nhồi: Cọc nhồi có ưu, nhược điểm sau: - Ưu điểm: Có thể đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (khơng hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang cơng trình Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh, chịu tải trọng lớn làm rung động đất - Nhược điểm: - Giá thành móng cọc khoan nhồi tương đối cao - Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chun gia có kinh nghiệm  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 253 – Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh - Biện pháp kiểm tra chất lượng bê tông cọc thường phức tạp, tốn Khi xuyên qua vùng có hang hốc Kas-tơ đá nẻ phải dùng ống vách để lại sau đổ bê tơng, giá thành cao - Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ - Chất lượng cọc chịu ảnh hưởng nhiều trình thi cơng cọc - Khi thi cơng, cơng trình khô  Kết luận: Lựa chọn giải pháp cọc ép trước hay cọc khoan nhồi cho công trình cần dựa việc so sánh tiêu kinh tế, kỹ thuật thực tế phương án Tuy nhiên khuôn khổ đồ án tốt nghiệp, dựa vào tải trọng tác dụng lên cơng trình, dựa vào điều kiện địa chất cơng trình, dựa vào phân tích trên, phương án cọc ép trước hợp lý IV TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG: A THIẾT KẾ MÓNG M1: Chọn vật liệu làm cọc: Đài cọc cọc làm BTCT có cấp độ bền B25, có Rb=145kG/cm2 Rbt=1,05kG/cm2 Cốt thép chịu lực chon thép AII có Rs=2800KG/cm2 Sơ chọn kích thước cọc Chọn cọc có tiết diện vng (35x35cm), có diện tích tiết diện F=1,225cm2, chiều dài cọc 20m, ngàm vào đài 550mm kể phần cốt thép dọc liên kết vào đài 40cm Cốt thép dọc dùng 4ø18, có As=10,17cm2 Sơ chọn kích thước đài Chọn chiều sâu chơn đài hm=2,35m Kích thước đài: F=1,6x2,65= 4,24 (m2) Kiểm tra chiều sâu đặt đài cho phù hợp với phương án móng cọc đài thấp theo điều kiện:  tc H hm 0,7 hmin mà hmin=tg(450 - ) .b  tc: góc nội ma sát lớp đất đáy đài (  tc=210) H : Tổng tải trọng ngang tác dụng lên đài H = Qtt = 98,67 (kN) = 9,867 (T)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 254 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Bề rộng đài b = 1,8 m hmin tg (450  210 9,867 ) 1,44m 1,93.1,6 Chọn độ sâu chơn móng hm = 2,35m>0,7hmin= 1,01 m m3 m4 38.40m 8.40m 7.50m 7.50m m1 m1 m2 7.50m m1 m2 m2 m3 m2 m4 m5 m3 m1 m1 7.50m m1 7.50m 8.40m 38.40m m1 7.50m d m1 m3 7.85m 27.0m 7.85m 18.40m 7.50m c b a 7.50m MẶT BẰNG MÓNG Xác định sức chịu tải cọc P = min(Pvl, Pđn) a Theo vật liệu làm cọc: Pvl = .m Rb.Fb Trong đó: =1: Hệ số uốn dọc tính theo móng cọc đài thấp m=0,9: Hệ số điều kiện làm việc phụ thuộc vào số lượng cọc đài (dự kiến cọc) Pvl =1.0,9.1450.1225= 159,8 (T) b Theo điều kiện đất nền: Pđn m.(mR R.F  u  m f f si li ) m: hệ số làm việc cọc đất, mũi cọc tựa lên lớp đất sét (m=1) mr: hệ số điều kiện làm việc đất mũi mr = 0,76 mfi: hệ số làm việc đất xung quanh cọc, đất sét lấy 0,9 R: cường độ tính toán đất mũi cọc R=f (B, Hđ)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 255 – Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Với đất mũi cọc đất sét có B=0,444 u =0,35x4 = 1,4m li : Chiều dài lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên cọc 3.40m fi : Ma sát mặt bên lớp đất thứ i mặt hông cọc 2m 2m 2x3=6m u: Chu vi cọc 2mx2=4m 20.85m 0,35x0,35 =1,225m2 2m F: Diện tích tiết diện ngang cọc: M.N.N 1.4m tra bảng ta có R=269,63T/m2 lớ p dà y 6m tính từ mặt đất tự nhiên, Hđ = 21,8m, nên lớ p dà y8,0m lớ p1=3,40m trạng thái dẽo cứng độ sâu mũi cọc 3.40m -1.400 z= 2.4m z= 4.40m z= 6.40m;z= 8,4m;z= 10,4m z= 12,4m z= 14,4m; z= 16,4m z= 18,4m z= 10 20,1m  2.00m 1.40m Đồ án tốt nghiệp Để xác định fi: Ta chia đất theo suốt chiều dài thân cọc thành lớp phân tố có chiều dày 2m Lớp đất C.dày lớp đất (m) Á cát 4,8m Cát hạt vừa Á sét sét 15 Chiều dày l.đ phân tố (li)m 2 2 2 2 1,4 Chiều sâu t.b (Zi)m Trạng thái đất 2,4 4,4 6,4 8,4 10,4 12,4 14,4 16,4 18,4 B=0,666 fi (T/m2) fi.li(T.m) 0,908 5,42 5,88 6,26 6,556 2,22 2,26 2,29 3,53 1,816 10,84 11,76 12,52 13,112 4,44 4,52 4,58 7,06 3,62 4,94 e=0,665 B=0,566 B=0,444 20,1  li fi 71,07T / m u  m fi li fi 1,4.0,9.71,07 89,54(T ) Ta có Pđn= 1.(0,76.269,63.0,1225+89,54) = 114,74 (T) Tải trọng tính tốn giới hạn lên cọc [Pđn] = Pđn 114 ,74  82(T ) Fs 1,4 Với: Fs=1,4 cọc chịu nén Fs= 2,5 cọc chịu kéo So sánh giá trị Pvl =159,8 (T) [Pđn]= 82 (T) Chọn P = [Pđn] = 82 (T) để thiết kế  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 256 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Tính tốn số lượng cọc đài Số lượng cọc cần thiết: N tt 455,6 nc   đ 1 5,5 (cọc) P 82 Lấy giá trị  1 1,5 chọn hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng tải trọng ngang mômen Vậy: Chọn số cọc cọc cho móng M1 Trong đó: Nđtt: tải trọng thẳng đứng đáy đài N đtt  Ntt  tb Fđ h.n 443,293  2.4.1,4.1,1 455,6(T ) P: Sức chịu tải cọc đơn sức chịu tải cọc đài Tải trọng ngang tác dụng đáy đài: Qđtt=  H 9,867(T ) 275 Mômen đặt đáy đài Mđtt = Mtt + Qtt.h = 30,767 + 9,867.1,4 = 44,581 (T/m2) C1 C2 C6 1600 C5 1050 C4 275 C3 100 275 1050 1050 275 100 2650 MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC Tính tốn kiểm tra móng cọc đài thấp Ở tồn cọc đài có cọc thẳng đứng móng chịu tải trọng lệch tâm theo phương nên ta kiễm tra tải trọng tác dụng lên cọc dựa vào giả thiết sức chịu tải cọc đơn sức chịu tải cọc đài Tính Pmax Pmin : Pmax  Pmin N đtt M đtt xmax 455,6 44,58.1,05    86,54(T )  nc xi2 4.(1,05) N đtt M đtt xmin 455,6 44,58.1,05     65,31(T )  nc xi2 4.(1,05) Trong đó: x1= x3= x4=x6= 1,05m  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 257 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  x2=x5= xmax= 1,05m Khơng có cọc chịu kéo Do khơng cần kiểm tra cọc chịu kéo Pmax= 86,54(T) < Pđn = 114,74 (T) Pmin= 65,31 (T) >0 Vậy: Tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chịu tải cọc Đạt yêu cầu chịu lực Kiểm tra cường độ đất mũi cọc tc a Điều kiện: max GB = GC = 2,063.(7,5 + 7,85 ) = 23,57 (kN) + Lực dọc tính tốn xác định đến đáy đài cọc: NttB = NTTB + 0,5.Gđ + GB = 5566,1 + 0,5.487,5 + 23,57 = 5734,8 (kN)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 264 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  tt NC=N TT C + 0,5.Gđ + GC = 5501,5 + 0,5.487,5 + 23,57 = 5670,3 (kN) Diện tích sơ đáy móng: Fsb= N tt P tt  n.tb hm Với Ntt lực dọc tính tốn đến cốt đỉnh đài Ntt = 11067,6 (kN) n = 1,1: Hệ số vượt tải tb = T/m3 = kN/m3: Dung trọng trung bình đất móng vật liệu móng hm = 2,35 m: Chiều sâu đặt đài Fsb= 11067 ,6 8,85(m ) 1303,5  1,1.20.2,35 Sơ chọn kích thước đài: 2,65m x 4,75 m => Fđ = 12,5 m2 - Số lượng cọc tính sơ sau: n  N tt P tt Với  = (11,5) : Hệ số kinh nghiệm, chọn  = 1,2 Ntt = 11067,6 kN  n 1,2 11067 ,6 10,2 cọc 1303,5 Chọn 12 cọc Bố trí hàng cọc, hàng cọc hình vẽ a 275 A 1050 2650 1050 275 b 275 1400 1400 1400 4750 275 b Khoảng cách trục cọc: 3d = 3.350 = 1050 mm  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 265 – Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: a Trường hợp tải trọng thẳng đứng: + Đối với cọc chịu nén: Pmax ≤ Pnén ≤ Pmin ≤ Pnén + Đối với cọc chịu kéo: Pmin ≤ Pnén Trong đó: - Pmax, Pmin: Tải trọng tác dụng lên cọc chịu nén nhiều chịu kéo nhiều Pmax  N tt M x nmax  n n  xi2 i 1 Pmin N tt M x kmax   n n  xi2 i 1 tt Với: N : Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng đáy đài M : Tổng mơmen tải trọng ngồi tác dụng so với trục trọng tâm tiết diện cọc qua trọng tâm đáy đài: M QTT hđ = 23,8.1,25 = 29,75 (kN.m) n k x max , x max : Khoảng cách từ cọc chịu nén nhiều chịu kéo nhiều tới trục qua trọng tâm tiết diện cọc xi: Khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến trục qua trọng tâm tiết diện cọc Pmax = Pmin = 11067 ,6 29,75.2,1  926,55(kN ) 12 3.2,12  3.0,7 11067,6 29,75.2,1  918,05(kN ) 12 3.2,12  3.0,7 Ta có: Pmax = 926,55(kN) < Pgh = Pnén = 1303,5 (kN) nên thoả mãn điều kiện lực P max truyền xuống cọc dãy biên Pmin = 918,05 (kN) > Không cần kiểm tra điều kiện cọc chịu kéo b Trường hợp tải trọng ngang: Điều kiện : H tt  H ngang n Htt : Tổng tải trọng tác dụng theo phương ngang H tt Q tt  23,5 M tt = 23,8 + = 42,6 (kN) 1,25 hđ  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 266 – Đồ án tốt nghiệp n  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh : Số lượng cọc đài Hngang : Sức chịu tải theo phương ngang tính toán cho cọc Giả thuyết tải trọng ngang phân bố chuyển vị ngang đầu cọc ng = 1(cm) Tra bảng với loại đất cho sử dụng cọc bê tơng cốt thép 30x30(cm) ta có: Hngang = 60 kN H tt 42,6  3,55(kN ) Ta có : n 12 Vậy: Điều kiện thỏa mãn c Kiểm tra cường độ đất nền: - Điều kiện kiểm tra:  max ≤ 1,2Rtc  tb ≤ Rtc  ≥ + Để kiểm tra cường độ đất mũi cọc ta xem đài cọc, cọc phần đất cọc khối móng qui ước Diện tích khối móng quy ước Fqu= Aqu.Bqu Trong đó: Aqu= a + 2.H.tg = 4,55 + 2.19,4.tg5,480= 8,27 (m) Bqu= b + 2.H.tg = 2,45 + 2.19,4.tg5,480= 6,17 (m) Fqu =AquxBqu = 8,27x6,17= 51,02 m2 a: khoảng cách xa hai mép cọc theo phương cạnh dài b: khoảng cách xa hai mép cọc theo phương cạnh ngắn Ltb: chiều dài tiếp xúc cọc với đất kể từ đáy đài cọc + Xác định ứng suất trung bình đáy móng tbdqu = N tc  G qu F qu Với Ntc= N tt 1106,76  962,4(T ) 1,15 1,15 Gqu=G1+Gc+G2+G3 - Tải trọng từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên G1= tb.Fđ.hm= 2,2.2,35.12,58 = 55,88(T) - Tải trọng cọc tính từ đáy đài đến đầu cọc  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 267 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Gc= 12.bt.Hc.Fc= 12.2,5.19,4.0,35.0,35= 71,29 (T) - Tải trọng đất tính từ đáy đài đến đầu cọc G2= tb’.Fqu.H Với tb’= 1,91.8  1,94.6  1,96.1,3  1,93.2 1,93(T / m3 )   3,4  Vậy: G2= 1,93.19,4.51,02 = 1910,3 (T) - Tải trọng tự nhiên tính từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên phạm vi đài phạm vi khối móng quy ước G3= 1.hm(Fqư-Fđ) = 1,93.1,4.(51,02-10,81)= 108,64 (T) Vậy: Gqu = G1+Gc+G2+G3 = 55,88 + 71,29 + 1910,3 + 108,64 = 2146,1 (T) -0.450 -0.450  20.85m 20.85m    Aqu=8,27m Bqu=6,17m + Ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước:  dqu tb N tc  G qu 9624  21461 609,27(kN / m ) = = Fqu 51,02 + Ứng suất lớn nhỏ đáy móng khối quy ước: M otc σmax = σtb + Wqu M otc σmin = σtb Wqu tc Với M o = Mtc + Qtc.H = 20,5 + 20,7.19,4 = 422,1 (T.m)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 268 – Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh tc M = 20,5 (T.m) Qtc = 20,7 (T) Wqư = A2 qu Bqu 8,27 2.6,17  70,3(m3 ) 6 Vậy σmax = 609,27 + 422,1 615,27(kN / m ) 70,3 σmin = 609,27 - 422,1 603,27( kN / m ) 70,3 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước (TCXD45-70): Rtc=m.(A.Bqu.+B.Hqu ’+D.Ctc) Trong m =1 Bqu = 6,17m Hqu = 20,8m Ctc = 3,2 T/cm2 (lớp 4)  = 21,910 (lớp 4)  A = 0,5 B = 3,05 D = 5,65 ’ = (1,93.3,4  1,91.8  1,94.6  1,96.3,4) 20,7(kN / m3 ) 19,4 Rtc 1.(0,5.6,17.1,96  3,05.20,8.2,07  5,65.3,2) 1551(kN / m ) Vậy σmax = 615,27 (kN/m2) < 1,2.Rtc σtb = 609,27 (kN/m2) < Rtc σmin = 603,27 (kN/m2) < Rtc Nên đất đủ sức chịu tải d Kiểm tra độ lún móng  gl  tbdqu  'tb h  tbtc = 61,415 (T/m2)  tb' xh  � ' xh  1,93.2 +1,91.8 +1,94.6 +1,96.3,4= 37,4 (T/m2)  gl  tbtc  'tb h = 61,415 – 37,4 = 24,015 (T/m2) Chia lớp đất đáy móng quy ước thành lớp phân tố đồng có bề dày là: hi 0,2.Bqu = 0,2.5,82= 1,164m  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 269 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Chọn hi = 0,582 m Tính  gl ≤  bt σbt(T/m2) 37,45 38,56 39,67 40,78 41,94 43,06 44,19 45,31 46,43 47,56 48,68 49,80 50,92 Điểm Độ sâu (m) Aqu/Bqu 2Z/b ko ko*σgl 0 1,41 24,015 0,582 1,41 0,2 0,985 23,65 1,164 1,41 0,4 0,97 23,29 1,746 1,41 0,6 0,904 21,709 2,328 1,41 0,8 0,839 20,148 2,91 1,41 0,753 18,083 3,492 1,41 1,2 0,668 16,042 4,074 1,41 1,4 0,591 14,192 4,656 1,41 1,6 0,514 12,343 5,238 1,41 1,8 0,459 11,022 10 5,820 1,41 0,405 9,726 11 6,402 1,41 2,2 0,357 8,573 12 6,984 1,41 2,4 0,309 7,42 Nhận xét: Ở độ sâu -6,98m kể từ đáy khối móng quy ước có Si (cm) 0,56 0,55 0,54 0,505 0,47 0,42 0,37 0,33 0,28 0,25 0,226 0,19 0,17  bt /  gl = 50,92/7,42 = 6,86 > nên ta xét độ lún phạm vi -6,984m Ứng suất đáy móng quy ước M2 20,85m -0.450 37,45 T/m2 38,56 T/m2 39,67 T/m2 40,78 T/m2 41,94 T/m2 43,06 T/m2 44,19 T/m2 45,31 T/m2 46,43 T/m2 47,56T/m2 48,68 T/m2 49,80 T/m2 50,92 T/m2 10 11 12 24,015 T/m2 23,65T/m2 23,29 T/m2 21,709T/m2 20,148 T/m2 18,083T/m2 16,042 T/m2 14,192T/m2 12,343T/m2 11,022 T/m2 9,726 T/m2 8,573T/m2 7,42 T/m2  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 270 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Độ lún ΣSi = 0,0486m Thỏa mãn điều kiện lún cho phép S = 4,86 cm < [Sgh] = cm Vậy đất thỏa mãn điều kiện lún cho phép Kiểm tra xuyên thủng tính cốt thép cho đài cọc: a Tính tốn kiểm tra đài cọc theo điều kiện chọc thủng Điều kiện đảm bảo cho móng khơng bị chọc thủng tác dụng phản lực đầu cọc nằm đáy tháp chọc thủng Thì tháp chọc thung phải bao trùm tất cọc đài Vẽ tháp chọc thủng móng M2: Ta thấy tháp chọc thủng trùm ngồi hàng cọc ngồi 45° 45° 45° 45° nên khơng cần kiểm tra điều kiện chọc thủng a 250 A 900 2300 900 250 b 250 1400 1400 1400 4700 250 b b Tính cốt thép cho đài: Tính tốn nội lực bố trí cốt thép Tính móng: Việc tính tốn đài cọc theo điều kiện chịu uốn tiến hành theo trị số mômen tiết diện thẳng đứng đài mép cột: Tính mơmen đặt thép cho đài: - Tại mặt cắt A-A: Móng làm việc console ngàm cạnh cột: MA-A =(P1 + P2 + P3 + P4).ri  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 271 – Đồ án tốt nghiệp Với: ri   Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh 2,3  0,5  0,175 0,725m P1 = Pmin = 918,05 (kN) P3 = Pmax = 926,55 (kN) Để an toàn tính tốn ta dùng Pmax để tính tốn  MA-A = 4.926,55.0,725 = 2687 (kN.m) Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: M 2687.102 85,36(cm2 ) A s= = 0,9.Rs ho 0,9.28.125 I Chọn 2322 có: Aschọn = 87,4 cm2 Khoảng cách s = 186 mm Chọn s= 180mm - Tại mặt cắt B-B :Mômen tương ứng với mặt ngàm B-B: Tính dầm đơn giản chịu tải trọng tập trung phản lực đầu cọc gối lên hai gối tựa chân cột - Tính phản lực lớn đầu cọc: P1 = 11067,6 29,75.2,1  926,55(kN ) 12 3.2,12  3.0,7 P2 = 11067,6 29,75.0,7  923,7(kN ) 12 3.2,12  3.0,7 P3 = 11067 ,6 29,75.( 0,7)  920,88(kN ) 12 3.2,12  3.0,7 P4 = 11067 ,6 29,75.( 1,8)  917,34(kN ) 12 3.1,82  3.0,6  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 272 – Đồ án tốt nghiệp 250 Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  4700 3300 1400 1400 1400 5734,8kN 2779,65kN 250 5670,3kN 2771,1kN 2762,64kN 2752,02kN 1384,31 (kN.m) Q (kN) 1238,36 1250,79 2772,07 2779,65 M 2752,02 2760,95 Sơ đồ tính biểu đồ nội lực: * Tính tốn cốt thép móng: - Tại gối: Mômen lớn gối: Mmax = 1250,79(kN.m) M max 1250,79.102  39,7(cm2 ) Diện tích cốt thép cần thiết: AS  0,9 RS h0 0,9.28.125 Chọn 1818 có As chọn= 45,72 cm2 Khoảng cách s = 135 mm Chọn s= 135mm - Tại nhịp: Mômen nhịp mômen dương nên cốt thép bên sườn móng đặt theo cấu tạo Chọn 16 để bố trí Bố trí cốt thép vẽ KC Kiểm tra cường độ cọc vận chuyển treo lên giá búa a Khi vận chuyển bốc dở: Cọc có chiều dài 20 m nên chia làm đoạn, đoạn 10m; đoạn 10 m Khi vận chuyển bốc dở, cọc đặt nằm ngang Lúc cọc bị uốn làm việc dầm đơn giản có đầu thừa: Vị trí treo móc thích hợp vận chuyển a = 0,207.l = 0,207.10 = 2,07 m Sơ đồ tính vận chuyển bốc dở:  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 273 – Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  0,207l 0,207l l q =3,375 KN/m M = 0,043ql2 M = 0,043ql2 Sơ đồ tính cọc vận chuyển bốc dở Tải trọng vận chuyển lấy tải trọng thân nhân với hệ số động vận chuyển bốc dở: q = K.Fc.BT Trong đó: K = 1,5: Hệ số động lực q = 1,5.0,3.0,3.25 = 3,375 (KN/m) Mômen lớn vận chuyển bốc dở cọc: Mmax = 0,043.q.l2 = 0,043.3,375.102 = 14,52 (kN.m) Thép chịu lực cọc đặt đối xứng: As = As’ = 5,09 (cm2) Chọn a = cm => h0 = 30 – = 27 cm Khả chịu lực cọc vận chuyển: Mgh = 0,9.RsAs.h0 = 0,9.280.103.5,09.10-4.0,27 = 34,63 (kN.m)  Mmax = 14,52 (kN.m) < Mgh = 34,63 (kN.m) Vậy cọc đủ khả chịu lực vận chuyển bốc dở b Khi treo lên giá búa: Vị trí treo móc hợp lý treo cọc lên giá búa: b = 0,294.l = 0,294.10 = 2,94 (m) Sơ đồ tính:  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Tồn Lớp: T13XDD2 Trang - 274 – Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh M = 0,086 ql2 M = 0,086 ql2 Sơ đồ tính cọc treo lên giá búa Momen lớn treo lên giá búa: Mmax = 0,086.q.l2 = 0,086.3,375.102 = 29,025 (kN.m)  Mmax = 29,025 (kN.m) < Mgh = 34,63 (kN.m) Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực treo lên giá búa  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 275 – ... 250 b b Tính cốt thép cho đài: Tính tốn nội lực bố trí cốt thép Tính móng: Việc tính tốn đài cọc theo điều kiện chịu uốn tiến hành theo trị số mômen tiết diện thẳng đứng đài mép cột: Tính mơmen... Hồ Chí Minh 2,3  0,5  0,175 0,725m P1 = Pmin = 918,05 (kN) P3 = Pmax = 926,55 (kN) Để an tồn tính tốn ta dùng Pmax để tính tốn  MA-A = 4.926,55.0,725 = 2687 (kN.m) Diện tích cốt thép tính theo... TP Hồ Chí Minh  Độ lún ΣSi = 0,0486m Thỏa mãn điều kiện lún cho phép S = 4,86 cm < [Sgh] = cm Vậy đất thỏa mãn điều kiện lún cho phép Kiểm tra xuyên thủng tính cốt thép cho đài cọc: a Tính tốn