kết cấu chyên đề gồm 3 chương

... cho GD - ĐT (tỷ đồng) 1995 82 93 1996 9887 1997 11274 1998 132 17 Thực trạng đầu t giáo dục đào tạo GDP (tỷ đồng) % so GDP 228892 3. 62 272 036 3. 63 3 136 23 3.59 36 1468 3. 66 Nguồn: Niên giám thống kê ... học TS NCS 31 6 1991 509 452 1992 1058 596 19 93 1 730 651 1994 30 60 1074 1995 36 51 1258 1996 34 44 11 13 1997 5294 1174 1998 30 41 576 1999 4 534 686 2000 2747 7 13 Trong giai đoạn 1990 - 19 93, nớc có ... 63. 8 107 564.2 107.8 63. 2 136 .8 7 03. 3 119.8 64.9 157.1 862 .3 155.6 69.8 2 03. 3 1019.5 170.5 66.4 297.9 1155.6 172.4 75.1 509 .3 138 2 164.1 70.6 662.8 16 53. 6 177.6 72.2 682 .3 1800 1600 1400 1200...

Ngày tải lên: 26/12/2012, 12:18

... phương trình (3- 3) sau : fc = ' f cc xr r −1+ x ε x= c ε cc (3- 3b) r (3- 3a) Ec r= E c - E sec (3- 3c)   7,94f l' 2f l' ' ' − ' − 1,254  fcc = f c  2.254 + '   fc fc   (3- 3d) Chương 3: BÊ TÔN ... 5( ε co = f 'c Ec f 'cc - 1)] f 'c (3- 3e) (3- 3f) (ACI 31 8: thông thường εco ≈ 0,002) E c = 60000 f c' (psi) = 5000 f c' (MPa ) (3- 3g) E sec = f 'cc ε cc (3- 3h) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng Công ... chấm ngắn: cắt qua Lấy trung bình trọng số: 1 /3 có 2 /3 có Vậy giải pháp chọn tốt gì? Để an toàn chọn đai 3A t 3( 0 ,31 ) ρx = = = 0,0174 " s t h y 4 (34 0 / 25,4) Bây giờ, giả thiết hệ số hiệu Ke...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... ∑ M j2 = 0; ∑ M R =  3. 2.5.C n b ò n g â ä ü n g c å k ch ỉỵ V hai xi lanh 3. 2.6.C n b ò n g â ä ü n g c å k ch ỉỵ V sạu xi lanh 3. 2.7.C n b ò n g â ä ü n g c å hai k 3. 3. ä ü kh ä n g â ä n ... bà òng j2 j2 j1 j1 3. 2 .3. C n b ò n g â ä ü n g c å k b ä ú n xi lanh Trong trỉåì ng håüp thỉ ï tỉû la ì m viãûc 1 -3- 4-2 s å â äư khuy íu trủc cọ dảng: ,4 j2 j2 j1 j2 j2 j1 j1 ,3 TS Tráưn Thanh ... ãún t ám trủc khuy íu 3. 2.1.2 dt x R m dt = mR R rx Mä men láût khäng c án bà ò ng âỉåüc 3. 2.2.C n b ò n g â ä ü n g c å k hai xi lanh Trỉåì ng håüp go ïc c äng tạc δct = 36 00, cạc lỉûc khäng...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 13:57

... bủng dáưm: σ cb = P ≤ γ R δ b Z (3. 33) Våïi: Z = b + 2h1 : chiãưu di quy ỉåïc phán bäú ạp lỉûc ca ti trng táûp trung 3. Âäü vng: f l ⎡f ⎤ ≤ ⎢ ⎥ ⎣l⎦ (3. 34) Hçnh 3. 16: ỈÏng sút củc bäü ti trng táûp ... max Khi: Hçnh 3. 19: Âiãøm thay âäøi tiãút diãûn Våïi: M max = (3. 38) δα - 8α + 12 α2 = α1 =1/2 Khäng håüp l α2 =1/6 Håüp l - Våïi cạc loải ti trng khạc: Hay: Nãn: (3. 39) (3. 40) Hçnh 3. 20: Vë trê ... säú âinh m bn âáûy bë càõt chëu i Fbâ R n = (3. 42) [ N ]â 3. Kiãøm tra ỉïng sút tải âiãøm biãún âäøi tiãút diãûn: 2 σ +3 ≤1,15γ R (3. 43) Hçnh 3. 23: Âiãøm kiãøm tra ỉïn sút Âiãøm kiãøm tra ỉïng...

Ngày tải lên: 29/10/2012, 12:40

... 0,86(0,85x8,5x200x250 + 280x1964) = 7 836 06,2 N 3. 2 Cấu kiện chòu nén lệch tâm : 3. 2.1 Đặc điểm cấu tạo : a) Tiết diện ngang cấu kiện :  Khi N đặt lệch so vơí trọng tâm tiết diện, lúc cấu kiện chòu nén lệch ... tế cấu kiện chòu nén có sơ đồ tónh đònh phận kết cấu siêu tónh chòu lực nén đặt trực tiếp lên lấy sau : không nhỏ 1 /30 chiều cao tiết diện 1/600 chiều dài cấu kiện h H  ea  max  ,   30 ... ea  max  ,   30 600   Như độ lệch tâm tính tóan eo  Với cấu kiện kết cấu siêu tĩnh: eo = max(eo1 , ea)  Với cấu kiện kết cấu tĩnh định: eo = eo1 + ea b) Hai trường hợp nén lệch tâm : Bài...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 16:09

... TD cọ thãø chëu âỉåüc, váûy âiãưu kiãûn kiãøm tra l : T≤ Ttd (3 - 3) - Bi toạn cäút thẹp (BTthiãút kãú): cng tỉì âiãưu kiãûn (3 - 3) nhỉng biãøu thỉïc xạc âënh Ttd thç cäút thẹp cn l áøn säú (cáưn ... thỉí, cọ cỉåìng âäü trung bçnh: Rtb = i =1 n (3 - 8) n ∑D i (3 - 9) n−1 Cỉåìng âäü theo mäüt xạc sút âm bo qui âënh: Rxs = Rtb - s.d = Rtb(1-s.v) (3 - 10) d l hãû säú biãún âäüng Trong âọ: v = ... cọ s=1.64, våïi BT nàûng v cháút lỉåüng thi cäng trung bçnh v=0. 135 (3 - 11) Cỉåìng âäü tiãu chøn ca BT: Rtc = Rtb(1-1,64.0. 135 ) ≈ 0.78Rtb c Cường độ tính tốn: Cỉåìng âäü toạn l cỉåìng âäü â...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:21

... đồng đều, mối hàn ngậm xỉ, rỗ trỡ thành nơi xuất phát vết nứt, lắp ghép gượng ép chi tiết không kích thước…; + Điều kiện làm việc biến động thân tàu làm giảm sức bền mỏi thân tàu; + Hao mòn kết cấu ... động tàu 2.1 .3 Cháy nổ Các vụ cháy nổ thường xảy tàu bốc xếp hàng hoá cảng, tiếp sửa chữa xưởng Phạm vi thiệt hại cháy gây phụ thuộc vào: - Vị trí cháy; - Loại hàng hoá; - Kết cấu thiết bị tàu ... ăn mòn gây tượng phổ biến tất kết cấu kim loại đặc biệt tàu thuỷ Nó hạn chế tuổi thọ thân tàu, giảm hiệu kinh tế sử dụng nguyên nhân vụ tai nạn lớn tàu biển Dựa vào cấu trình ăn mòn, người ta phân...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 19:21

... thân máy (hình 3. 3) Hình 3. 3 Kết cấu thân máy kiểu vỏ thân chòu lực Hình 3. 4 Kết cấu thân máy kiểu gujông chòu lực Gujông chòu lực Trong kết cấu lực tác dụng truyền cho gujông liên kết nắp xylanh, ... (hình 3. 53) Bánh trục cam Trục dẫn động Trục cam Trục khuỷu Bánh trục khuỷu Hình 3. 52 Dẫn động trục cam trục Hình 3. 53 Dẫn động trục cam đai III .3 Kết cấu chi tiết cấu phân phối khí III .3. 1 Supap ... nới lỏng Hình 3. 9 Thứ tự nới lỏng siết bulông nắp xylanh a) Kết cấu nắp máy động xăng Kết cấu nắp máy động động tùy thuộc vào kết cấu buồng cháy, cách bố trí cấu supap số supap cấu phân phối...

Ngày tải lên: 26/07/2014, 23:22

... 24 dah RA 64 ,3 0,75 13, 5 130 ,3 tr dah Q B 44,7 55 Qy dah Qph B 24 0,25 55 65 ,3 2,5 110 110 dah MB 0,75 dah Q 24 35 ,96 0,25 35 ,96 412,8 110 130 ,3 220 79,4 G 13, 5 N 35 ,96 64 ,3 64 ,3 192,8 D Vẽ đường ... P=110kN 35 ,96kN G q= 22kN/m 35 ,96kN N Z P=110kN M=165kNm F C D B 55 kN 55 kN K I A 55 kN 10 154,7 kN 65 ,3 kN 35 ,96kN 35 ,96kN T H 552 ,37 kNm 258 ,3 kN 30 2,5 412,8 192,8 13, 5 220 206 ,3 165 Mx 35 9,6 ... = ⇒ M T = −6kNm 30 2,5 48 13 48 13 Vẽ biểu đồ M k biểu đồ M m 30 13 30 13 412,8 220 165 192,8 57,1 35 9,6 Sv: Mai Đức Lưu Mk 15 552 ,37 Lớp : XDCT Ngầm Mỏ K52 Mm Bài tập lớn kết cấu Gv: Dương Đức...

Ngày tải lên: 05/11/2014, 07:56

... thiết kế Chương (1 tiết - tuần 2) Vật liệu bê tông cốt thép Chương (2 tiết - tuần 2) Chương (3 tiết - tuần 3) Chương (3 tiết - tuần 4) Chương (3 tiết - tuần 5) Chương (4 tiết- tuần 6-7) Chương ... tuần 7-8) Chương (4 tiết - tuần 8-9) Chương 10 (3 tiết - tuần 10) Chương 11 (1 tiết - tuần 11) Chương 12 (3 tiết - tuần 12) Chương 13 (4 tiết - tuần 13) Chương 14 (4 tiết - tuần 14) Chương 15 ... Hồ Hữu Chỉnh 1.2 THIẾT KẾ CÁC HỆ THỐ G KHU G KẾT CẤU CHNU LỰC 1.2.1 Các vấn đề cần nghiên cứu hạn chế thiết kế Quá trình thiết kế kết cấu bao gồm vấn đề cần nghiên cứu sau: 1) Công hình dáng công...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... 150 200 x 200 x 200 30 0 x 30 0 x 30 0 D = 100 , H = 200 D = 150 , H = 30 0 D = 200 , H = 400 Hệ số tính đổi α = R150 / Rmẫu 0.91 1.00 1.05 1.10 1.16 1.20 1.24 Ghi TCV 31 18- 93 ACI 31 8-05 ⇒ f’c = R150 ... tham khảo chi tiết ACI 31 8 hay MacGregor [1] o Mô đun đàn hồi thấp N WC Bê tông nặng (Heavyweight concrete - HWC) o Trọng lượng riêng xấp xĩ 200 -30 0 lb/ft3 = 32 00-4800 kg/m3 o Thường dùng cho công ... 1.24 Ghi TCV 31 18- 93 ACI 31 8-05 ⇒ f’c = R150 / 1.2 P P w = 150 Chương 2: VẬT LIỆU BÊ TÔN G CỐT THÉP P w2 H = 30 0 H = 30 0 H = 30 0 H = 30 0 h = 150 h = 150 h = 150 h = 150 fc = fc = D = 150 4P πD Cao...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... hai trục xoay phân mảnh kề Chương 5: PHÂN TÍCH & THIẾT KẾ HỆ THỐN G SÀN BTCT Cao học: Xây Dựng Dân Dụng Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT 5 .3. 2 Bài giảng: Prof Andrew ... Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Park Gamble mô tả số kiểu đường chảy dẻo sàn chịu tải trọng phân bố hình vẽ bên : 5 .3. 3 Cường độ chống ... Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Bài tập 3: Hãy thiết lập kiểu đường chảy dẻo hợp lý cho chịu tải phân bố Kiểu Kiểu Kiểu Liên kết gối tựa...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:03

... vùng d m Chương 8: MÔ HÌNH GIÀN O: KHÁI NI M & MÔ HÌNH Cao h c: Xây D ng Dân D ng Công Nghi p Môn h c: Phân Tích ng X & Thi t K K t C u BTCT 8 .3 PHƯƠNG PHÁP THI T K VÀ MÔ HÌNH TOÁN 8 .3. 1 Bài gi ... f’c = ksi (bêtông) Ghi chú: inch = 25,4 mm ; kip.in = 1 13 kNm ; ksi = 6,9 MPa = 70 ,3 kG/cm2 A A-A h h M A h A h b A G i ý b trí thép: Chương 8: MÔ HÌNH GIÀN O: KHÁI NI M & MÔ HÌNH M G i ý sơ ... hình b n ñư c trình bày Chương 8: MÔ HÌNH GIÀN O: KHÁI NI M & MÔ HÌNH trang sau : Cao h c: Xây D ng Dân D ng Công Nghi p Môn h c: Phân Tích ng X & Thi t K K t C u BTCT Chương 8: MÔ HÌNH GIÀN O:...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

... yt A v ' c 0.75 f b w = 40000 × 0.4 = 30 ” 0.75 × 30 00 × 13 f yt A v 40000 × 0.4 = = 24.6” 50b w 50 × 13 Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC CẮT (3) (4) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng Công ... cho phép : d 13. 75" s ≤ min( ;24" ) = min( ;24" ) = 6.9” 2 (§11.4.6 .3) (1) (2) (§11.4.5.1) (3) Kết luận: Bố trí thép đai N o @ 6.75” thỏa (1), (2), (3) đạt yêu cầu N u = 160 kips Chương 11: CHẾ ... φVc + φVs = 16.1 + 13. 4 = 29.5 kips > Vu = 20 kips (§11.4.7.2) 13. 75 = 13. 4 kips 6.75 (4) Kết luận: Bố trí thép đai N o @ 6.75” thỏa mản (3) , (4) đạt yêu cầu N u = 10 kips Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

... = 0 ,37 5 0,016" 0,016" 36 36 αs = γcγ wc γE = (1)(0 ,37 5)(1) = 0 ,37 5 fs 36 0,5 = 1,0 ” d c = 0,75 +  d  s = 12α s 2 − c  ≤ 12α s  3 s  γwc =  1,0  s = 12(0 ,37 5) 2 −  = 5,0” > 12(0 ,37 5) ... = 1,875 ” s=  36  540 − 2,5c c ≤ 12  f  fs  s s= 540  36  − 2,5(1,875) = 10 ,3" ≤ 12  = 12" 36  36  ⇒ Ch n s = 10 ,3 ” Kho ng cách thi t k (sd) là: sd = 3, 7 ” < 10 ,3 ” OK C hai phương ... 0,6(60ksi) = 36 ksi 36 36 γ c γ w c γ E = (1)(1)(1) = fs 36 1,128 = 2,44 ” d c = 1,5 + 0 ,37 5 +  d  s = 12α s 2 − c  ≤ 12α s  3 s  αs =  2,44  s = 12(1) 2 − = 14,24 ” > 12(1) = 12 ” 3( 1) ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

... vật liệu hệ kết cấu khác tùy theo cấp dẻo kết cấu tương ứng cần tham khảo phần khác TCXDVN 37 5-2006 Giá trị hệ số ứng xử q khác theo hướng nằm ngang khác kết cấu, phân loại cấp dẻo kết cấu phải ... Loại kết cấu a)- Hệ khung hệ kết cấu hỗn hợp tương đương khung: - Nhà tầng - khung nhiều tầng, nhịp - khung nhiều tầng, nhiều nhịp kết cấu hỗn hợp tương đương 1,1 1,2 1 ,3 b)- Hệ tường hệ kết cấu ... thức: F  M  Sa - Chuyển vị đỉnh xác định công thức: S d = M k ( 13- 3) F k - Phối hợp ( 13- 3) ( 13- 4) ta trở lại ( 13- 2) : Sa  ( ( 13- 4) 2 ) Sd T hay Sd  ( T ) Sa 2  Thiết kế “kháng chấn” (design...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

... phương pháp PTHH hay công thức kinh nghiệm (14 -3) s 3, 2 s 3, 1 s 2,1 s 3, 3 s 2 ,3 s 2,2 s 1,1 s 1,2 mode s 1 ,3 mode mode Tham khảo phần 13. 5.1 chương 13 giáo trình để tính lực cắt đáy móng thiết kế ... (OMRF) vùng (ĐĐ yếu 1) 3, 0 Khung BTCT dẻo vừa (IMRF) vùng (ĐĐ vừa 2) 5,0 Khung BTCT dẻo cao (SMRF) vùng 3- 4 (ĐĐ mạnh 3) 8,0 Theo FEMA 35 6, phổ đàn hồi (phần 13. 3 .3 chương 13) thỏa mản hai điều ... không quan trọng) R = 3. 0 (khung BTCT thông thường) 3/  14.4  T  Ct H  0. 03   = 0.55 s   0 .3  1.25 1.25 C S  2.0  3. 72 > 2.75  chọn: C = 2.75 2 /3 T (0.55) / 3/  Vbase  0.075 ...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:04

... ïi â äüng cå xi lanh, thỉ ï tỉû la ì m vi ãûc 1-5 -3- 6-2-4 cọ giạ trë T å í cạc gọc α sau: α T(MN/m2) 0 120 0,92 240 -0,62 36 0 480 0,64 600 -0, 63 Kãút cáúu â äüng cå â äú t - Chỉång 6: Kãút c áúu ... Σσ Σσ σ ΣI σ ΣII σ ΣIII σ ΣIV •Ỉ Ï n g su ú t t ä ø n g ta û i cạ c â i ã ø m 1,2 ,3, 4 l: σ Σ1,2 ,3, 4 = Σσ 1,2 ,3, 4 MN/m2 •Ỉ Ï n g su ú t t ä ø n g ta û i cạ c â i ã ø m I,Il: I σ ΣI ,II = Σσ 2,II ... ïng Vê dủ αΣTmax =80 âo ï qua â äư thë T = f( α), cọ ba í ng sau: α 80 200 32 0 440 560 680 T(MN/m ) 0,9 -0,2 0, 83 0,1 -0 ,3 0,27 Láûp ba í ng tçm khuy í u nguy hiãø m Khuy í u nguy hiãø m la ì khuy...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 13:57

... nhiƯt cđa xÐc m¨ng thêng rÊt cao - XÐc m¨ng khÝ thø nhÊt: 6 230 ÷ 7 230 K - XÐc m¨ng khÝ kh¸c : 4 730 ÷ 5 230 K - XÐc m¨ng dÇu : 37 30 ÷ 4 230 K Do nhiƯt ®é cao, søc bỊn c¬ häc gi¶m, xÐc m¨ng dƠ bÞ mÊt ... riªng lín: γ = 70 - 80 kg/dm3 ∗ HƯ sè dÉn nhiƯt bÐ: ∗ ë nhiƯt ®é cơc bé vỵt qu¸ 7 230 C tỉ chøc pÐclÝt ph©n gi¶i thµnh pherit vµ ostenÝt nªn dƠ g©y r¹n nøt tÕ vi λ = 37 - 54,5 w/m.0C Do nh÷ng nhỵc ... max = 0 ,3 [(16,25 − ε ) p z max − 16)] D âäúi våïi âäüng cå x àng Tênh sỉïc bãưn bãû chäút: thỉåìng âỉåüc thäng qua ạp sút tiãúp xục Kb = Pz MN/m2 [Kb] = 20 -30 MN/m2 âäúi våïi HK nhäm; 35 MN/m2...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 13:57

... tỵng thiªn tÝch vỊ nhiƯt ®é nãng ch¶y vµ khèi lỵng riªng: Ch× cã γ = 11 ,34 nãng ch¶y ë 32 60C §ång cã γ = 8, 93 nãng ch¶y ë 10 830 C Kãút cáúu â äüng cå â äú t - Chỉång 5: Kãút cáúu nhọm truư n Nªn ... å ïi truưn bà òng thẹp cạc bon: l Pth = Ftb (33 50 − 6,2 ) i MN Lỉûc tå ïi hản ún dc â äú i v å ïi truưn bà òng thẹp håüp kim: l Pth = Ftb ( 4700 − 23 ) i (m2) MN Trong âo ï: Pth lỉûc tå ïi hản ... ®Çu ph¶i lín h¬n lùc Pb tõ hai ®Õn lÇn PS = (2 ÷ 3) Pb Nh vËy, qu¸ tr×nh ®éng c¬ lµm viƯc, lùc t¸c dơng trªn bu l«ng trun sÏ lµ: Pbl = PS + χPb (3- 32) Trong ®ã: χ - hƯ sè gi¶m t¶i cã quan hƯ tíi...

Ngày tải lên: 23/10/2012, 13:57