cầu bê tông cốt thép trên đường ôtô tập 2

... ỉrcn Báng 12. 4 Đàc điẽrn bó sựi song song đường kính 7mm s ỏ sợi 61 91 121 163 21 1 25 3 313 38.5 23 48.s 3S03.ri 4658,5 627 =0 8 123 .5 9740.5 050, ỉ 52 1 520 1 520 1 52 15 :20 1 520 1 520 1 520 1670 1670 ... ,)(k N ) 12. 7 6 724 3030,3 111 02 4995,9 165 62 74 52, 9 15 .2 9634,8 4335.7 ỉ 5884.4 7148 36 96,4 10663,4 15,7 9 823 5 4 420 ,6 16195,5 728 8 4160,5 108 72, 2 17,8 127 72, 4 5747,6 21 057 ,2 9475,7 31413 ,2 14135,9 ... mố, trụ cầu Hình 12. 6 Cầu dây văng khơng có dây neo Hình 12. 7 Cầu dãy văng tháp cứng , cầu sông Hàn (Đà Nắng) Cầu dây vãng dùng cho cầu đường ơtơ, cầu thành phố, cầu đường sắt cầu người cầu cho...

Ngày tải lên: 23/04/2016, 19:43

... Tiếp theo Tập c ầ u bê tô n g cố t th ép tr ê n đ n g ôtô, đ ể tạo m ột tài liệu hoàn chỉnh cầu bê tông cốt thép , tác giả biên soạn Tập nh ằ m giới thiệu kiến thức loại cầu bê tông cốt thép nhịp ... hai cột bê tông cốt thép tiết diện bát giác, kích thước 1500mm, ngàm vào móng cọc tròn bê tông cốt thép đúc c h ỗ đường kính 0 tm r Cốt thép dự ứng lực dọc dầm gồm bó, mồi bó 12 tao 12, 7m m ... bè tôniị cốt thép 10 Dám ngang 100 X 40cm 1400 /2 Ilìtih 8.6 Bò trí cất thép câu khuiiíỊ bê tỏng cốt llìép thường 8.4 CẦU KHUNG BÊ TƠNG DƯỨNG L ự c Việc ứng dung bê tông dự ứng lực vào cầu khung...

Ngày tải lên: 23/04/2016, 19:55

Ngày tải lên: 01/03/2013, 17:05

... (KN/m) 18 32 42 48 50 27 .26 4 26 .648 26 . 024 25 .3 92 24.76 21 .25 2 21 .164 21 .0 32 20.856 20 .68 124 9.736 21 97.175 28 51.114 322 0.591 3315.381 Misd (KN/m) 847.008 1491.008 1937 .29 2 21 91 .29 6 22 58.9 Sinh ... 1371.65 2. 237 485.19 1383.4 2. 085 484. 52 Bứơc 5: Tính bước cốt đai s(mm) Ta có :s ≤ Lần 31.8678 0.6566 2. 401 Vc(N) 3 025 26 .22 29 8844.05 28 81 32. 58 27 0855.03 Vs(N) 23 84 62. 67 24 0844.84 25 0967. 42 267500.53 ... án bê tông cốt thép Bảng giá trị lực cắt Mặt xi cắt (m) 0.00 ωQi(m2) li (m) 20 18 10 8.1 ωQ(m2) LLMitruck LLMitan (KN/m) (KN/m) 10 27 .88 21 .34 27 .26 4 21 .25 2 16 6.4 26 .648 21 .164 14 12 4.9 3.6 26 . 024 ...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... 20 86, 727 23 64,34 24 41,51 Misd (KN/m) 1603,374 21 .25 2 21 .164 21 .0 32 20.856 20 .68 20 86, 727 27 .26 4 26 .648 26 . 024 25 .3 92 24.76 23 64,34 18 32 42 48 50 24 41,51 0.10 0 .20 0.30 0.40 0.50 23 64,34 10 20 86, 727 ... 0.00 2 4 10 li ωQi(m2) (m) 20 18 16 10 8.1 6.4 14 12 10 4.9 3.6 2. 5 ωQ(m2) LLMitruck LLMitan Qcdi Qisd (KN/m) (KN/m) (KN) (KN) 10 27 .88 21 .34 5 62, 496 387,995 30,4 21 .25 2 469, 72 322 ,26 4 33,4 21 .164 ... 46,51 21 .0 32 20.856 20 .68 28 9,86 20 2,738 117, 42 257,688 194 ,21 131,87 70,63 Ta vẽ biêu đồ bao mômen cho dầm trạng thái giới hạn cường độ: Sv: lành xuân thựơng 5 62, 496 469, 72 378,879 28 9,86 20 2,738...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... +170x18,67.(110,6665-91.37 )2 +20 x79,083x (22 ,25 + 79.083 -91.37 )2 + 20 × 79.0833 33 × 22 .25 + +33x 22, 25x(91.37-11. 125 )2 12 12 =>Ig= 824 0194, 023 (cm4) - Tính ứng suất kéo bê tơng 785,70 × 10 −3 × 91,37 × 10 2 824 0194, 023 ... +170x18,67 × (110,6665-91.37 )2 +20 x79,083x (22 ,25 + 79.083 -91.37 )2 + 20 × 79.0833 33 × 22 .25 + +33x 22, 25x(91.37-11. 125 )2 12 12 =>Ig= 824 0194, 023 (cm4) -Cường độ chịu kéo uốn bêtơng: fr fr=0.63 =0.63 ... 367457 .21 22 7 .22 3 22 0.019 20 9.166 183.0 62 Chẵn S(cm) 20 20 20 15 -Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: Điều kiện kiểm tra : Av>Avmin Trong : Av=1 42( mm2) Avmin=0.083 Do ta có bảng sau: S(mm) 20 20 20 ...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

Ngày tải lên: 01/11/2012, 09:30

... 1 /2 HìNH CHIếU DọC CầU 123 .5 22 0.5 24 2.5 1 /2 HìNH CHIếU NGANG CÇU 700 /2= 350 29 .1 300 /2 660 /2 300x100 450x200 20 5.9 450x200 345 300x100 315 187 .2 30 87.5 450x200 30 125 x 125 125 x 125 450x200 450x200 ... chèng TC L=1.0m 150 150 156 100 2x100 =20 0 60 480 2x100 =20 0 26 0 120 150 120 425 /2 175 120 Cét chèng TC L=1.5m 120 425 /2 450 175 Hình 7: Mặt bên xe đúc 500 600 25 0 20 0 Dàn chủ Gông đuôi Dầm ray Sàn ... suất thép cường độ cao Ptk : Lực căng theo thiết kế quy đònh : + Bó cáp 31 sợi  12. 7mm : 421 .2T + Bó cáp 22 sợi  12. 7mm : 29 8.9T + Bó cáp sợi  12. 7mm : 54.3T + Bó cáp 12 sợi  15.2mm : 23 1.2T...

Ngày tải lên: 20/01/2014, 23:20

... truck tan dem cd sd 16 .24 28 .45 LLMi (KN/m) 22 .38 28 .88 37.90 27 .76 27 .06 22 .28 22 .14 1433.35 1867 .25 1018.45 1 328 .25 43. 32 45. 12 26.36 25 .66 21 .94 21 .74 21 18.53 21 90.14 1508. 72 1561.54 (KN/m) M ... dv=1105 ,2 (mm).Xác định nội lực đường bao băng phương pháp nội suy Vu= 622 ,22 (KN) Mu= 724 ,22 (KNm) ' ΦVn=Φ(0 ,25 f c bvdv)=0,9x0 ,25 x28x200x1105 ,2= 13 92, 55x103N=13 92, 55 KN Vu = 622 ,22 KN

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... dv=1105 ,2 (mm).Xác định nội lực đường bao băng phương pháp nội suy Vu= 622 ,22 (KN) Mu= 724 ,22 (KNm) ' ΦVn=Φ(0 ,25 f c bvdv)=0,9x0 ,25 x28x200x1105 ,2= 13 92, 55x103N=13 92, 55 KN Vu = 622 ,22 KN

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... (KN/m) 32, 28 35,73 39,94 45 ,20 52, 20 61,73 Qicd (KN) 346,56 28 9,49 23 3 ,20 178 ,25 125 ,93 75,81 Qisd (KN) 144,14 123 ,85 100,95 78, 72 57,81 37,99 346,56 28 9,49 23 3 ,20 178 ,25 125 ,93 75,81 75,81 125 ,93 ... cao bầu dầm mới: Hfqd= h1+ 2S 2 × 21 ,13 = 19+ =22 ,25 (cm) =22 2,5(mm) b1 − bw 33 − 20 Mặt cắt ngang tính tốn 187,14 1600 1000 TTH 22 2 ,25 yt 20 0 330 II-XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: Vẽ đường ảnh hưởng mômen,lực ... Ldb= 0, 02 Ab f y = 0, 02 × 387 × 28 0 =409,56(mm) 28 f c' Ldb > 0,06 × db × fy=0,06 × 22 × 28 0=369,6(mm) Trong đó:Ab diện tích 22 db đường kính 22 fy =28 0Mpa:cường độ quy địnhthanh cốt thép fc’ =28 Mpa:cường...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... 190 × 18,5883 128 ,9 12 + 190 × 18,588 × (160, 706 − 120 ,57) + 20 × 128 ,9 12 × (22 , 25 + − 120 ,57) 12 20 × 128 ,9 123 33 × 22 , 25 3 + + + 33 × 22 , 25 × ( 120 ,57 − 11, 125 ) 12 12 = 21 143368,98cm =6119961, ... 124 ,1 62 + 190 × 18,588 × (160, 706 − 100, 645) + 20 × 124 ,1 62 × (27 , 25 + − 100, 645) 12 3 20 × 124 ,1 62 37 × 27 , 25 + + + 37 × 27 , 25 × (100, 645 − 13, 625 ) 12 12 = 24 047138,17cm Ig = 190 × 18,5883 128 ,9 12 ... 23 ,3931, 82 18,4 327 ,61 22 ,9130,69 18, 327 ,3 0,5 64,0 628 ,1 22 ,4 329 ,57 1576,014 62 ,93 27 77,778 12 ,3 3611, 021 05 2, 86 4093,56118 7,11 4097,75 122 0,49 18,1 726 ,99 sd M i (kNm) 1079,08319 ,81 1903,935 62 ,095 24 82, 16872...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... wmi 2, 31, 4, 62, 6,94, 9 ,25 , 11,57 0, 23 ,8110,1 0 ,2 42, 321 8,0 24 ,3734, 02 18, 628 ,00 23 ,86 32, 92 18,5 327 ,85 0, 55,5 523 ,6 3 0,4 63,4 827 ,0 23 ,3931, 82 18,4 327 ,61 22 ,9130,69 18, 327 ,3 0,5 66, 125 28, 13 22 ,4 329 ,57 ... 120 ,57) + 20 × 128 ,9 12 × (22 , 25 + − 120 ,57) 12 3 20 × 128 ,9 12 33 × 22 , 25 + + + 33 × 22 , 25 × ( 120 ,57 − 11, 125 ) 12 12 = 21 143368,98cm =6119961, 87 cm f r =0,63 × f , c ==3,33 Mpa Ig = Ig Ig 24 04, ... 24 ,835, 12 (kn / m) 18,6 728 ,1 20 ,6831,1 23 ,1734,8 26 ,3339,5 30, 524 5,6 36,3354,1 746,0738 5,99 623 ,09 32 2, 32 476, 522 5 9,53 364 ,22 19 8,63 25 4,1413 8,64 146,07 82 ,14 490,5 326 2, 8 407,4 721 8,37 325 ,1 527 ...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 18:20

... x=10,313 (mm) 22 0 90 x=10 .26 90 120 23 0 320 dtA 400 Khi diện tích phần b tông có trọng tâm trùng với trọng tâm cốt thép chịu kéo là: dt A =23 0×400+10 ,26 +(400 -2 10 ,26 )×10 ,26 =95998.7 32( mm ) DTA =21 0*330+10.31 32+ (330 -2* 10.313)*10.313= ... CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP = GVHD :PHAM THI ANH 1400 ×118.6483 + 7, 22 2 × 23 88 × ( 681.3 52 − 110 ) = 6409331850(mm4) 351.031 ×106 VËy fs =7 ,22 2× ( 681.3 52 -110 ) =22 5.930 (MPa) 6409331850 f s = 22 5.930 ... KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP = 537.059 − GVHD :PHAM THI ANH 25 2.667 = 410. 726 (mm) VËy: 185 .24 53 × 1400 180 × 410. 726 + 1400 × 185 .24 5 × 170.31 92 + + 180 × 410. 726 × 103.348 12 12 330 × 25 2.6673 +...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:17

... 338 .25 8 20 8.9 12 KN.m M2 583.769 361.354 KN.m M3 755.753 468.309 KN.m M4 854.148 529 .7 42 KN.m M5 875.781 543.839 KN.m Q0 434.938 26 7. 822 KN Q1 366. 321 22 4.755 KN Q2 300.578 183.33 KN Q3 24 2.94 ... thiểu cốt thép Các cốt thép lớp phải đ-ợc đặt thẳng hàng lớp d-ới Cự ly nhỏ lớp không đ-ợc nhỏ 25 mm đ-ờng kính danh định Cốt thép chịu kéo có db = 22 ,2 mm t-ơng ứng với sè 22 nªn Smin > 22 ,2 mm ... diện tích cốt thép chịu kÐo f c' As 0,85 a b fy As 0,85 41 20 00 23 , 74 420 3940 mm2 Chän 12 cèt thÐp #22 cã tỉng diƯn tÝch As = 4644 mm2 Bố trí cốt thép chịu kéo Để đảm bảo thoả mãn yêu cầu cấu...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:17

... LLMitadem(KNm) 29 .9540 29 . 828 0 29 .7 020 29 .4860 29 .23 40 28 .9 820 28 .7300 Micd(KNm) Misd(KNm) 24 9.37 360.80 454.77 657.18 622 .46 898.38 747.08 1076.64 831 .29 1196.40 880.55 126 5.58 890.65 127 8. 32 Biểu đồ ... 25 5.51 20 6 .25 161.51 118 .27 76.30 Qisd(KNm) 27 2.60 23 9.34 20 6 .24 173.71 138. 82 106.99 76.06 45.90 395,38 348 ,26 301,41 25 5,51 20 6 ,25 118 ,27 76,30 76,30 118 ,27 20 6 ,25 25 5,51 301,41 348 ,26 395,38 ... xi(m) 1.00 2. 00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 α ΩMi(m2) 0.07 6.51 0.14 11.97 0 .21 16. 52 0 .29 20 . 02 0.36 22 .47 0.43 24 .01 0.50 24 .50 LLMitruck(KNm) 36.1108 35 .23 16 34.3 524 33.3348 32. 43 32 31.5316 30.6300...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:24

... ngun: 28 ,73 150 × 18,77   Ig= +150.18,77.(60,615-49,06) +20 .28 ,73  22 ,5 + + − 49.06  12   20 × 28 ,733 30 × 22 ,5 + +30 .22 ,5.(49,06-11 ,25 )2 =15770 12, 24 cm2 12 12 Tính ứng suất kéo BT Ma 398, 42. 10 ... ΩMi(m2) LLMitruck(KNm) LLMitadem(KNm) Micd(KNm) Misd(KNm) 0.80 0.10 2. 88 50. 420 0 50. 328 0 23 2.55 150.17 1.60 0 .20 5. 12 47. 820 49.776 409. 92 264.86 2. 40 0.30 6. 72 44.4660 48.9500 5 32. 14 344.10 3 .20 ... 4.00 53. 02 50.88 409.39 26 0.54 0.80 7 .2 3 .24 3 .20 56.53 56.15 346.43 21 9.81 1.60 6.4 2. 56 2. 40 60.18 62. 59 29 2.50 184. 52 2.40 5.6 1.96 1.60 63.67 70.78 24 1.35 150.89 3 .20 4.8 1.44 0.80 66.60 80.36...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:25

... 62. 03 LLQitadem(KNm) 34.83 38. 528 43.068 48.78 56. 125 66 Qicd(KNm) 334.06 27 8.69 22 4. 42 171.95 121 . 82 76.90 Qisd(KNm) 22 3 .28 185.51 148.40 1 12. 36 77.75 46 .25 334.06 27 8.69 22 4. 42 171.95 121 . 82 ... 2( 0,5(5 − ξ ) (20 + )) 30 x 20 + (5 − ξ ) + ( 20 + 2 )(5 − ξ ) ⇒ ξ =2, 39 cm 20 x30 x10 + (20 + 2 )(5 − ξ ) (20 + yA=y=11 ,2 cm diện tích phần BT bọc cốt thép cần tìm: dtA=30x2+ (20 +2x2,39)(5 -2, 39)+ ... +1400x188,33(805,835-619,95 )2 12 200 × 486,67 300 × 22 5 + +20 0x486,67(468,335-619,95) + + 12 12 Ig= +300x 225 (1 12, 5-619,95 )2= 3,16 926 9598x1010 mm4 Tính ứng suất kéo BT Ma 537 ,28 Fc= Ig yt= 3,16 926 9598 × 10 619,95=10,51...

Ngày tải lên: 30/07/2014, 15:25