ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP CẦU ĐƯỜNG, VÕ NHỰT GIANG

Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn : BÙI THANH QUANG Sinh viên : VÕ NHỰT GIANG Lớp : CĐI- K44 ĐỀ BÀI :Thiết kế một dầm cho cầu đường ôtô nhịp giản đơn ,bằng BTCT ,thi công bằng phương pháp đúc riêng từng dầm tại công trường và tải trọng cho trước . I.SỐ LIÊỤ GIẢ ĐỊNH : Chiều dài nhịp : l = 8 m Hoạt tải: HL-93. Khoảng cách hai tim dầm : 220cm Bề rộng chế tạo cánh : b r = 150 cm. Tĩnh tải rải đều : DW = 5.5 (KN/m). Hệ số phân bố ngang tính cho momen : mg M = 0.51 Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt: mg Q = 0.66 Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng : mg = 0.5 Hệ số cấp đường : k = 1 Độ võng cho phép của hoạt tải: 1/800 Vật liệu : -Cốt thép theo ASTM A615 M :Cốt thép chịu lực :f y = 420 (MPa) :Cốt đai :f y = 420 (MPa) -Bê tông : f’ c = 28 (MPa) Quy trình thiết kế cầu 22TCN 272 – 05 II.YÊU CẦU VỀ NỘI DUNG : A-TÍNH TOÁN : 1. Chọn mặt cắt ngang dầm . 2. Tính mô men ,lực cắt lớn nhất do tải trọng gây ra . 3. Vẽ biểu đồ bao mômen ,bao lực cắt do tải trọng gây ra . 4. Tính ,bố trí cốt thép dọc chủ tại mặt cắt giữa nhịp 5. Tính ,bố trí cốt thép đai . 6. Tính toán kiểm soát nứt . 7. Tính độ võng do hoạt tải gây ta . 8. Xác định vị trí cắt cốt thép , vẽ biểu dồ bao vật liệu . B -BẢN VẼ: 9.Thể hiện trên khổ giấy A1. 10.Vẽ mặt chính dầm , vẽ các mặt cắt đại diện. 11.Vẽ biểu đồ bao vật liệu . 12.Bóc tách cốt thép , thống kê vật liệu . SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 1 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG 1.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ MẶT CẮT DẦM : 1.1Chiều cao dầm h. Chiều cao dầm h được chọn theo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng ,thông thường với dầm bê tông cốt thép khi chiều cao đã thoã mãn điều kiện cường độ thì cũng đã đạt yêu cầu về độ võng . Chiều cao dầm được chọn không thay đổi trên suốt chiều dài của nhịp , chọn theo công thức kinh nghiệm : lh       ÷= 20 1 10 1 = 0.4 ÷ 0,8 m Chiều cao nhỏ nhất theo quy trình : h min = 0.07 x 8 = 0.56 m Trên cơ sở đó sơ bộ chọn chiều cao dầm h = 70 cm =0,7m I.2 Bề rộng sườn dầm b. Tại mặt cắt trên gối của dầm ,chiều rộng của sườn dầm được định ra theo tính toán và ứng suất kéo chủ , tuy nhiên ở đây ta chọn chiều rộng sườn không đổi trên suốt chiều dài dầm .Chiều rộng b w này được chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công sao cho dễ đổ bê tông với chất lượng tốt . Theo yêu cầu đó , ta chọn chiều rộng sườn b w = 20 (cm) I.3 Chiều dày bản cánh h f . Chiều dày bản cánh phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục bộ của vị trí xe và sự tham gia chịu lực tổng thể với các bộ phận khác .Theo kinh nghiệm h f = 18 (cm). I.4 Chiều rộng bản cánh b. Theo điều kiện đề bài cho : b = 150 (cm). I.5 Chọn kích thước bầu dầm b 1 , h 1 : b 1 = 30 (cm). h 1 = 20 (cm). I.6 Tính sơ bộ trọng lượng bản thân của dầm trên 1(m ) dài Diện tích mặt cắt dầm . A = 1.5 x 0.18 + 0.1x 0.1 + 0.05 x 0.05 +0.2 x 0.3 + (0.7 -0.2-0.18)x 0.2 = 0.4065 m 2 w dc = A x γ = 0.4065 x 24 = 9.756 (KN/m) SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 2 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG Trong đó : = γ 24 kN/m 3 : trọng lượng riêng bê tông Xác định bề rộng cánh tính toán : Bề rộng cánh tính toán đối với dầm bên trong không lấy quá trị số nhỏ nhất trong ba trị số sau : - 4 1 L = 4 8 = 2 m với L là chiều dài nhịp hữu hiệu . - Khoảng cách tim giữa hai dầm : 220 cm. - 12 lần bề dày cánh và bề rộng sườn dầm : 12h f + b w = 12 x 18 + 20 =236 cm - Và bề rộng cánh tính toán cũng không được lớn hơn bề rộng cánh chế tạo b r =150cm Vậy bề rộng cánh hữu hiệy là b = 150 cm QUI ĐỔI TIẾT DIỆN TÍNH TOÁN: - Diện tích tam giác tại chỗ vát bản cánh : S 1 =10 x 10/2 = 50 cm 2 - Chiều dày cánh qui đổi : h f qđ = h f + w bb S − 1 2 = 18 + 20150 502 − × = 18.77 = 187.7mm - Diện tích tam giác tại chỗ vát bầu dầm S 2 = 5 x 5/2 = 12,5 cm 2 . - Chiều cao bầu dầm mới : h 1 qđ = h 1 + w bb S − 1 2 2 = 20 + 2030 5,122 − × = 22,5 cm = 225 mm 2 TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM Tính mômen tính toán ứng với trạng thái giới hạn cường độ ,tính tại mặt cắt giữa nhịp : M = η ( ) ( ) [ ] { } M wIMkLLLLmgww MMdwdc +××+++ 175.175.15.125.1 1 Trong đó : LL L : tải trọng làn rải đều ( 9.3 KN/m). LL M tan dem =46.75 : hoạt tải tương đương của xe hai trục thiết kế ứng với đảh M tại mặt cắt t giữa nhịp (KN/m). LL M truck = 36.25 :hoạt tải tương đương của xe tải thiết kế ứng với đảh M tại mặt cắt t giữa nhịp (KN/m). SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 3 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG mg M =0.51 : hệ số phân bố ngang tính cho mômen (đã tính cả hệ số làn xe m ). w dc = 9.756 : trọng lượng dầm trên một đơn vị chiều dài (KN/m). w dw = 5.5 : trọng lượng các lớp mặt cầu và các diện tích công cộng trên một đơn vị chiều dài (tính cho một dầm(KN/m)). IM = 0.25 :hệ số xung kích. ω M = 8 : diện tích đường ảnh hưởng M ( m 2 ). k = 1 :hệ số của HL-93. Thay số : M =0.95 ( ) ( ) [ ] { } 825.0175.46175.13.975.151.05.55.1756.925.1 ++++ xxxxx = 614.85 KNm Giả sử chiều cao hữu hiệu của dầm : ds =(0.8 ÷ 0.9)h chọn ds = 0.9 h = 0.9 x 70 = 63 cm . Giả sử trục trung hoà đi qua sườn ,ta có : M n =0.85 a b w f’ c (d S – a/2 )+ 0.85 β 1 (b – b w ) h f f’ c (d S – h f /2) M u = φ M n Trong đó : M n :Mômen kháng danh định . M u =614.85 (KN/m). φ :Hệ số kháng (với dầm chịu kéo khi uốn lấy : φ = 0.9 ). A s : Diện tích cốt thép chịu kéo . f’ c = 28 MPa :cường độ chịu nén của bêtông ở tuổi 28 ngày. f y = 420 :giới hạn chảy của cốt thép dột chủ β 1 :Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén , được xác định = 0.85 khi 28 Mpa h f = 0.1877 m :chiều dày bản cánh sau quy đổi . a = c× β :chiều cao khối ứng suất chữ nhật tương đương . Ta có a = d s               ××× − −− 2 '85.0 211 swc f u dbf M M φ với M f = 0.85 )2/(')( 1 fScfw hdfhbb −− β . Thay các số liệu vào ta có: M f = 0,85 × 0,85(1,5- 0,2)x 0,1877 × 28 × 10 3 (0,63-0,1877/2) =2646.61 KNm φ Mu = 9,0 85.614 = 683.17 KNm 〈 M f = 2646.61 KN/m ⇒ a 〈 0 Vậy trục trung hòa đi qua bản cánh ,ta chuyển sang tính toán như mặt cắt chữ nhật. Xác định a từ điều kiện: M u = M r = φ M n = φ 0,85 f c ’b a(d s –a/2) SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 4 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG a = d s         −− 2 '85,0 2 11 sc u bdf M φ = 0.63       ××××× −− 23 63,05,1102885,09,0 85.614 211 =0.0311 m a = 3.11 cm < β 1 h f =0.85 x 18.77 =15.955 cm Diện tích cốt thép cần thiết là A S : A s = y c f abf '85,0 = 420 2815001.3185,0 ××× =2643.5 mm 2 =26.44 cm 2 Sơ đồ chọn thép và bố trí thép: Phương án φ F t (cm 2 ) Số thanh F t (cm 2 ) 19 2.84 10 28.4 + Số thanh bố trí: 10 + Số hiệu thanh: 19 + Tổng diện tích CT thực tế: 28.4 cm 2 Bố trí thành 4 hàng 4 cột: Kiểm tra lại tiết diện : A s = 28.4 cm 2 Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng tới trọng tâm cốt thép . d t = n yF ii = 10 20521502952404 ×+×+×+× =106 mm = 10,6cm d : khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén ngoài cùng tới trọng tâm cốt thép chịu kéo: d s = h – d t = 70 - 10,6=59,4 cm Giả sử TTH qua cánh . Tính tóan chiều cao vùng nén quy đổi : a = bf fA c ys '85.0 = 1502885,0 4204.28 ×× × =3,34 cm < β h f = 15.955 cm Vậy điều giả sử là đúng . Mômen kháng tính toán : SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 5 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG M r = φ M n = 0,9 × 0,85a b f c ’(d s -a/2) M r = 0,9 × 0,85 2815004,33 ××× (594-33,4/2)=619524876,6Nmm=619,525KNm Như vậy M r = 619,525 KNm > M u = 614.85 ⇒ dầm đủ khả năng chịu mômen . KIỂM TRA LƯỢNG CỐT THÉP : Lượng cốt thép tối đa: d c = d a 1 β = 4,5985.0 34,3 × =0.066 〈 0,42 (thỏa mãn) Lượng cốt thép tối thiểu: A g :diện tích mc nguyên qui đổi =4065 cm 2 == g s A A ρ 4065 4,28 =7.10 -3 ρ min = 0,03f c ’/f y = 0,03 × 28/420= 2.10 -3 3 min 3 10.210.10 −− =〉= ρρ (thỏa mãn) Vậy mặt cắt chọn thỏa mãn yêu cầu 3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : 3.1 Tính toán mômen và lực cắt tại mặt cắt bất kì . Vẽ đường ảnh hưởng mômen ,lực cắt . +chiều dài nhịp l = 8 m +chia dầm thành 10 đoạn ứng với các mặt cắt từ 0 đến 10,mỗi đoạn dài 1.5m. Đường ảnh hưởng mômen tại các tiết diện: SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 6 - Đah M5 Đah M4 Đah M3 Đah M2 Đah M1 1,68 1,28 2,00 1,92 0,72 0 10 98 76 5 4 3 1 2 Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG Các công thức tính toán giá trị mômen ,lực cắt tại mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn cường độ M i = ( ) ( ) [ ] { } MMLMdwdc wIMLLkLLmgww ×+×××+×+×+× 175,175,15,125,1 η Qi = ( ) ( ) [ ] { } iQQLMQdwdc wIMLLkLLmgwww ×+×××+×+××+× 175,175,15,125,1 η . Các công thức tính toán giá trị mômen ,lực cắt tại mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn sử dụng : M i =1,0 ( ) ( ) [ ] { } MMLMdwdc wIMLLLLmgww ×+×+++× 1 Q i = 1,0 ( ) ( ) [ ] { } iQQLQQdwdc wIMLLLLmgwww ×+×++×+× 1 Trong đó : W dw , w dc :tĩnh tải rải đều và trọng lượng bản thân của dầm (KN/m). w M :diện tích đường ảnh hưởng mômen tại mặt cắt thứ i. w Q :tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng lựic cắt . w iQ :diện tích phần lớn hơn trên đường ảnh hưởng lực cắt . LL M :hoạt tải tương ứng với đảh mômen tại mặt cắt thứ i. LL Q :hoạt tải tương ứng với đảh lực cắt tại mặt cắt thứ i. mg M ,mg Q :hệ số phân bố ngang tính cho mômen ,lực cắt. LL L = 9,3KN/m:tải trọng làn rải đều . (1+IM):hệ số xung kích , lấy bằng 1,25. η :hệ số điều chỉnh tải trọng xác định bằng công thức 95,0≥××= tRd ηηηη Với đường quốc lộ và trạng thái giới hạn cường độ 95,0= d η ; 05,1= R η ; = t η 0,95. Với trạng thái giới hạn sử dụng = η 1 Bảng giá trị mômen x i (m) α Ω Mi (m 2 ) LL Mi truck (KNm) LL Mi tadem (KNm) M i cd (KNm) M i sd (KNm) 0.80 0.10 2.88 50.4200 50.3280 232.55 150.17 1.60 0.20 5.12 47.820 49.776 409.92 264.86 2.40 0.30 6.72 44.4660 48.9500 532.14 344.10 3.20 0.40 7.68 40.3580 47.8500 599.21 387.87 4.00 0.50 8.00 36.2500 46.7500 614.85 398.42 SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 7 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG 232.55 409.92 532.14 599.21 614.85 599.21 532.14 409.92 232.55 Ta vẽ biểu đồ bao mômen cho dầm ở trạng thái giơí hạn cường độ : Biểu đồ bao mômen (KNm) Đường ảnh hưởng lực cắt tại các tiết diện: + + + + + 0.9 0.1 0.8 0.2 0.7 0.3 0.6 0.4 0.5 0.5 Đah Q0 Đah Q1 Đah Q2 Đah Q3 Đah Q4 Đah Q5 1 + 21 3 4 5 6 7 8 9 10 0 Bảng giá trị lực cắt : SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 8 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG x i (m) l i (m) ω Qi (m 2 ) ω Q (m 2 ) LLQ i truck (KN/m) LLQ i tadem (KN/m) Q i cd (KN/m) Q i sd (KN) 0.00 8 4.00 4.00 53.02 50.88 409.39 260.54 0.80 7.2 3.24 3.20 56.53 56.15 346.43 219.81 1.60 6.4 2.56 2.40 60.18 62.59 292.50 184.52 2.40 5.6 1.96 1.60 63.67 70.78 241.35 150.89 3.20 4.8 1.44 0.80 66.60 80.36 188.95 116.51 4.00 4 1.00 0.00 72.50 93.5 138.45 83.28 Biểu đồ bao lực cắt ở trạng thái giới hạn cường độ : 292.50 346.43 241.35 188.95 138.45 188.95 138.45 241.35 409.39 292.50 346.43 409.39 Biểu đồ bao Q (KN) 4.Vẽ biều đồ bao vật liệu : Tính toán mô men kháng tính toán của dầm khi bị cắt hoặc uốn cốt thép : Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng sau: Số lần cắt Số thanh còn lại Diện tích A s còn lại(mm 2 ) d s (cm) Vị trí trục trung hòa a(mm) M r (Nmm) 0 10 2840 594 qua cánh 33.412 619736781 1 8 2272 618.75 qua cánh 26.729 519914577 2 6 1704 623.3 qua cánh 20.047 395018734 3 4 1136 605 qua cánh 13.365 23109728 Hiệu chỉnh biểu đồ mô men: Do điều kiện về cốt thép tối thiểu :M r ≥ min{1.2M cr ; 1,33M u } nên khi M u ≤ 0,9 M cr thì điều kiện lượng cốt thép tối thiểu sẽ là M r ≥ 1,33M u . Điều này có nghĩa là khả năng chịu lực của dầm phải bao ngoài đường 3 4 M u khi M u ≤ 0,9 M cr M cr =107,2 KNm Nội suy tung độ biểu đồ bao mô men xác định vị trí M u = 1,2M cr và M u = 0,9 M cr thông qua x 1 =331,91 mm ; x 2 =442,54 mm SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 9 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG BIỂU ĐỒ BAO MÔ MEN SAU KHI ĐÃ HIỆU CHỈNH Xác định điểm cắt lý thuyết: Điểm cắt lý thuyết là điểm tại đó theo yêu cầu về uốn không cần cốt thép dài hơn Để xác định điểm cắt lý thuyết ta chỉ cần vẽ biểu đồ mômen tính toán M u và xác định điểm giao biểu đồ θ M n Xác định điểm cắt thực tế Từ điểm cắt lý thuyết này cần kéo dài về phía mômen nhỏ hơn một đoạn là l 1 .Chiều dài l 1 lấy bằng trị số lớn nhất trong các trị số sau : - Chiều cao hữu hiệu của tiết diện : d=594mm - 15 lần đường kính danh định :15x19,1=286,5 mm - 1/20 lần nhịp tịnh :1/20 x 8000=400m ⇒ chọn l 1 =630 mm Đồng thời chiều dài này cũng không nhỏ hơn chiều dài phát triển lực l d .Chiều dài l d gọi là chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực , đó là đoạn mà cốt thép dính bám với bêtông để nó dát cường độ như tính toán. Chiều dài khai triển của l d thanh kéo được láy như sau : Chiều dài khai triển cốt thép kéo  d phải không được nhỏ hơn tích số chiều dài triển khai cốt thép kéo cơ bản  db được quy định ở đây , nhân với hệ số điều chỉnh hoặc hệ số như được quy định của quy trình . Chiều dài triển khai của cốt thép kéo không được nhỏ hơn 300 mm Chiều dài triển khai của cốt thép cơ bản  db (mm) được sử dụng với cốt thép dọc sử dụng trong bài là thép số 16 l db =0,02A b x fy/ 'fc =0,02x284x420/ 28 =450,84 mm Đồng thời: l db ≥ 0,06 x d b x f y =0.06x19,1x420=481,32 mm Lấy l đb =481,32 mm Trong đó : A b = 284 mm 2 : diện tích của thanh số f y = 420 MPa : cường độ chảy được quy định của các thanh cốt thép f c ’ = 28 MPa :cường độ chịu nén quy định của bêtông ở tuổi 28 ngày d b = 19,1 mm :dường kính thanh Hệ số điều chỉnh làm tăng l d : 1,4 Hệ số điều chỉnh làm giảm  d : tt ct A A =26,44/28,4=0,93 ⇒ l d =481,32 x 1,4 x 0,93=626,68 chọn l d = 627 mm Với : SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 10 - X1 X2 Mu= 4 3 Mu Mu 1,2 Mcr 0,9 Mcr [...]... bố trí Cốt thép chịu kéo có thể kéo dái bằng cách uốn cong qua thân dầm và kết thúc trong vùng bêtơng chịu nén với chiều dài triển khai Ld tới mặt cắt thiết kế hoặc có thể kéo d ài liên tục lên mặt đối diện cốt thép 700 SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 11 - Thiết kế mơn học KẾT CẤU BÊ TƠNG GVHD:BÙI THANH QUANG ... SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 12 - Thiết kế mơn học KẾT CẤU BÊ TƠNG GVHD:BÙI THANH QUANG -Cường độ chịu kéo khi uốn của bêtơng: fr=0,63 fc ' =0,63 28 =3,334 Mpa ⇒ fc>0,8 fr Vậy mặt cắt bị nứt Xác định ứng khả năng chịu kéo lớn nhất trong cốt thép ở trạng thái giới hạn sử dụng:   Z   ;0,6 f y  fsd=min  1  (d × A) 3   c  dc : chiều cao phần bêtơng... bv=bw=200 mm từ kết quả trên ta lấy dv=577,3 mm + s (mm) :bước cốt thép đai + β :Hệ số chỉ khả năng của BT bị nức chéo truyền lực kéo + θ : Góc nghiêng của ứng suất nén chéo + β ,θ : Được xác định bằng cách tra đồ thị và tra bảng + α : Góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc, bố trí cốt thép đai vng góc với trục dầm nên α =900 + φ : Hệ số sức kháng cắt ,với BT thường φ =0,9 Av : Diện tích cốt thép bị cắt... 79,664.103 (N) u cầu về khả năng chịu lực cắt cần thiết của cốt thép : 363,89.10 3 − 79,664.10 3 = 324,66.10 3 (N) Vs = Vn – Vc = 0,9 Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn nhất: Av × f y × d v × cot gθ 142 × 420 × 577,3 × cot g (37,1168 0 ) Smax= = =140,14 mm Vs 324,66.10 3 Với Av: diện tích cốt thép đai(mm2).Chọn cốt thép đai là thanh # 10 ,đường kính danh định d=9,5 mm , diện tích mặt cắt ngang cốt thép Av=2... SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 16 - Thiết kế mơn học KẾT CẤU BÊ TƠNG GVHD:BÙI THANH QUANG -⇒ thỏa mãn s = 140 mm ≤ 230,92 mm Kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc khơng bị chảy dưới tác dụng tổ hợp của mơmen lực dọc trục và lực cắt: Khả năng chịu cắt của cốt thép đai: Av × f y × d v × cot gθ 142 × 420 ×... yA = 30 x 20 + (5 − ξ ) 2 + ( 20 + 2ξ )(5 − ξ ) yA=y=10,6 cm ⇒ ξ =2,39 cm Khi đó diện tích phần BT bọc cốt thép cần tìm: dtA=30x2+(20+2x2,39)(5-2,39)+ (5-2,39)2 =671,49 cm2 A=dtA/10=67,149 cm2 SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 13 - Thiết kế mơn học KẾT CẤU BÊ TƠNG GVHD:BÙI THANH QUANG dtA Thơng số bề rộng... 4,72.10-3 m Tính tốn độ võng do hoạt tải gây ra: Độ võng vừa tìm trên chưa tính đến hệ số phân bố ngang hệ số cấp đường và hệ số sung kích khi tính võng kết quả tính tốn độ võng do một mình xe tải thiết kế: f1=kmg(1+IM)y=1x0,5x1,25x4,72=2,95 mm độ võng do tải trong làn: 5q × L4 5(0,5 × 0,0093)8 4 = yL= =5,878.10-4 m 384 Ec × I 384 × 26752,498 × 1,577 × 10 −2 Kết quả tính tốn độ võng do 25% xe tải thiết... S=18,77(150-20)(70-y-18,77/2)+20 2 ⇒ y=79,94 cm Tính ứng suất trong cốt thép: Ma fs=n (y-dt) I cr Tính mơmen qn tính của tiết diện khi đã nứt: N= SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 14 - Thiết kế mơn học KẾT CẤU BÊ TƠNG GVHD:BÙI THANH QUANG -2 150 × 18,77 3 18,77  20 × (70 − 79,94 − 18,77) 3 × 18,77 ×  70 − 79,94 − Icr= +150 + ... định d=9,5 mm , diện tích mặt cắt ngang cốt thép Av=2 × 71=142 mm2 Chọn khoảng cách bố trí cốt đai s=14 cm Kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu: Lượng cốt thép đai tối thiểu: b× s 200 × 140 Av ≥ 0,083 f c ' =0,083 28 × =29,28 mm2 fy 420 Mà Av=142 mm2 >Avmin=29,28 mm2 ⇒ thỏa mãn Kiểm tra khoảng cách tối đa của cốt thép đai Ta có : 0,1fc’dvbv= 0,1 × 28 × 577,3 × 200 = 323,288.10 3 (N) < Vu = 363,89 (N)...Thiết kế mơn học KẾT CẤU BÊ TƠNG GVHD:BÙI THANH QUANG [614,85] [614,85] [614,85] 332 443 906 0,9Mcr [232,55] 1,2Mcr M'u= 43 Mu 787 [409,92] 4000 BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU [532,14] 2307 [599,21] Mu Mu(KNm) [614,85] Mr(KNm) Act =26,44 (cm2) :diện tích cần thiết theo tính tốn Att = 28,4 (cm2) :diện tích thực tế bố trí Cốt thép chịu kéo có thể kéo . ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn : BÙI THANH QUANG Sinh viên : VÕ NHỰT GIANG Lớp : CĐI- K44 ĐỀ BÀI :Thiết kế một dầm cho cầu đường ôtô nhịp giản đơn ,bằng BTCT ,thi công. đại diện. 11.Vẽ biểu đồ bao vật liệu . 12.Bóc tách cốt thép , thống kê vật liệu . SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 1 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG 1.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ MẶT. (0.7 -0.2-0.18)x 0.2 = 0.4065 m 2 w dc = A x γ = 0.4065 x 24 = 9.756 (KN/m) SVTH:VÕ NHỰT GIANG CĐ1-44 - 2 - Thiết kế môn học KẾT CẤU BÊ TÔNG GVHD:BÙI THANH QUANG Trong đó : = γ 24