bài tập 4 sgk 118 để đốt cháy 4 48 lít khí etilen cần phải dùng a bao nhiêu lít oxi b bao nhiêu lít không khí chứa 20 thể tích oxi biết thể tích các khí đo ở đktc
đồ án cầu vòm ống thép nhồi bê tông đường xe chạy giữa
... 376,77 84 < /b> 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 20. 549< /b> ,44< /b> 388,1876 20. 672, 94 < /b> -817,795 10 20. 672, 94 < /b> -817,795 10 20. 549< /b> ,44< /b> 388,1876 10 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 11 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 11 19 .45< /b> 5,65 376,77 84 < /b> 11 ... 14 < /b> 14 < /b> 14 < /b> 15 15 15 16 16 16 17 17 17 19 19 19 20 20 20 1.283 ,47< /b> 7 4.< /b> 155 ,47< /b> 1 1.039 ,45< /b> 9 3.365 ,42< /b> 3 1.039 ,45< /b> 9 3.365 ,42< /b> 3 1.369, 920 4.< /b> 435, 347< /b> 1.082 ,42< /b> 6 3.5 04,< /b> 537 1.082 ,42< /b> 6 3.5 04,< /b> 537 1.369, 920 4.< /b> 435, 347< /b> ... 82,73926 20 ,44< /b> 146< /b> 2 94,< /b> 32 14.< /b> 407,05 14.< /b> 407,05 -273 ,42< /b> 8 -67,5528 -1.237, 24 < /b> 14.< /b> 537,76 14.< /b> 537,76 -273 ,42< /b> 8 -67,5528 -1.237, 24 < /b> 14.< /b> 537,76 14.< /b> 537,76 106 ,46< /b> 98 26,3 043< /b> 47< /b> 7,78 17.736,2 17.736,2 -259 ,41< /b> 8 - 64,< /b> 0915...
- 187
- 1,825
- 2
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CẦU LIÊN TỤC BTCT VÀ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
... = -4.< /b> 35 e4 = -1.65 e5 =-2 .47< /b> Công thức tính P1 = a1< /b> .b1 .h1.γbt.n1 P2 = a2< /b> .b2 .h2.γbt.n2 P3 = a3< /b> .b3 .h3.γbt.n3 P4 = a4< /b> .b4 .h4.γbt.n4 P5 =1/2 a5< /b> .b5 .h5.γbt.n5 P6 = a6< /b> .b6 .h6.γbt.n6 P7 = a7< /b> .b7 .h7.γbt.n7 ... SƠ B ⎧ b ⎪− a < /b> = 97 ⇒ b = −97 a < /b> (1) ⎪ - Với x1 = 0,x2 = 97 => ⎨ ⎪c = ⇒ c = a < /b> ⎩ ⎧ ∆ b2 =− y=− ⎪ ⎪ 4a < /b> 4a < /b> - Tại đỉnh Parabol, ta có : ⎨ ⎪x = − b ⎪ 2a < /b> ⎩ - Vậy ta có : y = -b2 / 4a < /b> = = >b2 = -1 2a < /b> (2) ... dầm biến đổi theo đường cong - Ta b qua đốt < /b> hợp long đo n đỉnh trụ có đáy hộp nằm ngang Khi cung Parabol ta coi cắt trục hoành hai điểm A1< /b> (0;0) A2< /b> (97;0) qua điểm đỉnh Parabol (48 /b> .5;3) - Ta có...
- 273
- 875
- 5
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
... Hệ số phânbố ngang g ng 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 2 .48 /b> 3 Si(Kn) Do B Hành 243< /b> 9 .4 < /b> 1171.7 1126.8 840< /b> .1 858.95 1068 .45< /b> 1288.39 1506.69 Si(KN) Do tải trọng 2 920. 7 140< /b> 2.9 1 349< /b> .1 1005.9 ... 4.< /b> 00 4.< /b> 50 13.65 0.610.51 62 .41< /b> K 24 < /b> 4.00 4.< /b> 07 12.73 0 .43< /b> 47< /b> .44< /b> K25 4.< /b> 00 3.69 11.91 0.36 36.22 K26 4.< /b> 00 3.36 11 .20 0.31 27.95 K27 4.< /b> 50 3.09 10.61 0.27 21.97 K28 4.< /b> 50 2. 84 < /b> 10.06 0. 24 < /b> 17.32 K29 4.< /b> 50 ... giai đo n khai thác Cách tính t-ơng tự nh- ta có Mômen tính toán giai đo n khai thác 17 047< /b> 2.57 KNm Diện tích cốt thép DƯL cần < /b> thiết Aps 151.181 cm2 Số b 12 tao 12.7 cần < /b> thiết n cần < /b> 12.598 b ...
- 224
- 661
- 1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG THÀNH PHỐ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ NÚT GIAO THÔNG LẬP THỂ VÀ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
... 31.98880 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 36.000000 35.97981 10 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 40< /b> .000000 39.96581 11 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 44< /b> .000000 43< /b> . 944< /b> 94 < /b> 12 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 48 /b> .000000 47< /b> .9 149< /b> 4 13 ... 31.98880 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 36.000000 35.97981 10 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 40< /b> .000000 39.96581 11 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 44< /b> .000000 43< /b> . 944< /b> 94 < /b> 12 0 .43< /b> 13.889 11.111 80.000 48 /b> .000000 47< /b> .9 149< /b> 4 13 ... (Nắng M a)< /b> § M a < /b> m a < /b> :từ đầu tháng tới hết tháng 10 § M a < /b> khơ : từ tháng 11 tới n a < /b> cuối tháng -Số ngày trung b nh m a < /b> trung b nh 1 54 < /b> ngày /năm -M a < /b> m a < /b> trải qua m a < /b> nhanh khơng kéo dài ảnh hưởng...
- 299
- 1,131
- 2
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DỰ ỨNG LỰC VÀ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
... 2.121 2. 144< /b> 2.15 BI1-2 1 .45< /b> 1 1 .48 /b> 3 1.5 14 < /b> 1.556 1.598 1. 640< /b> 1.65 BI3 2. 040< /b> 2.057 2.0 74 < /b> 2.098 2.121 2. 144< /b> 2.15 BI3-2 1 .45< /b> 1 1 .48 /b> 3 1.5 14 < /b> 1.556 1.598 1. 640< /b> 1.85 - Bng tớnh toỏn c trng hỡnh hc ca mt ct ... K4 24.< /b> 5 582.007 873.010 K5 24.< /b> 5 5 54.< /b> 946< /b> 832 .42< /b> 0 K6 24.< /b> 5 530 .46< /b> 0 795.690 K7 24.< /b> 5 508 .46< /b> 1 762.691 K8 24.< /b> 5 48 /b> 8.860 733.291 K9 24.< /b> 5 47< /b> 1.572 707.358 K10 24.< /b> 5 45< /b> 6.508 6 84.< /b> 763 K11 24.< /b> 5 589.102 1178 .205 ... Do ng cong i qua gc to nờn c=0, ng thi ng cong i qua im A < /b> (47< /b> ;3.5) v B( 94;< /b> 0) nờn cú dng: 3.5 = a < /b> .47< /b> 2 + 47< /b> .b = a.< /b> 942< /b> + 94.< /b> b - T hai phng trỡnh trờn ta tớnh c: a < /b> = -0.00158 b= 0. 149< /b> Vy phng trỡnh...
- 342
- 955
- 1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG THIẾT KẾ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
... Trang 47< /b> ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PHAN QUỐC B O PHẦN II THIẾT KẾ KỸ THUẬT SVTH: B I ANH DŨNG Trang 48 /b> ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PHAN QUỐC B O CHƯƠNG :TÍNH TOÁN LAN CAN Thanh lan can - Chọn lan can ... Diện tích thép sau quy đổi sang b tông: Asc = ( A < /b> s + A < /b> s1 ) × n =(0.0337+0.0132)x5.525=0.259 m2 Diện tích phần b tông: π Ac= × × 0.888 +0.259=1 .49< /b> 8 m2 Diện tích mặt cắt vành vòm: A=< /b> Ac+Asc=1 .49< /b> 8+0.259= ... I1=(5.525x2x0.05x0.94x(1-0.88 84)< /b> +0.0337x5.525x0.652}=0.1553m4 Mômen quán tính hai lõi b tông: I2= × π× D 3. 14 < /b> × 0.88 84 < /b> + b2 × F = × + 1.2 04 < /b> × 0.652 = 0.5697 m4 64 < /b> 64 < /b> Mômen quán tính lõi b tông hai thép: 0 .47< /b> 6...
- 284
- 2,000
- 3
một số đặc điểm cấu tạo và sơ đồ tính toán cầu vòm ống thép nhồi bê tông (some structural features and calculating model of the concrete filled tubular arch bridge)
... vòm c trình b y b ng 2, d m ngang biên trình b y b ng 3, d m ngang gi a < /b> (b ng 4)< /b> , d m d c biên (b ng 5), d m d c gi a < /b> (b ng 6), treo (b ng 7) ph n l c t i chân vòm (b ng 8) n v c a < /b> mơmen u n ... b c qua sơng Beipanjiang g n thành ph Luipanshui, 200 1, m t c u ch y trên, v t nh p 236m Hình : C u San an Yongjiang t nh Guangxi Hình : Các d ng m t c t ngang vòm Hình : C u Yaisha, t nh GuangZhou ... 7: N i l c treo TR TR TR 149< /b> 6. 64 < /b> 12 04.< /b> 33 1169 .43< /b> v M Q N B ng 6: N i l c d m d c gi a < /b> TR TR TR 5 74.< /b> 14 < /b> 5 74.< /b> 14 < /b> 5 74.< /b> 14 < /b> 338.79 338.79 338.79 1153 .46< /b> 1091.70 1052.63 khơng thay i Giá tr l c d c tr c...
- 6
- 3,380
- 12
MỘT SỐ ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO VÀ SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG ppt
... 9100.37 87 74.< /b> 60 M Q N B ng 6: Nội lực dầm dọc TR TR TR 5 74.< /b> 14 < /b> 5 74.< /b> 14 < /b> 5 74.< /b> 14 < /b> 338.79 338.79 338.79 1153 .46< /b> 1091.70 1052.63 N B ng 7: Nội lực treo TR TR TR 149< /b> 6. 64 < /b> 12 04.< /b> 33 1169 .43< /b> Rx Rz B ng 8: Phản ... tốn nội lực xuất vòm trình b y b ng 2, dầm ngang biên trình b y b ng 3, dầm ngang (b ng 4)< /b> , dầm dọc biên (b ng 5), dầm dọc (b ng 6), treo (b ng 7) phản lực chân vòm (b ng 8) Đơn vị mơmen uốn M ... 855.25 678. 54 < /b> 663.12 1 545< /b> 6.90 1 744< /b> 2.70 17025 .49< /b> B ng 4:< /b> Nội lực dầm ngang TR TR TR 873.79 8 74.< /b> 15 8 74.< /b> 19 1159.99 1160 .47< /b> 1160.51 Chịu nén lệch tâm: Nu= ϕ1 ϕ e No (12) Trong : 618 Nguồn: Tuyển Tập < /b> Hội...
- 6
- 1,126
- 12
Nghiên cứu ảnh hưởng sơ đồ bố trí hệ giằng ngang đến nội lực và ổn định trong cầu vòm ống thép nhồi bê tông
... 1/2 Từ kết b ng (B ng 4,< /b> B ng 5, B ng 6-Phụ lục) biểu đồ (Hình 4.< /b> 30, Hình 4.< /b> 31, Hình 4.< /b> 32 Hình 4.< /b> 33) ta thấy giá trị moment vòm mặt cắt 1/2 thay đổi sau: • Trong dạng liên kết ngang ta nhận thấy ... cắt 1 /4 < /b> cầu có liên kết dạng X Hình 4.< /b> 29:Biểu đồ chênh lệch moment vòm mặt cắt 1 /4 < /b> -31Từ kết b ng (B ng 1, B ng 2, B ng 3-Phụ lục) biểu đồ (Hình 4.< /b> 26, Hình 4.< /b> 27, Hình 4.< /b> 28 Hình 4.< /b> 29) ta thấy ... 45< /b> 4.< /b> 2.5.2 Lực dọc cáp giằng 48 /b> 4.< /b> 2.5.3 Chuyển vị vòm theo phương thẳng đứng 50 4.< /b> 2.6 Cầu vòm ống thép nhồi b tơng nhịp 200 m(TH4) 54 < /b> 4.2.6.1 Moment vòm mặt cắt 54 < /b> 4.2.6.2...
- 125
- 494
- 0
Cơ chế chịu lực của cầu vòm ống thép nhồi bê tông
... = fco a1< /b> = 45< /b> o- j1 /2 s1 = s lat a2< /b> s3 = fco a1< /b> < a2< /b> = 45< /b> o- j2 /2 < a3< /b> s3 = fco s1 = s lat s1 = s lat a3< /b> s3 = fco a3< /b> = 45< /b> o- j3 /2 =45< /b> o-0 =45< /b> o DN £ y l fs DN y l fs : lực cắt : chu vi lõi b tơng ... thi cơng ch a < /b> có Vỏ thép Lõi b tơng Mặt cắt ngang tiết diện ống thép nhồi b tơng Cầu Wuhan thứ 3, b c qua sơng Hanjiang, Trung Quốc Cầu Yajisha, Quảng Đơng, Trung Quốc Cầu Beipanjiang, Trung ... cao giảm khoảng cách cốt đai, điều làm tăng thể tích lõi b tơng b kiềm chế có hiệu u Đối với loại cột thép nhồi b tơng, ống thép bao < /b> ngồi lõi b tơng kiêm hai nhiệm vụ cốt thép dọc cốt thép đai...
- 59
- 1,800
- 28
GS. Nguyễn viết Trung - Chương 6: Kết cấu cầu vòm ống thép nhồi bê tông
... b tơng A-< /b> A 2L100x100x8 ThÐ p èng l=300 45< /b> 0x450x40 L 100x100x8 ThÐ p èng b ng In«x L100x100x8 2L100x100x8 §Ư m gi¶ m chÊ n §Ư m gi¶ m chÊ n B -B ThÐ p xo¾ n t=7.0, l=1790 Lç 360 40< /b> 45< /b> 0x450x40 ... mơi trường b n ngồi, b tơng ống thép có đặc điểm: + Độ b n lõi b tơng tăng khoảng lần + B tơng khơng b co ngót mà b trương nở khơng có trao đổi độ ẩm b tơng mơi trường b n ngồi + Sau 2-3 ngày ... ống nh a,< /b> sau căng xong phải < /b> b m v a < /b> b o vệ Cáp cáp giằng dùng < /b> loại có vỏ b c cáp dùng < /b> dầm b tơng dự ứng lực căng ngồi C¸ p dù øng lùc ne o ch© n vßm Hình 6.19 B trí cáp giằng chân vòm 1 04 < /b> GS...
- 21
- 3,846
- 43
GS. Nguyễn viết Trung - Chương 7: Tính toán cầu vòm ống thép nhồi bê tông
... nén b tông, f’c = 45< /b> MPa mẫu hình trụ 15x30cm tương đương 54MPa mẫu vuông 15x15cm àfc = 24.< /b> 7MPa + Ac – diện tích phần lõi b tông Thiên an toàn xét phần b tông ống, phần b tông b ng b qua Ac = ... áp dụng để < /b> phân tích tần số dao động tự nhiên dạng hình học cầu Để thấy cụ thể vấn đề, sau lấy ví dụ cầu xây dựng Zhengzhou Trung Quốc để < /b> phân tích (Theo b o " Dynamic characteristic analysis ... = 0 .49< /b> 616 m2 Itđ = 0.27599 m4 + Chiều dài L0 = 0.36 S = 0.36 ´ 113 .45< /b> = 40< /b> .7 34 < /b> m r= I td 0.27599 = = 0. 746< /b> Atd 0 .49< /b> 616 l* = L0 40< /b> .7 34 < /b> = = 54.< /b> 62 r 0. 746< /b> j1* = - 0.0575 l* - 16 = - 0.0575 54.< /b> 62...
- 10
- 1,777
- 43
GS. Nguyễn viết Trung - Chương 8: Công nghệ thi công cầu vòm ống thép nhồi bêtông
... toàn, người thao tác cao b t buột phải < /b> thắt dây an toàn 8.8 PHÂN TÍCH CÁC GIAI ĐO N CHỊU TẢI TRỌNG C A < /b> TIẾT DIỆN SƯỜN VÒM D a < /b> vào trình tự b ớc thi công b n, ta có giai đo n làm việc khác tiết ... đây: Không tạo mạch dừng thi công lõi b tông Điều việc nhằm đảm b o cho b tông có độ đồng cao điều kiện b t buột để < /b> b m b tông từ hai ph a < /b> chân vòm Tạo cân áp lực b n ống thép với áp suất khí < /b> b n ... ta tăng b t 118 < /b> GS Nguyễn viết Trung Chương 8: Công nghệ thi công cầu vòm ống thaesp nhồi b tông mịn tro bay (FA), b t đá vôi ,v.v., Để tăng dẻo cho hỗn hợp BTTĐ người ta dùng < /b> phụ gia hệ dựa...
- 13
- 2,855
- 119
Tổng quan về kết cấu ống thép nhồi bêtông và cầu vòm ống thép nhồi bêtông
... thi công ch a < /b> có Vỏ thép Lõi b tông Mặt cắt ngang tiết diện ống thép nhồi b tông Cầu Wuhan thứ 3, b c qua sông Hanjiang, Trung Quốc Cầu Yajisha, Quảng Đông, Trung Quốc Cầu Beipanjiang, Trung ... DLGJ-SII-92) ban hành Trung Quốc u Một số cầu xây dựng Trung Quốc: cầu Beichuang, cầu Yajisha, cầu Beipanjiang, cầu Lupu, cầu Wanxian,… (hình) u Kết cấu sử dụng nhà, cao ốc (hình) 1.2.2 Tại Việt Nam u ... Cầu Wanxian, Trung Quốc Cầu Lupu, Thượng Hải, Trung Quốc Cầu Beichuan, Trung Quốc Toà nhà Sannomiya Intes, Nhật B n Ống thép nhồi b tông tiết diện tròn Toà nhà Sannomiya Grand Building, Nhật B n...
- 9
- 1,105
- 34
Đặc điểm kết cấu ống thép nhồi bêtông và cầu vòm ống thép nhồi bêtông
... ống thép nhồi b tơng xe trượt Thi cơng cầu vòm ống thép nhồi b tơng xe trượt Hợp long vòm thi cơng phần mặt cầu Cơn Abrams Thiết b chữ U Thiết b chữ L Phễu V treo lan can lan can căng dầm mặt ... CẤU ỐNG THÉP NHỒI B TƠNG - Trong q trình ninh kết, b tơng ống trương nở thể tích - Độ b n lõi b tơng tăng khoảng lần - Sau 2-3 ngày tuổi khơng xuất thêm vết nứt - Khơng cần < /b> copfa thi cơng - Kết ... nghệ nhồi b tơng vào ống thép Khơng tạo mạch dừng thi cơng lõi b tơng u Tạo cân áp lực b n ống thép áp suất khơng khí < /b> b n ngồi u Duy trì việc gia tải đối xứng q trình b m u Đo đạt biến dạng cánh...
- 15
- 564
- 5
Ứng dụng thiết kế cầu vòm ống thép nhồi bêtông
... giá ảnh hưởng yếu tố i ó i ến khả chịu lực kết cấu Biểu đồ quan hệ N - ts (D=1,2m; L=20m) 30,000 20, 000 10,000 10 12 14 < /b> 16 18 20 22 24 < /b> 26 28 30 Chiều dài L(m) 50.000 Theo AIJ theo TC TQ 40< /b> .000 N(kN) ... 60,000 50,000 40< /b> ,000 30.000 20. 000 10.000 22 20 18 16 14 < /b> 12 10 tâm N(kN) Chiề u dày ố ng thép ts(mm) Biểu đồ quan hệ N - D (L=20m; ts=20mm) Khả chòu lực tâm N(kN) Khả chòu lực Biểu đồ quan hệ N - ... (D=1,2m; ts=20mm) 70.000 60.000 50.000 40< /b> .000 30.000 20. 000 10.000 1,5 1 ,4 < /b> 1,3 1,2 1,1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0 ,4 < /b> Đường kính ống thép (m) Biểu dồ quan hệ M - L (L=20m; ts=20mm; N=10.000kN) 20. 000 Khả...
- 14
- 563
- 4
đề tài thiết kế cầu vòm ống thép nhồi bê tông
... Diện tích thép sau quy đổi sang b tông: A < /b> sc = ( A < /b> s + As1 ) × n =(0.03 74+< /b> 0.0 144< /b> )x5.525=0.286mm2 Diện tích phần b tông: π Ac= × × 0.988 +0.265=1.797mm2 Diện tích mặt cắt vành vòm: A=< /b> Ac+Asc=1.797+0.286=2.083 ... móng cọc Hai n a < /b> vòm nhòp nâng lên đến cao độ thiết kế cách xoay tất theo phương đứng góc 24,< /b> 70 14< /b> ộ; xoay theo phương ngang đến vò trí thiết kế N a < /b> vòm nhòp ph a < /b> b B c xoay theo phương ngang góc ... thép hệ số nở ngang hai loại vật liệu khác nhau, hệ số nở ngang b tông lớn thép giai đo n làm việc p lực ngang σ r lên b tông không cho phép b tông tự phát triển biến dạng theo phương ngang tạo trạng...
- 289
- 3,047
- 8
Báo cáo nghiên cứu khoa học: " PHÂN TÍCH DAO ĐỘNG RIÊNG CỦA CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG CÓ THANH KÉO VÀ ĐƯỜNG XE CHẠY DƯỚI" docx
... hưởng mặt cầu dầm dọc phụ cần < /b> thiết ANALYSING THE FREE VIBRATION OF THE CONCRETE FILLED STEEL TUBE ARCH BRIDGE WITH TIE ROD AND ROADWAY LOCATED UNDER ARCH RIB Le Van Nam(1), Nguyen Ngoc Long(2) ... (2)The Transport Service of Hau Giang ABSTRACT: In the free vibration analysis, the result depends on exact autotyping of the composition feature of structure The nearer essence the autotyping ... thứ hai thường dễ xảy cần < /b> quan tâm Để xác định dạng dao động thứ j ta thay ωj vào phương trình trên, tìm V*j biên độ dao động dạng thứ j PHÂN TÍCH DAO ĐỘNG RIÊNG C A < /b> HỆ VỚI CHƯƠNG TRÌNH MIDAS:...
- 8
- 707
- 8
THiết kế cầu vòm ống thép nhồi bê tông vĩnh cửu tổng chiều dài 229m, khổ cầu 17,5m,tải trọng HL93
... f c × b 0.85 × 30 × 200 500 45< /b> 4 Khoảng cách từ mép b tông chòu nén đến trọng tâm cốt thép chòu kéo: d s = h − a < /b> bv − d dung − Cc = 46< /b> 200 As = d doc 14 < /b> = 500 − 25 − 14 < /b> − = 45< /b> 4 mm 2 a < /b> 8 .45< /b> = = ... + 13568.58 + 1 744< /b> 7.82 = 50395.07 w w w i =1 kNmm B ng tổng hợp giá trò M w H : mm 40< /b> 0 200 200 mm2 307.88 153. 94 < /b> 153. 94 < /b> mm 2 54 < /b> 3 54 < /b> 4 54 < /b> mm 8 .45< /b> 8 .45< /b> 8 .45< /b> kNmm 19378.68 13568.58 1 744< /b> 7.82 kNmm 50395.07 ... chuẩn kỹ thuật bulông: Fub = 42< /b> 0 MPa Suy sức kéo danh đònh bu lông: Tn = 0.76 × Ab × Fub = 0.76 × 628.31 × 42< /b> 0 = 200 .55 × 103 N 6.2 Lực kéo bu lông va chạm gây : N max = M × l max n × ∑ l i2 (...
- 92
- 893
- 1
Thiết kế cầu vòm ống thép nhồi bê tông, tổng chiều dài 234m, khổ cầu 25m, tải trọng thiết kế HL93
... 376,77 84 < /b> 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 20. 549< /b> ,44< /b> 388,1876 20. 672, 94 < /b> -817,795 10 20. 672, 94 < /b> -817,795 10 20. 549< /b> ,44< /b> 388,1876 10 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 11 20. 142< /b> ,92 -822 ,47< /b> 4 11 19 .45< /b> 5,65 376,77 84 < /b> 11 ... Hlmin Trang 23 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GHVH: Th.S MAI LỰU 6 .45< /b> 0 ,47< /b> -6 .42< /b> 8,05 6 .45< /b> 0 ,47< /b> 6. 343< /b> ,4 < /b> -6. 343< /b> ,4 < /b> 6. 343< /b> ,4 < /b> 6. 343< /b> ,4 < /b> -6. 343< /b> ,4 < /b> 6. 343< /b> ,4 < /b> 6.165,52 -6. 141< /b> ,99 6.165,52 6.0 84,< /b> 21 -6.0 84,< /b> 21 6.0 84,< /b> 21 6.0 84,< /b> 21 ... 82,73926 20 ,44< /b> 146< /b> 2 94,< /b> 32 14.< /b> 407,05 14.< /b> 407,05 -273 ,42< /b> 8 -67,5528 -1.237, 24 < /b> 14.< /b> 537,76 14.< /b> 537,76 -273 ,42< /b> 8 -67,5528 -1.237, 24 < /b> 14.< /b> 537,76 14.< /b> 537,76 106 ,46< /b> 98 26,3 043< /b> 47< /b> 7,78 17.736,2 17.736,2 -259 ,41< /b> 8 - 64,< /b> 0915...
- 187
- 1,133
- 2
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25