bài 18 ôn 2 động tác vươn thở tay của

... pháp họa đồ vecto 29 ,35 64,8 kN kN 43,3 N 29 ,35 64,8 31,1 20 ,95 kN 21 ,21 7 25 , 725 27 ,011 61,95 45,67 45 ,29 15,08 25 , 725 27 ,011 35, 72 38,89 45 ,29 10 .27 25 , 725 27 ,011 20 ,74 32, 12 48,46 kN kN kN kN ... Công thức Đơn vị 1,06 0,713 ω= 1, 025 1, 025 1, 025 ω= ω= 1 ,2 1, 025 1,16 1, 025 1, 12 1, 025 ω= ω= D 1,47 0, 82 0,866 0, 92 21,57 17,5 15,55 13,3 10,5 9,44 21 ,57 25 15,55 17,4 10,5 11,5 ω= ω= ω= Qo =29 ,35 ... (trang 24 5 , sổ tay thiết bị tàu ,tập 2) ta chọn cụm mã quay chịu tải cho phép 20 0 kN thông số mã quay bắt dây nâng cần sau: D 82 128 375 22 5 55 90 125 H A mm mm mm mm mm mm mm b s R B 150 72 52 14...

Ngày tải lên: 15/10/2014, 21:10

... Trong : 11 = + 0,5 2 0,5.0,696 .0,696 + (1 ,184 .2 1 ,184 + 1 ,184 .0,37 .1 ,184 ) EJ xd EJ xc 3 0,5 .2, 92. 0,696 .2, 92 + (0,696 2. 1 ,184 + 2, 23 2. 0,37) = EJ xn GJ 0c 0,65.10 0,0 92. 10 + E G = Mặt khác ... phân bố lực nh hình vẽ: 2P P2 P2 P2 2P P2 2P P2 2P P2 P2 P2 Hình 3.5 : Phân bố tải trọng thẳng đứng lực ngang sờn gây tác dụng lên giá chuyển hớng SVTH: Phạm Hữu Thởng 37 Lớp: Đầu Máy Toa Xe K-43 ... lò xo không khí khác hẳn so với khung giá thông thờng tác dụng chịu lực phải đảm bảo độ kín khít không xì hở 1.5 .2 Lò xo không khí 35 10 25 8.5 R45 R 52 10 Hình 1.10: Lò xo không khí Tác dụng...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 08:18

... sóng Mòn mũi gót thường dễ xảy bánh xe quay không chịu lực dẫn động phanh Do đó, kiểu mòn thường xảy nhiều bánh không dẫn động không chịu lực dẫn động - Sự mòn vết: Nếu ổ bi bánh xe, khớp cầu, ... mỏng, hay hỏng bị tác động thành lốp cần có lốp dự phòng trước xa Tiếp theo, ta-lông nơi đặc biệt quan trọng Với chi tiết này, cần xem độ sâu chúng để biết bạn km trước thay lốp Thông thường, lốp ... bất thường Nếu độ sâu rãnh lốp không chứng tỏ tượng mòn bắt đầu xuất 3 .2. Bơm đủ áp suất cho lốp Bơm lốp tiêu chuẩn cách giảm độ mài mòn tốt Thông thường, lốp không đủ có thành lốp bị lún, khiến...

Ngày tải lên: 27/04/2013, 16:19

... ĐỀ KHÔNG CHẮC CHẮN Ví dụ: Bảng 10 .2 NPV theo mức giá suất lúa mì (trang 22 7) Giá Năng suất (tấn/ha) 1,5 (thấp) 2, 0 (tốt) 2, 5 (cao) 110 thấp 120 tốt 130 cao MAIDINHQUY 21 5 191 28 6 476 322 CHAPTER ... = (28 6 191) 100 28 6 = 4% ( 120 110) 100 120 Độ co giãn giá từ tốt đến cao = 8% Độ co giãn NS từ tốt đến thấp = 1% QUY TRÌNH XỬ LÝ VẤN ĐỀ KHÔNG CHẮC CHẮN Độ co giãn cho phép ta so sánh tác động ... Biến số sản lượng (m3) Thấp 25 0 Thấp 12 Tốt 20 Cao 30 MAIDINHQUY Tốt 300 Cao 330 NPV1 NPV4 NPV7 NPV2 NPV5 NPV8 NPV3 NPV6 NPV9 CHAPTER 10 QUY TRÌNH XỬ LÝ VẤN ĐỀ KHÔNG CHẮC CHẮN NPV9 Giá cao NPV6...

Ngày tải lên: 02/04/2014, 08:20

... tính tác động chọn lọc, cầu chì phải tính chọn theo nguyên tắc tác động sau:  Khi ngắn mạch N1 cầu chì CC1 tác động Khi ngắn mạch N2 cầu chì CC2 tác động Khi ngắn mạch N3 cầu chì CC3 tác động ... khởi động động +) Đối với động không đồng kmm = (5÷7) +) Đối với động đồng kmm = (2 2, 5) - a hệ số chọn theo tình hình cụ thể phụ tải tần số khởi động +) Đối với máy hàn a = 1,5 +) Đối với động mở ... chì bảo vệ cho động biết đặc tính khởi động động đặc tính tác động cầu chì ta xác định chúng hệ toạ độ chọn cầu chì có Iđm dchc phù hợp I Iđm dch = Const (2) Đặc tính khởi động động (1) IđmĐC...

Ngày tải lên: 22/05/2014, 19:00

Ngày tải lên: 06/06/2014, 12:32

... quan trọng Cấp Cấp Cấp Cấp Cấp Cấp Không dùng Không dùng Không dùng Không dùng Không dùng Không dùng 25 10 10 25 16 16 25 16 16 25 25 25 25 25 25 16 25 25 6.8 .2 Chọn cái, cáp dây dẫn theo điều kiện ... đảm bảo tính tácCC4 chọn lọc cầu chì, cầu chì phải phối hợp theo động cấp tác động Ví dụ (hình 6-2a) Khi ngắn mạch AT N1 CC1 phải tác động Itrước CC CC3 Khi ngắn mạch N CC2 phải tác động trước ... đặt trời 0,5 2, 5 1,5 2, 5 2, 5 Không dùng Không dùng Không dùng 4 2, 5 10 QUY ĐỊNH ĐẲNG CẤP ĐƯỜNG DÂY TRÊN KHÔNG CẤP ĐƯỜNG DÂY BẢNG 6-6 Điện áp định mức ≥ 35 kV < 35 kV ≥ 35 kV (1 20 ) kV ≤ kV Cấp...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 17:18

... 22 0) Mã số 22 0 = Mã số 22 1 + 22 2 + 22 8 - 22 9 Đầu t chứng khoán dài hạn (Mã số 22 1): Số liệu để ghi vào tiêu số d Nợ tài khoản 22 1 Đầu t chứng khoán dài hạn sổ Cái Góp vốn liên doanh (Mã số 22 2): ... Nguồn vốn 22 A=I+II+III+IV+V+VI A=I+II+III I=1 +2+ 3; I=1 +2+ 3+4+5+6+7+8; II=1 +2- 3; II=1 +2; III=1 +2+ 3+4+5-6; III=1 +2+ 3 IV=1 +2+ 3+4+5+6+7-8; V=1 +2+ 3+4+5; VI=1 +2 B=I+II+III+IV B=I+II I=1 +2+ 3; I= 123 +4+5+6; ... hạn (Mã số 20 0) Mã số 20 0 = Mã số 21 0 + 22 0 + 23 0 + 24 0 10 I Tài sản cố định (Mã số 21 0): Phản ánh giá trị lại loại tài sản cố định thời điểm lập báo cáo Mã số 21 0 = Mã số 21 1 + 21 4 + 21 7 Tài sản...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 16:58

... 13100 13100 525 0 525 0 13100 13100 7498 7498 6090 6090 8140 8140 9474 7570 7570 9474 5454 5454 29 52 29 52 13000 13000 Chi u cao mm 22 20 22 20 22 20 22 20 22 20 22 20 6685 6685 6685 6685 1 620 0 1 620 0 16380 ... (Fr: 120 - 126 ); 13-0 822 P (Fr: 120 - 126 ); 14-0811S (Fr:114- 120 ); 14-0 821 S (Fr: 120 126 ); 14-0831L (Fr:114- 120 ); 14-0832P (Fr:114- 120 ); -0841L(Fr: 120 - 126 ); 140842P (Fr: 120 - 126 ) + Block 09: T Fr 126 -24 3 ... 16380 164 32 164 32 9980 9980 9980 9980 1963 1963 Kh i lư ng (kg) 100 429 94759 29 161 27 074 51045 525 20 7 91 82 7 91 82 63406 63406 6 029 8 58311 53016 48638 48816 4 425 9 77 025 77 025 621 28 621 35 5 129 2 44371...

Ngày tải lên: 14/08/2014, 18:03

... ĐỘNG LỰC -21 0 20 11 2. 1.3 Kết tính sức cản tàu theo papmiel 42 2.1.4 Đồ thị R-V,EPS - V 42 2.1.5 Xác định sơ tốc độ tàu cho thiết kế chong chóng 43 THIẾT BỊ ĐẨY 44 2. 2.1 Chọn vật liệu 44 2. 2 .2 ... 6,168 6 ,25 6,6 82 kG 22 722 ,21 30419,9 359 52, 6 Sức cản tàu R KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU – TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI PHAN MINH TÂM LỚP MTT48–ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐỘNG LỰC - 45 10 20 11 Đại ... 4,437 4,744 kG 22 722 ,21 30419,9 359 52, 6 kG 26 575,68 35578,9 420 49,9 0,753 0,708 0, 728 λp= f(k’n) 0,43 0,41 0, 42 λ’p= a.λp (Tàu c.vịt a=1,05) 0,451 0,43 0,441 4,583 4,871 5,084 0, 128 0,135 0,134...

Ngày tải lên: 28/11/2014, 08:34

... ( H sb Y1 Z '1 + Yr ) 18 18. 22 0. 146 62. 45 23 .68 + + ữ+ 40.5. 146 62. 45 23 .68 + ữ = + 24 +2. 5.5 146 62. 45 23 .68 + ữ 22 , 62. (146 62. 45 23 .68 + 14) = 14444.9cm3 ... '1 = = 20 76739.358 + 610 ì 23 .6 82 =2 4187 95.1 cm4 + Mômen quán tính phần bêtông ts bs t s I 's = + bs t s H sb Y1 Z '1 +t h + n' 12 22 0 .183 18 = + 22 0 .18 146 62. 45 23 .68 + ... 3.765 7.35 9.8 14.7 25 . 725 22 .05 19.6 14.7 29 .4 25 . 725 22 .05 19.6 14.7 y=x(Lx)/L (m) y1=(Lx)/L (m) y2=x/L (m) 3 .22 5.51 6.53 7.35 M + V V Tng -0 .23 -0. 92 -1.63 -3.675 47 .28 81.04 96.04 108.05...

Ngày tải lên: 28/11/2014, 10:04

... hộp 1,8 ữ 2, 0 1ữ5 70 ữ 95 Trứng (trong hộp) 3,0 ữ 3,5 -1 ữ 70 ữ 80 6ữ8 2 4 Bơ 2, 0 ữ 2, 4 -18 ữ - 12 85 ữ 90 2 4 1 2 Thịt xông khói, dăm 2, 2 ữ 2, 4 -3 ữ 70 ữ 95 3ữ5 1 2 Cá muối 2, 0 ữ 2, 2 -6 ữ -1 ... FsIII = 0,8 2, 4 = 1, 92 (m2) 2. 3 .2 Diện tích trần: * Trần buồng I: FtI = 2, 4 = 7 ,2 (m2) * Trần buồng II: FtII = 1 ,2 2, 4 = 2, 88 (m2) * Trần buồng III: FtIII = 0,8 2, 4 = 1, 92 (m2) 2. 3.3 Diện tích ... SIII = 7 ,2 + 2, 88 + 1, 92 = 12 (m2) 2. 3 Diện tích vách, sàn, trần thể tích kho lạnh: 2. 3.1 Diện tích sàn: * Sàn buồng I: FsI = 2, 4 = 7 ,2 (m2) * Sàn buồng II: FsII = 1 ,2 2, 4 = 2, 88 (m2) * Sàn...

Ngày tải lên: 25/12/2014, 11:19

... NGUYỄN VĂN HẠNH MSSV :CD05 026 Trang: 42 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DẦM BẢN CĂNG TRƯỚC 22 0 22 0 GVHD: ThS MAI LỰU 120 00 22 0 22 0 0.156 0.155 0 52 15 83 21 2 0.147 0.101 0.084 0.0 72 0 622 0.0 522 05 0.0467 0.466 DC3 ...  ds − ÷ 2  ds h b’ As (KN.mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (mm) (KN.mm) 350 25 0 163.5 113.04 3.55 5354.174 32 155 02. 4 25 0 345 24 1 56. 52 2.5 4 023 .26 316 100 440 376 56. 52 6 .2 6 122 . 924 64 1 .2. 2 Sức kháng ... ngang dầm chính: 1 12 1000 326 685 1 12 Ø 30 25 Ø 30 35 60 50 25 180 1080 25 25 1150 Hình 4 .2 : Mặt cắt đầu dầm 50 25 180 1080 60 1 12 685 326 1000 Ø 30 0 Ø 30 1 12 1150 Hình 4 .2 : Mặt cắt dầm SVTH:...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 14:07

... 1399 81 82 40.000 1.33Mu 1006986316.744 21 927 2 822 3.417 33 5185 4050.100 1448 128 263.371 28 6 721 423 0.0 82 1 .22 Mcr   ÷  1.33Mn  493567789. 022 493567789. 022 1399 81 82 40.000 493567789. 022 1399 81 82 40.000 ... 1347637417.577 20 9 821 771.611 9 627 31 82 5. 925 25 20191015.113 IV-IV 29 0 422 747.703 4 521 7663. 627 753177831.806 1088 81 82 43.136 V-V 829 853449.843 129 2048 72. 729 11967 4185 0. 422 21 558001 72. 994 Ta kiểm tra ... 15. 125 29 .789 29 . 620 29 . 622 29 . 622 0.000 15. 125 29 .789 29 . 620 29 . 622 -4.644 -4.573 -4.548 -4.548 -4.548 Pi 1453110.193 1407843.443 139 128 2.9 82 1391473.373 1391471 .184 fpi 126 1.748 124 6. 623 123 1.959...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 14:51

... đoạn DC1 24 5933.748 50 022 924 3 21 2751.045 1544709871 122 966.874 20 59695140 0 24 5933.748 50 022 924 3 21 2751.045 1544709871 122 966.874 20 59695140 Giai đoạn Giai doạn DC2 DC3 DW 0 174834 .22 88 1 524 46.866 ... 171137.085 529 0.40731 54711.1548 3480 928 30.9 10760688.5 11 128 2489 148046.3499 4576.59713 47 329 .2 318 10749 120 31 3 322 9048.3 343640763 85568.5 425 26 45 .20 365 27 355.5774 143 327 3087 44307161 .2 45 820 5 921 0 ... 1 524 46.866 15 027 .47 62 3556 128 21.3 310076 925 30565886.6 15 124 4.65 52 1 3187 7.915 129 99.8884 1098133791 957 5187 64 94387578.1 87417.11438 7 622 3.4 329 7513.73811 146 423 6666 127 67 425 00 125 855113 0 0 0...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 15:16

... 69134149.83 187 824 656.3 25 04 328 75 Bản mặt cầu MDC2bmg 28 828 8000 78 322 5000 1044300000 MDC3g 0 0 MDWg 185 104 920 5 028 95 718. 8 670 527 625 VDC1 2 0187 5.4 171765.171 100937.7 VDC2dn 33957 28 8 92. 227 16978.5 ...   12  12 2    2 200.768,696 20 0.681,304 22 0   = + + ( 600 − 20 0) .22 0 + ( 600 − 20 0 ) .22 0. 768,696 −  + 3 12   ( 660 − 20 0) .28 53 + ( 660 − 20 0) .28 53. 681,304 − 28 5  +   12 Stg ... 77358 .2 45459.5 MDC1+MDC2dn+MDC2bmg 768 426 777.8 20 876 729 63 27 83563950 MDC3g+MDWg 185 104 920 5 028 95 718. 8 670 527 625 VDC1+VDC2dn+VDC2bmg 3774 32. 4 321 137.398 188 716 .2 VDC3g+VDWg 90919 77358 .2 45459.5...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 15:35

... b2 h1 + (b2 + b2 + 2. b8 ) / 2. h2 ' ' = 21 20.100 + (946 + 946 + 2. 100) / 2. 75 = 29 7950 mm + Bề rộng phần cánh trên: b2 = 21 20 mm + Chiều cao dầm chủ: 1400 mm +Bề rộng cánh trên: bf = b2 = 21 20 ... nguyên tắc tương tự: hf2 h2 h1 b8 h h h-h1 hf S bf2 hf S b2 890 590.65 190 109.35 bw2 21 36 21 20 890 700 525 75 190 100 b'1 21 36 21 20 487 100 53 840 21 20 153 487 613.5 893 21 20 613.5 Hình 4.8: Quy ... âm Momen dương Momen âm Momen dương 8196673 ,25 5 720 084,38 16 621 2 82, 75 1 725 6 926 ,77 13 3183 45, 92 13845887,44 928 50 72 ,18 9615509, 92 7419133,78 7695116 ,23 Chọn giá trò thiết kế kiểm tra nứt nội lực...

Ngày tải lên: 09/01/2015, 09:21

... 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 13 62. 35 ∆f Pf TB 0 .26 9 0 .26 9 0 .26 9 0 .26 9 0 .26 9 0 .26 9 0 .26 9 2. 153 2. 153 2. 153 2. 153 2. 153 2. 153 2. 153 10.45 ... 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 0 .2 α(rad ) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24 00 0.00 × 10^-7 8050 6.6 1+3 0.0 12 -7 8050 ...  6 827 2 32. 52 6 827 2 32. 52 × ( 120 0 - 610.385) 24 3157 025 0 =− − + × ( 120 0 − 610.385) 639581.93 1. 522 × 1011 1. 522 × 1011 fcpg = -16.851 N/mm2 2 ε ci = ε ci−1 + ε ci− ci 2 ε ci :Biến dạng bêtông trọng...

Ngày tải lên: 09/01/2015, 09:30

... xét sử dụng cổng truyền thông vào mục đích điều khiển biến tần, kết nối panel, OPs (Operation), PC hay mạng nên sử dụng PLC có hai cổng truyền thông PPI CPU 22 24XP, 22 6, 22 6XM Nếu hệ thống làm việc ... 8: Lựa chọn TB, kiểm tra bảo trì HT Bộ môn Tự Động Đo Lường – Khoa Điện Bảng 8 .2: Cấu hình I/O max S7 -20 0 series CPU 22 x Từ bảng cấu hình cho thấy CPU S7 -20 0 thích hợp cho ứng dụng nhỏ vừa Dựa ... độ không Nếu có phải tính chọn biến tần, điều chỉnh điện áp động chiều hay module điều khiển vị trí động bước Xem xét có cần thiết phải kết nối biến tần với PLC không? Nếu đơn việc khởi động...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 05:15