bài 12 đi chuyển hướng phải trái

... bệ tời phải chịu lực xuất động bị tải dừng không quay được, lực lớn mà thiết bị bảo vệ cho phép - Thiết bị đi n tời phải làm việc với đi n áp xoay chiều 380V, tần số 50Hz Tời nhóm tốc độ phải làm ... phải làm việc với đi p áp xoay chiều 220V, tần số 50Hz đi n áp chiều 220V Động đi n xoay chiều tời phải tạo cấp tốc độ (trừ cấp tốc độ nhỏ nhất) moment khởi động tính toán (ở đi n áp định mức) ... 15078,3 ≥ 10 24,5 22 = 5390 Thõa mãn đi u kiện bền + Theo đi u kiện cứng : = 739776,9 24 = 24 = 5609 ≥ 24 Thỏa mãn đi u kiện cứng L : khoảng cách từ gối cột đến đi m treo palăng nâng cần đỉnh cột...

Ngày tải lên: 15/10/2014, 21:10

... dụng nhiều chủng loại giá chuyển hớng toa xe khách nh giá chuyển hớng Kawasaky Nhật,giá chuyển hớng Ân Độ, giá chuyển hớng Rumani, giá chuyển hớng Đờng SơnTrung Quốc, giá chuyển hớng sử dụng lò ... giá chuyển hầu nh vào vị trí trung gian - Chuyển động đờng giá chuyển hớng đợc coi nh tổ hợp hai chuyển động thành phần ,đó là: Chuyển động song phẳng theo phơng đờng tim trục đờng sắt Chuyển ... dụng loại giá chuyển hớng cho toa xe là: giá chuyển hớng ấn Độ , giá chuyển hớng Kawasaki, giá chuyển hớng Rumani, giá chuyển hớng Đờng Sơn, giá chuyển hớng sử dụng lò xo không khí Ngày nhu cầu...

Ngày tải lên: 05/10/2014, 08:18

... thành lốp có xu hướng mòn nhanh phần lốp (xem ảnh chi tiết) • Lốp thừa áp suất: Đi u mà lái xe cảm nhận lốp bị thừa áp suất xe bị xóc vận hành đường xấu Hơn nữa, lốp thừa áp suất có xu hướng căng ... thường tải trọng đặt lên lốp trước sau khác nhau, nên mức mòn khác ta phải tiến hành luân chuyển lốp để chúng mòn Việc luân chuyển lốp theo nguyên tắc mô tả sơ đồ: Bùi Xuân Bắc – CTMK53 11 3.6.Khi ... ta phải đối diện Trong cạnh tranh “chất lượng” coi yếu tố quan trọng Đối với nước phát triển ,chất lượng vừa toán vừa hội Để sản phẩm có chất lượng tốt máy móc ,trang thiết bị tạo chúng phải...

Ngày tải lên: 27/04/2013, 16:19

... phương án thay đổi Ví dụ : Có hai phương án để sản xuất đi n nhiệt đi n thuỷ đi n NPV hai phương án vẽ với suất chiết khấu khác Giá trò giao chéo đi m D (7%,660) MAIDINHQUY CHAPTER 10 QUY TRÌNH XỬ ... ĐỀ KHÔNG CHẮC CHẮN Nếu r > 7%, phương án thuỷ đi n chọn Nếu r < 7%, phương án nhiệt đi n chon Nếu r = 7% hai phương án có NPV NPV + Nhiệt đi n Thuỷ đi n D - C r=7% MAIDINHQUY Suất chiết khấu % ... (thấp) 2,0 (tốt) 2,5 (cao) 110 thấp 120 tốt 130 cao MAIDINHQUY 215 191 286 476 322 CHAPTER 10 • Độ co giãn giá từ tốt đến thấp = (286 191) 100 286 = 4% (120 110) 100 120 Độ co giãn giá từ tốt đến cao...

Ngày tải lên: 02/04/2014, 08:20

... KIỂM TRA SỨ CÁCH ĐI N Sứ cách đi n thiết bị gá, đỡ phận mang đi n, dẫn đi n đảm bảo cách đi n (pha – pha) (pha – đất) Vì sứ phải có đủ độ bền học độ bền cách đi n thích hợp với mạng đi n Trong trạm ... bị ta phải chọn chế độ vận hành đi m ngắn mạch cho dòng đi n ngắn mạch chạy qua thiết bị lớn Các thiết bị chọn cần phải thoả mãn yêu cầu kinh tế kỹ thuật II Các đi u kiện chọn Đi u kiện đi n áp ... biệt, khả đóng cắt dòng đi n phụ tải thiếu mạng đi n cao áp, đặc biệt TPP Ngoài chức chuyển mạch tác dụng quan trọng để cách ly thiết bị đi n cắt đi n với mạng đi n có đi n Khi cắt cầu dao cách...

Ngày tải lên: 22/05/2014, 19:00

Ngày tải lên: 06/06/2014, 12:32

... dòng đi n phụ tải thiếu mạng đi n cao áp, đặc biệt trạm phân phối Ngoài chức chuyển mạch tác dụng quan trọng để cách ly thiết bị đi n cắt đi n với mạng đi n có đi n Khi cắt cầu dao cách ly phải ... chọn theo đi n áp định mức kiểm tra theo đi u kiện ổn định động CÁC SỨ XUYÊN PHẢI CHỌN THÊM THEO ĐI U KIỆN DÒNG ĐI N ĐỊNH MỨC ĐI N VÀ KIỂM TRA THÊM THEO ĐI U KIỆN ỔN ĐỊNH NHIỆT CÁC ĐI U KIỆN ... dẫn đi n nên việc chọn kiểm tra chúng có nhiều đi m giống Những đi u kiện chọn bao gồm: - Đi u kiện độ bền học - Đi u kiện phát nóng - Đi u kiện mật độ dòng kinh tế - Đi u kiện tổn thất đi n...

Ngày tải lên: 18/12/2014, 17:18

... Tiền chuyển (Mã số 113) : Số liệu để ghi vào tiêu số d Nợ tài khoản 113 Tiền chuyển sổ Cái II Các khoản đầu t tài ngắn hạn (Mã số 120 ): khoản đầu t có thời hạn dới năm Mã số 120 = Mã số 121 + 128 ... toán cột Số cuối kỳ phải tiêu Tiền tồn cuối kỳ (Mã số 70) báo cáo Lu chuyển tiền tệ thời đi m Tơng tự thời đi m đầu năm, hai tiêu phải quán với - Các tiêu phản ánh khoản phải thu Bảng cân đối ... thống với tiêu Các khoản phải thu nợ phải trả (chi tiết khoản) Thuyết minh báo cáo tài thời đi m - Chỉ tiêu Thuế khoản phải nộp Nhà nớc (Mã số 315) Bảng cân đối kế toán phải thống với số liệu phần...

Ngày tải lên: 19/10/2012, 16:58

... (Fr:11 4120 ); 11-0861L (Fr :120 -126 ); 11-0862P (Fr :120 -126 ); 12- 0811 Fr:114 -120 ); 120 821 (Fr :120 -126 ); 12- 0831L (Fr:117); 12- 0832P (Fr:117); 12- 0833SL (Fr:117); 12- 0834SP (Fr:117); 13-0811L (Fr:114 -120 ); ... 13-0812P (Fr:114 -120 ); 13-0821L (Fr :120 -126 ); 13-0822P (Fr :120 -126 ); 14-0811S (Fr:114 -120 ); 14-0821S (Fr :120 126); 14-0831L (Fr:114 -120 ); 14-0832P (Fr:114 -120 ); -0841L(Fr :120 -126 ); 140842P (Fr :120 -126 ) ... (Fr :129 ); 12- 0942P (Fr :129 ); 12- 0943SL (Fr :129 ); 12- 0944SP (Fr :129 ); 12- 0951L (Fr:136); 12- 0952P (Fr:136); 12- 0953S (Fr:136); 12- 0954SP (Fr:136); 13-0911L (Fr :126 -132); 3-0912P - 28 - Fr :126 -132);...

Ngày tải lên: 14/08/2014, 18:03

... Hãng sản xuất SHANGHAI − Đi n áp 440 − Động đi n AC, pha − Công suất 1,5 kW − Vòng quay 3600 rpm − Tần số 60 Hz − Số lượng 01 Tổ − Kiểu Hướng trục − Đi n áp 440 − Động đi n AC, pha − Công suất ... Tổ − Kiểu Hướng trục − Ký hiệu CBZ-30 − Hãng sản xuất SHANGHAI − Đi n áp 440 − Động đi n AC, pha − Công suất 13,4 kW − Vòng quay 127 5 rpm − Tần số 56 AC, pha − Công suất 55 440 − Động đi n 54 SHANGHAI ... phát đi n − Số lượng 03 − Hãng sản xuất ANQING − Kiểu pha − Công suất máy phát 120 kW − Vòng quay máy phát 1800 rpm − Đi n áp 3x440 V − Tần số 60 Hz 1.2.4.3 Thiết bị kèm theo tổ máy phát đi n...

Ngày tải lên: 28/11/2014, 08:34

... cắt dầm thép trục Oy tcb3c D t tt b3t 3.403 140.23 3.703 =101843.333 cm4 Iy = + + = + + 12 12 12 12 12 12 - Bảng kết tính toán ĐTHH mặt cắt dầm chủ giai đoạn I đại luợng Diện tích mặt cắt dầm ... Y1 c ) = + 40.3 146 62.45 ữ 12 12 = 807938.2 cm4 + Mômen quán tính cánh dới bt t 3t tt 70.33 I tf = + bt tt (Y1 ) = + 70.3.(62.45 ) = 780287.025 cm4 12 12 + Mômen quán tính tiết diện dầm ... NGUYN TT THNH LP _ CU NG ST _K47_TC Page 124 TKMH CU THẫP F1 B MễN CU HM 2011 t w Dw3 Dw 2.1403 140 Iw = + t w Dw ( + tt Y1 ) = + 2.140 + 62.45 ữ 12 12 ( = ) 488498.0333 cm + Mômen quán...

Ngày tải lên: 28/11/2014, 10:04

... + Tôn vách : S =12 + Nẹp thường : L 120 x120 x10 + Nẹp khỏe, sống nằm :T 12 x150 10x 450 - Vách ngang: + Tôn vách : S =10 + Nẹp thường : L 120 x 80 x10 + Nẹp khỏe, sống nằm :T 12 x150 10x 450 ... tươi ướp Đóng -18 ữ -23 80 ữ 85 12 ữ 18 tháng đông 0ữ2 75 ữ 80 Đóng 12 ữ 18 tháng -1 100 Đóng ữ 12 tháng 2ữ4 50 Đóng ữ 12 tháng Cá thu muối, sấy 2ữ4 75 ữ 80 Mở 12 tháng Lươn sống 2ữ3 85 ữ 100 ... 2.3.5 Diện tích vách mạn trái, mạn phải: * Vách mạn trái buồng I: FvmtI = FvmpI = 2,4 2,5 = (m2) * Vách mạn trái buồng II: FvmtII = FvmpII = 2,4 2,5 = (m2) * Vách mạn trái buồng III: FvmtIII...

Ngày tải lên: 25/12/2014, 11:19

... f ÷ 12 2 12 12 2     = 1123 × 3153 315  626 × 3003   1000  + 315 × 1123 ×  508.55 − + 626 × 300 ×  − 508.55 ÷ ÷+ 12  12    1150 × 3853 385   + + 385 ×1150 ×  491.45 − ÷ 12  ... 150 × 128 80 × 0.25 ×10−4 DCbmc = = 11 11 = 4.4( N / mm) 150 1160 180 1080 60 112 685 326 1000 Ø 30 0 Ø 30 112 50 25 1030 1150 180 60 5025 Ø 30 Ø 30 112 685 326 685 112 1000 1000 30 Ø 112 30 Ø ... + 43.71 + 1.94 + 15.26 = 131 .12 N Khoảng cách hai cột lan can 2000 mm, chiều dài nhòp 2300 mm có 12 cột - Trọng lượng toàn cột lan can: ∑ P '' = P '' 12 = 131 .12 12 = 1573.44 N 2 - Trọng lượng...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 14:07

... 29.622 0.000 15 .125 29.789 29.620 29.622 -4.644 -4.573 -4.548 -4.548 -4.548 Pi 1453110.193 1407843.443 13 9128 2.982 1391473.373 1391471.184 fpi 126 1.748 124 6.623 123 1.959 123 2 .128 123 2 .126 (thư ûlại) ... GVHD: ThS MAI LỰU 286  286 120 0  K x = ( 120 0 − 400 ) × 286 120 0 − + 400 × ÷+ ( 120 0 − 400 ) ×  2  + 7.002 ×1406.720 × 40 − 5941.665 ( 120 0 − 900 ) − 5941.665 (120 0 − 1060) = 560339661.538mm3 ... b = 120 0 − 598.931 = 601.069 mm Mô men quán tính tiết diện trục trung hòa 0-0 mặt cắt II-II: Ι = ( 120 0 − 400 ) 2863 286  2863  + ( 120 0 − 400 ) 286  601.069 − + ( 120 0 − 400 ) + ÷ 12  12...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 14:51

... 500229243 2127 51.045 1544709871 122 966.874 2059695140 0 245933.748 500229243 2127 51.045 1544709871 122 966.874 2059695140 Giai đoạn Giai doạn DC2 DC3 DW 0 174834.2288 152446.866 15027.4762 355 6128 21.3 ... = MuDC+DW + M u PL = 126 1.8 1125 (Nmm) I.3.2– Trạng thái giới hạn sử dụng: - Mô men tính toán trạng thái giới hạn sử dụng là: Ms = MsDC+DW + M s PL = 6120 + 721.035 = 6841 .12 (Nmm) I.4 – Tính toán ... 355 6128 21.3 310076925 30565886.6 1 5124 4.6552 131877.915 129 99.8884 1098133791 957518764 94387578.1 87417.11438 76223.4329 7513.73811 1464236666 127 6742500 125 855113 0 0 0 171137.085 5290.40731...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 15:16

... 1300 – 25 = 127 5 (mm) 2.M u 2.75609937,279 = 127 5 − 127 5 − a = ds − ds − = 12, 986 (mm) ' 0,9.0,85.30.200 φ 0,85 f c bdn β1 = 0,836 a 12, 986 = c= = 15,539 β1 0,836 c 15,539 = = 0, 012 < 0,45 (thoả ... 681,304 − 285  +   12 Stg = Sbg = Ig ytg Ig y bg =  = 128 84752 7121 ,759 (mm4)  128 84752 7121 ,759 = 167618263,654 (mm3) 768,696 = 128 84752 7121 ,759 = 189119057,516 (mm3) 681,304 Xác đònh hệ số phân ... −   12  12 2    2 200.768,696 200.681,304 220   = + + ( 600 − 200).220 + ( 600 − 200 ).220. 768,696 −  + 3 12   ( 660 − 200).2853 + ( 660 − 200).2853. 681,304 − 285  +   12 Stg...

Ngày tải lên: 06/01/2015, 15:35

... trọng bánh xe trục: - b1’ = b1 + 120 0 = 656 + 120 0 = 1856 mm > S = 126 6 mm - SW + = 660 + 0,55.S = 660 + 0,55 .126 6 = 1356,3 mm - SW − = 122 0 + 0,25.S = 122 0 + 0,25 .126 66 = 1536,5 mm + p lực bánh ... m.(1 + IM).M1banh s p = 1.1.1,2.(1 + 0,25) .127 51134,48 = 1 9126 701,72 N.mm 2.6.2.2 Trường hợp đặt bánh xe: 120 0 510 656 510 656 L SW 126 6 P = 82,89 N/mm 126 6 Hình 2.10: Sơ đồ tính hoạt tải trường ... f − bw 2120 − 823 + Chiều cao bầu dưới: hw = h-hf = 1400-118.68 = 128 1,32 mm Hình 4.10: Tiết diện sau quy đổi − Diện tích tiết diện nguyên khối A g1 = 2120 .118,68 + 128 1,32.823 = 130 6127 ,96 mm...

Ngày tải lên: 09/01/2015, 09:21

... + Mc 35104.58 • = 121 2mm Sức kháng nhỏ tường là:  Mc × Lc  Rw = × M b + M w × H +  × Lc − Lt  H  =  35104.58 × 121 2  × 0 + 19828788 +  = 279025 N = 279.025KN × 121 2 − 1070  305  Vậy: ... 9.3 × 600 9.3 × 600 ×ω = × 120 125000 = 223432500 N mm 3000 3000 = 9.3 × ω = 9.3 × 120 125000 = 1117162500 N mm + M lànngồi = + M làntrong + M PL = PL × ω = 4.2 × 120 125000 = 504525000 N mm Trong ... 1362.35-74.81 -23.787-48.502 = 121 5.253 Lặp lại lần 2: Ta có Pi=fpi × Aps =121 5.253 × 5605.6 = 6 8122 21.98N f cpg = − Mg Pi Pi × e − ×e + ×e A0 I0 I0 6 8122 21.98 6 8122 21.98 × 589.615 2431570250...

Ngày tải lên: 09/01/2015, 09:30

... lúc phải tính chọn cho dầu analog • Cơ cấu chấp hành động phải xem xét có cần thiết phải đi u khiển tốc độ không Nếu có phải tính chọn biến tần, đi u chỉnh đi n áp động chiều hay module đi u ... ứng Để đi u khiển van phải tính chọn cho đầu số, ngoại trừ van tiết lưu van phần trăm đi u khiển thông qua động tính chọn biến tần đi u chỉnh tương ứng với động Ngoài dùng PID loop để đi u khiển ... dụng…) đi u khiển có phản hồi phải tính chọn cho đầu vào analog • Nếu đi u chỉnh động theo phương pháp PID loop phải tính chọn cho đầu analog • Cơ cấu chấp hành Piton thuỷ lực hay khí nén phải...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 05:15