6 tính toán bể nước mái

... KIỆN BỂ NƯỚC MÁI 31 2.3 TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI 32 2.3.1 TÍNH TOÁN NẮP BỂ 32 2.3.2 TÍNH TOÁN DẦM NẮP BỂ 35 2.3.3 TÍNH TOÁN THÀNH BỂ 43 2.3.4 TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY BỂ 49 2.3.5 TÍNH TOÁN DẦM ĐÁY BỂ 52 ... CHƯƠNG TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI 6. 1 KIẾN TRÚC - Trong công trình gồm loại bể nước: o Bể nước tầng hầm dùng chứa nước lấy từ hệ thống nước thành phố, bơm lên mái dự trữ nước cứu hỏa o Bể nước ngầm ... T?NG 12 3200 160 0 160 0 3200 160 0 +30.900 T?NG 10 3200 160 0 +27.700 T?NG 160 0 68 300 63 500 160 0 +34.100 T?NG 11 160 0 3200 160 0 +24.500 T?NG 160 0 3200 160 0 +21.300 T?NG 160 0 3200 160 0 +18.100 T?NG...

Ngày tải lên: 09/06/2015, 10:29

... 3 06. 7 230.1 499.5 359.5 299.8 4 06. 9 281.3 384.3 291.9 60 4.9 65 0 .6 375.7 327 .6 279.2 67 4.3 4 16. 5 261 .0 355.2 391.2 421.4 7 46. 1 550.3 509.9 414.4 3 16. 4 473.7 3 86. 6 537.3 2909.8 69 5.8 0. 163 9 0.1 064 ... 47A 47 46 48 47 56- 57 56- 57 56B 56A 58A 57B 67 A 65 65 67 74 76A 77A 76B 20A 19B 23A 29B 32A 33A 29,30 29 30 34 31 40 45 40A 42A 42A 50A 49A 50 48 50 49 62 59 -60 57B 58A 62 A 58B 71A 70 68 71 80 ... 0.00148 -582.8 266 1 0.00 Ag5 -728.52 869 0.00201 -728.5 266 8 0.00 Ag5 (a) -728.52784 0.00187 -728.52597 0.02 Ag5 (b) -728.52389 0.00185 -728.52203 0.13 Ag6 -874.29925 0.00 262 -874.2 966 3 0.00 Ag6 (a) -874.28570...

Ngày tải lên: 26/10/2014, 12:03

... quan trận động đất Niigata_Nhật Bản ngày 16- 6-1 964 trận động đất Alaskan 1 964 Một nổ lực sớm nhằm giải thích tượng hóa lỏng đất loại cát Casagrande (19 36) thực dựa hệ số rỗng tới hạn Cát chặt, ... hành cảm thấy khó cho phép để phát triển ứng dụng có dẫn đưa vào thực tiển tính toán công trình Như vậy, trình tính toán công trình ta phải xét đến thay đổi đất trình chòu tải động Ngoài yếu ... di chuyển nước lổ rỗng mẫu Để tránh ảnh hưởng việc tuân theo điều kiện thí nghiệm ứng xử hệ thống đo đạc nước lỗ rỗng Các ứng xử quan sát thí nghiệm không thoát nước, thí nghiệm thoát nước với...

Ngày tải lên: 27/08/2014, 22:46

Ngày tải lên: 27/08/2016, 09:09

... học phía sau Nước thải sau qua bể lắng bơm sang bể xử lý yếm khí UASB Bùn lắng đáy bể đưa sang bể chứa bùn Xử lý sinh học yếm khí (UASB) Tại bể UASB nước thải phân phối diện tích đáy bể qua hệ thống ... Tách nước dư HỐ GOM Bơm Đo lưu lượng THIẾT BỊ TÁCH RÁC TINH Dinh dưỡng BỂ ĐIỀU HÒA Sục khí Điều chỉnh pH Bơm BỂ LẮNG Thu khí sinh học Sục khí BỂ YẾM KHÍ UASB Bể chứa bùn BỂ HIẾU KHÍ SBR Bể nén ... khiển tín hiệu thiết bị decanter lấy nước từ bể SBR Bể chứa bùn yếm khí bể nén bùn hiếu khí Lượng bùn dư từ bể SBR bơm vào bể nén bùn nhờ bơm chìm Bùn sau bơm đầy bể nén để yên Khi đó, bùn tách làm...

Ngày tải lên: 24/10/2013, 10:20

... ui 2.84 3. 06 1.42 3.34 u i 3. 96 4.11 1.5 3. 06 3. 96 8.22 =0 6. 12 u i 13.72 6. 86 18.5 u i Trong ui = 1/(0m0i2) Khai triển định thức ta có phơng trình u4 - 29.96u3 + 89.8894u2 - 62 .238528u + ... 14 = 1,53 m1 = m2 = m3 = m4 = 21 = 1,42 22 = 3,34 23 = 3, 96 24 = 4,11 31 = 1,5 32 = 3, 96 33 = 6, 12 34 = 6, 86 41 = 1,53 42 = 4,11 43 = 6, 86 44 = 9,25 e Từ ta có phơng trình tần số: 11m u i 21m ... Để tính chuyển vị ngang điểm đặt khối lợng ta sử dụng chơng trình tính Sap2000 11 = 6, 757*10-4 (m) 12 = 9, 568 *10-4 (m) 13 = 10, 16* 10-4 (m) 14 = 10,34*10-4 (m) 21 = 9, 568 *10-4 (m) 31 = 10, 16* 10-4...

Ngày tải lên: 22/11/2013, 19:31

Ngày tải lên: 02/12/2013, 20:04

Ngày tải lên: 02/12/2013, 20:32

... = [ B]T [ D][ B]e dVe , e 6 6 Ve 6 1 1ì1 (2.3) 1 6 ú: [ B]e l ma trn quan h bin dng - chuyn v ca phn t Ma trn lng phn t: [ M ]e = [ N ]T [ N ]e dVe e 6 6 Ve 6 3 3 6 vi: l lng riờng vt liu (2.4) ... 12EJ z L3 6EJ z L2 6EJ z L2 4EJ z L 0 12EJ z L3 6EJ z L2 6EJ z L2 2EJ z L EF L 0 12EJ z L3 6EJ 2z L EF L 0 6EJ z L2 2EJ z L , (2.5) 6EJ z L 4EJ z L 0 12EJ z L3 6EJ 2z L ... w = 16, 56m ; U win ( t ) , H w = 12, 45m ; U win ( t ) , H w = 8, 28m ) 91 (1) (2) (2) (3) (3) Hỡnh 4.20 ỏp ng mụ men un ti chõn cc chớnh theo thi gian ( U win ( t ) , (1) H w = 16, 56m ; U...

Ngày tải lên: 04/12/2013, 14:01

... C23 0 hay C 66 0 C 66 A Nu biu th bin dng qua ng sut, ta cú: S 11 S12 S 12 S12 S12 0 S22 S23 0 S23 S22 0 0 2( S22 S23 ) 0 0 S 66 0 0 hay ... 0.1 0.1 4.483 4.238 3. 763 3.3 06 2. 864 2.438 2.230 t (10 ) a (10 ) 0.803 0.553 0.3 56 0.272 0.2 26 0.198 0.188 Tr-ờng hợp 3: Cho tỉ lệ thể tích pha hạt tng dn t n 0 .6, t l th tớch pha si khụng ... 0.3 0.2 0.1 0.05 2.2 06 2.303 2.447 2.520 2.518 2.438 2. 366 5.183 4. 260 3.280 2.718 2.314 1.979 1.825 t (10 ) a (10 ) Tr-ờng hợp 2: Cho tỉ lệ thể tích pha sợi tng dn t n 0 .6, t l th tớch pha...

Ngày tải lên: 10/02/2014, 20:48

... 64 2.1 HI N TR NG C P NƯ C NÔNG THÔN VI T NAM 64 2.1.1 Khái quát th c tr ng c p nư c nông thôn Vi t Nam 64 2.1.2 Th c tr ng c p nư c t p trung nông thôn Vi t Nam 67 2.2 TH ... 152 3.3 .6 M r ng áp d ng ñ nh ch ch tài phù h p 159 3.3.7 Nâng cao l c qu n lý v n hành b o dư ng cho c ng ñ ng . 160 K T LU N VÀ KI N NGH 164 DANH M C TÀI LI U THAM KH O 169 PH ... Thu ñ bù chi Năng l c tài c ng ñ ng Hình 1 .6: Y u t tác ñ ng ñ n l c tài c a c ng ñ ng Khi tính ñ n kh chi tr kh chi tr c a nhóm dân nghèo nh t c n ñư c tính ñ n m c c n dư i c a giá nư c N u m...

Ngày tải lên: 26/02/2014, 12:46

Ngày tải lên: 06/03/2014, 15:20

... (10-12m2s-1) 5.44 5 .62 5.52 5.32 5.13 5. 36 5.29 5.90 5.21 5. 36 5.50 2.42 (%) 225 232 228 220 212 221 218 244 215 221 227 100 Lượng dầu ban đầu YA (g/g) 0.470 0.459 0.459 0. 465 0.473 0. 462 0.459 0.444 ... 11 Control 0.915 0.908 0.919 0.903 0.908 0.900 0.939 0.901 0.9 86 0.935 0.952 0.905 Sản lượng dầu Y (g/g) 0.515 0.5 06 0.504 0.5 06 0.511 0.505 0.501 0.493 0.495 0.491 0.492 0.459 Hệ số khuếch ... chất tan (dầu) thu 2.2.3 Mô hình toán học Việc xây dựng mô hình toán học động học trình trích ly dựa vào việc phân tích chế trình trích ly Ứng dụng phương pháp toán học phương trình khuếch tán...

Ngày tải lên: 11/03/2014, 06:20

... M 0 1 3,05472 Suy d1 = 3, 366 2 M 2 0  1,0  d22 = {1,0 -0 ,65 472}   = 2,42 866 M, suy d2 = 1,55842 M  M 0 1 - 0 ,65 472 39 Bây lại thay d1,d2 vào (2- 16) ma trận chuẩn hóa [B] sau: {b1} ... 3, 366 2 M 3,05472 0,90747 M 1 {a2} = d2 1,55842 M  1,0   0 ,64 168     - 0 ,65 472 - 0,42012 M Ghép hai véc tơ b1 b2 , ta ma trận chuẩn hóa dạng dao động riêng hệ: 0,29707 0 ,64 167 7 ...  16 16 2 56 EJ (a) Chuyển vị tĩnh nơi đặt khối lượng trọng lượng khối lượng gây là: (M ) t y 3m3 2, 25kNm3  G.   0, 75kN  2 56 EJ 2 56 EJ (b) Tần số dao động riêng hệ , theo (1-15) là: 256...

Ngày tải lên: 29/03/2014, 00:20

Ngày tải lên: 05/04/2014, 01:33

... trình tuyến tính (3.11), xác định đợc hệ số cha biết ai, bj, cn, dm nhân tử Lagrange k Từ kết tính toán, ta có: 2.(7m 36 l 14976m 24 l EJ 5013504m2 l3EJ 1132 462 08EJ ) = l3 (7m 24 l6 10 560 m2 l ... cho hệ so sánh Đối với toán động lực học, ta coi lực quán tính nh ngoại lực viết thêm lợng cỡng lực quán tính gây + Với cách xây dựng toán đa lời giải cho toán động nh toán tĩnh nên sử dụng phơng ... tuyến tính (3 .6) , xác định đợc hệ số cha biết ai, bj, cn nhân tử Lagrange k Từ kết tính toán có đợc, cho =0 Từ tìm tần số dao động riêng hệ * Với l1= l2 = l3 = l/3: phần lập trình tính toán, ...

Ngày tải lên: 20/05/2014, 11:05

... 3 1  + ÷m × m × × × m = 16 16 2 56 EJ 4 4 (a) Chuyển vị tĩnh nơi đặt khối lượng trọng lượng khối lượng gây ra: (M ) t y 3m3 2, 25kNm3 = G.δ = × 0, 75kN = 2 56 EJ 2 56 EJ (b) Tần số dao động riêng ... thường coi gần ω1 ≈ ω, T1 ≈ T tính toán Xét trường hợp dao động tắt nhanh An / A n+1 = 0,5 Ví dụ, Khi χ = ln(A n/A n+1) = ln0,5 = 0 ,69 3 α = 0 ,69 3 / T1 ω1 = ω2 − α = = 0 ,69 3ω1 / 2π = 0,11ω1 ω − ( ... tự (BTD), lực cản, dao động điều hòa, có tần số ω tính theo (1-15) , có biên độ góc lệch pha tính theo (1-19), chu kỳ dao động tính theo (1 -6) Nhìn vào (1-15) ta thấy ω phụ thuộc yt(M), tức phụ...

Ngày tải lên: 30/05/2014, 10:19