... TO B NễNG NGHIP V PTNT TRNG I HC THU LI Lấ C ANH NGHIÊN CứU TíNHTOáNĐộBềNVàĐộổNĐịNHBểTIÊUNĂNGCủAĐậPBÊTÔNGĐầMLĂNTRọNGLựC Chuyờn ngnh : Xõy dng cụng trỡnh thu Mó s : 60 58 - 40 ... nỳt - Gii phng trỡnh (2- 21) ta c: e = A e -1 U e R R R RP P R R (2- 22) Thay (2- 22) vo (2- 20) ta c: f = M e A e -1.U e R R R RP t: N e = M e A e -1 R R R R R P R (2- 23) R (2- 24) RP P N e : gi l ... R R R Lun thc s k thut (2- 28) Lờ c Anh - 44 - Vi D l ma trn cỏc hng s n hi Thay cụng thc (2- 27) vo cụng thc (2- 28) ta c: e = D B e U e R R R R R (2- 29) R Biu thc (2- 29) biu din mi quan h gia...
... trỡnh (2- 21) ta c: e = Ae-1 Ue (2- 19) Thay (2- 19) vo (2- 17) ta c: f = Me.Ae-1.Ue (2- 20) t: Ne = Me Ae-1 (2- 21) Ne: gi l hm dng ca phn t Thay (2- 19) vo (2- 18) ta c: f = Ne.Ue (2- 22) Biu thc (2- 22) ... Tr-ờng đại học thủy lợi 0o0 Lê đức anh Nghiên cứu tínhtoánđộbềnđộổnđịnhbểtiêuđậpbêtôngđầmlăntrọnglực Chuyên ngành Mã số : Xây dựng công trình thủy : 60.58.40 Luận ... BN 21 B TIấU NNG CA P TRN Bấ TễNG M LN TRNG LC21 2. 1 Khỏi nim v phõn tớch n nh, bn ca b tiờu nng 21 2.2 n nh b tiờu nng ca p bờ tụng 22 2. 2.1 n nh lt ca cụng trỡnh 22 2.2 .2 n...
... dọc bệ xe: qdg2 = k 12 P ; qc2 = k 22 P ; R2 = k 32 P (2. 33) đó: k 12 = P2 16 2L ; k 22 = P2 ; k 32 = 16 2L (2. 34) Biểu đồ nội lựctrọng tải P =1 kết cấu hoàn toàn giống nh biểu đồ hình 2. 10 Cũng viết ... 19 20 21 22 = 3g+1: My A A B B lt A 3g +2= 23 g+1= 08 B A 24 09 25 10 26 11 27 28 12 13 29 14 B 30 = 4g +2: Mz 15 = 2g+1: My 01 4g+3 02 03 04 05 06 07 = g : My 31 32 33 34 35 36 37 = 5g +2: N 49 ... thức ứng để tính Giải hệ phơng trình tắc để tính ẩn X1, X2 Xn Tính vẽ biểu đồ nội lực theo công thức (2. 5) 2. 1 .2 Phơng pháp làm giảm nhẹ khối lợng tínhtoán Thông thờng tínhtoánđộbền kết cấu...
... TỈÌ KÃÚ TOẠN2. 2.1 Chỉïng tỉì kãú toạn l gç (?) Càn cỉï vo âiãưu 1, chỉång III, pháưn thỉï nháút ca Quút âënh 167 /20 00/QÂBTC Bäü Trỉåíng Bäü Ti chênh ban hnh ngy 25 thạng 10 nàm 20 00 vãư " Chãú ... tạc âån vë 21 d o m C lic c u -tr a c k o d o w w w o w C lic k to bu y N O W ! PD ! XC er O W F- w m h a n g e Vi e w PD XC er F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N y bu to k w c 2.2 .2 Phán loải ... toạn củ thãø 20 d o m C lic c u -tr a c k o d o w w w o w C lic k to bu y N O W ! PD ! XC er O W F- w m h a n g e Vi e w PD XC er F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N y bu to k w c 2.2 CHỈÏNG TỈÌ...
... trụ * Tính động đất theo tiêu chuẩn 22 TCN 22 1-95 − Ta có tải trọng động đất: S ik = K1 K S ik − Các hệ số : K1 =0 .25 ; K =1 (22 TCN 22 1-95) − Tính S ik : S ik = Qk Aβ i Kψηik βi Kψ = 1; 29 4 Tuyển ... Nẵng năm 20 10 ηik =1 ( 22 TCN 22 1-95) S 0ik = Qk Aβ i Kψ η ik = Qk (0 .2) (2. 7)(1)(1) = 0.54Qk S ik = (0 .25 )(1)(0.54)Qk = 0.135Qk = x2 = 7036,31 KN 2. 4 .2 Phươngpháp Sử dụng phổ thiết kế theo tiêu chuẩn ... năm 20 10 2.2Phươngpháp phổ phản ứng ịu tác động (2) [M ]{} + [C ]{x} + [K ]{x} = −[M ]{1}0 (t ) x x động đất là: Fi * (t ) Phương trình dạng dao động thứ i : ξ i (t ) + 2 iωi ξ i + ωi2ξi...
... Chương II: Cácphươngpháptínhtoán lựa chọn phương án đầu tư CÁCPHƯƠNGPHÁP SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN ĐẦU TƯ : 2. 1 Cơ sở để lựa chọn phương án đầu tư : Cơ sở để lựa chọn phương án vào mục tiêu ... phát triển vùng 2.2Cácphươngpháp phân tích hiệu tài dự án đầu tư 2. 2.1 Phươngpháp dùng nhóm tiêu tĩnh: Cáctiêutĩnhtiêu cho giai đoạn, thường năm dự án không kể tới biến động tiêu theo thời ... phần vốn vay, tiêu thời hạn thu hồi vốn có ý nghĩa quan trọng2.2 .2 Phươngpháp dùng nhóm tiêu động: Phươngpháp phân tích dùng nhóm tiêu động có tính đến giá trị theo thời gian tiêu chí phí lợi...
... thép 37 2. 1 .2. 1 Giới thiệu: 37 2. 1 .2. 2 Thực tínhtoándầm cao Sap 20 00 38 2.2 phơng pháp sử dụng mô hình chống giằng 42 2 .2. 1 Phân vùng ứng suất biến dạng cấu kiện bêtông cốt thép 42 2 .2. 2 Cơ sở ... áp dụng 43 2.2 .2. 1 Cơ sở mô hình chống - giằng 43 2.2 .2. 2Các giả thiết áp dụng 43 2. 2.3 Các phận cấu thành mô hình chống-giằng 44 2. 2.3.1 Thanh chống bêtông chịu nén 44 2. 2.3 .2 Thanh giằng ... h2 h Vùng D h h2 Hình 2. 7: Các vùng B vùng D h1 h2 43 2.2 .2 Cơ sở mô hình chống - giằng, giả thiết áp dụng 2.2 .2. 1 Cơ sở mô hình chống - giằng [7] Phơng pháptínhtoán thiết kế kết cấu bê tông...
... lớn Lệch giá trị phươngpháp Guido phươngpháp Thụy Điển Gần với kết tínhtoán Plaxis phươngpháp Russell Pierpiont, hay gọi phươngpháp Terzaghi cải tiến; phươngpháp Low phươngpháp Hewlett & ... đạt giá trị lớn 2 h/(s-a) ≤ Đồ thị thể giá trị tínhtoánlực kéo vải địa kỹ thuật, theo Plaxis phươngpháp trình bày bảng Giá trị lực kéo vải địa kỹ thuật tínhtoán theo phươngpháp PTHH nhỏ so ... đất yếu xung quanh khác Vì vậy, độ xác phươngpháp không cao, không xét đến độ cứng cọc đất, phù hợp cho giai đoạn thiết kế sơ CT 2.2Phươngpháptínhtoán dựa vào tượng hiệu ứng vòm - trường...
... chiều dòng chảy bố trí cốt thép cấu tạo 5φ10/m 23 Lê Văn Minh 22 φ 12 a =20 0 22 φ10 a =25 0 φ 12 22 φ 12 φ10 a =20 0 20 φ10 a =25 0 φ 12 20 20 Hình 3 .2 - Bố trí cốt thép đáy máng dầmđỡ 3.5 Kiểm tra ... = −5 ,21 kNm M = M g g l + α M nngh =-0, 125 .17, 42 1,9 +0 ,25 .2. 5 ,21 =-5 ,25 6 kNm M 0,5 = M g g l + α M nngh =0,0 625 .17, 42 1, 92 -0 ,25 .5 ,21 =2, 628 kNm Q0 = Qg g l + β M nngh l + 2 M nngh l 5 ,21 =0,375.17, 42. 1,9+(1 ,25 +0 ,25 ) ... Mg) = 2, 54 + 5 ,25 6 + 0 ,22 5 = 8, 021 kNm 21 Lê Văn Minh 3.4 Tínhtoán bố trí cốt thép đáy máng a Tínhtoán cốt thép dọc chịu lực: Trường hợp gây mô men căng lớn M1 mặt cắt sát vách: Tínhtoán cấu...
... HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 20 08 - Phươngpháp Schmertmann (1978) - Phươngpháp De Ruiter Beringen (1979) – gọi phươngpháp châu Âu - Phươngpháp Bustamante Gianeselli (19 82) – gọi phươngphápPháp hay phương ... bật phươngpháp sức kháng mũi kháng bên cọc tính dựa vào giá trị qc ; giá trị fs khơng sử dụng phần tính tốn Sức kháng bên đơn vị Các bước tính tốn sau: - Bước 1: Dựa vào bảng tra để xác định ... đất sét Lousiana, Mỹ Phươngpháp xác định tương tự phươngpháp Schmertmann, có cải tiến đáng kể là: cơng thức (2) tính sức kháng bên, hệ số K khơng xác định cách tra bảng mà tính theo cơng thức:...
... măng, Độ lún ∆h2 đáy cột đất tính theo phươngpháp cộng lớp phân tố Với cách tính nêu không xét đến ứng suất phụ thêm trọng lượng thân cột đất-xi măng III TÍNHTOÁNỔNĐỊNHVÀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ... (n.Ru) / A f FS (23 ) IV.3 Tínhtoánđộ lún gia cố Độ lún tổng cộng: S = ∆h1 + ∆h2 ∆h1: Độ lún phần đất gia cố ∆h2: Độ lún lớp đất yếu nằm cột đất - xi măng Độ lún ∆ h1 Độ lún đất tính theo công ... hợp V .2. 2Các kết tính lún Nhận xét công thức tính lún theo quy trình ba nước thông qua kết tínhtoán lý thuyết sau: Độ lún tổng cộng tính theo quy trình Thụy Điển S = 10,05cm Độ lún tổng cộng...
... thức (2. 5) ta có Nv = 0,8 (vòng/volt), ta thay vào công thức (2. 6) (2. 7) ta có: N1 = 1 ,2 22 0 = 26 4 (vòng) N2 = 1,1 1 ,2 24 = 32 (vòng) Với 10v cuộn sơ cấp ta cần 10 1 ,2 = 12 (vòng) Với 12 v ... công thưc (2. 17) ta có : = Từ ta có : = 8 .25 8 .25 8 .25 (2. 22) Tỷ lệ đường kính cuộn thứ cấp so với sơ cấp theo công thức (2. 18) ta có: = = = 2. 87 Từ công thức (2. 21) ( 2. 22 ) ta có hệ phương trình ... 1 ,2 = 21 6 vòng Điện áp U 12 = 190 V ta quấn thêm 12 vòng Tương tự với cuộn thứ cấp ta phải quấn tất N 22 vòng với N 22 = 24 1,1 1 ,2 = 31,84 vòng ( lấy 32 vòng) Để lấy điện áp lấy điện áp 12 V...
... luận kiến nghị Tổng cộng có 98 trang, có 59 hình vẽ, 29 bảng số Phụ lục gồm 100 trang CHƯƠNG I TỔNG QUAN ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ĐBSCL VÀCÁCPHƯƠNGPHÁPTÍNHTOÁNỔNĐỊNHCỦA NỀN ĐẤT YẾU ... AN TOÀNỔNĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4 -2: Bảng tổng hợp hệ số an toànổnđịnh trượt hệ số an toànổnđịnh từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp ... góc ma sát đất phụ thuộc độ chặt - độ ẩm đất Cc - lựcdính cứng đất w - lựcdính nhớt đất Cw - lựcdínhtổng phụ thuộc độ chặt - độ ẩm đất Căn vào điều kiện phá vỡ độbền liên kết cứng đất: lim...