Một số vấn đề liên quan đến ứng suất kéo trong quá trình thi công đóng cọc bê tông cốt thép dự ứng lực

Cọc bê tông cốt thép (BTCT) hạ bằng búa đóng là một phương án thi công khá phổ biến tại Việt Nam. Bài viết này phân tích một ví dụ điển hình của trường hợp ứng suất kéo lớn phát sinh khi thi công đóng cọc, đồng thời đưa ra một số kiến nghị giúp khắc phục tình trạng này.

ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA MỘT SỐ VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN ỨNG SUẤT KÉO TRONG QUÁ TRÌNH THI CƠNG ĐĨNG CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC SEVERAL PROBLEMS RELATED TO TENSILE STRESS DURING THE CONSTRUCTION OF PRESTRESSED REINFORCED CONCRETE PILES ThS NGUYỄN NGỌC THUYẾT Saitama University, Nhật Bản TS PHẠM THẮNG Civil Engineering Dept., University of Texas Rio Grande Valley, Mỹ Bài báo có sử dụng số tài liệu kinh nghiệm cố TS Trịnh Việt Cường - nguyên Viện trưởng Viện KHCN Xây dựng Tóm tắt: Cọc bê tơng cốt thép (BTCT) hạ capacity when working and installing the piles, as búa đóng phương án thi cơng phổ biến well as the ability to resist cracking when carrying Việt Nam Hình thức thường áp and transporting A very important parameter that dụng công trình cơng nghiệp hạ tầng với was neglected is the tensile stress that appears in khối lượng lớn Trong q trình thi cơng đóng cọc piles during installing Therefore, in practice, when số cơng trình lớn Việt Nam, có cố faced with a high tensile stress situation, the xuất ngồi dự tính tượng nứt cọc contractors are generally confused and often thi công, tượng cọc bị nghiêng đào móng, misjudged the cause of the problem This paper ảnh hưởng lớn đến q trình thi cơng nghiệm thu analyzes a typical example of an actual case with cơng trình Một ngun nhân high tensile stress occurring during installing piles trình thiết kế, kỹ sư Việt Nam hầu hết and then gives some recommendations to help quan tâm đến khả chịu tải nén làm việc overcome this problem hạ cọc khả chống nứt cẩu lắp, mà thường bỏ qua thông số quan trọng ứng suất kéo phát sinh trình đóng cọc Vì vậy, thực tế thi cơng gặp tình Key words: PDA, tensile stress, prestressed concrete piles, pile installation Giới thiệu ứng suất kéo lớn, nhà thầu nhìn chung lúng Cơng trình xem xét nghiên cứu túng thường phán đoán sai nguyên nhân báo hạng mục Boiler thuộc Dự án “Nhà cố Bài báo phân tích ví dụ điển hình trường hợp ứng suất kéo lớn phát sinh thi cơng đóng cọc, đồng thời đưa số kiến nghị giúp khắc phục tình trạng very common in MW” xây dựng vào năm 2016 ấp Thạnh Đức - xã Long Đức - huyện Long Phú - tỉnh Sóc Trăng - Việt Nam Abtracts: Driven prestressed concrete piles are now máy nhiệt điện Long Phú với công suất 2x600 Vietnam These pile Theo phương án thiết kế phê duyệt foundations are often applied in industrial and ban đầu, nhiều hạng mục dự án sử dụng infrastructure projects in large volumes During cọc vuông BTCT dự ứng lực loại 0.5m0.5m, bê installing piles at several major projects in Vietnam, tông cọc sử dụng C50 (theo ASTM C39, bê tông there were unexpected incidents such as pile có cường độ nén mẫu lăng trụ 150300 mm f’c = 50 cracking during construction, piles tilted when Mpa), cốt thép sử dụng cho cọc cáp đường kính digging the excavation of foundations, etc., which 15,24mm có cường độ fpu = 1860 Mpa, số cáp cho seriously affect to the construction and acceptance cọc sợi Các tổ hợp cọc gồm đốt cọc: process of the projects One of the reasons is related to the design process Vietnamese engineers usually consider the compressive load 50 + 18m + 18m + 17m=53.0m; + 18m + 18m + 16m= 52.0m Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Trong q trình thi cơng đóng cọc, số cọc xảy tượng nứt ngang thân cọc Các vết nứt có dạng hình hình [5] Hình Vết nứt cọc số hiệu 12HA195 Hình Vết nứt cọc số hiệu 12HA415 Các hạng mục cơng trình dự kiến sử dụng loại cọc nêu phân bố tương đối tập trung chủ yếu nằm phạm vi khu vực nhà máy Các hố khoan nằm phạm vi là: BH6, BH7, BH8, BH9, BH 10, BH 11, BH 12, BH 13, BH 14, BH 23; hố khoan sâu 50m, trừ hố khoan BH8; BH12 sâu 60m hố khoan BH23 sâu 20m Hố khoan BH7 nằm khu vực nghiên cứu (Boiler 2) Hình Mặt bố trí hố khoan khảo sát địa chất cơng trình (ĐCCT) ban đầu khu vực Nhà máy Theo báo cáo khảo sát ĐCCT, lớp đất khu vực nhà máy nhiệt điện Long Phú sau: Bảng Tóm tắt lớp địa chất khu vực nhà máy nhiệt điện Long Phú TT Mô tả Độ sâu đáy lớp Từ Đến SPT (búa/30cm) Khối lượng thể tích (kN/m ) Lớp 1: Cát lấp chặt vừa 2.8m 4.8m 4-22 20 Lớp 2: Sét dẻo 4.0m 6.4m 2-9 18 Lớp 3: Sét dẻo chảy đến dẻo 15.5m 17.5m 0-13 17 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 51 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Lớp 4: Cát pha chặt vừa 19.0m 23.2 m 9-19 19 Lớp 5: Sét dẻo mềm đến dẻo cứng 38.5m 50.4m 8-30 19 Lớp 5a: Cát pha chặt vừa 33.6m 37.8m 9-25 19 Lớp 6: Cát pha chặt vừa 38.5m 49.0m 9-43 19 Lớp 7: Sét déo cứng 40.0m 49.0m 14-40 20 Hố khoan BH7 nằm khu vực nghiên cứu thể đặc điểm tương tự hố khoan lại phạm vi thi cơng nhà máy Loại búa sử dụng HD100 có thơng số trình bày bảng Bảng Thơng số thiết bị hạ cọc Loại búa HD 100 Trọng lượng phần rơi (kg) 10000 Năng lượng nhát đóng (Nm) 340000-220000 Tần suất đập (nhát/phút) 36-45 Lực lớn tác động lên đầu cọc (KN) 2600 Phù hợp để hạ cọc (kg) 40000 Tổng trọng lượng búa (kg) 20560 Chiều dài búa, a (mm) 6720 Chiều dài cọc búa - a1 (mm) 6720 Chiều cao rơi lớn – L (mm) 4110 Ngoài ra, loại búa khác sử dụng Nhà thầu tiến hành, nhóm tác giả nhận thấy song song có trọng lượng 7,2T, chiều cao rơi số điểm sau: 2,5m - Chất lượng bê tông đảm bảo thông số thiết kế đề ra; Sau ghi nhận tượng nứt cọc, Nhà thầu thi cơng tiến hành rà sốt cơng tác sản xuất thi công cọc, đồng thời đánh giá lại phương án thiết kế cọc ban đầu Kết cho thấy yếu tố sau nguyên nhân gây nứt cọc [5], [11]: - Chất lượng bê tơng cọc (đảm bảo theo thiết kế); - Sai sót việc chế tạo cọc (có thể gây nứt vận chuyển cẩu lắp) Nhà thầu tiến hành khảo sát địa chất bổ sung với lớp địa chất bề mặt có chiều dày khoảng 4m Thực tế cho thấy điều kiện ĐCCT có thay đổi so với khảo sát ban đầu: lớp cát san có trạng thái chặt đến chặt (SPT N=17-45), sai khác với điều kiện địa chất ban đầu (SPT N=6-33), nguyên nhân lớp san gần bề mặt có độ chặt tăng lên theo thời gian có tác dụng phương tiện hoạt động khu vực khảo sát Sau nghiên cứu trình khắc phục mà 52 - Các vết nứt theo phương ngang thân cọc nên nguyên nhân gây tượng đến từ ứng suất kéo (khi uốn kéo dọc trục) từ ứng suất nén; - Các trường hợp gây uốn cọc (khi vận chuyển, cẩu lắp, uốn dọc đóng) khơng phải ngun nhân (nhóm tác giả nhận thấy trường hợp Nhà thầu giảm độ mảnh cọc q trình đóng cọc, phương pháp kẹp cọc, cọc bị nứt); - Ứng suất kéo dọc trục điều nhà thầu chưa tính đến chưa khảo sát đầy đủ Với nhận định trên, nhóm tác giả kiến nghị kiểm tra ứng suất kéo cọc q trình đóng ủng hộ đề xuất thay đổi thiết kế cọc nhà thầu,những đoạn cọc hay gặp cố tăng số sợi cáp từ sợi lên thành sợi Loại cáp sử dụng có đường kính Ø15,24 mm Hai trường hợp cọc sử dụng cáp (như ban đầu) cáp (như kiến nghị điều chỉnh) Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA đánh giá khả chịu lực vật liệu theo tiêu chuẩn hành Tiêu chuẩn áp dụng để tính tốn TCVN 7888:2014 Phương pháp tính giữ nguyên, sử dụng tiết diện hình học cọc vng đặc 50  50cm Theo tiêu chuẩn này, cường độ chịu kéo bê tơng cọc bị bỏ qua Kết tính tốn thể bảng Bảng Khả chịu lực vật liệu cọc theo TCVN 7888:2014 Khả chịu nén BT cọc Khả chịu kéo BT cọc Bỏ qua cường độ chịu kéo BT Kể đến cường độ chịu kéo BT MPa MPa MPa cáp 23.73 2.68 8.18 cáp 22.57 5.12 10.62 Trường hợp TCVN 7888:2014 bỏ qua ứng suất kéo bê tơng cọc Tuy nhiên, thấy cường độ chịu kéo bê tông cọc đáng kể Tính tốn theo ACI 543R bỏ qua cường độ chịu kéo bê tông cọc, khả chịu ứng suất kéo cọc 50  50cm, cáp 1033 kN [4] tương đương 4,132 Mpa Ngoài tiêu chuẩn Việt Nam khác thường sử dụng để tính tốn cấu kiện BTCT TCVN 5574:2012 Tiêu chuẩn có đề cập đến việc tính tốn cấu kiện bê tông ứng lực trước không quy định việc tính ứng suất kéo cọc ứng suất trước có sử dụng cường độ kéo bê tông hay không Tiếp theo, báo thảo luận tượng sóng ứng suất kéo phát sinh trình đóng cọc Lý thuyết chung truyền sóng cọc Khi búa tác dụng vào đầu cọc, xung lực búa gây sóng nén lan truyền từ đầu cọc xuống phía mũi cọc Tại thời điểm t=L/c (L tổng chiều dài truyền sóng, c vận tốc truyền sóng vật liệu cọc) kể từ búa đập vào đầu cọc phản hồi trở lại đầu cọc Sức kháng đất ma sát sức kháng mũi cọc tác động đến cường độ dạng sóng phản hồi Thơng thường sóng phản hồi trở lại đầu cọc sóng nén thực tế có trường hợp sóng phản hồi sóng kéo Lý thuyết truyền sóng đàn hồi tóm tắt 2.1 Xung lực đầu cọc Hình Xung lực tác động lên đầu cọc Ban đầu tác động búa đầu cọc sau lan truyền xuống phía mũi cọc với tốc độ ), E mơ đun đàn hồi ρ √( khối lượng riêng vật liệu cọc Giá trị đặc trưng vận tốc truyền sóng c=3500 m/s cọc BTCT c=5000 m/s với cọc thép Biên độ xung lực búa gây đầu cọc phụ thuộc vào yếu tố chiều cao rơi búa, trọng lượng búa, cấu tạo búa, đặc trưng học đệm đầu cọc tương quan độ cứng búa cọc 2.2 Quan hệ vận tốc chất điểm ứng suất Đối với búa rơi tự do, vận tốc búa tiếp xúc với đầu cọc xác định theo quan hệ: Vo  gHe f (1) đó: g - gia tốc trọng trường, ef - hiệu suất búa H - chiều cao rơi búa Vận tốc đầu cọc chịu tác động va Khi búa đập vào đầu cọc gây ứng suất nén đập thường nhỏ vận tốc búa, chủ yếu tác động lên đầu cọc Dạng điển hình thay tác dụng giảm chấn hệ thống đệm đầu cọc đổi ứng suất theo thời gian thể hình Khi chịu tác động xung lực, chất điểm thân 4: cọc dịch chuyển khoảng tương đối nhỏ (thường Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 53 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA mức vài mm đến vài cm) thời gian xảy F tượng ngắn (thường mức vài chục ms) Có thể nhận xét V 35 m, lấy R n bảng xác định được: =8000 kPa Từ đó: + Hệ số nén 56 K tt = 0.7; - Đối với ứng suất nén: K4, nén = 1.03; Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA - Đối với ứng suất kéo: K4, kéo = 1.224 Với A diện tích tiết diện cọc e) Tính tốn ứng suất nén/kéo đóng cọc đến độ c) Xác định vận tốc búa, sâu thiết kế theo công thức: đầu cọc:  n / k  KK1K K3 K :  nén  262.28 kG/cm2 (26.2 MPa)  kéo  15.54 kG/cm2 (1.55 MPa) Vo , đập vào Vo  gH với: H= chiều cao rơi búa (m); g = 9.81 m/s (gia tốc trọng trường) 3.1.3 Tính tốn ứng suất đóng cọc búa d) Tính tốn kháng trở búa diesel HD 100 Zs : Z s  KM a) Các số liệu ban đầu: đó: - Trọng lượng phần động búa: Q=10000 kg; - Chiều cao rơi búa lấy theo báo cáo kết PDA (thí nghiệm cọc 12MA 3124): H = 2,5m, phù hợp với lượng nhát đóng 340000 Nm đến 220000 Nm Với trọng lượng búa 10000 kg, chiều cao rơi búa tương ứng là: K - độ cứng đệm đầu cọc; M - khối lượng búa, kg e) Tính hệ số Z’: Z '  Z Zs g) Xác định lực lớn Fmax : Fmax  Z sVo Với V0 vận tốc búa va chạm với cọc H=340000/(9.8 x 10000) đến 220000/(9.8 x 10000) h) Tính tốn lực tác dụng lên đầu cọc (Warrington, ≈ 3,4 m đến 2,2 m 1999): Bề rộng tiết diện cọc: 50 cm Fpile  b) Tính hệ số K1: W/A = 10000/(50x50) = kG/cm lớn mức cao bảng C1 TCVN 9394:2012 Như việc sử dụng loại búa 10 để đóng cọc nằm phạm vi điều chỉnh tiêu chuẩn 3.2 Dự báo theo phương pháp Warrington [10] a) Xác định vận tốc truyền sóng cọc: c 1.021 F 0.305 max 1 Z' i) Ứng suất cọc đóng:  Fpile A Các thơng số cọc bê tông cốt thép tiết diện vuông, cạnh 0,5m sau:  - khối lượng riêng vật liệu cọc, lấy 2500 kg/m ; E/ E - mô đun đàn hồi vật liệu cọc, lấy E đó: = 3.10E10 Pa; c - vận tốc truyền sóng, m/s;  - khối lượng riêng vật liệu cọc (bê tông), lấy 2500 kg/m ; E - mô đun đàn hồi vật liệu cọc, lấy E = 3.10E10 Pa b) Tính toán kháng trở học, Z, tiết diện cọc Z AE c Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 Diện tích tiết diện cọc: A = 0.5*0.5 = 0.25 m Các thông số khác xác định phương pháp Warrington cho hai trường hợp thể bảng 4: Trường hợp 1: búa nặng 7,2T chiều cao rơi 2,5m; Trường hợp 2: búa nặng 10T, chiều cao rơi 2,5m 57 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Bảng Các thông số xác định theo phương pháp Warrington (1999) [10] Thông số Ký hiệu T hợp T hợp Đơn vị Vận tốc truyền sóng cọc c 3521.363372 m/s Kháng trở học cọc Z 2200852.108 kGs/m Trọng lượng búa M 7200 10000 kG Chiều cao rơi H 2.5 2.5 m Vận tốc búa va chạm V0 5.943 7.004 m/s Độ cứng đệm đầu cọc K 3.00E+08 3.00E+08 N/m Kháng trở búa Zs 1.47E+06 1.73E+06 kGs/m Hệ số Z' Z' 1.50E+00 1.27E+00 Lực lớn Fmax 1.03E+07 1.21E+07 N Lực tác động lên đầu cọc Fpile 8.73E+06 9.99E+06 N  3.49E+01 4.00E+01 MPa Ứng suất cọc đóng 3.3 Thí nghiệm đo sóng ứng suất (thí nghiệm PDA) Trụ địa chất dùng để đối chiếu Tổng hợp kết đo sóng phát sinh thân cọc q trình đóng cọc thể hình (búa 10T) [2] , hình (búa 7,2T) [3] hố khoan BH7, (ký hiệu lớp đất hình giải thích đầy đủ hình 7) Hình Kết đo sóng cọc 12MA 3124 58 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Hình Kết đo sóng ứng suất cọc 12HA 474 dùng búa 7,2 T cho đoạn cọc c Trụ hố khoan BH7 b Cọc 12HA 451 a Cọc 12HA 474 Hình Kết đo sóng ứng suất dùng búa 7,2 T với đầy đủ đoạn cọc Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 59 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Nhận xét: kết đo tương đối phù hợp với lý thuyết chung truyền sóng nêu mục 2, cụ thể là: - Trừ số trường hợp cọc phải xuyên qua lớp đất cứng xen kẹp, điều kiện thơng thường ứng suất nén cọc cao cọc đóng đến độ sâu thiết kế, nơi đất tương đối tốt; - Ứng suất kéo tăng mũi cọc chuyển từ lớp đất cứng (lớp 1) sang lớp đất yếu (lớp 3) Phân tích kết đo sóng lý thuyết tính tốn 4.1 So sánh sóng ứng suất phát sinh đóng cọc với khả chịu tải cọc nứt cọc ứng suất kéo Điều phù hợp với thực tế thi công, phương án điều chỉnh (tăng số cáp từ thành sợi) Nhà thầu đề xuất hợp lý, kết thi công thực tế trường cho thấy tỷ lệ cọc hư hỏng chấp nhận b Với búa 10T Hầu hết ứng suất kéo đóng đoạn cọc lớn 11Mpa (phổ biến 15,2Mpa) [2] Trong đó, với trường hợp có khả chịu ứng suất kéo lớn 10,62 Mpa (8 cáp kể đến cường độ chịu kéo bê tông) Như vậy, búa 10T không phù hợp với trường hợp Nhận xét: Kết dự báo khả chịu ứng suất kéo loại cọc (bảng 3) dùng để so sánh Kết cho thấy: - Khi không kể đến cường độ chịu kéo bê tông cọc, khả chịu kéo vật liệu cọc không đáp ứng ứng suất sinh đóng, cho dù búa sử dụng loại 7,2T hay 10T; a Với búa 7,2T - Khi kể đến ứng suất kéo bê tông cọc: - Trường hợp cọc cáp bỏ qua cường độ chịu kéo bê tơng, cọc có ứng suất kéo giới hạn 2,68 MPa, nhỏ tất ứng suất kéo đo Theo đó, tất đoạn cọc phải bị nứt Tuy nhiên, thực tế cho thấy số đoạn cọc bị nứt [11];  Trường hợp cáp đa số đáp ứng - Trường hợp cọc cáp kể đến cường độ chịu kéo bê tơng, cọc có ứng suất kéo giới hạn 8,18 MPa, tương ứng với sóng ứng suất kéo lớn đo Cần lưu ý việc chất lượng cọc khơng thể đồng hồn tồn, nên thực tế thi cơng có đoạn cọc bị nứt, số khác khơng hồn tồn hợp lơ gic; an toàn chấp nhận Trường hợp - Trường hợp cọc cáp kể đến cường độ chịu kéo bê tơng, cọc có ứng suất kéo giới hạn 10,62 mPa, lớn hầu hết sóng ứng suất kéo đo (Chỉ nhát búa có ứng suất kéo lớn hơn, 11,9MPa, nhiều khả sai số đo đạc) Khi việc thi cơng khó xảy tế ứng suất sinh đóng cọc búa 7.2T hệ số an tồn thấp Trường hợp khơng thể đáp ứng với loại búa 10T;  Trường hợp cáp, đáp ứng ứng suất sinh đóng cọc búa 7.2T với hệ số đáp ứng với loại búa 10T - Việc bỏ qua ứng suất kéo bê tông đánh giá khả chịu ứng suất kéo cọc không hợp lý Khi kể đến khả chịu kéo bê tơng cọc, kết tính tốn tương đối phù hợp với thực 4.2 So sánh giá trị ứng suất phát sinh đóng cọc theo dự báo theo đo đạc trường Các kết tính toán lý thuyết kết thực nghiệm tập hợp bảng Bảng Tổng hợp kết tính tốn đo ứng suất đóng cọc Tính tốn lý thuyết Loại búa TCVN 9394 Đoạn đầu Tồn cọc 7,2 T 25,5 26,2 10 T - - Ứng suất kéo (MPa) TCVN 9394 Warrington Ứng suất nén (MPa) Đo sóng ứng suất (PDA) Ứng suất nén max Ứng suất kéo max (MPa) (MPa) Đoạn đầu Toàn cọc 34,92 6,08 40.05 - Đoạn đầu Toàn cọc Đoạn đầu Toàn cọc 1,55 24,1 54,9 7,9(11,9)* 6,6 - 35,5 43,6 22,4 8,1 Chú thích: (*) số liệu bị nghi ngờ sai số từ việc hiệu chỉnh máy 60 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 ĐỊA KỸ THUẬT - TRẮC ĐỊA Nhận xét: Tính toán ứng suất (cả kéo nén) theo TCVN 9394:2012 cho kết sau: - Đoạn cọc đầu tương đối phù hợp với kết đo xác nguyên nhân nứt cọc; (2) điều chỉnh lại thiết bị đóng cọc cách tăng trọng lượng búa đồng thời giảm độ cứng miếng đệm; (3) tăng khả chịu kéo cọc cách tăng số lượng đường kính cốt thép chịu kéo cọc sóng ứng suất trường; - TÀI LIỆU THAM KHẢO Đoạn cuối (toàn cọc) thấp đáng kể so với kết đo sóng trường Nguyên nhân mức độ ảnh hưởng ma sát bên lấy cao thực tế Trong trường Installation of Concrete Piles tính tốn vẽ thiết kế cọc bê tông cốt thép dự nén tương đối phù hợp với kết thực nghiệm ứng suất kéo cọc ứng lực Long Phu Power Plant Project Management Board, (2015), Non-conformance report for piling works of Kết luận kiến nghị boiler foundation Unit (Pile No 12HA415, 12HA195) Ứng suất kéo phát sinh q trình đóng cọc thơng số quan trọng, cần quan tâm Hồ Hữu Thắng, Nguyễn Hữu Quyền, Nguyễn Ngọc Huy (2016), Báo cáo kết thẩm tra thuyết minh Tính tốn theo Warrington cho giá trị ứng suất Tuy phương pháp không đưa số liệu FECON (2016) Báo cáo kết thí nghiệm biến dạng lớn (PDA) cọc BTCT 12HA451, cọc 12HA474 nên chênh lệch ứng suất nén ứng suất kéo nhỏ so với cọc đóng sâu hơn; FECON (2016) Báo cáo kết thí nghiệm PDA để tìm ứng suất q trình đóng cọc thử hợp cụ thể Nhiệt điện Long Phú, đóng đoạn đầu cọc sức kháng không đáng kể ACI 543R Guide to Design, Manufacture, and Rausche, F., Likins, G., Miyasaka, T., Bullock, P., thỏa đáng từ bước thiết kế để hạn chế (2008), The effect of ram mass on pile stresses and cố q trình thi cơng pile penetration, The 8th International Conference on the Application of stress wave theory to piles, Tính tốn khả chịu kéo theo TCVN tại, bỏ qua cường độ chịu kéo bê tông cọc dự ứng lực chưa thỏa đáng Nên xem xét kể đến Science, Technlogy and Practice TCVN 7888:2014, Pretensioned spun concrete piles TCVN 5574:2012, Kết cấu bê tông bê tông cốt thông số với hệ số an tồn thích hợp Việc thiết kế cọc nên đảm bảo khơng hình thành vết nứt trình vận chuyển, cẩu lắp (làm khả chịu kéo bê tông cọc) Ảnh hưởng thay đổi địa chất có sở, mà ứng suất kéo cọc đóng đoạn cọc (chuyển từ lớp cát chặt sang lớp đất yếu) thép – tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9394:2012, Đóng ép cọc – Thi cơng nghiệm thu 10 Warrington (1999), Closed form solution of the wave equation for piles, Master of Science Degree, The University of Tennessee at Chattanooga, USA 11 Ban Dự án nhiệt điện Long Phú PTSC (2016), Báo tương đối lớn Để hạn chế nguy này, cáo phân tích nguyên nhân đề xuất giải pháp giảm chiều cao rơi búa tăng chiều dày lớp khắc phục công tác sản xuất thi công cọc đệm Khi có tượng nứt ngang thân cọc q trình đóng, cần thực biện Ngày nhận bài:6/5/2021 pháp sau để xác định nguyên nhân giảm thiểu Ngày nhận sửa:17/5/2021 cố: (1) đo ứng suất cọc đóng để phát Ngày chấp nhận đăng:19/5/2021 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 61 ... 7,2T - Khi kể đến ứng suất kéo bê tông cọc: - Trường hợp cọc cáp bỏ qua cường độ chịu kéo bê tơng, cọc có ứng suất kéo giới hạn 2,68 MPa, nhỏ tất ứng suất kéo đo Theo đó, tất đoạn cọc phải bị nứt... cho thấy số đoạn cọc bị nứt [11];  Trường hợp cáp đa số đáp ứng - Trường hợp cọc cáp kể đến cường độ chịu kéo bê tơng, cọc có ứng suất kéo giới hạn 8,18 MPa, tương ứng với sóng ứng suất kéo lớn... dụ: + Giai đoạn đầu đóng cọc lỗ khoan dẫn, mũi cọc chưa xuống đến đáy lỗ khoan ma sát ứng suất nén ứng suất kéo, tìm theo Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/2021 Ứng suất búa gây cọc đóng, gồm phương