Lựa chọn máy rải và rút liệu cho kho đất sét

Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Phần I mở đầu I.1.Giới thiệu biện luận đề tài I.1.1.Giới thiệu đề tài Xi măng loại vật liệu xây dựng quang trọng thiếu đợc công trình xây dựng Sự phát triển nghành xi măng thúc đẩy phát triển kinh tế quốc dân Theo thống kê nớc ta có khoảng 14 nhà máy xi măng lò quay với tổng công suất 21,5 triệu tấn/năm, 55 sở xi măng lò đứng tổng công suất triệu tấn/ năm số trạm nghiền khoảng triệu tấn/năm Nguyên liệu để sản xuất xi măng clinker, nhiên nguồn sản xuất clinker nớc cha đủ đáp ứng nhu cầu phải nhập nhiên việc gặp phải nhiều khó khăn Để hạn chế nhập giảm giá thành Doanh nghiệp sản xuất clinker phải sản xuất vợt công suất thiết kế việc đầu t thêm nhà máy sản xuất xi măng công nghệ đại, suất lớn cần thiết Dới đồ án thiết kế nhà máy sản xuất xi măng Pooclang hỗn hợp theo phơng pháp khô đại tự động hóa hoàn toàn với suất thiết kế 5.800 tấn/ngày I.1.2.Biện luận đề tài Giới thiệu xi măng PCB ã Xi măng Pooclăng hỗn hợp ( XM PC_B ) chất kết dính vô bền nớc, sản phẩm nghiền mịn hỗn hợp gồm clinker xi măng Pooclăng với (3ữ5%) thạch cao , phụ gia xi măng (15%) phụ gia công nghệ (nếu có) ã Clinker xi măng Pooclăng sản phẩm nung đến kết khối hỗn hợp đá vôi, đất sét cấu tử điều chỉnh (nếu có), thành phần chủ yếu chứa khoáng SilicatCanxi ( C2S, C3S ) có hàm lợng vôi cao có khoáng Aluminat Canxi ( C3A ) Alumô Frerit Canxi ( C4AF ) Lợc sử phát triển xi măng giới Từ xa loài ngời đà biết dùng loại nguyên liệu thiên nhiên có tính kết dính để xây dựng công trình, nhng nói chung chất kết dính có cờng độ thấp không đáp ứng đợc nhu cầu sử dụng ngày cao ngời MÃi đến năm 1825, XMP đợc phát hiện, XMP đà đợc phát triển qua gần hai kỷ nên công nghệ sản xuất ngày cao Trớc xi măng đợc sản xuất chủ yếu theo phơng pháp ớt phơng pháp bán khô, phơng pháp khô thứ yếu, sản lợng xi măng sản xuất theo phơng pháp ớt chiếm 70 ữ 80% sản lợng xi măng sản xuất Ngày để tiết kiệm nhiên liệu, nhiệt lợng, với phát triển khoa học công nghệ công nghệ sản xuất xi măng theo phơng pháp khô chiếm vị trí chủ đạo Hiện công nghệ sản xuất xi măng giới đạt đến trình độ cao, sản lợng tăng, chất lợng tốt, phong phú chủng loại đứng đầu nớc có công nghiệp tiên tiến nh Mỹ, Nhật nớc Tây âu Lợc sử phát triển xi măng Việt Nam ã Cuối kỷ XIX thực dân Pháp đà xây dựng nhà máy xi măng Hải Phòng vào năm 1899 chủ yếu để phục vụ xây dựng cầu cống, công trình quân Năm 1899 đến 1922 xây dựng hệ thống lò đứng có suất 12 vạn tấn, năm 1928 ữ 1939 xây lò quay có suất 30 vạn ã Sau hoà bình lập lại 1954 nớc Xà hội chủ nghĩa giúp ta khôi phục cải tạo nhà máy xi măng Hải Phòng đa tổng công suất 70 vạn ã Năm 1960 ữ 1970 xây dựng thêm hàng chục nhà máy xi măng lò đứng ã Năm 1963 xây dựng nhà máy Hà Tiên I (theo phơng pháp ớt) Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp ã Năm 1976 ữ 1982 xây dựng nhà máy xi măng Bỉm Sơn theo phơng pháp ớt có suất 1,2 triệu nhà máy xi măng Hoàng Thạch với suất 1,1 triêu theo phơng pháp khô ã Năm 1991 ữ 1992 xây dựng nhà máy Hà Tiên II theo phơng pháp khô với suất 1,1 ữ 1,2 triệu ã Năm 1993 ữ 1996 xây dựng nhập 40 dây chuyền xi măng lò đứng Trung Quốc: Năm 1994 đạt 914 nghìn tấn, năm1995 đạt 1.200.000 tấn, năm 1995 đạt 2,384 triệu ã Năm 1998 xây dựng Hoàng Thạch II với suất 1,2 triệu tấn, năm 1999 xây dựng Bút Sơn với suất 1,4 triệu Ngoài xây dựng thêm sở liên doanh: Chinh Poong suất 1,4 triệu tấn, Sao Mai 1,7 triệu tấn, Nghi Sơn 2,3 triệu I.2 Lựa chọn địa điểm xây dựng nhà máy (IX_tr.154) I.2.1.Các yêu cầu xây dựng nhà máy xi măng công suất lớn Để lựa chọn đợc địa điểm xây dựng nhà máy cách hợp lý địa điểm đợc chọn phải thỏa mÃn yêu cầu sau: Yêu cầu tổ chức sản xuất Địa điểm phải gần nguồn cung cấp nguyên liệu, nhiên liệu, điện, nớc gần nơi tiêu thụ sản phẩm thuận tiện cho việc di chuyển sản phẩm nơi khác tiêu thụ Yêu cầu hạ tầng kỹ thuật Phù hợp tận dụng tối đa hệ thống giao thông quốc gia bao gồm đờng bộ, đờng thuỷ, đờng sắt Phù hợp tận dụng tối đa hệ thống mạng lới cấp điện, thông tin liên lạc Yêu cầu quy hoạch Phù hợp quy hoạch lÃnh thổ, quy hoạch vùng, quy hoạch cụm kinh tế công nghiệp, nhằm tạo điều kiện phát huy tối đa công suất nhà máy khả hợp tác với nhà máy khác lân cận Yêu cầu xây lắp vận hành nhà m¸y Thn tiƯn viƯc cung cÊp vËt liƯu, vËt t, xây dựng nhằm giảm chi phí vận chuyển, giảm tối đa lợng vận chuyển từ xa đến Thuận tiện việc cung cấp nhân công cho nhà máy trình xây dựng nh vận hành nhà máy sau Yêu cầu kỹ thuật xây dựng Về địa hình khu đất có kích thớc hình dạng thuận lợi việc xây dựng trớc mắt nh mở rộng diện tích nhà máy sau thuận lợi cho việc thiết kế bố trí dây truyền công nghệ sản xuất Khu đất phải cao ráo, tránh ngập lơt vỊ mïa ma lị, cã mùc níc ngÇm thÊp tạo điều kiện cho việc thoát nớc Độ dốc tự nhiên thấp hạn chế việc san lấp mặt Về địa chất, địa điểm phải không đợc nằm vùng có mỏ khoáng sản địa chất không ổn định Cờng độ khu đất xây dựng từ 1,5 2kg/cm2 Nhận xét: Trong điều kiện thực tế khó có địa điểm thoả mÃn đợc hầu hết yêu cầu Do sau cân nhắc mặt, thấy hết đợc khó khăn, thuận lợi nhà máy xi măng dự định xây dựng xà Thanh Sơn, Huyện Kim Bảng, Tỉnh Hà Nam I.2.2.Giới thiệu địa điểm xây dựng (X_tr.47) Nguồn nguyên nhiên liệu Đá vôi: gồm mỏ sau: ã Mỏ Hồng Sơn: Trữ lợng 61,4 triệu tấn, cách nhà máy 1km phía Đông, thành phần hoá tơng đối ổn định, độ cøng < (theo thang Mohs) Sinh viªn : Lª Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp ã Mỏ Bút Phong: Trữ lợng 130,75 triệu tấn, cách nhà máy km hớng Tây Bắc Thành phần hoá ổn định, thành phần khoáng vật chủ yếu canxit, đôlômit, hạt thạch anh, hydroxit sắt ã Mỏ Núi Bùi: Trữ lợng triệu tấn, cách nhà máy khoảng 1,5 km, chất lợng đá tốt Thành phần hoá đá vôi lấy để tính toán phối liệu nh sau: S A F C M R2O SO3 CK MKN Σ 3,76 1,10 0,66 52,46 1,23 0,40 0,01 40,38 100 Đất sét : gồm mỏ sau: ã Mỏ sét Khả Phong: Trữ lợng 12,84 triệu tấn, cách nhà máy 9,5 km phía Tây Bắc, sau khai thác đợc vận chuyển nhà máy ôtô Thành phần chủ yếu sét kết bột có xen kẽ vỉa mỏng ã Mỏ sét Ba Sao: Trữ lợng khoảng 25 triệu tấn, cách nhà 12 km Thành phần hoá ổn đỉnh nhng hàm lợng SiO2 không cao Thành phần lấy để tính toán phối liệu nh sau: S A F C M R2O SO3 CK MKN Σ 60,1 18,00 18,2 0,80 0,20 0,25 3,80 6,75 100,35 CÊu tư bỉ xung: ã Xỉ Quặng sắt : đợc mua từ nhà máy SupePhotphat Lâm Thao đợc vận chuyển nhà máy đờng sắt với khoảng cách 170 km Thành phần ho¸: S A F C M R2O SO3 CK MKN Σ 13,2 5,1 73,80 1,5 3,2 3,2 100 • SÐt cao silic : Khe Non: Trữ lợng khoảng 450 triệu cách nhà máy 20 km đợc vận chuyển đờng Thành phần chủ yếu cát bột kết Thành phần hoá: S A F C M R2O SO3 CK MKN Σ 92,6 3,8 1,1 0,5 0,2 1,4 99,6 ã Thạch cao : Mua từ công ty kinh doanh thạch cao xi măng Đông Hà Vận chuyển nhà máy đờng sắt có độ dài 575 km Thành phần hoá: MKN SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 CaSO4.H2O 20,3 0,3 36 0,5 39 34 TÝnh chÊt lÝ häc: §é Èm – 6% Kích thớc: nhỏ 30mm ã Phụ gia xi măng : o Phụ gia trơ : Dùng đá vôi lÊy tõ má Hång S¬n o Phơ gia thủ : Dùng diệp thạch sét đen An LÃo Bình Lục Nam Hà cách nhà máy 40km, trữ lợng khoảng triệu tấn, độ hút vôi 36 - 65 mg/g CaO vận chuyển đờng ã Nhiên liệu : o Dùng than cám Quảng Ninh, đợc vận chuyển đờng thuỷ cảng Kiện Khê với cự ly: 250km sau bốc lên ô tô chuyển nhà máy Thành phần hoá: S A F C M R2O SO3 CK MKN Σ 60,50 27,20 5,00 6,60 0,80 0,2 100,03 Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp o Dầu FO nhập từ Singapo vận chuyển nhà máy từ cảng Hải Phòng đờng sắt (170 km) ã Nguồn lợng, nớc: o Điện: nguồn cung cấp lấy từ lới điện quốc gia tuyến 110kV Hà Đông Ninh Bình o Nớc: lấy từ sông Đáy cách nhà máy 6km phía bắc Địa hình, địa chất khí hậu: ã Địa hình : Xây dựng nhà máy tơng đối phẳng, đô cao trung bình 50m, thấp 46m Địa hình nguy tác động số trình ngoại sinh nh sói mòn sụt lở ã Địa chất công trình : Có lớp đệ tứ dày 15m thuận tiện cho việc san lấp mặt bằng, dới có tầng đá vôi chịu tải cao ã Khí hậu : Nằm vùng có đặc điểm khí hậu nhiệt đới gió mùa, mùa khô từ tháng 10 đến tháng năm sau mùa ma từ tháng đến tháng Lợng ma trung bình 1700mm Nhiệt độ trung bình 23,50C, độ ẩm trung bình 80% Hớng gió chủ đạo mùa hè gió đông nam, mùa lạnh đông bắc Nguồn tiêu thụ sản phẩm ã Sản phẩm xi măng nói chung đợc tiêu thụ tập trung vào thành phố lớn, khu công nghiệp tập trung: nhà máy cách Hà Nội 64km phía nam tiếp giáp với mạng lới giao thông sắt, nớc Cách quốc lộ 1A 8km, cách ga Phủ Lý 11km, sát quốc lộ 21 Hoà Bình Từ nhà máy xi măng toả khắp miền đất nớc, nhng trớc tiên thị trờng Hà Nội, Nam Hà, Hà Tây, Hoà Bình thuộc đồng trung du bắc Nếu tính riêng thị trờng Hà Nội nhu cầu xi măng năm 1995 1,5 triệu năm 2000 triệu Vì từ nhà máy xi măng đợc chuyển bao phơng tiện xe lửa ô tô Hà Nội phục vụ nhu cầu xây dựng cách thận lợi I.2.3.Phơng án công nghệ Hiện sử dụng phổ biến hai phơng pháp sản xuất: phơng pháp khô phơng pháp ớt dựa theo sở phơng pháp gia công chế biến phối liệu, phơng pháp có u nhợc điểm riêng Ta so sánh số tiêu hai phơng pháp này: Phơng pháp Phơng pháp ớt Chỉ tiêu khô Nhiệt bay Èm phèi liÖu (Kcal/kgcl) 2,7 (W = 1%) 54 (W = 36%) NhiƯt mÊt m«i trêng xung quanh (Kcal/kgcl) 52 207 Tiêu hao điện (KWh/tấn xi măng) 100 ữ 110 145 ữ 165 Tiêu hao gạch chịu lửa (Kg/tấn xi măng) 1,0 ữ 1,5 ữ 2,5 Tiêu hao bi đạn nghiền (Kg/tấn xi măng) 0,6 ữ 0,8 1,5 ữ Mức độ tự động hoá sản xuất (%) 90 ữ95 10 ữ 15 Năng suất lao động (tấn xi măng/ngời/năm) 800 ữ 1200 250 ữ 450 Ngoài trình thi công lắp đặt thiết bị kim loại phơng pháp khô phơng pháp ớt lắp đặt nhanh hơn, đơn giản Tổng mặt nhà máy sản xuất theo phơng pháp khô nhỏ so với phơng pháp ớt suất Ngày với phát triển khoa học kỹ thuật công nghệ công nghệ sản xuất xi măng phơng pháp khô đà có bớc tiến vợt bậc, khắc phục đợc khó khăn trớc đà gặp phải Phơng pháp khô với thiết bị đại, Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp công đoạn đồng phối liệu đợc thực cách đồng sơ bộ, đồng trình vận chuyển khí nén, đồng silô chứa đồng tháp trao đổi nhiệt Bột liệu đảm bảo vào lò đợc đồng nh phơng pháp ớt Mặt khác phơng pháp khô có thiết bị trao đổi nhiệt Caxinơ tiết kiệm nhiên liệu, tiêu hao nhiệt giảm kích thớc lò giảm đáng kể ã Kết luận : Qua so sánh hai phơng pháp sản xuất trên, kết hợp với vùng nguyên liệu nhà máy (có độ ẩm đá vôi 5%, ®Êt sÐt ≤ 10%, ®é cøng ≤ theo thang Mohs) nhà máy thiết kế sản xuất theo phơng pháp khô, với thiết bị tiên tiến đại Đảm bảo sản xuất đợc chủng loại xi măng chất lợng cao, thoả mÃn yêu cầu xây dựng I.2.4 Lựa chọn dây chuyền công nghệ Phân xởng lò nung phân xởng trọng tâm nhà máy Bởi định chất lợng sản phẩm, sản lợng nhà máy hiệu kinh tế sản xuất Vì hệ thống lò nung phải đợc lựa chọn cân nhắc kỹ cho hợp lý Kể từ năm 1928 lò Lêpol xuất với vai trò tiền thân lò quay phơng pháp khô, đà có nhiều hệ lò đời với cải tiến Hiện giới phổ biến hệ thống lò có tầng Cyclon trao đổi nhiệt buồng tiền nung (Canxinơ) Có thể kể mét sè hƯ thèng nh sau: SF cđa IXI, RSP cđa Onada Cement Company, hƯ thèng trao ®ỉi nhiƯt F.L.Smidth Với u điểm ta chọn hệ thống lò nung F.L.Smidth với hệ thống trao đổi nhiệt tầng nhánh Canxinơ kiểu SLC D (Separste Line Calciner Downdraft) Đặc điểm hệ thống: Sơ đồ hệ thống: (bản vẽ) Năng suất: 6.000 tấn/ngày Hệ cyclone tầng nhánh  Bng tiỊn nung (Canxin¬) SLC_D:  ChiỊu cao hiƯu : 31 m Đờng kính : 6,2 m  DiƯn tÝch giêng liƯu s«i : 7,2 m2 Tầng Cyclone C5 C4 C3 C2 C1 Số lợng Cyclone 2 2 §êng kÝnh (mm) 6500 7000 7000 7000 7200 Lò quay: Đờng kính : 5,00 m  ChiỊu dµi : 78 m  Độ nghiêng : 4% Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Đồ án tốt nghiệp Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Phần Ii công nghệ II.1.tóm tắt lý thuyết công nghệ sản xuất xi măng pooclang theo phơng pháp khô đại II.1.1.Các khái niệm sản phẩm xi măng Pooclăng hỗn hợp ã Xi măng Pooclăng hỗn hợp sản phẩm nghiền mịn hỗn hợp gồm clinker xi măng Pooclăng với (3ữ5%) thạch cao , phụ gia xi măng (15%) phụ gia công nghệ (nếu có) ã Clinker xi măng Pooclăng sản phẩm nung đến kết khối hỗn hợp đá vôi, đất sét cấu tử điều chỉnh (nếu có), thành phần chủ yếu chứa khoáng SilicatCanxi ( C2S, C3S ) có hàm lợng vôi cao có khoáng Aluminat Canxi ( C3A ) Alumô Frerit Canxi ( C4AF ) ã Chất lợng Clinker phụ thuộc hàm lợng khoáng SilicatCanxi ( C2S, C3S ), Aluminat Canxi ( C3A ) Alumô Frerit Canxi ( C 4AF ) chúng đợc điều chỉnh theo modul hệ số ã Hệ số bÃo hòa vôi LSF : Đối với xi măng Pooclăng thờng LSF = 92 - 98 LSF = • Modul silÝc MS : Đối với xi măng Pooclăng thờng MS = 2,0 – 2,6 MS = • 100C 2,8S + 1,18 A + 0, 65 F S A+ F Modul nh«m MA : Đối với xi măng Pooclăng thờng MA = 1,2 1,7 MA = A F II.1.2.Phân xởng nguyên liệu Phân xởng nguyên liệu bao gồm từ máy gia công nguyên liệu thô đến gia công nguyên liệu tinh đồng tinh bột liệu Thiết bị công đoạn gia công nguyên liệu thô gồm : Máy đập búa gia công đá vôi, máy đập trục loại gia công sét kho đồng sơ Công đoạn gia công nguyên liệu tinh gồm máy nghiền liệu tinh, sau bột liệu sản phẩm đợc đa vào silo đồng Nguyên liệu sản xuất xi măng poóc lăng Thành phần phối liệu sản xuất Clinker gồm bốn ôxit CaO, SiO 2, Al2O3, Fe2O3  Oxit canxi nhãm nguyªn liƯu cacbonat canxi cung cÊp  Oxit SiO2, Al2O3, Fe2O3 n»m khoáng sét đất sét cung cấp Để điều chỉnh môđun cho hợp lý ta phải thêm vào số phụ gia điều chỉnh nh quặng sắt, bôxit Nhóm nguyên liệu chứa cacbonat canxi chủ yếu đá vôi, đôlômit Quá trình tạo CaO hiểu đơn giản qua phản ứng sau: 700 1000 C CaCO →     CaO   +  CO Ca ( OH )  → Sinh viªn : Lê Anh Hảo CNVL K49 CaO + H 2O Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Trong Ca(OH)2 tốt có độ phân tán cao , hoạt tính Khi chọn nguyên liệu đá vôi có lẫn hàm lợng sét mà hàm lợng sét > 20% tốt Cho clinker tốt, công nghệ đơn giản, tốn lợng Nhóm nguyên liệu chứa SiO2 , Al2O3 , Fe2O3 Đất sét chứa thành phần sau: Khoáng sét Muối khoáng Tạp chất hữu Cát, trờng thạch Trong khoáng sét chủ yếu để sản xuất xi măng pooclăng đất sét phải có hàm lợng khoáng sét >70 ữ 75% Trong khoáng caolinit chủ yếu Khi tỷ lệ môđun, hệ số cha hợp lý ta phải dùng cấu tử điều chỉnh giầu SiO 2, Al2O3, Fe2O3 để điều chỉnh Nhiên liệu để nung clinker xi măng Poóc lăng : Quá trình tạo khoáng clinker xi măng Poóc lăng thu nhiệt xảy hoàn toàn nhiệt độ cao 1400 ữ 15000C thời gian định Vì vậy, phải cung cấp nhiên liệu để nung chín đợc clinker Trong công nghệ sản xuất xi măng Poóc lăng sử dụng loại nhiên liệu sau: Nhiên liệu rắn( Than ) Nhiên liệu lỏng( Dầu MFO )  Nhiªn liƯu khÝ (khÝ thiªn nhiªn) Nhiªn liƯu rắn : nhà máy xi măng chủ yếu dùng loại than đá lửa dài, nhiều chất bốc để pha hỗn hợp than bụi than Atraxit phân loại theo số cám 1, 2, 3, 4, làm nhiên liệu Yêu cầu kỹ thuật than dùng lò quay: Nhiệt trị: QH 5500 Kcal/Kg than Chất bốc: V = 15 ữ30 % Nhiên liệu lỏng: Dầu MFO nhiệt cao, tro, dễ điều chỉnh nung nhng giá thành cao gấp -3 lần than phải gia nhiệt trớc phun vào lò (90 ữ1000C) Dầu MFO sử dụng làm nhiên liệu cho sản xuất xi măng Poóc lăng phải thoả mÃn yêu cầu kỹ thuật sau: Nhiệt lợng 9200 Kcal/Kg dầu Lợng nớc lẫn 1%  Tû träng ë 200C ≤ 0,98 TÊn/m3  Hµm lợng lu huỳnh 2,1% Nhiên liệu khí : Dùng khí thiên nhiên sạch,dễ điều chỉnh, tro,dùng để sản xuất xi măng trắng tốt Sử dụng gia công II.1.3.Phân xởng lò nung Phân xởng lò nung hệ thống lò quay phơng pháp khô có tháp trao đổi nhiệt nhánh tầng cyclone thiết bị làm lạnh, suất lò quay 6000 tấn/ngày nhiên liệu đốt lò 100% than cám sử dụng dầu FO làm mồi Than đợc nghiền máy nghiền đứng Clinker sau qua máy làm lạnh đợc ®a tíi silo chÝnh phÈm vµ silo thø phẩm Quá trình hóa lý nung trải qua giai đoạn tóm tắt nh sau: GĐ1 - MÊt níc lý häc, to = 100oC  G§2 - Mất nớc hoá học, phân huỷ khoáng caolinit thành Al 2O3 SiO2 dới dạng vô định hình (khoáng sÐt) to = 200÷700oC Al 2O 2SiO 2H 2O   → Al 2O vdh +SiO vdh  Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp GĐ3 - Phân huỷ magiê cacbonat (MgCO3) to = 700oC ≥ MgCO 700 MgO +   C→ CO GĐ4 - Phân huỷ canxi cacbonat (CaCO3) to = ( 700oC ÷1000oC) 700 CaCO  −1000 C → O +    Ca  CO GĐ5 - Phản ứng pha rắn xảy trình khuếch tán bề mặt, khuếch tán thể tích Tạo c¸c kho¸ng Clinker ( C2S, C3A, C4AF ) ë nhiƯt độ thấp khoáng trung gian, to > 600oC GĐ6 - Xuất pha lỏng khoáng dễ nóng chảy Qúa trình khuếch tán hoà tan CaOtd, C2S bÃo hoà kết tinh C3S tơng tác CaOtd C2S GĐ7 - Làm lạnh clinker từ 1450 oC xuống 1100oC Phân hủy phần C3S, hình thành pha thủy tinh, tái kết tinh C2S GĐ8 - Clinker khỏi dàn làm lạnh nhiƯt ®é tõ 1100 oC xng 100oC BiÕn ®ỉi thï hình C2S C2S khoảng nhiệt độ 6750C nên cần làm lạnh nhanh giai đoạn Các giai đoạn đợc tách tơng đối nhằm phản ánh trình mà khoảng nhiệt độ tạo Giữa giai đoạn có tính chất liên tục, phản ứng hay trình diễn cuối giai đoạn đầu giai đoạn o o II.1.4.Phân xởng nghiền xi măng Phân xởng nghiền xi măng bao gồm máy nghiền đứng sơ máy nghiền bi với hệ thống phân ly silo chứa xi măng Quá trình gia công bảo quản clinker xi măng Poóc lăng Nhiệt độ clinker khỏi máy làm lạnh khoảng 100 ữ1500C đa vào máy nghiền đợc nhiệt độ cao thạch cao bị nớc biến thành thạch cao khan làm tác dụng điều chỉnh thời gian đông kết xi măng : t C CaSO4.H2O   → CaSO4.0,5H2O + 1,5H2O Gây nên tợng ninh kết giả Trong clinker có CaO tự MgO tự gây tác hại không ổn định thể tích xi măng, hay sinh nứt nở cấu kiện xây dựng Hơn nữa, lúc nghiền va đập biến thành nhiệt làm cho máy nóng, giảm tuổi thọ máy nghiền Do đó, clinker lò bắt buộc phải ủ silô từ ữ 15 ngày nhằm mục đích: Để clinker hút ẩm không khí làm cho CaO Ca(OH)2 nở thể tích phát sinh vết nứt rạn clinker làm clinker dòn, dễ nghiền Vết nứt sâu, ứng suất nội viên clinker lớn dẫn đến clinker dễ đập nghiền Năng suất máy nghiền tăng, hao mòn lót, bi đạn Tiếp tục làm lạnh clinker xuống gần nhiệt độ thờng trớc nghiền Nghiền clinker xi măng Poóc lăng Để nghiền xi măng loại ngời ta thờng dùng máy nghiền bi nhiều ngăn nghiền đứng chu trình kín có hệ thống phân ly trung gian thu hồi sản phẩm nghiền mịn, tránh tợng bột xi măng đà đạt độ mịn yêu cầu bị nghiền lại làm giảm khả nghiền bi đạn Trong trình nghiền đập, biến thành nhiệt Nhiệt độ vách ngăn máy nghiền bi phải đợc khống chế khoảng 105 ữ1150C đảm bảo không làm tác dụng thạch cao, không xảy vón két khô máy nghiền, ảnh hởng đến suất máy nghiền Một biện pháp tích cực bơm nớc mát bên máy nghiền.Việc bơm nớc thực đầu máy nghiền Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp II.1.5.Phân xởng đóng bao Phân xởng đóng bao gồm hệ thống máy đóng bao, hệ thống băng tải vận chuyển đến nơi xuất xi măng bao Xi măng sau nghiền đợc vận chuyển silo chứa đợc tháo vào két máy đóng bao, nhờ hệ thống xi măng bột đợc đóng vào gói nhỏ có trọng lợng định Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 10 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp * Vậy ta chọn quạt loại XPW 315 với thông số kỹ thuật sau: - Công suất: 210 Kw - Lu lợng khí: 36,4 m3/p - áp suất: 4000 Pa III.4.2.Phân xởng lò Phân xởng lò nung đợc giới hạn từ đáy silo ®ång nhÊt phèi liƯu ®Õn ®Çu silo chøa đ Clinke Phân xởng lò nung phân xởng quan trọng nhà máy, có vai trò đặc biệt quan trọng, định chất lợng, sản lợng hiệu kinh tế toàn nhà máy Nhiệm vụ phân xởng: - Tiếp nhận bột phối liệu đủ tiêu chuẩn kỹ thuật từ phân xởng nguyên liệu - Nung luyện phối liệu tạo nên sản phẩm clinker đạt tiêu chuẩn chất lợng theo yêu cầu - Đảm bảo sản lợng lò đạt công suất thiết kế Với vai trò nhiệm vụ đặc biệt quan trọng phân xởng nh trên, đòi hỏi phân xởng phải có chế độ kỹ thuật, thời gian hợp lý Chế độ làm việc phân xởng: Số ngày làm việc năm: 315 ngµy Sè giê lµm viƯc ca: giê Sè ca lµm viƯc ngµy: ca Sè giê kiĨm kỹ thuật ngày: Số ngày sửa chữa, bảo dỡng năm: 50 ngày III.4.2.1.Thuyết minh dây chuyền công nghệ phân xởng: Bột phối liệu đợc tháo từ silo đồng qua hệ thống cân định lợng đợc máng khí động vận chuyển gầu nâng Từ gầu nâng phối liệu đợc nâng lên đa vào máng khí động qua hệ thống tiếp liệu trống quay vào hệ thống cyclone trao đổi nhiệt Nếu lò có cố bột liệu đợc đa quay lại silo chứa qua hệ thống máng khí động Bột liệu từ tiếp liệu trống quay đợc cấp vào ống dẫn khí cyclone tầng IV V Tại hệ thống cyclone trao đổi nhiệt bột phối liệu chuyển động từ cyclone tầng xuống dới dới tầng cuối qua hệ thống canxinơ vào lò quay Trong trình chuyển động bột liệu ®ỵc trao ®ỉi nhiƯt trùc tiÕp víi khÝ nãng tõ dới chuyển động lên, xét cyclone ống dẫn khí trao đổi nhiệt trao đổi nhiệt chiều Bột liệu đợc nâng từ nhiệt độ 600C đến Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 44 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp khoảng 800 ữ 9000C trớc vào lò, khí nóng giảm từ khoảng 1100 0C đến khoảng 3000C trớc đợc đa làm tác nhân sấy phân xởng nguyên liệu Sau qua hệ thống trao đổi nhiệt bột phối liệu đợc phân hủy hoàn toàn caonilit phân hủy 95% cacbonat (trong phân hủy canxinơ 85%) Bột liệu vào lò sẩy phản ứng phân hủy nốt 5% cacbonat phản ứng pha rắn theo chiều tăng nhiệt độ phần lò quay, phối liệu đến zôn kết khối đạt 1400 ữ 14500C hình thành khoáng Clinke Qua zôn kết khối đến zôn làm lạnh pha lỏng bắt đầu kết tinh, nhiệt độ giảm đến 12000C Clinke lò đợc chuyển vào máy làm lạnh kiểu ghi với không khí lấy từ trời qua hệ thống quạt thổi phía dới ghi, lớp Clinke bên mặt ghi đợc nguội nhanh xuống 800C Sau qua máy làm lạnh Clinke đợc máy đập búa đập nhỏ cục lớp vào gầu xiên vận chuyển lên silo chứa III.4.2.2.Tính toán lựa chon thiết bị phân xởng: a.Chọn hệ lò Chọn hệ lß kiĨu SLC – D (separate line calciner – downdraft) Lò o Năng suất: 6000 CL/ngày o Đờng kÝnh: m o ChiỊu dµi: 78 m o Sè bệ đỡ: o Độ nghiêng: 4% o Động dẫn động AC ( tốc độ 100 ữ 1000 v/ph) công suất: 2ì254kW o Vòi đốt: Sử dụng vòi đốt đa kênh ( nhiên liệu đốt than nhiên liệu đốt mồi dầu FO khí Gas) Canxinơ kiểu SLC_D: ( nhiên liệu đốt than dầu FO nhiên liệu đốt mồi khÝ Gas) o ChiỊu cao hiƯu qu¶ : 31 m o §êng kÝnh : 6,2 m o DiƯn tÝch giêng liƯu s«i : 7,2 m2  HƯ thèng cycl«n trao đổi nhiệt: o nhánh, tầng, tầng gồm cyclôn, tầng lại tầng gồm cyclôn o Kích thớc: Tầng Tầng TÇng TÇng TÇng 7,0 m 7,0 m 7,2 m 7,0 m 6,5 m ã Calciner loại SLC_D có u điểm bật so với loại khác Liệu trớc vào calciner đà đợc tăng nhiệt độ nhờ dòng không khí nóng Liệu hoà dòng không khí nóng vào calciner theo phơng tiếp tuyến với calciner, tạo dòng bột liệu xoáy ly tâm quấn quanh lấy lửa vòi đốt (nh hình bên) làm tăng nhanh nhiệt độ bột liệu tránh tợng xạ nhiệt từ vòi đốt tới lớp gạch chịu lửa lót calciner, dẫn đến tăng đợc tuổi thọ gạch chịu lửa lên Liệu calciner từ xuống nên tránh tợng tạo nên tầng giả sôi calciner, tránh tợng dính bết calciner gây tắc vòi phun (đối với trờng hợp vòi phun từ dới lên) Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 45 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp ã Với cấu tạo calciner đờng bột liệu vào calciner nh đủ thời gian để khử hết khí NOx khói lò khí CO calciner b Chọn máy làm lạnh clinker : Quá trình làm lạnh clinker trình quan trọng định đến chất lợng xi măng Tốc độ làm lạnh định tới cấu trúc thành phần khoáng, hàm lợng pha thuỷ tinh, pha lỏng khả nghiền clinker Máy làm lạnh clinker cần phải làm lạnh nhanh clinker từ 1200 ữ1000C pha lỏng nóng chảy đông cứng lại dạng pha thuỷ tinh tránh tợng kết tinh lại thành pha tinh thể lớn Tăng khả dễ nghiền clinker, tránh tợng phân huỷ: C3S C2S + CaOtự do, tránh đợc tợng chuyển pha C2S C2S Ngoài máy làm lạnh cần phải đảm bảo suất lớn suất lò ( 6000TCL/ngày) Với nhiệm vụ yêu cầu ta chọn máy làm lạnh kiểu ghi SF CrossBar Cooler hÃng FLSmidth Chi phí làm mát clinker từ 1200 đến nhiệt độ cao nhiệt độ môi trờng xung quanh ( 650C + nhiệt độ môi trờng) : 2,0 ữ 3,0 (m3kk/kgCL) Máy làm lạnh kiểu ghi SF Cross-Bar Cooler có đặc tính kỹ thuật sau: ( theo tài liệu chào hàng hÃng FLSmidth) Hiệu làm lạnh cao Nhiệt độ gió II III cao Cã ghi tÜnh ph©n phèi (cÊp) khÝ HƯ thèng ghi tĩnh cung cấp khí gạt vận chuyển clinker hoạt động độc lập với Ghi phân phối khí máy điều chỉnh dòng khí Không cần hệ thống làm kín khí Giảm tiêu thụ điện cho toàn hệ thống Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 46 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội - Đồ án tốt nghiệp Tuổi thọ hàng ghi tĩnh cung cấp khí cao Không cần hệ thống vận chun clinker phÝa díi Kh«ng cho clinker lät qua ghi Dễ vận hành, sửa chữa dễ lắp đặt Thiết kế đại Cấu tạo máy Chọn máy làm lạnh loại SFC 4ì6 ( kiểu kết hợp với tầng ghi tĩnh vận chuyển clinker gạt ngang) hÃng FLSmidth Năng suất: 6000 tấnCL/ngày Năng suất riêng: 39,6 tấn/m2ngày Tổng diện tích ghi hữu ích: 138,8m2 Chiều rộng hữu ích: 5,2 m Chiều dài hữu ích: 27,2 m Ba ngăn ghi với hệ thống thuỷ lực đẩy ghi Nhiệt độ clinker vào:12000C Hiệu suất thu hồi nhiệt: 74% Tốc độ ghi: 15ữ23 lần/phút Số lợng ì kiểu ghi: 1424 Máy đập búa: Chọn máy ®Ëp bóa trơc ( th«ng sè thĨ ë phần nhóm thiết bị đập nghiền) c.Tính chọn số thiết bị phụ Tính chọn quạt hút khí thải từ hệ thống cyclôn Để hệ thống lò làm việc ổn định quạt phải có: Lu lợng khí lớn lu lợng khí từ cyclôn tầng V áp suất tổng lớn tổng trở lực hệ thống lò Năng suất quạt cần chọn là: Q = 1,1*VVr = 1,1*236,471 = 260,112(m3/s) Trong ®ã : VVr = 236,471 m3/s lu lợng khí khỏi cyclôn tầng V_ Bảng Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 47 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp áp suất quạt cần chọn là: 273 + t V 273 + 300 0, 683 H = ∑ ∆H * * V = 389,331* * = 389,331( mmH 2O) 273 γ t 273 1, 434 Trong ®ã : t = 300oC Nhiệt độ khí thải khỏi cyclôn tầng V 0v , γ tv : Tra ë b¶ng …  Vậy cần chọn quạt đảm bảo thông số sau : áp suất đạt: 389,331(mm H2O) = 3900(Pa) Lu lợng đạt 270 (m3/s) Nhiệt độ làm việc: 3500C Dựa theo đồ thị dới ta chọn đợc quạt trung áp loại MT-S 355 Số lợng quạt : áp suất quạt : 3900Pa Lu lợng quạt : 150m3/s Nhiệt độ làm việc : 3500C Công suất quạt: 600KW Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 48 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Tính chọn quạt hút khí thải sau máy làm lạnh Lu lợng khí thải sau máy làm lạnh: 250,998(m3/s)_bảng 34 Nhiệt độ vào: 200 ữ 3000C Chọn áp suất hệ thống: 500 mmH2O ã Với yêu cầu ta chọn quạt theo tài liệu chào hàng hÃng FLSmidth loại MT-SS 335 với thông số kỹ thuật sau: - Năng suất : 300(m3/s) - áp suất : 5000Pa - Nhiệt độ vào max : 3500C - Công suất động : 800 KW Chọn vòi phun nhiên liệu cho lò cho calciner Với hệ thống nh đà chọn phần trớc, với suất lò: 6000TCL/ngày Dựa theo tài liệu chào hàng cđa h·ng FLSmidth cịng nh thùc tÕ ë ViƯt Nam số nhà máy đà dùng mang lại hiệu kinh tÕ kü thuËt cao Ta chän vßi phun cho lò calciner có thông số kỹ thuật nh sau: Vòi đốt calciner loại vòi phun OBA : - ¸p suÊt chän: 250mbar - VËn tèc phun khí vào: 204m/s - Vòi phun gồm có: Một vòi đốt dầu loại OBA - Lu lợng dầu tối đa: 7,7T/h - áp suất dầu: 30 ữ 40 bar - Nhiệt độ dầu: 120ữ1400C vòi đốt than hai kênh loại DDB Công suất trung bình 28T/h vòi đốt gas mồi quạt gió quạt dự phòng để bảo vệ vòi đốt trờng hợp quạt bị hỏng Vòi đốt kiln Hood - Lu lợng dầu : T/h - áp suất dầu : 30ữ40 bar - Nhiệt độ dầu : 120 ữ 1400C Vòi phun cho lò loại Duoflex - áp suất chọn: 250 mbar - Vận tốc phun khí vào ( gió sơ cấp ): 150ữ200 m/s - Vị trí vòi phun lò: 0,5ữ1,5 m Mô hình dáng cấu tạo vòi đốt Douflex Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 49 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Máy đập búa sau máy làm lạnh Clinker khỏi máy khoảng 20ữ30% hạt có kích thớc 30mm Lợng hạt to qua máy đập búa đặt sau máy làm lạnh, để đập clinker có kích thớc 30mm Sau chuyển vào silô chứa ủ Chọn máy đập clinker loại UKC hÃng FLSmidth cung cấp : Năng suất: Q = 0,25*G1 = 0,25*250 = 62,5 (TCL/h) Ta chọn máy có st: Q = 65 (TCL/h) • KÝch thíc clinker vào máy 200 mm ã Kích thớc clinker 25 mm Máng khí động Máng khí động thiết bị vận chuyển liên tục Nó đợc dùng để vận chuyển dạng bột, khoảng cách vận chuyển lớn không gây bụi, có khả đồng tốt trình vận chuyển Tiêu tốn lợng ít, bị hỏng hóc, nhiên không vân chuyển dợc vật liệu có độ ẩm lớn, hạt to, nhiệt độ cao vật liệu có tách nhân ăn mòn hoá học Dùng máng khí động: ã Máng : cấp liệu cho lò, di 10 (m) với suất l 450 (t/h) ã Máng : Cấp liệu lò cho nhánh cyclôn 1, di 15 (m) với suất l >225T ã Máng : Cấp liệu lò cho nhánh cyclôn 2, di 15 (m) với suất >225(T/h) ã Máng : Vận chuyển liệu vào két trung tâm, dài 10(m), suất >450 (T/h) Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 50 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Qua bảng ta tra đợc số liệu máng khí động là: ã Máng 2,3 loại: 4511 ã Công suất động cơ: 11 KW ã Tốc độ khí: 0,28 (m/s) Kích thớc tra bảng ta có: A B C D E F G H N d (mm) (mm) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 400 550 7,5ữ31,8 750 1550 1245 792 600 1650 80 ã Máng 1,4 loại : 8027 ã Công suất động : 30 KW Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 51 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp ã Tốc độ khí: 0,34 (m/s) Kích thớc tra bảng ta có: A B C D E F G H N d (mm) (mm) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 850 1050 13÷56 1100 2700 2070 1310 1050 2000 140 Gầu nâng Để vận chuyển vật liệu từ máng khí động bên dới lên máng khí động bên để cất liệu cho hệ thống lò Ta dùng gầu nâng (một dự phòng), suất gầu nâng là: 450 tấn/h Năng suất gầu: (VI_tr 425) 3,6.V i.ϕ γ Q.a Q= →i = a 3,6.V Trong đó: V: Vận tốc di chuyển gầu ( chọn 1,6 m/s) : Hệ số đổ đầy ( ϕ : 0,75) a: Bíc gÇu: a = 640 mm = 0,64 m : Trọng lợng riêng bét liÖu γ = 1,25(T / m ) Q: Năng suất gầu 450.0,64 = 53,33(m ) i: Dung tích gầu i = 3,6.1,6.0,75.1,25 Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 52 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội *Ta chọn loại: H250 Tra bảng ta cã kÝch thíc sau: Lo¹i H250 mm mm mm A = 250 F = 355 L = 1330 B = 500 G = 400 M = 200 D = 600 H = 710 N = 390 E = 900 K = 750 P = 700 Đồ án tốt nghiệp mm R = 600 S = 560 T = 1000 U = 630 Băng gầu xiên Băng gầu xiên thiết bị vận chuyển liên tục Nó dùng để vận chuyển vật liệu dạng cục, bột nhiệt độ cao, vận chuyển theo góc nghiêng lớn, khoảng cách vận chuyển lớn, có cấu tạo đơn giản, hỏng hóc dễ sửa chữa Tuy nhiên không thích hợp với dạng vËt liƯu cã kÝch thíc qu¸ lín, tû träng cao Để vận chuyển clinker sau khỏi máy làm lạnh (clinker có kích thớc 25 mm, nhiệt độ khoảng 1000C, khoảng cách vận chuyển xa có góc nghiêng lớn), lên silô chứa, ủ clinker Ta chọn băng gầu xiên hợp lý mang lại hiệu kinh tế cao: suất băng gầu ta chọn lớn suất lò, chọn 300 tấn/h Chọn lọc bụi điện sau máy làm lạnh clinker Lọc bụi điện phơng pháp đại để làm khí Mức độ làm tới 99,9%, Có thể làm việc với hỗn hợp bụi không khí nóng hay hỗn hợp khí tác nhân hoá học Lọc bụi điện chia làm loại: ã Loại ống: đảm bảo mức độ làm khí theo mong muốn nhng khuyết điểm lắp ráp phức tạp, tách bụi điện cực lắng khó khăn bị rung ã Loại (tấm): so với lọc bụi điện dạng ống chúng có nhiều u điểm nh cấu tạo đơn giản, lắp ráp dễ dàng, việc tách bụi điện cực lắng dễ dàng, lợng tiêu hao đơn vị chiều dài nhỏ Căn vào u điểm hai loại lọc bụi điện Để làm khí thải từ hệ thống lò nung (khí thải nhiệt độ cao có khí độc hại) Ta chọn loại lọc bụi điện kiểu hợp lý Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 53 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Chọn máy lọc bụi với yêu cầu sau: ã Lu lợng khí vào : 566949,5*1,1 = 623.644 (m3/h) ã Nhiệt độ vào : 1800C ã p suất chọn : 200 mmH2O ã Mô hình lọc bụi điện ta đà chọn nh sau E với thông số kỹ thuật máy: Do ta chọn lọc bụi điện loai ã Năng suất khí : 650.000(m3/h) ã Nhiệt độ cực đại khí cho phép : 2500C ã áp suất cực đại : 300 mmH2O ã Năng lợng tiêu hao cho 100 m3 khí : 0,135 Kwh ã Tiết diện hữu ích máy lọc : 7600 m2 ã Số ngăn máy lọc :3 ã Hệ số lọc : 99,9 % ã Trọng lợng máy : 266,3 tÊn Sil« chøa, đ clinker Clinker sau khỏi máy làm lạnh có nhiệt độ khoảng 100 0C đợc chuyển vào silô chứa, ủ clinker sau nghiền: thời gian ủ 7ữ10 ngày Tác dụng việc ủ: ã Để giảm nhiệt độ clinker xuống Ta không đợc nghiền clinker nóng nghiền clinker thành xi măng ta nghiền thạch cao Thạch cao nớc nhiệt độ > 1050C (hiện tợng chết thạch cao) dẫn đến khả điều chỉnh thời gian đông kết Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 54 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ ¸n tèt nghiÖp CaSO H O → CaSO 0,5 H O + 1,5 H O nhiệt độ 1050C CaSO4.0,5H2O : đóng rắn nhanh sau ữ phút ã Giảm lợng CaOtd xuống làm clinker giòn dễ nghiền Ta dùng silô chøa đ clinker:  sil« chÝnh phÈm cã søc chứa suất lò 10 ngày: ã Sức chứa silô chứa clinker phẩm là: G = 10*G1 = 10*5800 = 58000 tÊn CL • Søc chøa cđa sil« chÝnh phÈm: G/ = 58000/2 = 29000 TÊn CL Ta chän G/ = 30000 TÊn CL Xác định kích thớc silô chứa clinker phÈm: Π * D2 G  = * H * γ * ϕ ( tÊn ) (II _ tr 135) Trong đó: G D H : sức chứa silô (tấn) : Là đờng kính silô, ta chọn D = 30 m : Là chiều cao silô(m) : Khèi lỵng thĨ tÝch cđa clinker γ = 1,25 (TCl/m3) ϕ : HƯ sè sư dơng dung tÝch sil«, thờng chọn = 0,9 Từ công thức ta cã chiỊu cao cđa sil«: H  = G*4 30000* = = 38(m) Π * D * γ * ϕ 3,14*30 *1, 25*0,9 VËy ta chän silô chứa, ủ clinker có sức chứa silô là: 30.000 Tn, đờng kính silô D = 30 m, chiỊu cao H = 38 m  Sil« thø phÈm : cã søc chøa 2.500 tÊn clinker • §êng kÝnh chän: D = 10 m T¬ng tù ta cã : H  = G*4 10000 * = = 30(m) * γ * ϕ 3,14*102 *1, 25*0,9 Π*D Do ta chọn silô thứ phẩm chứa 2.500 clinker víi: D = 10m; H = 30m III.4.3.Ph©n xëng nghiền ximăng III.4.3.1.Quá trình công nghệ Clinker phẩm đợc xả từ silô chứa, silô có cửa xả qua van vận hành mô tơ, đa vào hệ thống băng tải gầu nâng vận chuyển lên két chứa Thạch cao, phụ gia kho tổng hợp đợc Reclaimer cào vào băng tải chạy dọc kho đợc hệ thống băng tải vận chuyển đến két chứa thạch cao, phụ gia Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 55 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Đồ án tốt nghiệp Dới két chứa clinker, thạch cao, phụ gia băng cân định lợng đặt dới van que Tốc độ băng cân đợc cân tự động phù hợp với tỷ lệ đà định trớc ngời vận hành Clinker, thạch cao, phụ gia từ băng cân đợc đổ vào băng tải đảo chiều chia thành tuyến ã Tuyến 1: băng chạy theo chiều thuận đa đổ clinker vào băng tải để vận chuyển vào máy đập sơ bộ, sau đa vào máy nghiền xi măng ã Tuyến 2: băng tải chạy theo chiều nghịch Clinker, thạch cao phụ gia từ băng cân đổ vào băng tải đa thẳng vào máy nghiền bi không qua thiết bị nghiền sơ III.4.3.2.Tính chọn thiết bị phân xởng III.4.3.2.1.Chọn máy đập thạch cao phụ gia Thạch cao nhập thờng có kích thớc lớn việc cần đảm bảo chất lợng, thạch cao có kích thớc nhỏ thờng bị giảm chất lợng bị phân huỷ (mất nớc) vận chuyển Thạch cao đợc đập nhá tríc nghiỊn cïng clinker mét kho¶ng thêi gian ngắn để đảm bảo chất lợng Thạch cao đá bazan nhập nhà máy có kích thớc < 500 mm, đá đen (phụ gia lời) sau khai thác mỏ gần nhà máy có kích thớc 110 0C) xảy tợng nớc thạch cao: >1100 C CaSO4.2H2O t   → CaSO4.0,5H2O + 1,5H2O DÉn ®Õn thạch cao khả điều chỉnh thời gian đông kết xi măng (CaSO4.0,5H2O), đóng rắn nhanh sau: ữ phút Xác định suất hệ thống máy nghiền xi măng Lợng xi măng cần sản xuất ngày( nghiền toàn lợng CL sản xuất ngày): 7250 XM/ngày Máy chạy 16 tiếng/ngày Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 57 Trờng đại học Bách Khoa Hà Nội Năng suất máy: N = Đồ án tốt nghiệp 7250 = 453,125 tan xM / h 16 HÖ sè dù trữ suất tổng - Chọn máy có suÊt 475 t/ h P  = 475 − 453,125 = 4,6% 475 Ta chọn máy nghiền đứng loại CKP nghiền sơ có suất 475 T/h - Thông số kỹ thuật máy : (Theo dự án XMBS) + Đờng kính bàn nghiền : 2400 mm + Số lợng lăn :3 + Số xilanh thuỷ lực :3 + áp lực lăn bàn nghiền : 110 + Tốc độ bàn nghiền : 33,4 v/p + Tốc độ động : 1000 v/p + Công suất động : 2100 Kw + Đờng kính chiều rộng lăn: 1640 mm, 640 mm ã Chọn máy nghiền bi UMS 54ì15 có suất 475 (T/ h) phù hợp - Với thông số kỹ thuật sau đây: + Đờng kính tang quay : 5400 mm + ChiỊu dµi tang quay : 14500 mm + Chiều dài ngăn : 4925 mm + Chiều dài ngăn : 10,505 mm + Lu lợng nớc làm mát cho ổ đỡ máy nghiền: 4,5 m3/phút + Công suất động : 6142 Kw + Tốc độ quay : 594 v/p + Khối lợng bi, đạn máy: 245 + Quạt máy nghiền kiểu: MTS 1400/1400 + Lọc bụi điện C 300/BP/363654-4260 III.4.3.3.Chọn thiết bị phụ trợ cho máy nghiền bi (số liệu theo NMXMBS) Chọn thùng cân Sinh viên : Lê Anh Hảo CNVL K49 58 ... chuyền công nghệ toàn nhà máy Đá vôi Đất sét Pirit Sét caosilic Máy đập Máy đập Máy đập Máy đập Kho đồng sơ Két đá vôi Kho chứa phụ gia Két đất sét Két pirit Két sét caosilic Máy sấy nghiền Than Silô... mpg = BH*G1*30 = 241,67*0,231*30*24 = 40190 tấn Phơ gia đcchiathnh2ng,khilngmingchứa 20100tn. d .Lựa chọn máy rải rút liệu Lựa chọn máy rải rút liệu cho kho đá vôi : Chn1mỏyriStackercahóngFL.Simdthvinngsutcamỏy:800ữ1000... + Băng tải di động:  Chọn? ?1? ?máy? ?cào? ?liệu? ?ngược Reclaimer   loại BCE-DF-86/20 của hãng FLSimdth với năng suất: 14 ÷ 141.t/h Lùa chän máy rải rút liệu cho kho tổng hợp Máy? ?rải? ?liệu? ?loại SU-6.858-375/19.004, năng suất 100÷300t/h