Nghiên cứu xác định nguyên nhân trượt nền đường đoạn đắp lấn ra hồ và kiến nghị giải pháp xử lý

Nghiên cứu này trình bày kết quả nghiên cứu xác định nguyên nhân mất ổn định trượt nền đường đoạn đắp lấn ra hồ của một công trình cụ thể từ đó đề xuất giải pháp xử lý phù hợp về mặt kinh tế kỹ thuật. Kết quả nghiên cứu có thể làm tài liệu tham khảo cho các công trình có tính chất tương tự. Mời các bạn cùng tham khảo!

BÀI BÁO KHOA HỌC NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH NGUYÊN NHÂN TRƯỢT NỀN ĐƯỜNG ĐOẠN ĐẮP LẤN RA HỒ VÀ KIẾN NGHỊ GIẢI PHÁP XỬ LÝ Đỗ Thắng1 Tóm tắt: Xây dựng đường đắp đất yếu vấn đề phức tạp cần phải xem xét cách đầy đủ, toàn diện Rất nhiều cố xảy mà người thiết kế thi cơng khơng thể lường hết Bài báo trình bày kết nghiên cứu xác định nguyên nhân ổn định trượt đường đoạn đắp lấn hồ cơng trình cụ thể từ đề xuất giải pháp xử lý phù hợp mặt kinh tế kỹ thuật Kết nghiên cứu làm tài liệu tham khảo cho cơng trình có tính chất tương tự Từ khóa: Nền đường đắp, đất yếu, ổn định ĐẶT VẤN ĐỀ * Đoạn tuyến đắp lấn hồ bị nứt trượt đường thuộc huyện Thạch Thất, Hà Nội thiết kế theo tiêu chuẩn đường đô thị (QCVN 07- 4, 2016; TCXDVN 104, 2007) với mặt cắt ngang điển hình R=200.0 it=2.00% ip=-2.00% Đá hộc xây 4.50 7.50 1.5% 2% H~8m MNCN 2.00 7.50 10.50 2% 1.5% 1:1 50 Đất đắp 50 1:1 Đệm cát gia cố XM Cọc xi măng đất, D600, L=6m, K/c 1.2m Hình Mặt cắt ngang điển hình tuyến đường Quy mô mặt cắt ngang sau: bề rộng đường B n = 32m; bề rộng mặt đường b m = 27,5m; bề rộng vỉa hè hai bên b vh = 4,5m + 10,5m = 15m; bề rộng dải phân cách b pc = 2m Giải pháp thiết kế: đường đắp có chiều cao Hđắp ≈ 8m, độ dốc taluy 1/1,5; đắp cấp, không giật cấp tạo Mái taluy phía hồ ốp đá hộc xây dày 30cm lớp đá dăm đệm dày 10cm Nền đất yếu bên xử lý giải pháp cọc xi măng đất với chiều dài L = 6m; khoảng Bộ mơn Cơng trình giao thông, Trường Đại học Thủy lợi cách cọc 1,2m; đầu cọc xi măng đất có lớp đệm cát gia cố xi măng dày 0,5m Vật liệu đắp đường đất Đặc điểm địa hình: đoạn tuyến đắp lấn hồ, nửa đường bên phải tuyến đắp tựa lên sườn đồi bờ hồ, nửa đường bên trái đắp cạp mở rộng lòng hồ Điều kiện địa chất: đoạn tuyến qua vùng đất yếu sét trạng thái dẻo chảy, dẻo mềm; bề dày tầng đất yếu H = – 8m Điều kiện thủy văn: đoạn tuyến có điều kiện thủy văn bất lợi (TCVN 9845-2013), đắp lấn hồ nửa bên trái tuyến nửa có điều kiện địa chất yếu Về mùa khô nước cạn tới chân ta luy đắp, mùa lũ nước dâng cao tới cao độ thấp vai đường khoảng 2-3m, nước rút nhanh Đây điều cần đặc biệt lưu ý thiết kế để đảm bảo ổn định cho đường đắp đất yếu Nền đường thi công xong phần xử lý đất yếu cọc xi măng đất, thi công đắp đất tới cao độ đỉnh lớp gia tải Trải qua đợt lũ, nước hồ dâng cao rút nhanh, phát thấy vết nứt trượt đường Vết nứt có dạng hình vịng cung khu vực 1/2 mặt đường, kéo dài liên tục khoảng 60m, đoạn đắp cao Hđắp ≈ 8m dọc theo hồ Vết nứt phát triển, lên bề mặt đắp, chiều sâu không xác định Khi KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 74 (6/2021) 167 phát thấy vết nứt trượt bề mặt đường, cơng trình hạ bớt tải trọng đắp cách đào bỏ khoảng 1,5m tính từ đỉnh lớp gia tải Quan trắc diễn biến lún, chuyển dịch ngang đường vòng năm kể từ thời điểm hạ tải cho thấy vết nứt trượt không phát triển thêm NGUYÊN NHÂN GÂY NỨT TRƯỢT NỀN ĐƯỜNG 2.1 Yêu cầu kỹ thuật đường Đối với dạng đắp đất yếu, tiêu chuẩn thiết kế (TCVN 4054, 2005), cịn phải tn theo quy trình khảo sát, thiết kế đường ô tô đắp đất yếu (22TCN 262, 2000), tức phải đáp ứng đồng thời yêu cầu sau đây: - Đảm bảo cường độ: thể yêu cầu trị số CBR vật liệu đất đắp đường (TCVN4447, 2012; TCVN9436-2012) - Đảm bảo độ lún cho phép, S  [S]gh: thể giải pháp xử lý địa tầng đất yếu - Đảm bảo ổn định toàn khối (chống trượt): thể kết hợp thông số giải pháp xử lý đất yếu giá trị thơng số c,  (cường độ lực dính, góc nội ma sát) vật liệu đất đắp đường 2.2 Về hồ sơ thiết kế - Về yêu cầu thiết kế đảm bảo cường độ: quy định đầy đủ tiêu CBR vật liệu đất đắp đường, tức đảm bảo yêu cầu cường độ - Về yêu cầu đảm bảo độ lún cho phép: đề xuất giải pháp xử lý đất yếu cọc xi măng đất, có bảng tính độ lún đường đảo bảo độ lún cho phép theo yêu cầu kỹ thuật - Về yêu cầu đảm bảo ổn định tồn khối (chống trượt) đường: khơng đưa quy định c,  cho vật liệu đất đắp đường khơng có tính kiểm tốn ổn định đường Theo mục 7.8.3 tiêu chuẩn TCVN 4054-2005, với đường lấn hồ qua vùng ngập nước phải áp dụng độ dốc mái đắp 1/2 – 1/3 phạm vi đường mực nước ngập thông thường 1/1,75 – 1/2 phạm vi đường mực nước thiết kế Mục 7.8.4 tiêu chuẩn quy định mái dốc đắp tương đối cao m đến 10 168 m cao phải tạo bậc thềm rộng từ 1,0 m đến 3,0 m Tuy nhiên, đoạn đường có chiều cao đắp Hđắp ≈ 8m thiết kế với độ dốc taluy 1/1,5; đắp cấp, khơng giật cấp tạo Vì vậy, đoạn đường đắp đất yếu thiết kế không đầy đủ yêu cầu kỹ thuật theo quy định tiêu chuẩn, thiếu quy định yêu cầu đảm bảo ổn định toàn khối Ngoài ra, điều chỉnh tuyến thiết kế (đắp lấn hồ để tránh nhà máy công nghiệp) không kiến nghị khoan bổ sung thêm mặt cắt địa chất phạm vi đoạn tuyến đất yếu để làm thiết kế điều chỉnh (theo quy định tiêu chuẩn 22TCN 262- 2000 xử lý đất yếu phải bố trí lỗ khoan địa chất dày hơn, khoan theo mặt cắt ngang) dẫn đến khơng lường tình địa chất thực tế có thay đổi (đất yếu có bề dày lớn hơn) Trường hợp khoan bổ sung địa chất phải có dẫn như: chiều sâu cọc xi măng đất tính tốn thiết kế xử lý hết tầng đất yếu để thi công phát thấy điều kiện địa chất thay đổi sai khác so với thiết kế cần thông báo cho đơn vị Tư vấn thiết kế xem xét định thay đổi chiều dài cọc xi măng đất cho phù hợp Từ dẫn này, đơn vị thi công bên liên quan dễ dàng có định phù hợp, xử lý tình thực tế xảy trình thi cơng 2.3 Về phương án thi cơng Cọc xi măng đất (TCVN 9403-2012) thi công theo vẽ thiết kế, thực theo dõi, quan trắc lún đảm bảo yêu cầu, tức đảm bảo yêu cầu độ lún giới hạn S  [S]gh Thí nghiệm kiểm tra tiêu CBR vật liệu đất đắp đường trước đưa vào sử dụng đạt yêu cầu so với thiết kế, tức đảm bảo yêu cầu cường độ đường tác dụng tải trọng xe Tuy nhiên, thi cơng khơng thí nghiệm tiêu c,  vật liệu đất đắp đường nên mức độ ổn định toàn khối đường Sau xảy nứt trượt tiến hành lấy mẫu kiểm tra, thí nghiệm tiêu c,  vật liệu đất đắp đường tổng hợp bảng KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 74 (6/2021) Bảng Các tiêu c,  vật liệu đắp Vị trí lấy mẫu Mẫu độ sâu 1.2m Trạng thái Tự nhiên Bão hòa Mẫu độ sâu 2m Tự nhiên Bão hòa Mẫu độ sâu 3m Tự nhiên Bão hòa Mẫu độ sâu 5.5m Tự nhiên Thông số địa chất = = c= = = c= = = c= = = c= = = c= = = c= = = c= 19,2 20°20' 15,20 19,8 13°57' 11,90 19,7 21°40' 12,80 19,7 16°03' 9,10 19,0 19°36' 17,80 19,8 14°56' 14,60 19,6 20°53' 11,00 xét ảnh hưởng nước hồ bên trái tuyến, cường độ cọc xi măng đất lấy theo thiết kế, cho kết hình kN/m3 kPa kN/m3 kPa kN/m3 kPa kN/m3 kPa kN/m3 kPa kN/m3 Hình Kết tính tốn ổn định theo phương pháp Bishop Ta thấy, Kmin=1,024 < [K]=1,4 (với phương pháp Bishop) → Không đạt yêu cầu Trường hợp 2: Xét ảnh hưởng nước hồ bên trái tuyến, thơng số góc nội ma sát lực dính đơn vị đất nước mực nước lấy với trường hợp thí nghiệm bão hòa, cường độ cọc xi măng đất lấy theo thiết kế, kết hình kPa kN/m3 kPa Có thể thấy với mẫu thí nghiệm bão hịa nước cường độ lực dính giảm từ 18% đến 29% so với mẫu trạng tự nhiên; góc nội ma sát giảm từ 22% đến 31% so với mẫu trạng tự nhiên Như ngồi giá trị c,  khơng cao loại đất đắp đường nhạy cảm với nước, tức ảnh hưởng chế độ thủy văn bất lợi hồ nước bên trái tới đường lớn Ảnh hưởng nước hồ làm giảm sức kháng đất theo nguyên lý ứng suất hữu hiệu Terzaghi mà làm giảm tiêu lý đất Với thông số đất đắp theo báo cáo đơn vị thí nghiệm độc lập trên, cọc xi măng đất lấy theo thiết kế với cường độ kháng nén qu=600kPa thông số lại lấy báo cáo địa chất hố khoan bổ sung đường bị trượt (mất ổn định toàn khối), thể kết kiểm toán đây: Trường hợp 1: Kết kiểm tốn khơng Hình Kết tính tốn ổn định theo phương pháp Bishop Kmin=0,97 < [K]=1,4 (với phương pháp Bishop) → Không đạt yêu cầu Từ kết kiểm tốn ổn định đường hình hình thấy ảnh hưởng áp lực thủy động chênh lệnh mực nước thân đường mái taluy (gradien thủy lực) làm giảm hệ số ổn định Đây vấn đề cần đặc biệt lưu ý phải đưa vào trường hợp tính tốn ổn định đường qua vùng chịu ảnh hưởng mực nước thay đổi Khi thi công không xem xét đến yêu cầu ổn định toàn khối (chống trượt) đường đắp, tức khơng thí nghiệm xác định thơng số (c, ) đất đắp đường để kiểm toán lại vật liệu đất đắp sử dụng có đạt yêu cầu ổn định toàn khối cho đường KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 74 (6/2021) 169 170 + Đào bỏ toàn phần bị trượt, đắp lại đất đạt tiêu chuẩn + Vật liệu đất đắp phải đáp ứng tiêu c,  tối thiểu sau: cường độ lực dính c  32kPa; góc nội ma sát   240 phải xem xét tới tính ổn định nước vật liệu đất đắp ảnh hưởng chế độ thủy văn bất lợi hồ nước bên trái tuyến + Bệ phản áp đắp cao H=2,5m, rộng B=6m + lớp vải địa kỹ thuật có cường độ chịu kéo Rk  200kN/m Có thể thấy giải pháp khó thực vùng dự án khơng có mỏ vật liệu đất đắp đạt chuẩn Giải pháp 2: Để tận dụng sử dụng vật liệu đất đắp (vì khu vực khơng tìm mỏ đất tốt hơn), kiến nghị giải pháp thiết kế xử lý sau: + Sử dụng vật liệu đất đắp + Đào bỏ đường bị trượt, đắp lại vật liệu trên, đồng thời đắp thêm bệ phản áp cao H= 2,5m, rộng B = 6m + Cường độ kháng nén cọc xi măng đất lấy theo giá trị thực tế đạt (theo kết thí nghiệm kiểm tra thực tế đơn vị thí nghiệm độc lập) + Khoan bổ sung thêm cọc xi măng đất với chiều dài cọc xử lý hết chiều dày lớp đất yếu, sử dụng dạng cọc khác tương đương tốt (ví dụ cọc bê tông cốt thép, …) Do số lượng cọc xi măng đất khoan bổ sung thêm có số lượng ít, việc phải di chuyển dàn máy khoan cọc xi măng đất trở lại cơng trường khó khăn, không đáp ứng tiến độ thi công xử lý trước mùa mưa lũ, sử dụng giải pháp cọc bê tông cốt thép để gia cường thêm cho đất yếu phù hợp Mặt cắt ngang điển hình giải pháp xử lý thể hình R=200.0 it=2.00% ip=-2.00% Đỉnh phạm vi đào xử lý 4.50 7.50 1.5% 2% 2.00 MNCN Đá hộc xây dày 30cm Đá dăm đệm dày 10cm 2.50 hay khụng (vi trường hợp đơn vị thi công muốn thay loại đất), khơng có văn u cầu đơn vị Tư vấn thiết kế làm rõ hồ sơ, cung cấp giá trị (c, ) thiết kế để làm đối chiếu, nghiệm thu loại đất đắp đưa vào sử dụng Ngoài ra, bề dày lớp đất yếu thực tế lớn so với hồ sơ thiết kế nên với chiều dài cọc xi măng đất 6m phần mũi cọc nằm lớp đất yếu Đây lý làm hệ số ổn định nhỏ giá trị cho phép 2.4 Về chất lượng thi công thực tế cọc xi măng đất Để đảm bảo trung thực, khách quan, xác, cọc xi măng đất đơn vị thí nghiệm độc lập khoan lấy mẫu kiểm tra lại chất lượng với số lượng kiểm tra 1% tổng số cọc Kết thí nghiệm nén mẫu cọc xi măng đất thực tế thi công phân tán, lớn giá trị thiết kế yêu cầu qu = 600 kPa, nhiên có vị trí nhỏ (4/16 lỗ khoan) Từ phân tích tổng kết nguyên nhân gây nứt trượt đường sau: - Điều kiện địa chất thay đổi (lớp đất yếu dày hơn) so với thiết kế điều chỉnh tuyến lấn hồ mà không khoan khảo sát địa chất bổ sung nguyên nhân quan trọng dẫn đến ổn định đường - Ảnh hưởng nước hồ làm giảm sức kháng đất theo nguyên lý ứng suất hữu hiệu Terzaghi mà làm giảm tiêu lý đất, đặc biệt nguy hiểm trường hợp nước lên cao rút nhanh làm đất thân đường bão hịa nước khơng có phần phản áp nước bên mái taluy - Chất lượng thi công cọc xi măng đất khơng đồng đều, đặc biệt có vị trí (mặc dù cá biệt) thấp giá trị quy định thiết kế qu = 600 kPa - Hồ sơ thiết kế không áp dụng số yêu cầu kỹ thuật quan trọng quy định tiêu chuẩn hành, đưa thông tin, dẫn không đầy đủ, dẫn đến khó khăn, chí hiểu nhầm thi cơng ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP XỬ LÝ Từ số liệu đầu vào trên, tác giả đề xuất số giải pháp sau: Giải pháp 1: Sử dụng vật liệu đất đắp đáp ứng yêu cầu ổn định toàn khối (c,  tốt) kết hợp với bệ phản ỏp, c th nh sau: 6.00 50 1:1 CPĐD loại Lưới địa kỹ thuật 7.50 10.50 2% 1.5% :1 Đất đắp Đáy phạm vi đào xử lý Gấp mép vải ĐKT >=2m Đào đất yếu htb=1.5m Lớp vải ĐKT không dệt Rk>=25kN/m Cọc xi măng ®Êt, D600, L=6m, K/c 1.2m Cäc BTCT 250x250, M250 Dµi trung b×nh Ltb=10m Hình Mặt cắt ngang điển hình giải pháp xử lý KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 74 (6/2021) Giải pháp thiết kế đề xuất sau: - Đắp thêm bệ phản áp rộng 6m, cao trung bình 2,5m; vật liệu đắp bệ phản áp loại với vật liệu đắp đường Trước đắp bệ phản áp cần đào bỏ phần lớp đất yếu, chiều sâu đào bóc trung bình 1,5m trải lớp vải địa kỹ thuật khơng dệt có cường độ Rk 25kN/m vừa có tác dụng tầng lọc, vừa có tác dụng tăng khả đầm chặt cho lớp đắp đầu tiên, tăng cường ổn định đường Vải địa kỹ thuật gấp mép với chiều dài tối thiểu 2m cao độ mặt đất tự nhiên Đắp bù vật liệu đắp đường, đầm chặt K=0,90; riêng 50cm tiếp giáp lớp vải địa kỹ thuật thi cơng lớp dày 50cm lớp bị ảnh hưởng đất yếu bên dưới, lớp cịn lại thi cơng với chiều dày tối đa 30cm/1 lớp Từ mặt đất tự nhiên trở lên yêu cầu đầm chặt tới K=0,95 - Bổ sung thêm hàng cọc bê tông cốt thép kích thước 250x250mm M250; cách 1,2m theo phương dọc phương ngang; dài trung bình 10m, phải xuyên qua lớp đất yếu tựa vào lớp đất tốt tối thiểu 2m Phạm vi xử lý kéo qua hết đoạn nứt trượt sang đường ổn định từ 10-15m giảm cịn hàng cọc Mối nối cọc khơng 50% cao độ Đầu cọc cao lớp cát gia cố xi măng 10cm Rải lớp cấp phối đá dăm tạo phẳng dày 10cm ngang đầu cọc, đầm chặt Tiếp theo, rải lớp lưới Địa kỹ thuật gia cường loại phương có Rk  100kN/m đầu cọc trước rải 50cm cấp phối đá dăm loại (đầm chặt K=0,98), sau gập lại lên phía tối thiểu 1m Kết kiểm tốn giải pháp xử lý đề xuất Sử dụng vật liệu đất đắp số liệu thí nghiệm nén cọc xi măng đất đơn vị thí nghiệm độc lập Với số liệu thí nghiệm khoan rút lõi nén 16 cọc xi măng đất (mỗi mét dài cọc nén mẫu), thấy cường độ chịu nén cọc có chênh lệch lớn theo chiều sâu cọc cọc thí nghiệm Để tiết kiệm chi phí xét điều kiện làm việc tổng thể, với độ tin cậy chấp nhận được, đơn vị kiểm định tiến hành xử lý số liệu thí nghiệm nén cọc xi măng đất lý thuyết thống kê với độ tin cậy 95% (chia làm vùng gồm có: phạm vi bề rộng đường phạm vi mái taluy) kết bảng Bảng Cường độ chịu nén theo chiều sâu cọc xi măng đất Độ sâu (m) 0-:-1 1-:-2 2-:-3 3-:-4 4-:-5 5-:-6 qu (kPa) Phạm vi bề rộng Phạm vi mái đường taluy 815 512 996 532 1288 595 1370 635 1753 612 1239 643 Sức kháng cắt tương đương hỗn hợp gồm “Đất yếu + cọc xi măng đất” tổng hợp bảng Bảng Sức kháng cắt tương đương theo chiều sâu hỗn hợp Độ sâu (m) 0-:-1 1-:-2 2-:-3 3-:-4 4-:-5 5-:-6 Sutd (kPa) Phạm vi bề rộng Phạm vi mái đường taluy 90 60 108 62 136 68 144 72 182 70 131 73 Kết hợp với thông số đất đắp theo báo cáo đơn vị thí nghiệm độc lập thơng số lại lấy báo cáo khảo sát địa chất hố khoan bổ sung kết kiểm toán ổn định đường xét ảnh hưởng nước hồ bên trái tuyến hình Hình Kết tính tốn ổn định theo phương pháp Bishop Kmin=1,452 > [K]=1,4 (với phương pháp Bishop) → Đạt yêu cầu KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 74 (6/2021) 171 Vì vậy, với giải pháp gia cường bệ phản áp kết hợp với cọc bê tơng cốt thép đường đảm bảo ổn định Giải pháp xử lý có chi phí không lớn, biện pháp thi công đơn giản, không cần huy động máy móc thiết bị đặc chủng, thời gian thi công nhanh nên đáp ứng yêu cầu thực tế đặt Cơng trình sau xử lý đưa vào khai thác sử dụng đến gần hai năm chưa thấy xuất vấn đề bất thường KẾT LUẬN Từ phân tích thấy thiết kế đường qua vùng đất yếu cần khoan khảo sát địa chất đầy đủ, theo tiêu chuẩn hành, tránh trường hợp đáng tiếc cơng trình Hồ sơ thiết kế cần lưu ý đến yêu cầu kỹ thuật quy định tiêu chuẩn, đưa thông tin, dẫn đầy đủ tránh hiểu nhầm thi công Ảnh hưởng nước cần xem xét cách kỹ lưỡng khơng làm giảm sức kháng đất theo nguyên lý ứng suất hữu hiệu Terzaghi mà làm giảm tiêu lý đất, đặc biệt nguy hiểm trường hợp nước lên cao rút nhanh Cường độ cọc xi măng đất không đồng theo chiều sâu cọc cọc nên việc thí nghiệm khoan rút lõi nén mẫu cần làm với tỉ lệ lớn khoảng 3-5% (thông thường dùng 1% tổng số cọc) cần giám sát cách chặt chẽ từ khâu lấy mẫu đến nén kiểm tra cường độ Giải pháp xử lý chống trượt đường bệ phản áp kết hợp với cọc bê tơng cốt thép cho cơng trình đảm bảo kỹ thuật có chi phí khơng cao Các cơng trình có tính chất tương tự tham khảo, vận dụng cách phù hợp TÀI LIỆU THAM KHẢO QCVN 07- 4:2016/BXD, Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia cơng trình kỹ thuật hạ tầng - Cơng trình giao thơng TCXDVN 104:2007, Đường thị - u cầu thiết kế TCVN 9845-2013,Tiêu chuẩn tính tốn đặc trưng dịng chảy lũ TCVN 4054-2005, Đường tơ – Yêu cầu thiết kế 22TCN 262:2000, Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN4447-2012, Công tác đất – Thi công nghiệm thu TCVN9436-2012, Nền đường ô tô – Thi công nghiệm thu TCVN 9403-2012, Gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng Abstract: DETERMINING THE CAUSE OF THE EMBANKMENT SLIP AT SEGMENT ENCROACHING ON THE LAKE AND PROPOSE SOLUTIONS Construction of embankment on soft soil is a very complex issue and needs to be fully and comprehensively considered Many incidents happened that the designer as well as the constructor could not have foreseen This paper presents the results of the study to determine the cause of the instability of the embankment of the segment encroaching on the lake of a specific project, thereby proposing a suitable solution in terms of economic and technical terms Research results can be used as references for similar works Keywords: Embankment, soft soil, stability Ngày nhận bài: 22/6/2021 Ngày chấp nhận đăng: 30/6/2021 172 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 74 (6/2021) ... vật liệu đất đắp (vì khu vực khơng tìm mỏ đất tốt hơn), kiến nghị giải pháp thiết kế xử lý sau: + Sử dụng vật liệu đất đắp + Đào bỏ đường bị trượt, đắp lại vật liệu trên, đồng thời đắp thêm bệ... chí hiểu nhầm thi công ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP XỬ LÝ Từ số liệu đầu vào trên, tác giả đề xuất số giải pháp sau: Giải pháp 1: Sử dụng vật liệu đất đắp đáp ứng yêu cầu ổn định toàn khối (c,  tốt) kết... Đảm bảo độ lún cho phép, S  [S]gh: thể giải pháp xử lý địa tầng đất yếu - Đảm bảo ổn định toàn khối (chống trượt) : thể kết hợp thông số giải pháp xử lý đất yếu giá trị thông số c,  (cường độ