Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng dệt

Page MỤC LỤC Trang A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XĐ PHỤ TẢI TÍNH TỐN A.1 Phân chia nhóm phụ tải A.2 Xác định phụ tải tính tốn B TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG .13 C BÙ CÔNG SUẤT VÀ CHỌN MBA CHO PHÂN XƯỞNG 16 D CHỌN DÂY CHO TỦ PPC VÀ TỦ ĐỘNG LỰC 18 D.1 Chọn dây từ MBA đến TPPC 18 D.2 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 18 D.3 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 18 D.4 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 18 D.5 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.6 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.7 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.8 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.9 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 20 D.10 Chọn dây từ TĐL đến thiết bị .20 E TÍNH SỤT ÁP VÀ NGẮN MẠCH 24 E.1 TÍNH SỤT ÁP 24 Sụt áp từ MBA đến TPPC 24 Page 2 Sụt áp từ TPPC – TĐL – Thiết bị 24 2.1 Sụt áp từ TPPC – TĐL1 – thiết bị nhóm 24 2.2 Sụt áp từ TPPC – TĐL2 – thiết bị nhóm 26 2.3 Sụt áp từ TPPC – TĐL3 – thiết bị nhóm 26 2.4 Sụt áp từ TPPC – TĐL4 – thiết bị nhóm 27 2.5 Sụt áp từ TPPC – TĐL5 – thiết bị nhóm 27 2.6 Sụt áp từ TPPC – TĐL6 – thiết bị nhóm 27 2.7 Sụt áp từ TPPC – TĐL7 – thiết bị nhóm 28 2.8 Sụt áp từ TPPC – TĐL8 – thiết bị nhóm 28 E.2 TÍNH NGẮN MẠCH VÀ CHỌN CB 30 Ngắn mạch TPPC 30 Ngắn mạch TĐL .30 Ngắn mạch thiết bị 37 F TÍNH TỐN AN TỊAN 44 F.1 Các khái niệm 44 F.2 Các biện pháp bảo vệ 44 F.3 Thiết kế bảo vệ an toàn 44 Page THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG Kích thước: Dài x Rộng = 110m x 70m A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN 5.1 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI Mục đích: Ta xác định tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) tâm phụ tải nhằm cung ấp điện với tổn thất điện áp tổn thất cơng suất nhỏ, chi phí hợp lý Tuy nhiên vị trí đặt tủ cịn phụ thuộc vào yếu tố mỹ quan, thuận tiện thao tác…  Nhóm KHMB Tâm Tên thiết bị Máy canh Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ Máy hồ Số lượng (kW) 15 15 cos  Xi (m) Yi (m) 0.4 0.4 0.6 0.7 9.3 15.4 20.7 20.7 10 0.4 0.6 21.5 20.7 1 10 10 10 0.6 0.7 0.54 0.5 0.7 0.7 9.3 15.4 21.5 41.3 41.3 41.3 Xi.Pđmi Pđmi Y= Ksd phụ tải tính theo cơng thức: X= Pđm Yi.Pđmi Pđmi Page Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = (m);  Y = 25,8375 (m) Nhóm KHMB 11 Tên thiết bị Máy dệt CTD Số Pđm lượng 36 (kW) 11.5 Ksd cos  0.55 0.6 X (m) Y (m) 37.9 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: Xi.Pđmi X= Y= = 37.9 (m) Yi.Pđmi = 46.8 (m) Pđmi Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m);  Y = 65 (m) Nhóm KHMB 12 Tên thiết bị Máy dệt CTM Số Pđm lượng 36 (kW) 11.5 Ksd cos  0.55 0.6 X (m) Y (m) 60.3 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđmi Y= Yi.Pđmi = 46.8 (m) Pđmi = 60.3 (m) Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = 65 (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị Số Pđm lượng (kW) Page Ksd cos  X (m) Y (m) 10 Máy dệt kim 36 0.7 0.7 83.1 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđmi Yi.Pđmi Y= = 83.1 (m) = 46.8 (m) Pđmi Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = 65 (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Số Pđm lượng 36 (kW) Ksd cos  X (m) Y (m) 0.7 0.7 37.9 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđmi Yi.Pđmi Y= = 37.9 (m) = 19.1 (m) Pđmi Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m); Y = (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Máy dệt kim Số Pđm lượng 27 (kW) 9 Ksd cos  X (m) Y (m) 0.7 0.7 0.7 0.6 60.3 Tâm phụ tải tính theo công thức: X= Xi.Pđmi Y= = 60.3 (m) Yi.Pđmi Pđmi Pđmi Page = 19.1 (m) 19.1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị 13 Máy dệt CTM Số Pđm lượng 36 (kW) 11.5 Ksd cos  0.55 0.7 X (m) Y (m) 83.1 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđmi = 83.1 (m) Yi.Pđmi Y= Pđmi = 19.1 (m) Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị Số Pđm (kW) 11.5 11.5 13 Máy dệt CTM lượng 14 Máy dệt CTM 24 Ksd cos  X (m) Y (m) 0.55 0.7 105 0.55 0.6 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđmi Y= = 105.7 (m) Yi.Pđmi = 31.9 (m) Pđmi Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 120 (m); Y = 31.9 (m) Page 31.9  XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CHO TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m) 25,837 Ynhóm(m) Pnhóm(kW) Ppx (kW) X= 70 2562 Xi.Pđmi 37.9 60.3 83.1 37.9 60.3 83.1 120 65 65 65 0 31.9 414 414 324 324 324 414 368 Y= = 67.13 (m) Yi.Pđmi =55 Pđmi Pđmi Để thuận tiện cho việc điều hành vẻ mỹ quan ta chọn lại vị trí tủ phân phối tọa độ: X = (m); Y = 55 (m)  TỔNG KẾT TÂM PHỤ TẢI CỦA TỦ ĐỘNG LỰC VÀ TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m) Ynhóm(m) Pnhóm(kW) 29.9 70 37.9 65 414 60.3 65 414 83.1 65 313.2 Page 37.9 313.2 60.3 313.2 83.1 414 120 31.9 368 TPPC 55 2630.6 5.2 XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN  Nhóm  KHMB Số Tên thiết bị Ksdi.P Máy canh đmi Ksd = Máy canh 2= P Máy đmicanh phân hạng Máy hồ Máy hồ Máy hồ Pđm Ksd lượng (kW) 15 0.4 cos = = 10.49 15 0.4 cos  Xi (m) Yi (m) 0.6cos.Pđmi9.3 37.520.7 ` 0.7 15.4= 7020.7= 0.535 Pđmi 10 0.4 0.6 21.5 20.7 1 10 10 10 0.6 0.7 0.54 0.5 0.7 0.7 9.3 15.4 21.5 41.3 41.3 41.3 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số K max theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq Pđmi >4 = nhq = P2đmi => Kmax = 1.55  Công suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.49  70 = 34.3 (kW)  Công suất tác dụng tính tốn: Page Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.55  0.49  70  53.165 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   34.3 1.35  46.58 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn:  Dịng điện tính tốn nhóm: S 70.68P2(kVA) tt + tt Q tt Itt = Stt Uđm  Dòng định mức thiết bị: Iđmi = Pđmi Uđmicos  => Chọn Iđmmax = 37.9 (A) Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 189.9 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 189.9 + 113.95 – 0.49  37.9 = 323.51 (A)  Nhóm KHMB 11  Tên thiết bị Máy dệt CTD Ksdi.Pđmi Ksd = Số Pđm Ksd cos  X (m) Y (m) lượng (kW) 36 11.5 0.55 0.6 37.9 46.8 Hệ số sử dụng hệ số công suất nhóm thiết bị cos.Pđmi = 0.55 = 0.6 cos = Pđmi Pđmi Page 10 Điều kiện : I dmCB   I lv max KHMB I lv max 14 15 30.39 C60N 20.4 C60N Mã CB I dmCB , I cpdd 32 25 33.44 26.6 Page 74 =k I cpdd Ir km Im 32 25 5 160 125 F TÍNH TỐN AN TỒN Thiết kế mạng cung cấp điện gắn liền với việc thực biện pháp an toàn bảo vệ người chống điện giật chạm điện gián tiếp trực tiếp F.1 CÁC KHÁI NIỆM CƠ BẢN F.1.1 Hiện tượng điện giật jDo tiếp xúc với điên áp, người chịu dịng điện qua người (Ingười) Nếu trị số Ingười đủ lớn thời gian tồn đủ lâu người bị tử vong Dịng điện qua người gây nên tác hại mặt sinh học thể người như: co giật, phỏng, rối loạn hệ hô hấp, rối loạn hệ thần kinh, ngừng nhịp tim dẫn đến tử vong F.1.2 Chạm điện trực tiếp Đây trạng thái người tiếp xúc trực tiếp vào phần tử mang điện áp, nguyên nhân bất cẩn, vơ tình hư hỏng cách điện, thao tác đóng cắt thiết bị sai,… F.1.3 Chạm điện gián tiếp Khi có tượng chạm vỏ thiết bị điện có dịng điện rị đất, sàn nhà, tường,… người tiếp xúc với điện áp thông qua đất, sàn tường, vỏ thiết bị,…bị nhiễm điện F.1.4 Điên áp tiếp xúc cho phép Là giá trị điện áp giới hạn mà người tiếp xúc khơng bị nguy hiểm đến tính mạng Ucho phép (V) Nơi khô Nơi ẩm ướt Nơi đặc biệt nguy hiểm Việt Nam AC DC 42 80 24 50 IEC AC 50 25 12/6 12/6 Liên Xô DC AC DC 120 42 80 60 24 50 Đức AC 50 25 12/6 12/6 Mỹ DC AC 120 50 60 25 12/6 Bảng trị số điện áp tiếp xúc cho phép theo tiêu chuẩn IEC nước Page 75 DC 120 60 F.2.CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ F.2.1 Bảo vệ chống dhạm điện trực tiếp Sử dụng pầhn dẫn điện có điện trở cách điện theo cấp điện áp yêu cầu Lắp đặt phần mang điện cao, tầm với che chắn tránh người sử dụng sờ tới Lắp đặt phần mang điện khơng bọc cách điện tủ kín có khóa chìa giữ người có chức Thiết kế lắp đặt mạng điện có U  Uchophép [ 40(V) 24(V), 12(V), 6(V) ] lấy nguồn qua mạng cách ly Thiết kế lắp đặt mạng lấy nguồn sau biến áp cách ly đặc biệt đảm bảo mức cách điện mạng điện theo yêu cầu an toàn, thực nối đẳng vỏ thiết bị Ngoài IEC số nước có qui định bắt buộc sử dụng biện pháp bảo vệ phụ thiết bị chống rò RCD nơi có nguy chạm điện thiết bị điện di động F.2.2 Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp bao gồm biện pháp an toàn thực nhằm cắt thiết bị chạm vỏ báo tín hiệu có dịng rị xuống đất lớn Tiêu chuẩn Việt Nam, IEC số nước qui định hình thức bảo vệ thông qua việc nối vỏ kim loại thiết bị điện theo sơ đồ nối đất việc sử dụng thiết bị bảo vệ thích hợp F.3 THIẾT KẾ BẢO VỆ AN TOÀN F.3.1 Chọn sơ đồ nối đất Chọn sơ đồ nối đất cho xưởng theo sơ đồ TN-C-S Page 76 Các ưu điểm: sơ đồ đơn giản, kinh tế Các khuyết điểm: dòng chạm vỏ lớn nguy cháy nổ cao, nguy nhiễu điện từ lớn, điều làm thiết bị hoạt động sai Tuy nhiên ta đặt thiết bị bảo vệ, có nối đất lặp lại an tồn ta khắc phục tình trạng UN-đất  có tượng chạm vỏ, nâng tínhA an tồn B C N PE cao RnđHT F.3.2 Chọn thiết bị bảo vệ an toàn Thiết bị bảo vệ CB/ cầu chì Các thiết bị chọn phần thiết kế mạng cung cấp điện F.3.3 Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC  16 mm2 (Cu) 25mm2 (Al) Khi: Spha Khi: 16 mm2 < Spha  35 mm2 (Cu) => SPE = 16mm2 Hoặc: 25 mm2 < Spha  50 mm2 (Al) => SPE = 25mm2 Các trường hợp lại: => SPE = Spha => SPE = 0.5 Spha BẢNG CHỌN DÂY CHO CÁC PHÂN ĐOẠN Phân đoạn Dây pha Rpha (  /m) Dây pha RPE (  /m) MBA – TPPC TPPC – TĐL1 TPPC – TĐL2 TPPC – TĐL3 TPPC – TĐL4 TPPC – TĐL5 15xCVV – 1x500 1xCVV – 1x35 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 0.0366 0.5240 0.0754 0.0754 0.0991 0.0991 0.0601 1.15 0.153 0.153 0.153 0.193 Page 77 5xCVV – 1x300 1xCVV – 1x16 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 TPPC – TĐL6 TPPC – TĐL7 TPPC – TĐL8 TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ TĐL8 – THIẾT BỊ 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 1xCVV – 3x6 1xCVV – 3x6 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x4 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 0.0991 0.0754 0.0991 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x4 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 0.193 0.153 0.193 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 F.3.4 Kiểm tra Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm chạm vỏ 5% thời gian cắt nhò thời gian cho phép theo U chophép I chamvo  0.95  U pha   R pha  RPE    X  2 pha Upha = 220 V 1) Tính dịng chạm vỏ tủ phân phối: Ta có: RMBA  1.28  103 () ; X MBA  2 Z MBA  RMBA Z MBA  7.467  103 () ; = 7.35  10-3 (  ); Vì có MBA đặt song song nên: => RMBA   RMBA  3.734 103 () RMBA pp  r  l / X MBA   X MBA  3.675  103 () = 0.0366  0.015 /5 = 0.11  10-3 (  ) X MBA pp  x  l / = 0.08  0.015/5 = 0.24  10-3 (  ) RPEN  l  r =0.025  0.0601 /5=0.301  10-3 (  ) Page 78 Z td  ( RMBA  RM BA pp  RPEN )2  ( X MBA  X MBA pp ) Z td  (3.73  103  0.11 10-3  0.30110 3 )  (3.675 10 3  0.24 10 3 ) = 5.699  10-3 (  ) I chamvo  0.95  220 7.599 103 = 36.67 (kA) => Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  11.52(kA)  2)  I chamvo CB chọn thỏa điều kiện Tính dịng chạm vỏ tủ động lực1: R pp dl  r  l X pp  dl  =0.524  0.025 = 13.1  10-3 (  ) ( ) RPEN  r  l =1.15  0.025 = 0.02875 (  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl ) Z td  0.0462  0.003922 => I chamvo  = 0.0462(  ) 0.95  220 0.0462 = 4.528 (kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  0.392(kA)  3)  I chamvo CB chọn thỏa điều kiện Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 2: Xd = 0.08  0.05 =  10-3 (  ) Rd = 0.0754  0.05 = 3.77  10-3 (  ) R pp dl  r  l =0.0754  0.05 = 0.00054(  ) ( r =0.0283  \km) X pp dl  0.08  l =0.08  0.019=0.0015(  ) RPE  r  l = 0.019  0.0576 =0.012(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl ) Page 79 Z td  (0.001443  0.00054  0.012)  (0.0087  0.0015) Z td  0.014  0.0102 I chamvo  = 0.017(  ) 209 0.017 =12.07(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.88(kA) 4)  I chamvo Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 3: l = 30(m) R pp dl  l  r =0.03  0.47=0.0141(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp dl  0.08  l =0.08  0.03=0.0024(  ) RPEN  l  r = 0.030  0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl ) Z td  (0.001443  0.0141  0.0028)  (0.0087  0.0024) Z td  0.0182  0.0112 I chamvo  = 0.021(  ) 209 0.021 =9.95(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.22(kA) 5)  I chamvo Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 4: R pp dl  l  r =0.024  0.0366=0.0141(  ) X pp dl  0.08  l =0.08  0.03=0.0024(  ) RPEN  l  r = 0.030  0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl ) Z td  (0.001443  0.0141  0.0028)  (0.0087  0.0024) Page 80 Z td  0.0182  0.0112 I chamvo  = 0.021(  ) 209 0.021 =9.95(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.56(kA) 6)  I chamvo Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 5: R pp dl  l  r =0.036  0.47=0.017(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp dl  0.08  l =0.08  0.036=0.0029(  ) RPEN  l  r = 0.036  0.094=0.0034(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl ) Z td  (0.001443  0.017  0.0034)  (0.0087  0.0029) Z td  0.0222  0.0122 I chamvo  = 0.025 (  ) 209 0.025 =8.36(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.22(kA) 7)  I chamvo Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 6: R pp dl  l  r =0.034  0.47=0.016(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp dl  0.08  l =0.08  0.034=0.0027(  ) RPEN  l  r = 0.034  0.094=0.0032(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl ) Z td  (0.001443  0.016  0.0032)  (0.0087  0.0027) Z td  0.0212  0.01142 I chamvo  = 0.024(  ) 209 0.024 =8.7(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Page 81 I m  2.22(kA)   I chamvo CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 8) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 7: R pp  dl  l  r =0.042  0.0366=0.00154(  ) X pp dl  0.08  l =0.08  0.042=0.0034(  ) RPEN  l  r = 0.042  0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl ) Z td  (0.001443  0.00154  0.0028)  (0.0087  0.0034) Z td  0.00582  0.09042 I chamvo  = 0.091(  ) 209 0.091 =2.29(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.56(kA)   I chamvo CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 9) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 8: R pp dl  l  r =0.054  0.47=0.025(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp dl  0.08  l =0.08  0.054=0.0043(  ) RPEN  l  r = 0.054  0.094=0.0051(  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl ) Z td  (0.001443  0.025  0.0051)  (0.0087  0.0043) Z td  0.0322  0.0132 I chamvo  = 0.0345(  ) 209 0.0345 =6.057(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Page 82 I m  2.15(kA)   I chamvo CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch TÍNH DỊNG CHẠM VỎ TẠI CÁC THIẾT BỊ 1) Tính dịng chạm vỏ cho thiết bị nhóm 1: Rdl dc  l  r X dl  dc  0.08  l RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Ztd  (0.0076  Rdl  dc  RPEN )  (0.0094  X dl dc ) I chamvo  KHMB l 209 Z td Mã CB (m) Tính C60L C60H Im R X I chamvo I m  I chamvo (A)   kA 315 0.005 0.000 10.3 Thỏa 0.007 0.000 8.78 Thỏa 0.053 0.000 0.057 0.000 1.71 Thỏa 0.075 0.000 1.32 Thỏa 0.181 0.000 0.57 Thỏa 315 mạch đọan 10 C60A 100 phân tủ lực1 6 10 C60A C60A C60A 80 80 65 Page 83 (1 ngắn cho 1.83 Thỏa tủ phốiđộng 2) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 2: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl dc  l  r =0.013  2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z   (0.014  0.03  0.03)  (0.0102  0.001) = 0.075(  ) I chamvo  209 0.075 = 2.79(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  160(A) < I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 3: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Page 84 Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z   (0.018  0.044  0.044)  (0.011  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  125(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 4) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 4: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z   (0.018  0.03  0.03)  (0.011  0.001) = 0.079(  ) I chamvo  209 0.079 = 2.6(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Page 85 I m  160(A)   I chamvo CB chọn thỏa điều kiện 5) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 5: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z   (0.022  0.044  0.044)  (0.012  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  125(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 6) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 6: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) Page 86 RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z   (0.021  0.044  0.044)  (0.0114  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  125(A)   I chamvo CB chọn thỏa điều kiện 7) Tính dịng chạm vỏ động nhóm 7: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z   (0.0058  0.03  0.03)  (0.0904  0.001) = 0.11(  ) Page 87 I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  160(A)   I chamvo CB chọn thỏa điều kiện 8) Tính dịng chạm vỏ cho động cơ: Nhóm gồm có lọai động cơ,ta xét động xa tủ động lực Rdl dc  l  r X dl dc  0.08  l RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z td  (0.032  Rdl  dc  RPE )  (0.013  X dl  dc ) I chamvo  => 209 Ztd KHMB l(m) Mã CB I m (A) R(  ) 14 160 0.021 0.0007 2.78 Thỏa 0.02 mãn Thỏa 13 C60N C60N 125 X(  ) I chamvo (kA) 0.0005 2.85 I m  I chamvo mãn Page 88 ... TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ... 443 55 55 31 41 Page 38 TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ TĐL8 – THIẾT BỊ 1xCVV – 3x4 1xCVV – 3x2.5... ballast điện tử (sách HD Thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC trang B25) Qcspx  = P  tgcs = 69120  0.292 = 20160 (Var) Page 25 C TÍNH TỐN BÙ CƠNG SUẤT CHO PHÂN XƯỞNG VÀ CHỌN MBA PHÂN XƯỞNG