thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng dệt

ĐAMH 1 THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG DỆT Kích thước: Dài x Rộng = 37.6m x 21.6m A. THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN A.1. PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN A.1.1. XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI TÍNH TOÁN Nhóm 1 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 1 Máy canh 1 1 21 0.4 0.6 4.4 8.3 2 Máy canh 2 1 21 0.4 0.6 3 Máy canh phân hạng 1 7.8 0.4 0.6 4 Máy hồ 1 1 4.5 0.6 0.6 5 Máy hồ 2 1 4.5 0.54 0.5 6 Máy hồ 3 1 4.5 0.7 0.67 Vị trí đặt tủ động lực 1: X=0(m) Y=8.3(m) Nhóm 2 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 11 Máy dệt CTD 36 12 0.55 0.6 12 15.6 Vị trí đặt tủ động lực 2: X=12(m) Y=21.6(m) Nhóm 3 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 7 Máy dệt kim 36 9 0.7 0.67 12 6.4 Vị trí đặt tủ động lực 3: X=12(m) Y=0(m) Nhóm 4 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 12 (m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 15.6 (m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 6.4 (m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 4.4 (m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 12 (m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 8.3 (m) 12 Máy dệt CTM 36 12 0.55 0.6 19 15.6 Vị trí đặt tủ động lực 4: X=19(m) Y=21.6(m) Nhóm 5 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 8 Máy dệt kim 36 9 0.7 0.67 19 6.4 Vị trí đặt tủ động lực 5: X=19(m) Y=0(m) Nhóm 6 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 10 Máy dệt kim 36 9 0.7 0.67 26 15.6 Vị trí đặt tủ động lực 6: X=26(m) Y=21.6(m) Nhóm 7 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 13 Máy dệt CTM 36 12 0.55 0.6 26 6.4 Vị trí đặt tủ động lực 7: X=26(m) Y=0(m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 19 (m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 6.4 (m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 19 (m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 15.6 (m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 26(m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 6.4(m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 15.6 (m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 26 (m) Nhóm 8 KHMB Tên thiết bị Số lượng P đm (kW) K sd cos ϕ X (m) Y (m) 14 Máy dệt CTM 12 12 0.55 0.6 32.9 10.8 15 Máy dệt kim 12 9 0.7 0.67 Vị trí đặt tủ động lực 8: X=37.6(m) Y=10.8(m) 1 n i= ∑ X i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi X = = 32.9 (m) 1 n i= ∑ Y i .P đmi 1 n i= ∑ P đmi Y = = 10.8 (m) A.1.2. XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN Nhóm 1 P tb = K sd × P đm ∑ = 0.45 × 63.3 = 28.5 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.77 0.45 63.3 × × = 50 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 28.5 1.33= × = 37.9(kVar) => Chọn I đmmax = 53.2 (A) => I kđmax = K mm .I đmmax = 5 × 53.2=266 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 266+ 95.3 – 0.45 × 53.2 = 337.4 (A) Nhóm 2 P tb = K sd × P đm ∑ = 0.55 × 432 = 237.6 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.133 0.55 432 × × = 269 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 269 1.33= × = 357.8 (kVar) => I kđmax = K mm .I đmmax = 152 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 152 + 680 – 0.55 × 30.4 = 815.3 (A) Nhóm 3 P đmi 1 n i= ∑ K sdi .P đmi 1 n i= ∑ K sd = = 0.45 (m) 28.2 63 = = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = = 0.6 (m) 37.8 63 => K max = 1.77 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = ( ) 2 2 2 2 21 2 7.8 4.5 3 4 21 2 7.8 4.5 3 × + + × = × + + × (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos => K max = 1.133 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 36 > 4 447.6 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ 1 n i= ∑ K sd = = 0.55 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.6 (m) I tt S tt U đm 3 62.7 10 95.3 ( ) 3 380 A × = = × I tt = S tt U đm 3 447.6 10 680 ( ) 3 380 A × = = × K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ 1 n i= ∑ K sd = = 0.7 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.67 (m) => Chọn I đmmax = 30.4 (A) P tb = K sd × P đm ∑ = 0.7 × 324 = 226.8 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.09 0.7 324 × × = 247.2 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 226.8 1.11= × = 251.7 (kVar) => I kđmax = K mm .I đmmax = 102 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 102 + 536 – 0.7 × 20.4 = 623.7 (A) Nhóm 4 P tb = K sd × P đm ∑ = 0.55 × 432 = 237.6 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.133 0.55 432 × × = 269.2 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 237.6 1.33= × = 316 (kVar) => I kđmax = K mm .I đmmax = 152 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax =152 + 630.7 – 0.55 × 30.39 = 766 (A) Nhóm 5 P tb = K sd × P đm ∑ = 0.7 × 324 = 226.8 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.09 0.7 324 × × = 247.2 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 226.8 1.11= × = 252 (kVar) => K max = 1.09 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 36 > 4 => K max = 1.133 415.1 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos I tt = S tt U đm 3 415.1 10 630.7 ( ) 3 380 A × = = × => Chọn I đmmax = 30.39 (A) K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ 1 n i= ∑ K sd = = 0.7 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.67 (m) K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ K sd = = 0.55 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.6 (m) => K max = 1.09 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 36 > 4 352.8 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos I tt = S tt U đm 3 352.8 10 536 ( ) 3 380 A × = = × => Chọn I đmmax = 20.4 (A) 353 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos I tt = S tt U đm 3 353 10 536.3 ( ) 3 380 A × = = × => Chọn I đmmax = 20.4 (A) 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 36 > 4 => I kđmax = K mm .I đmmax = 102 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 102 + 536.3 – 0.7 × 20.4 = 624 (A) Nhóm 6 P tb = K sd × P đm ∑ = 0.7 × 324 = 226.8 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.09 0.7 324 × × = 247.2 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 226.8 1.09= × = 252 (kVar) => I kđmax = K mm .I đmmax = 102 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 102 + 536.3 – 0.7 × 20.4 = 624 (A) Nhóm 7 P tb = K sd × P đm ∑ = 0.55 × 432 = 237.6 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.133 0.55 432 × × = 269.2 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 237.6 1.33= × = 316 (kVar) => I kđmax = K mm .I đmmax = 152 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 152 + 630.7 – 0.55 × 30.4 = 766 (A) Nhóm 8 => K max = 1.09 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 36 > 4 K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ 1 n i= ∑ K sd = = 0.7 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.67 (m) => K max = 1.133 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 36 > 4 K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ 1 n i= ∑ K sd = = 0.55 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.6 (m) => K max = 1.124 2 1 n i gfd =    ÷   ∑ P đmi P 2 đmi 1 n i= ∑ n hq = = 32 > 4 K sdi .P đmi P đmi 1 n i= ∑ 1 n i= ∑ K sd = = 0.61 (m) = P đmi 1 n i= ∑ cos.P đmi 1 n i= ∑ cos = 0.63 (m) 353 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos I tt = S tt U đm 3 353 10 536.3 ( ) 3 380 A × = = × => Chọn I đmmax = 20.4 (A) 415.1 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos I tt = S tt U đm 3 415.1 10 630.7 ( ) 3 380 A × = = × => Chọn I đmmax = 30.4 (A) P tb = K sd × P đm ∑ = 0.61 × 336 = 205 (kW) P tt = K max × K sd × P đm ∑ = 1.124 0.61 336 × × = 230.4 (kW) Q tt = P tb × tg ϕ 205 1.23= × = 252.2 (kVar) => I kđmax = K mm .I đmmax = 152 (A) (Chọn K mm = 5 vì P đm < 40 kW) => I đn = I kđmax + I tt – K sd . I đmmax = 152+ 519 – 0.61 × 30.4 = 652.5 (A) Bảng tổng kết phụ tải của các nhóm Nhóm tt P (kW) tt Q (kVar) tt S (kVA) tt I (A) maxdm I (A) maxkd I (A) 1 50 37.9 62.7 95.3 53.2 266 2 269.2 357.8 447.6 680 30.4 152 3 247.2 251.7 352.8 536 20.4 102 4 269.2 316 415.1 630.7 30.4 152 5 247.2 252 353 536.3 20.4 102 6 247.2 252 353 536.3 20.4 102 7 269.2 316 415.1 630.7 30.4 152 8 230.4 252.2 341.6 519 30.4 152 *Xác định P và Q cho tủ phân phối: 1 n pp cs dli i P P P = = + ∑ =22.74+(50+269.2+247.2+269.2+247.2+247.2+269.2+230.4) =1852.34(kW) 1852.34 0.9 1667 pptt dt pp P k P= × = × = (kW) ( dt k =0.9) 1 n pp cs dli i Q Q Q = = + ∑ =30.25+(37.9+257.8+251.7+316+252+252+316+252.2) =1965.9(kVar) pptt dt pp Q k Q= × =0.9 × 1965.9=1769.3(kVar) ⇒ 2 2 1667 1769.3 pptt pptt pptt S P Q= + = + =2431(kVA) A.2.CHỌN MÁY BÙ VÀ MBA CHO PHÂN XƯỞNG A.2.1. Chọn máy bù Trước tiên ta xác định pptt tag ϕ : 1667 cos 2431 pptt pptt pptt P S ϕ = = =0.6857 ⇒ pptt tag ϕ =1.061 Ta sẽ bù sao cho cos ϕ xấp xỉ bằng 0.9: cos ϕ =0.9 ⇒ tag ϕ =0.484 ⇒ Công suất cần bù sẽ là: bu Q = ( ) pptt pptt P tag tag ϕ ϕ × − =1667 × (1.061-0.484) 341.6 (kVA) S tt P 2 tt + Q 2 tt I đmi = P đmi U đmi cos I tt = S tt U đm 3 341.6 10 519 ( ) 3 380 A × = = × => Chọn I đmmax = 30.4 (A) =961.9(kVar) Với công suất cần bù như trên,tra bảng thiết bị ta chọn : + 18 tụ bù loại :KC2-0.38-50-3Y3 + 1 tụ bù loại: KC2-0.38-36-3Y3 + 1 tụ bù lọai: KC1-0.38-25-3Y3 ⇒ Tổng công suất tụ bù chọn được là: 18 × 50+36+25=961(kVar) *Công suất tủ phân phối sau khi bù là: pptt ppsaubu S S= 2 2 ( ) pptt ppsaubu pptt pptt bu S S P Q Q= = + − = 2 2 1667 (1769.3 961)+ − =1852.6(kVA) A.2.2. Chọn máy biến áp cho phân xưởng - Ta có công suất tủ phân phối: pptt S =1852.6(kVA) - Sơ đồ phụ tải của phân xưởng như sau: - Chọn sơ bộ : B S = 1500(kVA) 0 6 8 9 11 12 13 16 17 18 24 t(h) Sơ đồ phụ tải của xưởng dệt 2 1 2 1 n i i i dt n i i S T S T = = = ∑ ∑ = 2 2 2 (1667.4 1852.6 3 1574.7 ) 5 + × + =1763.9(kVA) 〉 0.9 max 1667.34S = 2 2dt S S⇒ = =1763.9 648.4 926.3 1482 1852 6 1297 1852.6 648.4 1574.7 1111.6 1667.4 S=1500 S 2 2 1763.9 1500 B S k S ⇒ = = =1.176 2 1 1 10 n i i i S T S = = ∑ = 2 2 2 2 2 (1297 1852.6 3 1482 926.3 2 648.4 3) 10 + × + + × + × =1309.7(kVA) ⇒ 1 1 1309.7 1500 B S k S = = =0.87 Ta có : 2 T =5h 1 k =0.87 Dựa vào đồ thị quá tải của MBA (đồ thị d trang 16 taì liệu hướng dẫn ĐAMH) ⇒ 2cp k =1.3275 〉 2 k =1.176 ⇒ MBA đã chọn có thể họat động quá tải được . *Vậy ta chọn MBA ba pha 2 dây quấn do Việt Nam chế tạo có công suất B S =1500(kVA) (theo bảng 8.20 tài liệu hướng dẫn đồ án) A.3.Chọn dây và CB cho phân xưởng A.3.1. Chọn dây và CB cho đọan từ MBA đến tủ phân phối: a.Chọn dây Chọn phương án đi cáp ngầm,hệ số hiệu chỉnh k là: k = 4 5 6 7 k k k k 4 k = 0.8(đặt trong ống ) 5 k =0.6(sử dụng 5cáp 1 lõi cho 1 pha) 6 k =1 ( đất khô ) 7 k =0.95 (nhiệt độ đất 0 25 C, cách điện PVC) k ⇒ = 0.456 Ta có dòng làm việc cực đại maxlv I chính bằng tt I của tủ phân phối maxlv I = tt I = 3 0.38 pptt S × 1852.6 3 0.38 = × =2814.7(A) *Điều kiện chọn dây: maxlv cpdd I I k 〉 = ∑ ( cpdd I ∑ :dòng cho phép đi qua 5 cáp trên mỗi pha) Ta có : maxlv I k = 2814.7 0.456 =5290.8(A) cpdd I⇒ 〉 = 6172.6(A) Dòng cho phép trên 1 dây sẽ là: cpdd I 〉 6172.6 5 =1234.5(A) Tra bảng cáp hạ áp 8.7 tài liệu hướng dẫn đồ án ta chọn được cáp : CVV-1x1000 cpdd I =1282(A) r = 0.0176 ( Ω /km) b.Chọn CB: + maxdmCB lv I I〉 = Ta có : maxlv I =2814.7(A) Tra bảng 8.27 chọn được CB: M32 có: dmCB I =3200(A) r r dmCB I k I= × CU I = 75(kA) Ta có : , cpdd I ∑ =k × cpdd I ∑ =0.456 × 1282 × 5 =2923(A) maxlv I = 2814.7(A) * Điều kiện : , maxlv r cpdd I I I≤ ≤ , maxlv r dmCB cpdd I k I I⇒ ≤ ≤ 2814.7 2923 3200 3200 r k⇒ ≤ ≤ 0.88 0.91 r k⇒ ≤ ≤ r k⇒ =0.9(A) r I⇒ = 2880(A) 4 m r I I⇒ = × = 4 × 2880 = 11520(A) A.3.2.Chọn dây và CB từ tủ phân phối đến tủ động lực và từ tủ động lực đến thiết bị: 1.Từ tủ phân phối đến tủ động lực 1 và từ tủ dộng lực 1 đến thiết bị 1.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 1: Ta có maxlv I chính bằng tt I của tủ động lực: maxlv I = tt I = 3 0.38 dltt S × 62.7 3 0.38 = × =95.3(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= 4 5 6 7 k k k k 4 k = 0.8(đặt trong ống ) 5 k =1( dùng 1 cáp 3 pha) [...]... 3.Từ tủ phân phối đến tủ động lực 3 và từ tủ động lực 3 đến thiết bị : 3.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 3: Ta có I lv max chính bằng I tt của tủ động lực: S dltt I lv max = I tt = 3 × 0.38 352.8 3 × 0.38 =536(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng cáp đơn cho mỗi pha) k6 = 1 (đất khô) k7 = 0.95(nhiệt độ đất 250 C,cách điện. .. tủ phân phối đến tủ động lực 4 và từ tủ động lực 4 đến thiết bị : 4.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 4: Ta có I lv max chính bằng I tt của tủ động lực: S dltt I lv max = I tt = 3 × 0.38 415.1 3 × 0.38 =630.7(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng cáp đơn cho mỗi pha) k6 = 1 (đất khô) k7 = 0.95(nhiệt độ đất 250 C,cách điện. .. tủ phân phối đến tủ động lực 5 và từ tủ động lực 5 đến thiết bị 5.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 5: Ta có I lv max chính bằng I tt của tủ động lực: S dltt I lv max = I tt = 3 × 0.38 = 353 3 × 0.38 : =536.3(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng cáp đơn cho mỗi pha) k6 = 1 (đất khô) k7 = 0.95(nhiệt độ đất 250 C,cách điện. .. 6.Từ tủ phân phối đến tủ động lực 6 và từ tủ động lực 6 đến thiết bị 6.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 6: Ta có I lv max chính bằng I tt của tủ động lực: S dltt I lv max = I tt = 3 × 0.38 : 353 3 × 0.38 =536.3(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng cáp đơn cho mỗi pha) k6 = 1 (đất khô) k7 = 0.95(nhiệt độ đất 250 C,cách điện. .. max k Tra bảng cáp hạ áp 8.8 ta chọn được cáp cho từng thiết bị có thông số như sau: Điều kiện chọn dây: I cpdd 〉 = KHMB Mã dây I cpdd r( Ω \km) 14 15 CVV-4x8.0 CVV-4x5.5 44 35 2.31 3.4 * Điều kiện : I dmCB 〉 = I lv max KHMB 14 15 I lv max 30.39 20.4 Mã CB C60N C60N I dmCB 32 25 Bảng tổng kết chọn dây và CB , I cpdd =k I cpdd 33.44 26.6 Chọn CB cho các thiết bị: Ir km Im 32 25 5 5 160 125 A.4 ST T... 26.1 17.6 18 13.4 Điều kiện chọn dây: I lv max I cpdd 〉 = k Tra bảng cáp hạ áp 8.8 ta chọn được cáp cho từng thiết bị có thông số như sau: KHMB I cpdd Mã dây r( Ω \km) 82 82 27 22 22 20 0.84 0.84 5.3 7.41 7.41 9.43 1 CVV-4x22 2 CVV-4x22 3 CVV-4x3.5 4 CVV-4x2.5 5 CVV-4x2.5 6 CVV-4x2.0 * Chọn CB cho các thiết bị: Điều kiện : I dmCB 〉 = I lv max I mm ≤ I m ≤ I nm min KHMB tủ phối động và từ động đến bị... ⇒ km = 5 ⇒ I m = 125(A) 7.Từ tủ phân phối đến tủ động lực 7 và từ tủ động lực 7 đến thiết bị : 7.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 7: Ta có I lv max chính bằng I tt của tủ động lực: S dltt I lv max = I tt = 3 × 0.38 Ta có: 415.1 3 × 0.38 =630.7(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng cáp đơn cho mỗi pha) k6 = 1 (đất khô) k7... km = 5 ⇒ I m = 160(A) 8.Từ tủ phân phối đến tủ động lực 8 và từ tủ dộng lực 8 đến thiết bị 8.1Từ tủ phân phối đến tủ động lực 8: *Chọn dây pha: Ta có I lv max chính bằng I tt của tủ động lực: S dltt I lv max = I tt = 3 × 0.38 341.6 3 × 0.38 =519(A) Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng cáp đơn cho mỗi pha) k6 = 1 (đất khô)... 538.65 =2154.6(A) 8.2 Từ tủ động lực 8 đến thiết bị: Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng 1 cáp 3 pha) k6 = 1 (đất khô) k7 = 0.95(nhiệt độ đất 250 C,cách điện PVC) ⇒ k = 0.76 Ta có : I lv max = I dmtb ( I dmtb dòng làm việc định mức của thiết bị) Lập bảng dòng làm việc định mức của các thiết bị: KHMB pdm cos ϕ I dm I dm \k 14... × 98 =392(A) ⇔ 1.2 Từ tủ động lực 1 đến thiết bị: Chọn phương pháp đi dây chôn ngầm , hệ số hiệu chỉnh k sẽ là: k= k4 k5 k6 k7 k4 = 0.8(đặt trong ống ) k5 =1( dùng 1 cáp 3 pha) k6 = 1 (đất khô) k7 = 0.95(nhiệt độ đất 250 C,cách điện PVC) ⇒ k = 0.76 Ta có : I lv max = I dmtb ( I dmtb dòng làm việc định mức của thiết bị) Lập bảng dòng làm việc định mức của các thiết bị: KHMB pdm cos ϕ I dm I dm \k 1 . ĐAMH 1 THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG DỆT Kích thước: Dài x Rộng = 37.6m x 21.6m A. THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN A.1. PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI. có công suất tủ phân phối: pptt S =1852.6(kVA) - Sơ đồ phụ tải của phân xưởng như sau: - Chọn sơ bộ : B S = 1500(kVA) 0 6 8 9 11 12 13 16 17 18 24 t(h) Sơ đồ phụ tải của xưởng dệt 2 1 2 1 n i. suất B S =1500(kVA) (theo bảng 8.20 tài liệu hướng dẫn đồ án) A.3.Chọn dây và CB cho phân xưởng A.3.1. Chọn dây và CB cho đọan từ MBA đến tủ phân phối: a.Chọn dây Chọn phương án đi cáp ngầm,hệ số hiệu chỉnh