Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng dệt

Page MỤC LỤC Trang A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XĐ PHỤ TẢI TÍNH TỐN A.1 Phân chia nhóm phụ tải A.2 Xác định phụ tải tính tốn B TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG 13 C BÙ CÔNG SUẤT VÀ CHỌN MBA CHO PHÂN XƯỞNG 16 D CHỌN DÂY CHO TỦ PPC VÀ TỦ ĐỘNG LỰC 18 D.1 Chọn dây từ MBA đến TPPC 18 D.2 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .18 D.3 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .18 D.4 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .18 D.5 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.6 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.7 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.8 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.9 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .20 D.10 Chọn dây từ TĐL đến thiết bị 20 E TÍNH SỤT ÁP VÀ NGẮN MẠCH 24 E.1 TÍNH SỤT ÁP .24 Sụt áp từ MBA đến TPPC 24 Sụt áp từ TPPC – TĐL – Thiết bị .24 Page 2.1 Sụt áp từ TPPC – TĐL1 – thiết bị nhóm 24 2.2 Sụt áp từ TPPC – TĐL2 – thiết bị nhóm 26 2.3 Sụt áp từ TPPC – TĐL3 – thiết bị nhóm 26 2.4 Sụt áp từ TPPC – TĐL4 – thiết bị nhóm 27 2.5 Sụt áp từ TPPC – TĐL5 – thiết bị nhóm 27 2.6 Sụt áp từ TPPC – TĐL6 – thiết bị nhóm 27 2.7 Sụt áp từ TPPC – TĐL7 – thiết bị nhóm 28 2.8 Sụt áp từ TPPC – TĐL8 – thiết bị nhóm 28 E.2 TÍNH NGẮN MẠCH VÀ CHỌN CB .30 Ngắn mạch TPPC 30 Ngắn mạch TĐL 30 Ngắn mạch thiết bị 37 F TÍNH TỐN AN TỊAN 44 F.1 Các khái niệm .44 F.2 Các biện pháp bảo vệ .44 F.3 Thiết kế bảo vệ an toàn 44 Page THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG Kích thước: Dài x Rộng = 110m x 70m A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN 5.1 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI Mục đích: Ta xác định tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) tâm phụ tải nhằm cung ấp điện với tổn thất điện áp tổn thất công suất nhỏ, chi phí hợp lý Tuy nhiên vị trí đặt tủ cịn phụ thuộc vào yếu tố mỹ quan, thuận tiện thao tác…  Nhóm Số KHMB Tên thiết bị Máy canh Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ Pđm X= Y= Yi.Pđ mi Pđmi Yi (m) (m) 0.6 0.7 9.3 15.4 20.7 20.7 0.4 0.6 21.5 20.7 0.6 0.5 0.7 9.3 41.3 0.5 15.4 41.3 0.7 21.5 41.3 cos  15 15 0.4 0.4 10 10 10 g 1 (kW) Máy hồ 10 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: Xi.Pđ mi Pđmi Xi Ksd lượn Page 4 0.7 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = (m);  Y = 25,8375 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị 11 Máy dệt CTD Số Pđm lượng (kW) 36 11.5 Ksd 0.5 cos  0.6 X Y (m) 37 (m) 46 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđ mi = 37.9 (m) Pđmi Yi.Pđ mi = 46.8 (m) Pđmi Y= Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m);  Y = 65 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị 12 Máy dệt CTM Tâm phụ tải Số Pđm lượng (kW) 36 11.5 Ksd 0.5 tính Xi.Pđ mi = 60.3 (m) Pđmi Page 0.6 theo Y= X= cos  X Y (m) 60 (m) 46 công Yi.Pđ mi = 46.8 (m) Pđmi thức: Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = 65 (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị 10 Máy dệt kim Số Pđm lượng (kW) 36 Ksd cos  0.7 0.7 X Y (m) 83 (m) 46 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđ mi = 83.1 (m) Pđmi Y= Yi.Pđ mi = 46.8 (m) Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = 65 (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Số Pđm lượng (kW) 36 Ksd cos  0.7 0.7 X Y (m) 37 (m) 19 Tâm phụ tải tính theo công thức: X= Xi.Pđ mi = 37.9 (m) Pđmi Y= Yi.Pđ mi = 19.1 (m) Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: Page X = 37.9 (m); Y = (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Máy dệt kim Số Pđm lượng 27 (kW) 9 Ksd cos  0.7 0.7 0.7 0.6 X Y (m) 60 (m) 19 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđ mi = 60.3 (m) Pđmi Yi.Pđ mi = 19.1 (m) Pđmi Y= Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = (m)  Nhóm KHMB Tên thiết bị 13 Máy dệt CTM Số Pđm lượng (kW) 36 11.5 cos  Ksd 0.5 0.7 X Y (m) 83 (m) 19 1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: X= Xi.Pđ mi = 83.1 (m) Pđmi Y= Yi.Pđ mi = 19.1 (m) Pđmi Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = (m)  Nhóm Page KHMB Tên thiết bị Số Pđm lượng (kW) 13 Máy dệt CTM 11.5 14 Máy dệt CTM 24 11.5 cos  Ksd 0.5 0.7 0.5 Y (m) (m) 105 31 0.6 X Tâm phụ tải tính theo cơng thức: Xi.Pđ mi = 105.7 (m) Pđmi X= Yi.Pđ mi = 31.9 (m) Pđmi Y= Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 120 (m);  XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CHO TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m ) Ynhóm(m ) Pnhóm(k W) Ppx (kW) X= Y = 31.9 (m) 25,83 75 70 37 60 83 37 60 83 12 9 65 65 65 0 0 31 41 41 4 324 324 324 41 36 2562 Xi.Pđ mi = 67.13 (m) Pđmi Y= Page Yi.Pđ mi =55 Pđmi Để thuận tiện cho việc điều hành vẻ mỹ quan ta chọn lại vị trí tủ phân phối tọa độ: X = (m); Y = 55 (m)  TỔNG KẾT TÂM PHỤ TẢI CỦA TỦ ĐỘNG LỰC VÀ TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m ) Ynhóm(m ) Pnhóm(k W) 29 70 37 60 65 65 65 41 41 313 313 313 41 36 4 83.1 37.9 60.3 Page 2 83 12 31 TPP C 55 2630 5.2 XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN  Nhóm Số  KHMB Tên thiết bị Ksdi.Pđ = Ksd = mi Máy canh Pđmi lượn Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ g = 0.49 1 Pđm Ksd (kW) 15 15 cos = 0.4 0.4 Xi Yi 0.7 15.4 20.7 H cos  (m) (m) cos.Pđmi ệ 37.5 = = 0.535 ` 0.6 Pđmi9.3 7020.7 10 0.4 0.6 21.5 20.7 10 0.7 9.3 41.3 10 0.6 0.5 0.5 15.4 Máy hồ 10 0.7 0.7 21.5 số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị 41.3 41.3 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH  Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số K max theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq nhq = Pđmi >4 = P2đmi => Kmax = 1.55  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd �Pđm � = 0.49 �70 = 34.3 (kW)  Công suất tác dụng tính tốn: Page 10 Nơi đặc biệt 12/ 12/ 12/ 12/ 12/ nguy hiểm 6 6 Bảng trị số điện áp tiếp xúc cho phép theo tiêu chuẩn IEC nước F.2 CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ F.2.1 Bảo vệ chống dhạm điện trực tiếp Sử dụng pầhn dẫn điện có điện trở cách điện theo cấp điện áp yêu cầu Lắp đặt phần mang điện cao, tầm với che chắn tránh người sử dụng sờ tới Lắp đặt phần mang điện không bọc cách điện tủ kín có khóa chìa giữ người có chức Thiết kế lắp đặt mạng điện có U � Uchophép [ 40(V) 24(V), 12(V), 6(V) ] lấy nguồn qua mạng cách ly Thiết kế lắp đặt mạng lấy nguồn sau biến áp cách ly đặc biệt đảm bảo mức cách điện mạng điện theo yêu cầu an toàn, thực nối đẳng vỏ thiết bị Ngồi IEC số nước có qui định bắt buộc sử dụng biện pháp bảo vệ phụ thiết bị chống rị RCD nơi có nguy chạm điện thiết bị điện di động F.2.2 Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp bao gồm biện pháp an toàn thực nhằm cắt thiết bị chạm vỏ báo tín hiệu có dịng rị xuống đất lớn Tiêu chuẩn Việt Nam, IEC số nước qui định hình thức bảo vệ thơng qua việc nối vỏ kim loại thiết bị điện theo sơ đồ nối đất việc sử dụng thiết bị bảo vệ thích hợp Page 79 F.3 THIẾT KẾ BẢO VỆ AN TOÀN F.3.1 Chọn sơ đồ nối đất Chọn sơ đồ nối đất cho xưởng theo sơ đồ TN-C-S Các ưu điểm: sơ đồ đơn giản, kinh tế Các khuyết điểm: dòng chạm vỏ lớn nguy cháy nổ cao, nguy nhiễu điện từ lớn, điều làm thiết bị hoạt động sai Tuy nhiên ta đặt thiết bị bảo vệ, có nối đất lặp lại an toàn ta khắc phục tình trạng U N-đất �0 có A tượng B C chạm vỏ, nâng tính an tồn cao N PE RnđH T F.3.2 Chọn thiết bị bảo vệ an tồn Thiết bị bảo vệ CB/ cầu chì Các thiết bị chọn phần thiết kế mạng cung cấp điện F.3.3 Khi: Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC Spha � 16 mm2 (Cu) 25mm2 (Al) => SPE = Spha Khi: 16 mm2 < Spha � 35 mm2 (Cu) � 50 mm2 (Al) => SPE = 16mm2 Hoặc: 25 mm2 < Spha => SPE = => SPE = 25mm2 Các trường hợp lại: 0.5 Spha Page 80 BẢNG CHỌN DÂY CHO CÁC PHÂN ĐOẠN Phân đoạn MBA – TPPC TPPC – TĐL1 TPPC – TĐL2 TPPC – TĐL3 TPPC – TĐL4 TPPC – TĐL5 TPPC – TĐL6 TPPC – TĐL7 TPPC – TĐL8 Rpha Dây pha 15xCVV 1x500 1xCVV 1x35 6xCVV 1x240 6xCVV 1x240 6xCVV 1x185 6xCVV 1x185 6xCVV 1x185 6xCVV 1x240 6xCVV 1x185 TĐL1 – THIẾT 1xCVV BỊ 3x6 TĐL1 – THIẾT 1xCVV BỊ 3x6 TĐL1 – THIẾT 1xCVV BỊ 3x1.5 TĐL1 – THIẾT 1xCVV BỊ 3x2.5 TĐL1 – THIẾT 1xCVV BỊ 3x4 TĐL1 – THIẾT 1xCVV BỊ 3x2.5 TĐL2 – THIẾT 1xCVV ( /m) – – – – – – – – – – – – – – – 0.0366 0.5240 0.0754 0.0754 0.0991 0.0991 0.0991 0.0754 0.0991 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 – 7.41 Page 81 Dây pha RPE ( 5xCVV /m) – 0.0601 1x300 1xCVV – 1.15 1x16 2xCVV – 0.153 1x120 2xCVV – 0.153 1x120 2xCVV – 0.153 1x120 2xCVV – 0.193 1x95 2xCVV – 0.193 1x95 2xCVV – 0.153 1x120 2xCVV – 0.193 1x95 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x4 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 7.41 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 BỊ 3x2.5 TĐL3 – THIẾT 1xCVV – BỊ 3x2.5 TĐL4 – THIẾT 1xCVV – BỊ 3x1.5 TĐL5 – THIẾT 1xCVV 12.1 – BỊ 3x1.5 TĐL6 – THIẾT 1xCVV 12.1 – BỊ 3x1.5 TĐL7 – THIẾT 1xCVV 12.1 – BỊ 3x2.5 TĐL8 – THIẾT 1xCVV BỊ 7.41 7.41 – 7.41 3x2.5 F.3.4 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 Kiểm tra Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm chạm vỏ 5% thời gian cắt nhò thời gian cho phép theo Uchophép I chamvo  0.95 �U pha  � R pha  RPE     �X  2 pha Upha = 220 V 1) Tính dịng chạm vỏ tủ phân phối: Ta có: RMBA  1.28 �103 () ; X MBA  2 Z MBA  RMBA Z MBA  7.467 �103 () ; = 7.35 �10-3 (  ); Vì có MBA đặt song song nên: => X MBA �  RMBA �  RMBA  3.734 �103 () X MBA  3.675 �103 () RMBA pp  r �l / = 0.0366 �0.015 /5 = 0.11 �10-3 (  ) X MBA pp  x �l / = 0.08 �0.015/5 = 0.24 �10-3 (  ) Page 82 RPEN  l �r =0.025 �0.0601 /5=0.301 �10-3 (  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  RPEN )2  ( X MBA  X MBA pp )2 Z td  (3.73 �10 3  0.11 �10-3  0.301 � 10 3 )  (3.675 � 10 3  0.24 � 10 3 ) = 5.699 �10-3 (  ) I chamvo  0.95 �220 7.599 �103 = 36.67 (kA) => Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � I chamvo 11.52(kA) � CB chọn thỏa điều kiện 2) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực1: R pp dl  r �l X pp dl  =0.524 �0.025 = 13.1 �10-3 (  ) ( ) RPEN  r �l =1.15 �0.025 = 0.02875 (  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl )2 Z td  0.0462  0.00392 => I chamvo  = 0.0462(  ) 0.95 �220 0.0462 = 4.528 (kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � 3) I chamvo 0.392(kA) � CB chọn thỏa điều kiện Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 2: Xd = 0.08 �0.05 = �10-3 (  ) Rd = 0.0754 �0.05 = 3.77 �10-3 (  ) R pp dl  r �l =0.0754 �0.05 = 0.00054(  ) ( r =0.0283  \km) X pp dl  0.08 �l RPE  r �l =0.08 �0.019=0.0015(  ) = 0.019 �0.0576 =0.012(  ) Page 83 Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl )2 Z td  (0.001443  0.00054  0.012)  (0.0087  0.0015) Ztd  0.0142  0.0102 I chamvo  = 0.017(  ) 209 0.017 =12.07(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  4) I chamvo 2.88(kA) � Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 3: l = 30(m) R pp dl  l �r =0.03 �0.47=0.0141(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp  dl  0.08 �l RPEN  l �r =0.08 �0.03=0.0024(  ) = 0.030 �0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl )2 Z td  (0.001443  0.0141  0.0028)  (0.0087  0.0024) Z td  0.0182  0.0112 I chamvo  = 0.021(  ) 209 0.021 =9.95(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  5) I chamvo 2.22(kA) � Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 4: R pp  dl  l �r =0.024 �0.0366=0.0141(  ) X pp  dl  0.08 �l RPEN  l �r =0.08 �0.03=0.0024(  ) = 0.030 �0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl )2 Page 84 Z td  (0.001443  0.0141  0.0028)  (0.0087  0.0024) Z td  0.0182  0.0112 I chamvo  = 0.021(  ) 209 0.021 =9.95(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  6) I chamvo 2.56(kA) � Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 5: R pp  dl  l �r =0.036 �0.47=0.017(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp dl  0.08 �l RPEN  l �r =0.08 �0.036=0.0029(  ) = 0.036 �0.094=0.0034(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl )2 Z td  (0.001443  0.017  0.0034)  (0.0087  0.0029) Z td  0.0222  0.0122 I chamvo  = 0.025 (  ) 209 0.025 =8.36(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  7) I chamvo 2.22(kA) � Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 6: R pp dl  l �r =0.034 �0.47=0.016(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp  dl  0.08 �l RPEN  l �r =0.08 �0.034=0.0027(  ) = 0.034 �0.094=0.0032(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl )2 Z td  (0.001443  0.016  0.0032)  (0.0087  0.0027)2 Z td  0.0212  0.01142 = 0.024(  ) Page 85 I chamvo  209 0.024 =8.7(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � I chamvo 2.22(kA) � CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 8) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 7: R pp  dl  l �r =0.042 �0.0366=0.00154(  ) X pp  dl  0.08 �l RPEN  l �r =0.08 �0.042=0.0034(  ) = 0.042 �0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA pp  X pp  dl )2 Z td  (0.001443  0.00154  0.0028)  (0.0087  0.0034) Z td  0.00582  0.09042 I chamvo  = 0.091(  ) 209 0.091 =2.29(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � I chamvo 2.56(kA) � CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 9) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 8: R pp  dl  l �r =0.054 �0.47=0.025(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp dl  0.08 �l RPEN  l �r =0.08 �0.054=0.0043(  ) = 0.054 �0.094=0.0051(  ) Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp dl  RPEN  RPEN )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl )2 Z td  (0.001443  0.025  0.0051)  (0.0087  0.0043) Z td  0.0322  0.0132 = 0.0345(  ) Page 86 I chamvo  209 0.0345 =6.057(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � I chamvo 2.15(kA) � CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch TÍNH DỊNG CHẠM VỎ TẠI CÁC THIẾT BỊ 1) Tính dịng chạm vỏ cho thiết bị nhóm 1: Rdl dc  l �r X dl dc  0.08 �l RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Ztd  (0.0076  Rdl  dc  RPEN )2  (0.0094  X dl  dc )2 I chamvo  KHMB l 209 Z td Mã CB (m) 6 10 10 C60L C60H C60A C60A C60A C60A Im R X I chamvo I m � I chamvo (A)   kA 315 0.005 0.00 10 Thỏa 315 05 0.007 0.00 8.7 Thỏa 100 06 0.053 0.00 1.8 Thỏa 80 08 0.057 0.00 1.7 Thỏa 80 05 0.075 0.00 1.3 Thỏa 65 06 0.181 0.00 0.5 Thỏa Page 87 08 (1 Tính ngắn mạch cho đọan tủ phân phối- tủ động lực1 2) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 2: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l �r =0.013 �2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl dc  0.08 �l =0.08 �0.013=0.001(  ) RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )2  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl dc )2 Z �  (0.014  0.03  0.03)  (0.0102  0.001) = 0.075(  ) I chamvo  209 0.075 = 2.79(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  160(A) < I chamvo � CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 3: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB Page 88 nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl dc  l �r =0.013 �3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl dc  0.08 �l =0.08 �0.013=0.001(  ) RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z �  (0.018  0.044  0.044)  (0.011  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  I chamvo 125(A) � � CB chọn thỏa điều kiện 4) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 4: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl dc  l �r =0.013 �2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl dc  0.08 �l =0.08 �0.013=0.001(  ) Page 89 RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl  dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z �  (0.018  0.03  0.03)  (0.011  0.001) = 0.079(  ) I chamvo  209 0.079 = 2.6(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � I chamvo 160(A) � CB chọn thỏa điều kiện 5) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 5: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl dc  l �r =0.013 �3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl dc  0.08 �l =0.08 �0.013=0.001(  ) RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z �  (0.022  0.044  0.044)  (0.012  0.001) Page 90 = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  I chamvo 125(A) � � CB chọn thỏa điều kiện 6) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 6: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl dc  l �r =0.013 �3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl dc  0.08 �l =0.08 �0.013=0.001(  ) RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z �  (0.021  0.044  0.044)  (0.0114  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  Page 91 I chamvo 125(A) � � CB chọn thỏa điều kiện 7) Tính dịng chạm vỏ động nhóm 7: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl dc  l �r =0.013 �2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl dc  0.08 �l =0.08 �0.013=0.001(  ) RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z �  (0.0058  0.03  0.03)  (0.0904  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: Im  � I chamvo 160(A) � CB chọn thỏa điều kiện 8) Tính dịng chạm vỏ cho động cơ: Nhóm gồm có lọai động cơ,ta xét động xa tủ động lực Page 92 Rdl dc  l �r X dl dc  0.08 �l RPE  l �r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl dc  RPE  R Ztd  ( RMBA  RM BA pp  R pp  dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA pp  X pp dl  X dl  dc ) Z td  => (0.032  Rdl  dc  RPE )  (0.013  X dl  dc )2 I chamvo  209 Z td KHMB l(m Mã CB ) 14 13 C60N C60N Im  (A) R( ) X(  ) I chamvo (kA Im � I chamvo ) 2.78 Thỏa 2.85 mãn Thỏa 160 0.02 0.00 125 0.02 07 0.00 05 Page 93 mãn ... F.2 Các biện pháp bảo vệ .44 F.3 Thiết kế bảo vệ an toàn 44 Page THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG Kích thước: Dài x Rộng = 110m x 70m A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ... ballast điện tử (sách HD Thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC trang B25) Qcspx �= P � tgcs = 69120 �0.292 = 20160 (Var) Page 26 C TÍNH TỐN BÙ CÔNG SUẤT CHO PHÂN XƯỞNG VÀ CHỌN MBA PHÂN XƯỞNG... TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 TĐL3 TĐL4 TĐL5 – – – – THIẾT THIẾT THIẾT THIẾT Rpha (  / m) Dây pha BỊ BỊ BỊ BỊ – Ichophép (A) 0.0366 1x500