Thiết Kế Cung Cấp Điện Cho Phân Xưởng Dệt 120x65m

LỜI NÓI ĐẦU Em xin chân thành cảm ơn Q thầy cô trường Đại Học Bách Khoa đặc biệt Thầy Trương Phước Hòa hướng dẫn giúp em hoàn thành đồ án môn học TP.HCM,6-12-2007 Sinh viên thực TRẦN VĂN THƠ MỤC LỤC Trang A PHÂN CHIA NHĨM PHỤ TẢI VÀ XĐ PHỤ TẢI TÍNH TỐN .3 A.1 Phân chia nhóm phụ tải A.2 Xác định phụ tải tính tốn B TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG 13 C BÙ CƠNG SUẤT VÀ CHỌN MBA CHO PHÂN XƯỞNG .16 D CHỌN DÂY CHO TỦ PPC VÀ TỦ ĐỘNG LỰC .18 D.1 Chọn dây từ MBA đến TPPC .18 D.2 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .18 D.3 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .18 D.4 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .18 D.5 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.6 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.7 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.8 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .19 D.9 Chọn dây từ TPPC đến TĐL .20 D.10 Chọn dây từ TĐL đến thiết bị 20 E TÍNH SỤT ÁP VÀ NGẮN MẠCH .24 E.1 TÍNH SỤT ÁP 24 Sụt áp từ MBA đến TPPC 24 Sụt áp từ TPPC – TĐL – Thiết bị 24 2.1 Sụt áp từ TPPC – TĐL1 – thiết bị nhóm 24 2.2 Sụt áp từ TPPC – TĐL2 – thiết bị nhóm 26 2.3 Sụt áp từ TPPC – TĐL3 – thiết bị nhóm 26 2.4 Sụt áp từ TPPC – TĐL4 – thiết bị nhóm 27 2.5 Sụt áp từ TPPC – TĐL5 – thiết bị nhóm 27 2.6 Sụt áp từ TPPC – TĐL6 – thiết bị nhóm 27 2.7 Sụt áp từ TPPC – TĐL7 – thiết bị nhóm 28 2.8 Sụt áp từ TPPC – TĐL8 – thiết bị nhóm 28 E.2 TÍNH NGẮN MẠCH VÀ CHỌN CB 30 Ngắn mạch TPPC 30 Ngắn mạch TĐL .30 Ngắn mạch thiết bị 37 F TÍNH TỐN AN TỊAN .44 F.1 Các khái niệm 44 F.2 Các biện pháp bảo vệ 44 F.3 Thiết kế bảo vệ an tồn 44 THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG DỆT Kích thước: Dài x Rộng = 120m x 65m A PHÂN CHIA NHĨM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN A.1 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI Mục đích: Ta xác định tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) tâm phụ tải nhằm cung ấp điện với tổn thất điện áp tổn thất cơng suất nhỏ, chi phí hợp lý Tuy nhiên vị trí đặt tủ phụ thuộc vào yếu tố mỹ quan, thuận tiện thao tác… Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy canh Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ Máy hồ Số lượng 1 1 1 Pđm (kW) 18 18 12 12 12 Ksd cos ϕ Xi (m) Yi (m) 0.4 0.4 0.4 0.6 0.54 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.67 9.3 15.4 21.5 9.3 15.4 21.5 20.7 20.7 20.7 41.3 41.3 41.3 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X9.3 P ×18 + 15.4 ×18 + 21.5 × + 9.3 × 12 + 15.4 ×12 + 21.5 ×12 ∑ = = 14.7(m) X= 81 P ∑ i i= n1 đmi đmi i =1 n Y P ∑ Y= P ∑ i i= n1 đmi đmi = 20.7 ×18 + 20.7 ×18 + 20.7 × + 41.3 ×12 + 41.3 ×12 + 41.3 ×12 = 29.9( m) 81 i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = (m); Y = 29.9 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị 11 Máy dệt CTD Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 cos ϕ 0.6 Ksd 0.55 X (m) 37.9 Y (m) 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n n X P ∑ X= P ∑ i i= n1 đmi đmi i =1 = 37.9 (m) Y= Y P ∑ P ∑ i i= n1 đmi i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m); Y = 65 (m) đmi = 46.8 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị 12 Máy dệt CTM Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 cos ϕ 0.6 Ksd 0.55 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: i i= n1 đmi Y (m) 46.8 n n X P ∑ X= P ∑ X (m) 60.3 Y= = 60.3 (m) Y P ∑ P ∑ i i= n1 đmi = 46.8 (m) đmi i =1 đmi i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = 65 (m) Nhóm KHMB 10 Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 cos ϕ 0.67 Ksd 0.7 X (m) 83.1 Y (m) 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n Y P ∑ Y= P ∑ n X P ∑ X= P ∑ i i= n1 đmi i i= n1 = 83.1 (m) đmi = 46.8 (m) đmi đmi i =1 i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = 65 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 cos ϕ 0.67 Ksd 0.7 X (m) 37.9 Y (m) 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n n X P ∑ X= P ∑ i i= n1 đmi Y= = 37.9 (m) Y P ∑ P ∑ i i= n1 đmi = 19.1 (m) đmi đmi i =1 i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m); Y = (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Máy dệt kim Số lượng 27 Pđm (kW) 8.7 8.7 cos ϕ 0.67 0.67 Ksd 0.7 0.7 X (m) Y (m) 60.3 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n n X P ∑ X= P ∑ i i= n1 đmi đmi i =1 = 60.3 (m) Y P ∑ Y= P ∑ i i= n1 đmi đmi i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = (m) = 19.1 (m) Nhóm KHMB 13 Tên thiết bị Máy dệt CTM Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 cos ϕ 0.6 Ksd 0.55 X (m) 83.1 Y (m) 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n X P ∑ X= P ∑ i i= n1 n đmi Y P ∑ Y= P ∑ = 83.1 (m) i i= n1 đmi i =1 đmi = 19.1 (m) đmi i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = (m) Nhóm KHMB 13 14 Tên thiết bị Máy dệt CTM Máy dệt CTM Số lượng 24 Pđm (kW) 11.5 11.5 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: i Y P ∑ Y= P ∑ i= n1 i đmi X (m) Y (m) 105.7 31.9 n n X P ∑ X= P ∑ cos ϕ 0.6 0.6 Ksd 0.55 0.55 i= n1 = 105.7 (m) đmi = 31.9 (m) đmi i =1 đmi i =1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 120 (m); Y = 31.9 (m) XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CHO TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m) Ynhóm(m) Pnhóm(kW) Ppx (kW) 29.9 81 37.9 65 414 60.3 65 414 83.1 37.9 65 313.2 313.2 2630.6 n X= X P ∑ P ∑ i i= n1 đmi 60.3 313.2 83.1 414 n Y P ∑ Y= P ∑ i i= n1 = 66.9 (m) 120 31.9 368 đmi = 0.61 đmi đmi i =1 i =1 Để thuận tiện cho việc điều hành vẻ mỹ quan ta chọn lại vị trí tủ phân phối tọa độ: X = (m); Y = 55 (m) TỔNG KẾT TÂM PHỤ TẢI CỦA TỦ ĐỘNG LỰC VÀ TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m) Ynhóm(m) Pnhóm(kW) 29.9 81 37.9 65 414 60.3 65 414 83.1 65 313.2 37.9 313.2 60.3 313.2 83.1 414 120 31.9 368 TPPC 55 2630.6 A.2 XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy canh Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ Máy hồ Số lượng 1 1 1 Pđm (kW) 18 18 12 12 12 Ksd cos ϕ Xi (m) Yi (m) 0.4 0.4 0.4 0.6 0.54 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.67 9.3 15.4 21.5 9.3 15.4 21.5 20.7 20.7 20.7 41.3 41.3 41.3 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị  n Ksd = n K P ∑ P ∑ sdi i= n1 đmi đmi 40.08 = = 0.49 81 cos = cos.P ∑ i =1 ` i =1 đmi = Pđmi 48.24 = 0.59 81 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  nhq =  n  Pđmi ÷  ∑ gfd  i =1  >4 ∑P => Kmax = 1.55 = n i=1 đmi  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd × Pđm ∑ = 0.49 × 81 = 39.69 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: × × Ptt = Kmax Ksd Pđm ∑ = 1.55 × 0.49 × 81 = 61.52 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: ϕ × Qtt = Ptb tg = 39.69 ×1.35 = 53.58 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: S 81.58P2(kVA) + tt  tt Q2tt Itt = Stt Dòng điện tính 3tốn nhóm: = 81.58 ×10 = 123.95 ( A) × 380 Uđm  Dòng định mức thiết bị: => Chọn Iđmmax = 45.58 (A) Pđmi Iđmi = Uđmicos  Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 227.9 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 227.9 + 123.95 – 0.49 × 45.58 = 329.51 (A) Nhóm KHMB 11  Tên thiết bị Máy dệt CTD n n Ksd = K P ∑ P ∑ sdi i= n1 đmi đmi i =1 cos ϕ X (m) Y (m) Số lượng Pđm (kW) Ksd 36 11.5 0.55 0.6 37.9 46.8 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị = 0.55 cos = cos.P ∑ i= n đmi ∑ Pđmi i =1 = 0.6 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  nhq =  n  gfd P ∑  đmi ÷  i =1  ∑P => Kmax = 1.133 = 36 > n đmi i=1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd × Pđm ∑ = 0.55 × 414 = 227.7 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax × Ksd × Pđm ∑ = 1.133 × 0.55 × 414 = 257.98 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb × tg ϕ = 227.7 ×1.33 = 302.84 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: (kVA) Stt 397.82 P2 + Q tt tt  Dòng tính tốn nhóm:  định mức 397.82 ×103của thiết bị: Stt Dòng I = nhóm thiết bị: = đỉnh nhọn = 604.42 ( A) P Dòng Uđm= Kmmđmi Ittđmi I=kđmax × 380(A) => Chọn Iđmmax = 29.12 (A) => Iđmmax =3145.6 (Chọn Kmm = Uđmicos Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 145.6 + 604.42 – 0.55 × 29.12 = 734 (A) Nhóm KHMB 12  Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 Ksd 0.55 cos ϕ 0.6 X (m) 60.3 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n3 cos.Pđmi Ksdi.Pđmi i= i = n1 = 0.55 cos = n Pđmi Pđmi n Ksd =  Tên thiết bị Máy dệt CTM ∑ ∑ ∑ ∑ i =1 Y (m) 46.8 = 0.6 =1 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH ThiếtiKế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq nhq =  n  gfd P ∑  đmi ÷  i =1  = 36 > n ∑P i=1 => Kmax = 1.133 đmi  Cơng suất tác dụng trung bình: ∑ × Ptb = Ksd Pđm = 0.55 × 414 = 227.7 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: × × Ptt = Kmax Ksd Pđm ∑ = 1.133 × 0.55 × 414 = 257.98 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: ϕ × = 227.7 ×1.33 = 302.84 (kVar) Qtt = Ptb tg  Cơng suất biểu kiến tính tốn: (kVA) Stt 397.82 P2 + Q tt  tt Dòng điện tính tốn nhóm: Stt I =  tt Uđm 397.82 ×103 = = 604.42 ( A) Dòng điện định mức thiết bị: × 380 Pđmi => Chọn Iđmmax = 29.12 (A) nhọn nhóm: I = Dòng điện đỉnh đmi cos => IkđmaxU= (Chọn Kmm = đmiKmm.Iđmmax = 145.6 (A) Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 145.6 + 604.42 – 0.55 × 29.12 = 734 (A) Nhóm KHMB 10 Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 Ksd 0.7 X (m) 83.1 Y (m) 46.8 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị  n Ksd = n ∑ P ∑ Ksdi.Pđmi = 0.7 i= n1 cos = đmi cos.P ∑ i= n đmi P ∑ = 0.67 đmi i =1  cos ϕ 0.67 i =1 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq nhq =  n  Pđmi ÷  ∑ gfd  i =1  ∑P => Kmax = 1.09 = 36 > n i=1 đmi Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd × = 0.7 × 313.2 = 219.24 (kW) Cơng suất tác dụng tính tốn:  ∑ × × Ptt = Kmax Ksd Pđm = 1.09 × 0.7 × 313.2 = 238.97 (kW) Cơng suất phản kháng tính tốn:  ϕ × Qtt = Ptb tg = 219.24 ×1.1 = 241.16 (kVar) Cơng suất biểu kiến tính tốn:   Pđm ∑ Stt 339.5P2(kVA) + Q2 tt tt Dòng tính tốn nhóm: Dòng×định 339.5 103 mức thiết bị: Stt Dòng đỉnh nhóm thiết bị: = =nhọn 515.83 ( A) I = tt Pđmi U => Chọn I = 19.73 (A) × 380(A) đmmax => (Chọn Kmm = Iđmi I=kđmaxđm= Kmm.Iđmmax =398.64 Pđm < 40 kW) Uđmicos => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 98.64 + 515.83 – 0.7 × 19.73 = 600.66 (A)   Nhóm KHMB  Tên thiết bị Máy dệt kim n Ksd = K P ∑ P ∑ sdi i= n1 đmi đmi i =1 Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 Ksd 0.7 cos ϕ 0.67 X (m) 37.9 Y (m) 19.1 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhómn thiết bị cos.Pđmi i =1 = 0.7 cos = = 0.67 Pđmi ∑ Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  nhq =  n  gfd P ∑  đmi ÷  i =1  n ∑P => Kmax = 1.09 = 36 > đmi i=1 Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd × Pđm ∑ = 0.7 × 313.2 = 219.24 (kW) Cơng suất tác dụng tính tốn:  ∑ Ptt = Kmax × Ksd × Pđm = 1.09 × 0.7 × 313.2 = 238.97 (kW) Cơng suất phản kháng tính tốn:  ϕ × Qtt = Ptb tg = 219.24 ×1.1 = 241.16 (kVar) Cơng suất biểu kiến tính tốn:   Stt 339.5P2(kVA) + Q2 tt tt Dòng điện tính tốn nhóm: bị:  Dòng định mức thiết 339.5 ×10 Stt I = DòngPđỉnh= nhọn nhóm = 515.83 A) Iđmmax = 19.73 (A) thiết bị: => (Chọn tt Uđm= Kmmđmi × 380(A) Iđmi I=kđmax => Iđmmax =398.64 (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) Uđmicos => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 98.64 + 515.83 – 0.7 × 19.73 = 600.66 (A)  Nhóm KHMB  Tên thiết bị Máy dệt kim Máy dệt kim Số lượng 27 Pđm (kW) 8.7 8.7 Ksd 0.7 0.7 Ksd = Y (m) 60.3 19.1 n K P ∑ P ∑ sdi i= n1 đmi = 0.7 cos = đmi cos.P ∑ i= n đmi P ∑ = 0.67 đmi i =1 =1 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMHiThiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq nhq =  n  Pđmi ÷  ∑ gfd  i =1  = 36 > n ∑P i=1 => Kmax = 1.09 đmi Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd × Pđm ∑ = 0.7 × 313.2 = 219.24 (kW) Cơng suất tác dụng tính tốn:  Ptt = Kmax × Ksd × Pđm ∑ = 1.09 × 0.7 × 313.2 = 238.97 (kW) Cơng suất phản kháng tính tốn:  Qtt = Ptb × tg ϕ = 219.24 ×1.1 = 241.16 (kVar)  X (m) Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n  cos ϕ 0.67 0.67 Cơng suất biểu kiến tính tốn:  Stt 339.5P2(kVA) + Q2 tt tt Dòng điện tính tốn nhóm:  định ×mức 339.5 103của thiết bị: Stt Dòng I = Dòng nhóm thiết bị: = đỉnh nhọn = 515.83 ( A) tt Pđmi U => Chọn I = 19.73 (A) × 380 đmmax => (Chọn Kmm = Iđmi I=kđmaxđm= Kmm.Iđmmax = 98.64 (A) Pđm < 40 kW) Uđmicos => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 98.64 + 515.83 – 0.7 × 19.73 = 600.66 (A)  Nhóm KHMB 13  Tên thiết bị Máy dệt CTM Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 X (m) 83.1 Y (m) 19.1 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n n ∑ P ∑ Ksdi.Pđmi i= n1 Ksd = = 0.55 cos = đmi cos.P ∑ i= n đmi = 0.6 P ∑ đmi i =1  cos ϕ 0.6 Ksd 0.55 i =1 Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp n Điện  ta chọn  hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq gfd P  đmi ÷ nhq =  ∑  i =1 n ∑P => Kmax = 1.133 = 36 > i=1 đmi Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd × Pđm ∑ = 0.55 × 414 = 227.7 (kW) Cơng suất tác dụng tính tốn:  Ptt = Kmax × Ksd × Pđm ∑ = 1.133 × 0.55 × 414 = 257.98 (kW) Cơng suất phản kháng tính tốn:  ϕ Qtt = Ptb × tg = 227.7 ×1.33 = 302.84 (kVar) Cơng suất biểu kiến tính tốn:   (kVA) Stt 397.82 P2 + Q tt tt Dòng điện tính tốn nhóm:  Dòng định ×mức 397.82 103 thiết bị: Stt = 604.42 ( A) Iđmmax = 29.12 (A) Itt = Pđmi= => Chọn × 380 Iđmi = Uđm Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: Uđmicos => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 145.6 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 145.6 + 604.42 – 0.55 × 29.12 = 734 (A)  Nhóm KHMB 13 14 Tên thiết bị Máy dệt CTM Máy dệt CTM Số lượng 24 Pđm (kW) 11.5 11.5 Ksd 0.55 0.55 cos ϕ 0.6 0.6 X (m) Y (m) 105.7 31.9 Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị  n n Ksd = ∑ P ∑ Ksdi.Pđmi i= n1 đmi i =1 = 0.55 cos = cos.P ∑ i= n đmi ∑ Pđmi i =1 = 0.6 KHMB I lv max 53.2 53.2 19.8 13.4 13.7 10.2 Mã CB I dmCB (A) , I cpdd 63 63 20 16 16 13 =k I cpdd 62.32 62.32 20.52 16.72 16.72 15.2 C60N C60H C60A C60A C60A C60A Ir (A) km Im (A) I CU (kA) 63 63 20 16 16 13 5 5 5 315 315 100 80 80 65 20 15 5 5 Tính ngắn mạch thiết bị 11 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 11 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd = 7.41 × 0.01 = 0.0741 ( Ω ) => Z d 2−11 = Rd + X d = 0.0741 ( Ω ) I N(3) = U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d 2−11 ) × (3.73 ×10 + 2.64 × 10−4 + 2.75 ×10−3 + 0.0741) = 2.71 (kA) Chọn CB: I lv max =30.39(A) Điều kiện: I dmCB 〉 = I lv max ⇒ I dmCB 〉 = 30.39(A) ⇒ chọn CB: C60N I dmCB =32(A) I CU = 10(kA) I r = I dmCB =32(A) Ta có: , I cpdd = k × I cpdd =0.76 × 44 =33.44(A) , ⇒ thỏa điều kiện: I lv max ≤ I r ≤ I cpdd - Ta có: I m = km × I r I mm = × I dmtb ⇒ I mm = 151.95(A) Điều kiện: I mm ≤ I m ≤ I nm I ⇒ km 〉 = mm Ir ⇒ km 〉 = 4.75 ⇒ km = ⇒ I m = 160(A) Tính ngắn mạch thiết bị 12 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 12 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd = 7.41 × 0.01 = 0.0741 ( Ω ) => Z d 3−12 = Rd + X d = 0.0741( Ω ) I N(3) = U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d 3−12 ) × (3.73 ×10 + 2.64 ×10−4 + 4.12 ×10−3 + 0.0741) = 2.67 (kA) Chọn CB: I lv max =20.4(A) Điều kiện: I dmCB 〉 = I lv max ⇒ I dmCB 〉 = 20.4(A) ⇒ chọn CB: C60N I dmCB =25(A) I CU = 10(kA) I r = I dmCB =25(A) Ta có: , I cpdd = k × I cpdd =0.76 × 35 =26.6(A) , ⇒ thỏa điều kiện: I lv max ≤ I r ≤ I cpdd - Ta có: I m = km × I r I mm = × I dmtb I dmtb = I lv max = 20.4(A) ⇒ I mm = 102(A) Điều kiện: I mm ≤ I m ≤ I nm I ⇒ km 〉 = mm Ir ⇒ km 〉 = 4.53 ⇒ km = ⇒ I m = 125(A) Tính ngắn mạch thiết bị 10 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 10 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd = 12.1 × 0.01 = 0.121 ( Ω ) => Z d 4−10 = Rd + X d = 0.121( Ω ) I N(3) = U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d 4−10 ) × (3.73 × 10 + 2.64 × 10−4 + 5.49 ×10−3 + 0.121) = 1.68 (kA) Chọn CB: I lv max =30.39(A) Điều kiện: I dmCB 〉 = I lv max ⇒ I dmCB 〉 = 30.39(A) ⇒ chọn CB: C60H I dmCB =32 (A) I CU =15 (kA) I r = I dmCB = 32(A) Ta có: , I cpdd = k × I cpdd =0.76 × 44 =33.44(A) , ⇒ thỏa điều kiện: I lv max ≤ I r ≤ I cpdd - Ta có: I m = km × I r I mm = × I dmtb I dmtb = I lv max = 30.39(A) ⇒ I mm = 151.95(A) Điều kiện: I mm ≤ I m ≤ I nm I ⇒ km 〉 = mm Ir ⇒ km 〉 = 4.75 ⇒ km = ⇒ I m = 160(A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd = 12.1 × 0.01 = 0.121 ( Ω ) => Z d 4−10 = Rd + X d = 0.121( Ω ) I N(3) = U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d 5−7 ) × (3.73 × 10 + 2.64 × 10−4 + 5.41×10−3 + 0.121) = 1.68 (kA) Chọn CB: I lv max =20.4(A) Điều kiện: I dmCB 〉 = I lv max ⇒ I dmCB 〉 = 20.4(A) ⇒ chọn CB: C60N I dmCB =25(A) I CU =10(kA) I r = I dmCB =25(A) , I cpdd = k × I cpdd =0.76 × 35 =26.6(A) , ⇒ thỏa điều kiện: I lv max ≤ I r ≤ I cpdd Ta có: - Ta có: I m = km × I r I mm = × I dmtb I dmtb = I lv max =20.4(A) ⇒ I mm = 102 (A) Điều kiện: I mm ≤ I m ≤ I nm ⇒ km 〉 = I mm Ir ⇒ km 〉 = 4.53 ⇒ km = ⇒ I m = 125(A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd = 12.1 × 0.01 = 0.121 ( Ω ) => Z d 4−10 = Rd + X d = 0.121( Ω ) I N(3) = U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d 6−8 ) × (3.73 × 10 + 2.64 × 10 −4 + 5.5 ×10 −3 + 0.121) = 1.68 (kA) Chọn CB: I lv max =20.4(A) Điều kiện: I dmCB 〉 = I lv max ⇒ I dmCB 〉 = 20.4(A) ⇒ chọn CB: C60N I dmCB =25(A) I CU =10(kA) I r = I dmCB =25(A) , I cpdd = k × I cpdd =0.76 × 35 =26.6(A) , ⇒ thỏa điều kiện: I lv max ≤ I r ≤ I cpdd - Ta có: I m = km × I r I mm = × I dmtb I dmtb = I lv max =20.4(A) ⇒ I mm = 102 (A) Điều kiện: I mm ≤ I m ≤ I nm I ⇒ km 〉 = mm Ir ⇒ km 〉 = 4.53 ⇒ km = ⇒ I m = 125(A) Ta có: Tính ngắn mạch thiết bị 13 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 13 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd = 7.41 × 0.01 = 0.0741 ( Ω ) => Z d −13 = Rd + X d = 0.0741( Ω ) U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d −13 ) × (3.73 ×10 + 2.64 ×10 −4 + 6.75 × 10−3 + 0.0741) = 2.59 (kA) I N(3) = Chọn CB: I lv max =30.39(A) Điều kiện: I dmCB 〉 = I lv max ⇒ I dmCB 〉 = 30.39(A) ⇒ chọn CB: C60H I dmCB =32 (A) I CU =15(kA) I r = I dmCB =32(A) -Ta có: , I cpdd = k × I cpdd =0.76 × 44 =33.44(A) , ⇒ thỏa điều kiện: I lv max ≤ I r ≤ I cpdd - Ta có: I m = km × I r I mm = × I dmtb I dmtb = I lv max = 30.39(A) ⇒ I mm = 151.95(A) Điều kiện: I mm ≤ I m ≤ I nm I ⇒ km 〉 = mm Ir ⇒ km 〉 = 4.75 ⇒ km = ⇒ I m = 160(A) Tính ngắn mạch thiết bị 13 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 13 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = ( Ω / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = ( Ω ) Rd =7.41 × 0.01 = 0.0741 ( Ω ) => Z d 8−13 = Rd + X d = 0.0741( Ω ) U dm 380 = −3 × ( Z MBA ∑ + Z d + Z d + Z d 8−13 ) × (3.73 × 10 + 2.64 × 10−4 + 7.5 ×10−3 + 0.0741) = 2.56 (kA) Chọn CB cho thiết bị: Điều kiện : I dmCB 〉 = I lv max I N(3) = KHMB I lv max Mã CB I dmCB , I cpdd = k I cpdd Ir km Im 14 15 30.39 20.4 C60N C60N 32 25 33.44 26.6 32 25 5 160 125 F TÍNH TỐN AN TỒN Thiết kế mạng cung cấp điện gắn liền với việc thực biện pháp an tồn bảo vệ người chống điện giật chạm điện gián tiếp trực tiếp F.1 CÁC KHÁI NIỆM CƠ BẢN F.1.1 Hiện tượng điện giật jDo tiếp xúc với điên áp, người chịu dòng điện qua người (Ingười) Nếu trị số Ingười đủ lớn thời gian tồn đủ lâu người bị tử vong Dòng điện qua người gây nên tác hại mặt sinh học thể người như: co giật, phỏng, rối loạn hệ hơ hấp, rối loạn hệ thần kinh, ngừng nhịp tim dẫn đến tử vong F.1.2 Chạm điện trực tiếp Đây trạng thái người tiếp xúc trực tiếp vào phần tử mang điện áp, ngun nhân bất cẩn, vơ tình hư hỏng cách điện, thao tác đóng cắt thiết bị sai,… F.1.3 Chạm điện gián tiếp Khi có tượng chạm vỏ thiết bị điện có dòng điện rò đất, sàn nhà, tường,… người tiếp xúc với điện áp thơng qua đất, sàn tường, vỏ thiết bị,…bị nhiễm điện F.1.4 Điên áp tiếp xúc cho phép Là giá trị điện áp giới hạn mà người tiếp xúc khơng bị nguy hiểm đến tính mạng Việt Nam IEC Liên Xơ Đức Mỹ AC DC AC DC AC DC AC DC AC DC Nơi khơ 42 80 50 120 42 80 50 120 50 120 Nơi ẩm ướt 24 50 25 60 24 50 25 60 25 60 Nơi đặc biệt nguy hiểm 12/6 12/6 12/6 12/6 12/6 Bảng trị số điện áp tiếp xúc cho phép theo tiêu chuẩn IEC nước Ucho phép (V) F.2 CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ F.2.1 Bảo vệ chống dhạm điện trực tiếp Sử dụng pầhn dẫn điện có điện trở cách điện theo cấp điện áp u cầu Lắp đặt phần mang điện cao, ngồi tầm với che chắn tránh người sử dụng sờ tới Lắp đặt phần mang điện khơng bọc cách điện tủ kín có khóa chìa giữ người có chức Thiết kế lắp đặt mạng điện có U ≤ Uchophép [ 40(V) 24(V), 12(V), 6(V) ] lấy nguồn qua mạng cách ly Thiết kế lắp đặt mạng lấy nguồn sau biến áp cách ly đặc biệt đảm bảo mức cách điện mạng điện theo u cầu an tồn, thực nối đẳng vỏ thiết bị Ngồi IEC số nước có qui định bắt buộc sử dụng biện pháp bảo vệ phụ thiết bị chống rò RCD nơi có nguy chạm điện thiết bị điện di động F.2.2 Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp bao gồm biện pháp an tồn thực nhằm cắt thiết bị chạm vỏ báo tín hiệu có dòng rò xuống đất lớn Tiêu chuẩn Việt Nam, IEC số nước qui định hình thức bảo vệ thơng qua việc nối vỏ kim loại thiết bị điện theo sơ đồ nối đất việc sử dụng thiết bị bảo vệ thích hợp F.3 THIẾT KẾ BẢO VỆ AN TỒN F.3.1 Chọn sơ đồ nối đất Chọn sơ đồ nối đất cho xưởng theo sơ đồ TN-C-S Các ưu điểm: sơ đồ đơn giản, kinh tế Các khuyết điểm: dòng chạm vỏ lớn nguy cháy nổ cao, nguy nhiễu điện từ lớn, điều làm thiết bị hoạt động sai Tuy nhiên ta đặt thiết bị bảo vệ, có nối đất lặp lại an tồn ta khắc phục tình trạng UN-đất ≠ có tượng chạm vỏ, nâng tính an tồn cao A B C N PE RnđHT F.3.2 Chọn thiết bị bảo vệ an tồn Thiết bị bảo vệ CB/ cầu chì Các thiết bị chọn phần thiết kế mạng cung cấp điện F.3.3 Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC Khi: Spha ≤ 16 mm2 (Cu) 25mm2 (Al) => SPE = Spha 2 Khi: 16 mm < Spha ≤ 35 mm (Cu) => SPE = 16mm2 2 Hoặc: 25 mm < Spha ≤ 50 mm (Al) => SPE = 25mm2 Các trường hợp lại: => SPE = 0.5 Spha BẢNG CHỌN DÂY CHO CÁC PHÂN ĐOẠN Phân đoạn MBA – TPPC TPPC – TĐL1 TPPC – TĐL2 TPPC – TĐL3 TPPC – TĐL4 TPPC – TĐL5 TPPC – TĐL6 TPPC – TĐL7 TPPC – TĐL8 TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ TĐL8 – THIẾT BỊ Dây pha Rpha ( Ω /m) Dây pha RPE ( Ω /m) 15xCVV – 1x500 1xCVV – 1x35 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 1xCVV – 3x6 1xCVV – 3x6 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x4 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 0.0366 0.5240 0.0754 0.0754 0.0991 0.0991 0.0991 0.0754 0.0991 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 5xCVV – 1x300 1xCVV – 1x16 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x4 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 0.0601 1.15 0.153 0.153 0.153 0.193 0.193 0.153 0.193 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 F.3.4 Kiểm tra Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm chạm vỏ 5% thời gian cắt nhò thời gian cho phép theo Uchophép 0.95 × U pha I chamvo = 2 R + R ( ) ∑ pha PE + ( ∑ X pha ) ( ) Upha = 220 V 1) Tính dòng chạm vỏ tủ phân phối: −3 Z MBA = 7.467 × 10−3 (Ω) ; Ta có: RMBA = 1.28 ×10 (Ω) ; 2 = 7.35 × 10-3 ( Ω ); X MBA = Z MBA − RMBA Vì có MBA đặt song song nên: R X −3 X MBA ∑ = MBA = 3.675 ×10−3 (Ω) => RMBA ∑ = MBA = 3.734 × 10 (Ω) 2 -3 RMBA− pp = r × l / = 0.0366 × 0.015 /5 = 0.11 × 10 ( Ω ) X MBA− pp = x × l / = 0.08 × 0.015/5 = 0.24 × 10-3 ( Ω ) RPEN = l × r =0.025 × 0.0601 /5=0.301 × 10-3 ( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + RPEN ) + ( X MBA + X MBA− pp )2 Z td = (3.73 × 10−3 + 0.11×10-3 + 0.301×10−3 ) + (3.675 ×10 −3 + 0.24 ×10 −3 ) = 5.699 × 10-3 ( Ω ) 0.95 × 220 I chamvo = = 36.67 (kA) 7.599 ×10 −3 => Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 11.52(kA) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 2) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực1: R pp − dl = r × l =0.524 × 0.025 = 13.1 × 10-3 ( Ω ) X pp − dl = ( Ω ) RPEN = r × l =1.15 × 0.025 = 0.02875 ( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = 0.0462 + 0.003922 = 0.0462( Ω ) 0.95 × 220 => I chamvo = = 4.528 (kA) 0.0462 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 0.392(kA) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 2: Xd = 0.08 × 0.05 = × 10-3 ( Ω ) Rd = 0.0754 × 0.05 = 3.77 × 10-3 ( Ω ) R pp − dl = r × l =0.0754 × 0.05 = 0.00054( Ω ) ( r =0.0283 Ω \km) X pp − dl = 0.08 × l =0.08 × 0.019=0.0015( Ω ) RPE = r × l = 0.019 × 0.0576 =0.012( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.00054 + 0.012) + (0.0087 + 0.0015) Z td = 0.0142 + 0.01022 = 0.017( Ω ) 209 =12.07(kA) 0.017 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.88(kA) 〈 I chamvo 4) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 3: l = 30(m) R pp − dl = l × r =0.03 × 0.47=0.0141( Ω )( F=400 mm ,r =0.47 Ω \km) X pp −dl = 0.08 × l =0.08 × 0.03=0.0024( Ω ) I chamvo = RPEN = l × r = 0.030 × 0.094=0.0028( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.0141 + 0.0028) + (0.0087 + 0.0024) Z td = 0.0182 + 0.0112 = 0.021( Ω ) 209 I chamvo = =9.95(kA) 0.021 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.22(kA) 〈 I chamvo 5) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 4: R pp − dl = l × r =0.024 × 0.0366=0.0141( Ω ) X pp −dl = 0.08 × l =0.08 × 0.03=0.0024( Ω ) RPEN = l × r = 0.030 × 0.094=0.0028( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.0141 + 0.0028) + (0.0087 + 0.0024) Z td = 0.0182 + 0.0112 = 0.021( Ω ) 209 I chamvo = =9.95(kA) 0.021 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.56(kA) 〈 I chamvo 6) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 5: R pp − dl = l × r =0.036 × 0.47=0.017( Ω )( F=400 mm ,r =0.47 Ω \km) X pp −dl = 0.08 × l =0.08 × 0.036=0.0029( Ω ) RPEN = l × r = 0.036 × 0.094=0.0034( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.017 + 0.0034) + (0.0087 + 0.0029) Z td = 0.0222 + 0.0122 = 0.025 ( Ω ) 209 I chamvo = =8.36(kA) 0.025 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.22(kA) 〈 I chamvo 7) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 6: R pp − dl = l × r =0.034 × 0.47=0.016( Ω )( F=400 mm ,r =0.47 Ω \km) X pp −dl = 0.08 × l =0.08 × 0.034=0.0027( Ω ) RPEN = l × r = 0.034 × 0.094=0.0032( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.016 + 0.0032) + (0.0087 + 0.0027) Z td = 0.0212 + 0.0114 = 0.024( Ω ) 209 I chamvo = =8.7(kA) 0.024 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.22(kA) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 8) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 7: R pp − dl = l × r =0.042 × 0.0366=0.00154( Ω ) X pp −dl = 0.08 × l =0.08 × 0.042=0.0034( Ω ) RPEN = l × r = 0.042 × 0.094=0.0028( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.00154 + 0.0028) + (0.0087 + 0.0034) Z td = 0.00582 + 0.0904 = 0.091( Ω ) 209 I chamvo = =2.29(kA) 0.091 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.56(kA) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 9) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 8: R pp − dl = l × r =0.054 × 0.47=0.025( Ω )( F=400 mm ,r =0.47 Ω \km) X pp −dl = 0.08 × l =0.08 × 0.054=0.0043( Ω ) RPEN = l × r = 0.054 × 0.094=0.0051( Ω ) Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + RPEN + RPEN ) + ( X MBA + X MBA − pp + X pp −dl ) Z td = (0.001443 + 0.025 + 0.0051) + (0.0087 + 0.0043) Z td = 0.0322 + 0.0132 = 0.0345( Ω ) 209 I chamvo = =6.057(kA) 0.0345 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 2.15(kA) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch TÍNH DỊNG CHẠM VỎ TẠI CÁC THIẾT BỊ 1) Tính dòng chạm vỏ cho thiết bị nhóm 1: Rdl − dc = l × r X dl − dc = 0.08 × l RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z td = (0.0076 + Rdl − dc + RPEN ) + (0.0094 + X dl − dc ) I chamvo = KHMB (1 ngắn cho phân động l (m) 209 Z td Mã CB Im (A) R Ω X Ω I chamvo I m 〈 I chamvo kA Tính mạch đọan tủ phối- tủ lực1 C60L 315 0.005 0.0005 10.3 Thỏa C60H 315 0.007 0.0006 8.78 Thỏa 10 C60A 100 0.053 0.0008 1.83 Thỏa C60A 80 0.057 0.0005 1.71 Thỏa C60A 80 0.075 0.0006 1.32 Thỏa 10 C60A 65 0.181 0.0008 0.57 Thỏa 2) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 2: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl − dc = l × r =0.013 × 2.31=0.03( Ω ) (r =2.31 Ω \km) X dl − dc = 0.08 × l =0.08 × 0.013=0.001( Ω ) RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z ∑ = (0.014 + 0.03 + 0.03) + (0.0102 + 0.001) = 0.075( Ω ) I chamvo = 209 0.075 = 2.79(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 160(A) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 3: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl − dc = l × r =0.013 × 3.4=0.044( Ω ) (r =3.4 Ω \km) X dl − dc = 0.08 × l =0.08 × 0.013=0.001( Ω ) RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z ∑ = (0.018 + 0.044 + 0.044) + (0.011 + 0.001) = 0.11( Ω ) I chamvo = 209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 125(A) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 4) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 4: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl − dc = l × r =0.013 × 2.31=0.03( Ω ) (r =2.31 Ω \km) X dl − dc = 0.08 × l =0.08 × 0.013=0.001( Ω ) RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z ∑ = (0.018 + 0.03 + 0.03) + (0.011 + 0.001) = 0.079( Ω ) I chamvo = 209 0.079 = 2.6(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 160(A) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 5) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 5: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl − dc = l × r =0.013 × 3.4=0.044( Ω ) (r =3.4 Ω \km) X dl − dc = 0.08 × l =0.08 × 0.013=0.001( Ω ) RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z ∑ = (0.022 + 0.044 + 0.044) + (0.012 + 0.001) = 0.11( Ω ) I chamvo = 209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 125(A) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 6) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 6: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl − dc = l × r =0.013 × 3.4=0.044( Ω ) (r =3.4 Ω \km) X dl − dc = 0.08 × l =0.08 × 0.013=0.001( Ω ) RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z ∑ = (0.021 + 0.044 + 0.044) + (0.0114 + 0.001) = 0.11( Ω ) I chamvo = 209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 125(A) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 7) Tính dòng chạm vỏ động nhóm 7: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl − dc = l × r =0.013 × 2.31=0.03( Ω ) (r =2.31 Ω \km) X dl − dc = 0.08 × l =0.08 × 0.013=0.001( Ω ) RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z ∑ = (0.0058 + 0.03 + 0.03) + (0.0904 + 0.001) = 0.11( Ω ) I chamvo = 209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m = 160(A) 〈 I chamvo ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 8) Tính dòng chạm vỏ cho động cơ: Nhóm gồm có lọai động cơ,ta xét động xa tủ động lực Rdl − dc = l × r X dl − dc = 0.08 × l RPE = l × r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl −dc = RPE = R Z td = ( RMBA + RM BA− pp + R pp −dl + Rdl −dc + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− pp + X pp −dl + X dl − dc ) Z td = (0.032 + Rdl −dc + RPE ) + (0.013 + X dl −dc ) => I chamvo = 209 Z td