KHẢO sát ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG bê TÔNG CÔNG TRÌNH hạ TẦNG TRÊN địa bàn THÀNH PHỐ đà NẴNG cfe5912e

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -    HOÀNG NGỌC QUANG KHẢO SÁT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TÔNG CÔNG TRÌNH HẠ TẦNG TRÊN ĐỊA BÀN THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ TḤT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Đà Nẵng 2019 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -    HOÀNG NGỌC QUANG KHẢO SÁT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TÔNG CÔNG TRÌNH HẠ TẦNG TRÊN ĐỊA BÀN THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng công nghiệp Mã Số: 85.80.201 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ TḤT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS PHẠM MỸ Đà Nẵng 2019 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan Luận văn thạc sỹ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp với đề tài “Nghiên cứu khảo sát đánh giá trạng chất lượng bê tơng cơng trình Hạ tầng địa bàn thành phố Đà Nẵng” cơng trình nghiên cứu thực Các số liệu kết nêu luận văn trung thực Tất trích dẫn ghi rõ nguồn gốc Học viên Hồng Ngọc Quang TĨM TẮT ḶN VĂN KHẢO SÁT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TÔNG CÔNG TRÌNH HẠ TẦNG TRÊN ĐỊA BÀN THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG Học viên: Hồng Ngọc Quang Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp Mã số: 85.80.201 Khóa: K35 - Trường Đại học Bách khoa - Đại học Đà Nẵng Tóm tắt: Hiện kết cấu bê tơng bê tông cốt thép được sử dụng rộng rãi các công trình hạ tầng các khu dân cư địa bàn thành phố Đà Nẵng Trong nghiên cứu này, tác giả tiến hành khảo sát khoan lấy lõi mẫu bê tơng trường để thí nghiệm đánh giá cường độ chịu nén bê tông, nhằm mục đích xác định mợt cách định lượng cường đợ chịu nén thực tế cấu kiện các công trình hạ tầng địa bàn thành phố Đà Nẵng, làm sở đánh giá khả chịu lực còn lại, mức đợ an tồn t̉i thọ hạng mục công trình tác động môi trường tải trọng sử dụng Trên sở đó, đề xuất quy trình kiểm tra đánh giá định kỳ cường đợ chịu nén bê tơng cơng trình hạ tầng nhằm có biện pháp thay mới, cải tạo, sữa chửa hoặc nâng cấp các công trình đã đưa vào khai thác, sử dụng các Khu dân cư địa bàn thành phố Đà Nẵng một cách hiệu hợp lý SURVEY ON EVALUATION OF CONSTRUCTION QUALITY STATUS ON INFRASTRUCTURE WORKS IN DA NANG CITY Summary: Nowadays, the construction of buildings with concrete and armoured concrete is widely used in residential areas in Danang City In this thesis, author studies on concrete samples obtained by the drilling These experimental samples are evaluated the compressive strength of concrete, in order to give an indication of the actual strength of the structures at site These criteria are basis to assess the safety of the works under the impact of environment and also the current load to check, evaluate the compressive strength of the concrete at locations of work to assess the compressive strength of concrete for design, renovation and repair of works that have been put into operation and have been using in residential areas in Da Nang city MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN TÓM TẮT LUẬN VĂN MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG BIỂU DANH MỤC HÌNH ẢNH MỞ ĐẦU 1 Lý chọn đề tài: Mục tiêu nghiên cứu đề tài: Đối tượng phạm vi nghiên cứu: Phương pháp nghiên cứu: Nội dung nghiên cứu: CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ VẬT LIỆU BÊ TÔNG, BÊ TÔNG CỐT THÉP Đặt vấn đề: 1.1 Các khái niệm bản: 10 1.1.1 Bê tông: 10 1.1.2.Bê tông cốt thép: 10 1.1.3.Phân tích các yếu tố ảnh hưởng đến cường độ bê tông: 10 CHƯƠNG II: CƠ SỞ LÝ THUYẾT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TÔNG HIỆN TRƯỜNG 15 2.1 Tổng quan đánh giá cường độ bê tông: 15 2.1.1 Đánh giá cường độ bê tông phương pháp khoan lấy lõi: 15 2.1.2 Lập kế hoạch chương trình thí nghiệm: 15 2.1.3 Lõi khoan: 16 2.1.4 Công tác nén mẫu: 18 2.1.5.Tính toán cường đợ bê tơng trường: 19 CHƯƠNG III: KHẢO SÁT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TƠNG TẠI CƠNG TRÌNH TRÊN ĐỊA BÀN THÀNH PHỚ ĐÀ NẴNG 22 3.1 Công trình HTKTKhu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 24 3.1.1 Khảo sát chất lượng hạng mục Thoát nước: 24 3.1.2.Khảo sát chất lượng hạng mục giao thông bó vỉa: 34 3.2 Cơng trình Khu B - Khu dân cư Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 37 3.2.1.Khảo sát chất lượng hạng mục Thoát nước: 37 3.2.2.Khảo sát chất lượng hạng mục giao thông bó vỉa: 42 3.3 Đánh giá các yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng bê tông: 43 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 57 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1: Giá trị hệ số 𝑡𝑎 với độ tin cậy 0,95 .21 Bảng 1: Hệ số tác động đến cường độ bê tông trường 49 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.0: Tởng quan về thành phố Đà Nẵng Hình 2.0: Hệ thống đường nội thị thành phố Đà Nẵng Hình 3.0: Cầu Thuận Phước Hình 4.0: Đường biển Hình 1.1: Thí nghiệm khoan lấy lõi .9 Hình 3.1: Cơng trình Khu B - KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn 2-phân kỳ 2) .22 Hình 3.2: Cơng trình KDC phục vụ giải tỏa khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông .23 Hình 3.1 Cường độ bê tông trường hệ thống mương thoát nước nhánh mương thuộc cơng trình KDC phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông.25 Hình 3.2: Đánh giá cường độ bê tông trường hệ thống mương thoát nước nhánh mương tḥc cơng trình KDC phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 26 Hình 3.3: Khoan rút lõi bê tông mặt cống hộp Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 27 Hình 3.4: Gia công nén mẫu Phòng thí nghiệm LASXD1375 28 Hình 3.5: Cường độ bê tông trường hạng mục bê tông mặt cống hộp thoát nước KDC phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 29 Hình 3.6: Đánh giá cường độ bê tông trường hạng mục bê tông mặt cống hộp thoát nước Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 30 Hình 3.7: Cường độ bê tông trường hạng mục bê tông thân cống hộp thoát nước .32 Hình 3.8: So sánh cường độ bê tông trường hạng mục bê tông mặt thân cống hộp thoát nước KDC Làng cá Nại Hiên Đông 33 Hình 3.9: Đánh giá cường độ bê tông trường hạng mục bê tông thân cống hộp thoát nước KDC Làng cá Nại Hiên Đông 34 Hình 3.11: Cường độ bê tông trường bê tơng bó vỉa Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 35 Hình 3.12: Đánh giá cường độ bê tông trường hạng mục bê tông bó vỉa Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông .36 Hình 3.1: Cường độ bê tông trường hạng mục thân mương KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 37 Hình 3.2: Đánh giá cường độ bê tông trường hạng mục thân mương KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 38 Hình 3.3 Mẫu bê tơng được gia cơng phịng thí nghiệm 39 Hình 3.4: Cường độ bê tông trường hạng mục bê tông mặt cống hộp/hố ga KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) .40 Hình 3.5: Cường độ bê tông trường hạng mục bê tông mặt cống hộp/hố ga KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 40 Hình 3.6: Cường độ bê tông trường hạng mục bê tông thân cống hộp KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 41 Hình 3.7: Cường độ bê tông trường hạng mục bê tông thân cống hộp 41 Hình 3.8: Cường độ bê tơng trường bó vỉa KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 42 Hình 3.9 Đánh giá cường độ bê tơng trạng bê tơng bó vỉa KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) .42 Hình 3.10 : So sánh cường độ bê tông trường hạng mục bê tông thân mương KDC Làng cá Nại Hiên Đông với KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 43 Hình 3.11: So sánh cường độ bê tông trường hạng mục bê tông mặt cống hộp/hố ga KDC Làng cá Nại Hiên Đông KDC Nam Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2) 45 Hình 3.12: So sánh cường độ bê tông trường hạng mục bê tông thân cống hộp/hố ga KDC Làng cá Nại Hiên Đông KDC Nam Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn phân kỳ 2) 46 Hình 3.13: So sánh cường độ bê tông trường hạng mục bê tông bó vỉa KDC Khu dân cư Làng các Nại Hiên Đông KDC Nam Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn phân kỳ 2) 48 Bảng 2: Khảo sát hệ số tác động đến cường độ bê tông trường 49 Hình 3.14: Các yếu tố tác động đến cường độ bê tông trường 50 Hình 3.15: Tác động biến X1 X3 đến cường độ bê tông trường 51 Hình 3.16: Tác động biến X2 X3 đến cường độ bê tông trường 52 Hình 3.17: Tác động biến X1 X2 đến cường độ bê tông trường 53 Hình 3.18: Tương tác các yếu tố tác động đến cường độ bê tông trường 54 Hình 3.19: Đánh giá độ tin cậy kết khảo sát .55 Hình 3.20: Xác xuất phân bố cường độ bê tông trường .56 MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài: a Tổng quan về thành phố Đà Nẵng: Hình 1.0: Tởng quan về thành phố Đà Nẵng Thành phố Đà Nẵng có diện tích 1.255,53 km² (Hình 1.0), đó phần đất liền 950,53 km²; phần huyện đảo Hoàng Sa 305 km²; thành phố Đà Nẵng có tất 06 quận, 02 huyện Hịa Vang huyện đảo Hồng Sa, thành phố trải dài từ 15°15' đến 16°40' Bắc từ 107°17' đến 108°20' Đơng Phía Bắc giáp tỉnh Thừa Thiên H́, phía Tây Nam giáp tỉnh Quảng Nam, phía Đơng giáp biển Đông Trung tâm thành phố cách thủ đô Hà Nợi 764 km về phía Bắc, cách thành phố Hồ Chí Minh 964 km về phía Nam Địa hình thành phố Đà Nẵng vừa có đồng duyên hải, vừa có đồi núi Vùng núi cao dốc tập trung phía Tây Tây Bắc, từ có nhiều dãy núi chạy dài biển, một số đồi thấp xen kẽ vùng đồng ven biển hẹp nơi tập trung nhiều rừng đầu nguồn có ý nghĩa bảo vệ môi trường sinh thái thành phố Đà Nẵng nằm vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa điển hình, nhiệt đợ cao biến đợng Khí hậu Đà Nẵng nơi chuyển tiếp đan xen khí hậu miền Bắc miền Nam, với tính trợi khí hậu nhiệt đới điển hình phía Nam Mỗi năm có hai mùa rõ rệt: mùa mưa kéo dài từ tháng đến tháng 12 mùa khơ từ tháng đến tháng 7, thỉnh thoảng có đợt rét mùa 14 𝑅𝑡 = 𝑅28 𝑙𝑔𝑡 ≈ 0,7𝑅28 𝑙𝑔𝑡 𝑙𝑔28 (4) Trong đó: 𝑡: giới hạn từ ngày đến 300 ngày Công thức viện nghiên cứu bê tông Hoa Kỳ ACI: 𝑅𝑡 = 𝑅28 𝑡 𝑎 + 𝑏𝑡 (5) Trong đó: 𝑎 𝑏 hai hệ số phụ thuộc vào loại xi măng Đối với xi măng thông thường thì 𝑎 = 𝑏 = 0,85, xi măng đông kết nhanh 𝑎 = 2,3 𝑏 = 0,92 15 CHƯƠNG II: CƠ SỞ LÝ THUYẾT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TƠNG HIỆN TRƯỜNG 2.1 Tởng quan đánh giá cường độ bê tông: 2.1.1 Đánh giá cường độ bê tơng bằng phương pháp khoan lấy lõi: Thí nghiệm khoan lõi kỹ thuật trực tiếp đánh giá cường độ chịu nén bê tông kết cấu bê tông/bê tông cố t thép trường Hiện có rất nhiều tiêu chuẩn hướng dẫn kỹ sư kỹ thuật viên tiến hành khảo sát thực tế Những tiêu chuẩn được sử dụng rộng rãi nhất này, Âu châu: EN 12504 - 1, 2000; EN 13791, 2007; Hoa Kỳ ACI 214.4R, 2003; ASTM C42, 2012; Việt Nam TCVN 3105:1993, TCVN 3118:1993 Phương pháp đánh giá cường độ bê tông sử dụng phương pháp khoan lấy lõi có thể tóm tắt các bước sau: - Lập kế hoạch chương trình thí nghiệm - Khoan lấy lõi - Nén lõi xác định cường đợ - Tính toán phân tích cường đợ lõi khoan Trong phần này, bước được thảo luận trước đưa một số kết luận 2.1.2 Lập kế hoạch chương trình thí nghiệm: Lập kế hoạch chương trình thí nghiệm bao gồm chỉ định số lượng lõi chọn vị trí chúng cấu trúc Để chọn mợt số lõi phù hợp, cần phải dựa vào hai yếu tố chính: kích thước khu vực thử nghiệm được khảo sát bao gồm: một cấu kiện, một số cấu kiện công trình; độ bất định cho phép liên quan đến cường độ đo đạt mức độ nào, nghĩa độ tin cậy cuối kết Tiêu chuẩn EN 12504 - 1, 2000 khơng đề cập đến số lượng lõi tập trung vào trình lấy lõi, kiểm tra chúng kiểm tra lõi nén Tiêu chuẩn EN 13791, 2007 yêu cầu nhất 15 lõi với đường kính danh nghĩa tối thiểu 100 mm, để đánh giá cường độ cách sử dụng cách tiếp cận A tiêu chuẩn này, phương pháp được dùng 16 để đánh giá các đặc tính cường đợ bê tơng trường chỉ sử dụng phương pháp khoan lấy lõi Ngoài ra, chấp nhận sử dụng 03 đến 14 lõi áp dụng một cách tiếp cận B được trình bày tiêu chuẩn để đánh giá các đặc tính cường đợ bê tơng trường chỉ sử dụng phương pháp khoan lấy lõi Tuy nhiên, EN 13791, 2007 cảnh báo độ tin cậy phương pháp B thấp phương pháp A độ bất định thấp liên quan đến số lượng lõi nhỏ, trường hợp cho vùng thử nghiệm, số lõi phải được nhân với ba sử dụng lõi có đường kính 50mm ACI 214.4R, 2003 chi tiết về vấn đề cung cấp cơng thức tính số lõi tương ứng với biến thiên cường độ bê tông cụ thể sai số được xác định trước cường đợ trung bình ước tính cường đợ trung bình mẫu được đưa phương trình ( 2.1) (cho độ tin cậy 95%): 𝑁𝐶 = [2𝐶𝑉(𝑓𝑐 )/𝑒]2 (1) Trong đó: - 𝑁𝐶: số lượng lõi đề xuất - 𝑒: sai số tối đa được xác định trước được biểu thị phần trăm trung bình mẫu - 𝐶𝑉: đợ biến thiên cường đợ bê tơng (tính theo hệ số biến thiên) cho tồn bợ mẫu, tính phần trăm Ngồi ra, chọn vị trí thử nghiệm cấu kiện, cần xem xét một số yếu tố ảnh hưởng chúng đến cường độ nén đo được Những yếu tố là: - Hướng lõi khoan hướng đổ bê tông, với cường độ thấp thu được từ lõi khoan ngang - Bê tông cấu kiện thường cứng bê tơng - Vị trí cốt thép cấu kiện cần tránh ASTM C42, 2012 Nó cần thiết để tránh lõi gần cạnh hoặc mối nối các cấu kiện 2.1.3 Lõi khoan: - Trước khoan lõi, cần phải chọn kích thước nó (đường kính chiều dài) kết tỷ lệ chiều dài đường kính (L/D) phải thích hợp, việc lựa chọn 17 đường kính lõi được chi phối một số yếu tố ảnh hưởng Điều quan trọng nhất tỷ lệ kích thước đường kính lõi kích thước lớn nhất cốt liệu (D/A) Độ bất định tăng tỷ lệ (D/A) giảm EN 12504 - 1, 2000 yêu cầu tỷ lệ kích thước đường kính lõi kích thước lớn nhất cốt liệu hoặc 3.0 ASTM C42, 2012 chấp nhận giá trị từ 2.0 trở lên Yếu tố thứ hai kích thước cấu kiện có thể kiểm sốt đường kính lõi cấu kiện có kích thước nhỏ Khoảng cách cốt thép có thể dẫn đến đường kính lõi bé Ở nhiều quốc gia, đường kính tối thiểu 100 mm được sử dụng, với 150 mm được ưu tiên, mặc dù Úc 75 mm được coi có thể chấp nhận được - Chiều dài lõi được kiểm soát tỷ lệ L/D đường kính lõi Tỷ lệ L/D phải nằm khoảng từ đến 2,0 Các tiêu chuẩn EN 12504 - 1, 2000 ASTM C42, 2012 thiên về tỷ lệ L/D 1.0 kết cường độ được so sánh với cường độ mẫu nén lập phương 2,0 để so sánh với cường độ mẫu nén trụ Đối với lõi có tỷ lệ L/D nhỏ cường độ kết được so sánh với cường độ mẫu nén trụ, nên áp dụng hệ số hiệu chỉnh phù hợp Tỷ lệ L/D nhỏ 1,0 không được phép sử dụng cho thử nghiệm nén tỷ lệ lớn 2,0 có thể giảm xuống 2,0 cách cắt bớt chiều dài lõi - Mẫu lõi được khoan rút từ cấu kiện kết cấu dụng cụ cắt có các lưỡi kim cương gắn vào nòng cốt, xem thiết bị khoan lõi Do bất kỳ chuyển động trình khoan có thể dẫn đến lõi bị hư hỏng, giàn khoan phải được neo chắn vào cấu kiện bê tơng Ngồi ra, phải vng góc với bề mặt mà lõi được lấy để tránh cắt lõi bị biến dạng Mũi khoan thường được bôi trơn hoặc làm mát nước EN 12504-1, 2000 ASTM C42, 2012 yêu cầu mẫu lõi được sử dụng để xác định cường độ nén không được chứa cốt thép nhúng bất cứ có thể Trong BS 1881: Phần 120, 1983 Hiệp hội bê tông (Báo cáo kỹ thuật Hiệp hội bê tông số 11,1987) đề xuất một hệ số hiệu chỉnh được áp dụng cho cường đợ lõi để tính đến diện cốt thép vng góc với trục cốt lõi Các lõi có chứa cốt thép hoặc gần với trục dọc lõi không được phép đánh giá cường độ EN 12504 - 1, 2000; ASTM C42, 2012) Do hệ số hiệu chỉnh được lấy từ một công thức thực nghiệm nên việc áp dụng yếu tố vào cường độ cốt lõi làm tăng thêm độ bất động Do đó, tốt tránh sử dụng hệ số hiệu chỉnh cách sử dụng công cụ không phá hủy Covermeter hoặc GPR để xác định vị trí phù hợp cốt thép trước khoan lõi Khả khác để tránh sử dụng hệ số hiệu chỉnh khoan lõi có chiều 18 dài đủ loại bỏ phần có chứa cốt thép tất nhiên nếu phần cịn lại có tỷ lệ chiều dài với đường kính được chấp nhận Cuối cùng, lỗ khoan cấu kiện sau trình khoan phải được lấp đầy bê tông hoặc epoxy hoặc chất độn phù hợp khác 2.1.4 Công tác nén mẫu: - Trong phịng thí nghiệm, các lõi nên được kiểm tra trực quan để kiểm tra tình trạng chúng để có thơng tin có thể hỗ trợ cho việc tính toán, phân tích cường đợ lõi thu được từ thử nghiệm nén sau Việc kiểm tra trực quan có thể cung cấp thơng tin về: kích thước hình dạng tởng hợp, diện lỗ rỗng, độ sâu cacbonat, diện vết nứt chiều sâu chiều rộng nó, diện cốt thép, hư hỏng hoặc khuyết tật bất kỳ bất thường mẫu vật Việc tính tốn mật đợ lõi gần đúng có thể hữu ích việc giải thích cường đợ lõi đo được Ngồi ra, kiểm tra lõi cách đo tốc đợ xung siêu âm có thể cung cấp nhìn sâu sắc về tính đồng nhất cụ thể làm nổi bật bất kỳ khuyết tật vơ hình bên - Trước kiểm tra lõi cách nén, mẫu thử phải được chuẩn bị cách cưa các đầu nó để tạo mẫu thử có chiều dài phù hợp, đầu phẳng vng góc với trục dọc lõi Khi mẫu thử không phù hợp với yêu cầu về độ phẳng đợ vng góc tiêu chuẩn EN 12390 - 1, 2000; ASTM C39, 2014, cần chuẩn bị cách mài hoặc đóng nắp các đầu Sau đó, kích thước lõi (đường kính chiều dài) được đo để sử dụng giá trị để tính tỷ lệ L/D diện tích mặt cắt ngang lõi - Trong trình khoan chuẩn bị mẫu thử, nước được sử dụng để bôi trơn các dụng cụ cắt Do đó, nước làm ướt làm thay đổi điều kiện độ ẩm lõi so với độ ẩm ban đầu cấu trúc tạo gradient độ ẩm mẫu vật Độ bền lõi đo được điều kiện bão hòa thấp so với mẫu khô tương đương 10 - 15% Do đó, việc kiểm tra lõi có điều kiện độ ẩm khác với cấu kiện khảo sát tạo phân kỳ cường độ lõi với cường độ cấu kiện trường Không có phương pháp tiêu chuẩn để đảm bảo điều kiện độ ẩm giống hệt lõi, thời điểm thử nghiệm nén cấu kiện khảo sát Tuy nhiên ASTM C42, 2012 cung cấp một quy trình để giảm thiểu tác đợng làm ẩm q trình khoan chuẩn bị EN 12504 - 1, 2000 yêu cầu lõi thử nghiệm điều kiện bão hòa theo tiêu chuẩn này, đợ bão hòa thu được sau nhất 40 ngâm nước (20 ± 2) °C EN 13791, 2007 khuyến nghị thử nghiệm lõi một điều kiện 19 độ ẩm phụ thuộc vào cấu trúc tức lõi thử nghiệm điều kiện khô nếu điều kiện cấu trúc khô, nhiên điều kiện ẩm ướt cấu trúc, lõi được kiểm tra điều kiện bão hịa Rõ ràng khơng có đồng thuận rõ ràng liên quan đến vấn đề gây một số không chắn bổ sung về việc đánh giá sức mạnh chỗ thực - Thí nghiệm nén lõi được thực theo tiêu chuẩn EN 12390 - 3, 2009; ASTM C39, 2014 cường độ nén lõi có được cách chia tải trọng tối đa cho diện tích mặt cắt lõi dựa đường kính lõi trung bình 2.1.5 Tính toán cường đợ bê tông hiện trường: a) Xác định cường độ bê tông trường theo phương pháp phá huỷ: Đối với phương pháp phá huỷ, sở tổ mẫu có được, cường độ bê tông trường (𝑅ℎ𝑡 ) được xác định theo quy trình sau: - Xác định cường độ chịu nén mẫu khoan (𝑅𝑚𝑘 ) theo công thức 𝑅𝑚𝑘 = 𝑃 𝐹 (2) Trong đó: - Cường độ mẫu khoan 𝑅𝑚𝑘 tính đơn vị MPa với đợ xác đến 0,1 Mpa - 𝑃: tải trọng nén thức tế đến mẫu phá hoại theo quy trình nén quy định TCVN 3118:1993 Đơn vị tính 𝑃 N có đợ xác đến 1N - 𝐹: diện tích bề mặt chịu lực mẫu khoan được tính đơn vị mm2 với đợ xác đến mm2, đó 𝐹 = 𝜋(𝑑𝑚𝑘 )2 /4 - 𝑑𝑚𝑘 : đường kính thực tế mẫu khoan xác định theo đo kích thước mẫu quy định TCVN 3118:1993, tính đơn vị mm với đợ xác đến 1mm - Xác định bê tơng trường mẫu khoan (𝑅ℎ𝑡𝑖 ) theo công thức 𝑅ℎ𝑡𝑖 = 𝑘 𝐷 𝑅 (1,5 + 1/) 𝑚𝑘𝑖 (3) Trong đó: - 𝑅ℎ𝑡𝑖 : cường độ mẫu khoan trường thứ 𝑖 tính đơn vị MPa với đợ xác đến 0,1 Mpa 20 - 𝐷: hệ số ảnh hưởng phương khoan, 𝐷 = 2,5 phương khoan vuông góc với phương đổ bê tông, 𝐷 = 2,3 phương khoan song song với phương đổ bê tông - : hệ số ảnh hưởng tỷ lệ chiều cao (ℎ) đường kính (𝑑𝑚𝑘 ) mẫu khoan đến cường độ bê tông Tỷ lệ ℎ/𝑑𝑚𝑘 phải nằm khoảng [1 − 2] - ℎ: chiều cao mẫu khoan sau đã làm phẳng bề mặt để ép, xác định theo quy trình đo kích thước mẫu quy định TCVN 3118:1993, đơn vị tính mm với đợ xác đến 1mm - 𝑘: hệ số ảnh hưởng cốt thép mẫu khoan được xác định sau: trường hợp không có cốt thép 𝑘 = 1,0; trường hợp mẫu khoan chỉ chứa mợt cốt thép, 𝑘 được tính công thức sau 𝑘 = 𝑘1 = + 1,5 𝑑𝑡 𝑎 ℎ 𝑑𝑚𝑘 (4) Trong đó: - 𝑑𝑡 : đường kính danh định cốt thép nằm mẫu khoan, tính đơn vị mm, với đợ xác đến 1mm - 𝑎: khoảng cách từ trục thép đến đầu gần nhất mẫu khoan, tính đơn vị mm với đợ xác đến 1mm Trong trường hợp mẫu khoan chứa từ hai cốt thép trở lên, trước tiên cần xác định khoảng cách thép với lần lượt các cốt thép còn lại, nếu khoảng cách nhỏ đường kính cốt thép lớn thì chỉ cần tính ảnh hưởng cốt thép có trị số 𝑑𝑡 𝑎 lớn đến cường độ mẫu khoan, hệ số 𝑘 xác định theo công thức ∑ 𝑑𝑡 𝑎 ℎ 𝑑𝑚𝑘 - Xác định cường độ bê tông trường cấu kiện (𝑅ℎ𝑡 ) theo công thức 𝑘 = 𝑘2 = + 1,5 𝑅̅ℎ𝑡 = ∑𝑚 𝑖=1 𝑅ℎ𝑡𝑖 𝑚 Trong đó: - 𝑚: số mẫu nén được lấy trực tiếp từ cấu kiện (5) (6) 21 Như cường độ bê tông trường cấu kiện tính theo cơng thức 𝑅ℎ𝑡 = (1 − 𝑡𝑎 𝑣ℎ𝑡 )𝑅̅ℎ𝑡 (7) Trong đó: - 𝑣ℎ𝑡 : hệ số biến động cường độ bê tông vùng kiểm tra cấu kiện xác định theo các tiêu chuẩn thí nghiệm TCXDVN 162:2004 TCXD 225:1998 - 𝑡𝑎 : hệ số phụ thuộc số lượng vùng kiểm tra Bảng 1: Giá trị hệ số 𝑡𝑎 với độ tin cậy 0,95 STT Số vùng kiểm tra 𝒕𝒂 2,92 2,35 2,13 2,01 1,94 1,89 1,86 1,83 10 1,81 10 11 1,80 11 12 1,78 12 13 1,77 13 14 1,76 14 15 1,75 15 20 1,73 16 25 1,71 17 30 1,70 18 40 1,68 22 CHƯƠNG III: KHẢO SÁT ĐÁNH GIÁ HIỆN TRẠNG CHẤT LƯỢNG BÊ TƠNG TẠI CƠNG TRÌNH TRÊN ĐỊA BÀN THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG Hình 3.1: Cơng trình Khu B - KDC Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn 2-phân kỳ 2) 23 Hình 3.2: Cơng trình KDC phục vụ giải tỏa khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông Để đánh giá chất lượng bê tông trường công trình hạ tầng địa bàn thành phố Đà Nẵng tác động điều kiện môi trường, tác giả chọn 02 cơng trình mà vị trí xây dựng chịu tác động điều kiện môi trường tương đối khác biệt Từ đó kết cho thấy ảnh hưởng rõ nét yếu tố môi trường đến chất lượng bê tông Vì 24 nghiên cứu chọn các công trình hạ tầng thuộc hai địa điểm có yếu tố tác động môi trường khác biệt rõ rệt, thứ nhất cơng trình Khu dân cư Làng cá Nại Hiên Đông, khu vực đặc trưng cho tác động môi trường biển; thứ hai cơng trình Khu dân cư Nam cầu Cẩm Lệ Mở rộng (giai đoạn - phân kỳ 2), khu vực nằm sâu đất liền nên hầu không chịu tác động điều kiện môi trường biển Vì nội dung chương dựa lý thuyết trình bày chương số liệu khảo sát đánh giá chất lượng bê tông trường để tiến hành phân tích đánh giá chất lượng bê tơng trạng cho một số hạng mục công trình hai khu vực nêu 3.1 Cơng trình HTKTKhu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông 3.1.1 Khảo sát chất lượng hạng mục Thoát nước: a) Hệ thống mương thoát nước: Trong luận văn tiến hành khảo sát, bê tông mương Thoát nước cơng trình HTKT Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông Trong hạng mục này, theo hồ sơ thiết kế được phê duyệt thân mương B600, mác thiết kế bê tông M200, đá 1x2 Tiến hành khoan lấy mẫu bê tơng trường để thí nghiệm cường đợ bê tông vào ngày 08/4/2019 phương pháp khoan rút lõi bê tơng nén mẫu để phân tích cường đợ bê tông thực tế trường được thực vào ngày 09/4/2018 Tiến hành khảo sát, đánh giá trạng chất lượng bê tông 05 nhánh mương thuộc công trình HTKT Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông, cụ thể sau: Nhánh (HG47 - HG48) chiều dài 350m; Nhánh (HG45 - HG46) chiều dài 450m Nhánh (HG48 - HG49) chiều dài 550m; Nhánh (HG51- HG52) chiều dài 600m; Nhánh (HG60 - HG61) chiều dài 760m; Mỗi nhánh mương tiến hành khoa 03 mẫu để xác định cường độ bê tông thực tế trường cho hạng mục Như hạng mục có thể tiến hành xác định cường đợ bê tông trường cho hạng mục đó, kết so sánh với nhánh mương lại nhằm cho thấy biến động cường độ bê tông trường thay đởi vị trí hạng mục địa bàn Từ đó chúng ta có thể đánh giá mức độ đồng nhất bê tông 25 hạng mục với nhau, mức độ đồng nhất một tiêu chí quan trọng sử dụng để đánh giá chất lượng bê tông 18.0 Rht mẫu thứ Cường độ bê tông trường [MPa] Rht mẫu thứ 17.89397 17.80507 Rht mẫu thứ Rht trung bình 17.5 17.49256 17.43329 17.15311 17.0 17.07767 17.07767 16.94566 17.15041 17.01301 17.05342 16.60082 16.5 16.68164 16.46342 16.44726 16.28562 16.18055 16.16438 16.14822 16.0 15.74411 I II III IV V Hạng mục bê tông thân mương Hình 3.1 Cường độ bê tông trường hệ thống mương thoát nước nhánh mương tḥc cơng trình KDC phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông Kết khảo sát cường độ bê tông trường 05 nhánh mương hệ thống mương thoát nước thuộc công trình Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông cho (Hình 3.1) cho ta thấy nhánh mương hệ thống mương thoát nước được khoan nhiều tổ mẫu, kết được phân tích xác định giá trị trung bình độ lệch chuẩn cường độ bê tông trường được cho (Hình 3.1) Kết cho ta thấy độ lệch cường độ bê tông trường bé nhất nhánh IV, lớn nhất nhánh V, với cường độ bê tông trường khoảng 7,6% Điều cho thấy chất lượng thi công bê tông các nhánh mương hệ thống mương thoát nước công trình HTKT Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông tương đối đồng đều Điều cho thấy chất lượng quản lý thi công công tác bê tông trường hạng mục Thoát nước cơng trình Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông tương đối tốt; với chênh lệch về cường độ bê tông 26 trường khoảng 7,6% chứng tỏ mức độ đồng nhất bê tông tương đối cao Độ lệch chuẩn kết khảo sát nằm khoảng cho phép lý thuyết phân tích Cường đợ bê tơng trường [MPa] 25 Rht 20.9 20 20 16.94566 15.56 15 20.9 20 16.44726 15.56 14.004 11.67 20.9 20 20.9 20 11.67 20 15.56 16.16438 15.56 14.004 11.67 14.004 15.56 14.004 11.67 Rtk Ryc 0,9Ryc 17.49256 17.15311 14.004 20.9 0.75Ryc R28 11.67 10 I II III IV Hạng mục bê tông thân mương V Hình 3.2: Đánh giá cường độ bê tông trường hệ thống mương thoát nước nhánh mương tḥc cơng trình KDC phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông Kết đánh giá cường đợ bê tơng trường được phân tích tổng hợp cho (Hình 3.2) Kết cho thấy nhánh mương I, giá trị cường độ trung bình bê tông trường là:16,95MPa, giá trị vượt 17,4% so với 90% so với giá trị cường độ yêu cầu (Ryc=14,0MPa) Đồng thời giá trị cường độ nhỏ nhất bê tông trường nhánh mương I là: 16,68MPa (Hình 3.1), giá trị vượt 29,9% so với 75% giá trị cường độ yêu cầu Như có thể kết luận chất lượng bê tông trường nhánh mương I đạt yêu cầu Tải FULL (77 trang): bit.ly/2Ywib4t Dự phịng: fb.com/KhoTaiLieuAZ Hồn tồn tương tự giá trị bê tông trường nhánh mương II, III, IV V, giá trị cường độ trung bình bê tông trường lần lượt vượt 14,9%, 18,4%, 13,6% 20,0% so với 90% giá trị cường độ yêu cầu một cách tương ứng giá trị cường độ nhỏ nhất bê tông trường các nhánh mương II, III, IV V lần lượt vượt 27,5%, 29,5%, 25,7% 31,8% so với 75% giá trị cường độ yêu cầu một cách tương ứng Điều cho 27 thấy chất lượng bê tông tất 05 nhánh đã khảo sát đều đạt yêu cầu - Với số lượng 05 nhánh mương được chọn kết đánh giá cường độ bê tông trường được phân tích tởng hợp cho (Hình 3.1) (Hình 3.2), đủ lớn đại diện cho tồn bợ tún mương thoát nước cịn lại cơng trình Như kết khảo sát có thể sử dụng để đánh giá được chất lượng bê tông hệ thống mương nước tḥc cơng trình Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông b) Hệ thống cống hộp hố ga: Tải FULL (77 trang): bit.ly/2Ywib4t Dự phòng: fb.com/KhoTaiLieuAZ - Bê tông mặt nắp cống hộp/hố ga: Cống hộp được thiết kế để thoát nước thi công ngầm đất, cống hộp thường thiết kế chạy dọc lòng các trục đường giao thông, vỉa hè hoặc xuyên ngang qua các hệ thống thoát nước dọc đường giao thông Vì đa số cống hộp các khu dân cư địa bàn thành phố Đà Nẵng được thiết kế chịu lực, thông thường mác thiết kế cho hệ thống cống hộp 250 daN/cm2, sử dụng đá 1x2 Hình 3.3: Khoan rút lõi bê tông mặt cống hộp Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông Trong luận văn tiến hành khảo sát, đánh giá trạng chất lượng bê tông cống hộp/nắp hố ga thuộc cơng trình HTKT Khu dân cư phục vụ giải tỏa Khu dân cư Làng Cá Nại Hiên Đông, cụ thể sau: Hệ thống cống hộp được thiết kế tông 28 mác 250, đá 1x2, B=3000 đoạn HG35-HG40 (L = 100m)+HG, quá trình khoan lấy mẫu được tiến hành vào ngày 08/4/2019 được trình bày (Hình 3.3) Mẫu sau được khoan lấy theo quy trình, quy định tiêu chuẩn TCVN 3118-93 TXDVN-2392006 Sau đó mẫu được tiến hành gia cơng nén phòng thí nghiệm Kết tiến hành thí nghiệm nén mẫu thực vào ngày 09/4/2019 được trình bày (Hình 3.4) Đây hệ thống cống chịu lực kết khoan được tiến hành khảo sát phân đoạn khác cống hộp khu vực dự án, nhánh khảo sát khoan rút một số tổ mẫu, tổ gồm mẫu Với kế hoạch sơ đồ khoan đã phân tích cho phép phân tích đánh giá chất lượng tồn tún cống cụ thể sau: Hình 3.4: Gia công nén mẫu Phòng thí nghiệm LASXD1375 Kết phân tích đánh giá chất lượng bê tông mặt cống hộp/nắp hố ga được trình bày (Hình 3.4) kết cho thấy độ lệch chuẩn cường độ bê tông cfe5912e ... văn thạc sỹ chun ngành kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng công nghiệp với đề tài “Nghiên cứu khảo sát đánh giá trạng chất lượng bê tông công trình Hạ tầng địa bàn thành phố Đà Nẵng? ?? cơng trình. .. vực xây hạ tầng các khu dân cư địa bàn thành phố Đà Nẵng, cường độ độ bê? ?n, tính sẵn có khu vực thành phố nên giá thành rẻ Do đó, ngày có một số lượng lớn công trình điạ bàn thành phố sử... học Bách khoa - Đại học Đà Nẵng Tóm tắt: Hiện kết cấu bê tông bê tông cốt thép được sử dụng rộng rãi các công trình hạ tầng các khu dân cư địa bàn thành phố Đà Nẵng Trong nghiên cứu