Đồ án chi tiết máy ( hộp giảm tốc)

Đồ án thiết kế hệ thống truyền động cơ khí giúp ta tìm hiểu và thiết kế hộp giảm tốc, qua đó ta có thể củng cố lại các kiến thức đã học trong các môn học như Nguyên lý Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật cơ khí..., và giúp sinh viên có cái nhìn tổng quan về việc thiết kế cơ khí.Hộp giảm tốc là một trong những bộ phận điển hình mà công việc thiết kế giúp chúng ta làm quen với các chi tiết cơ bản như bánh răng, ổ lăn,…Thêm vào đó, trong quá trình thực hiện các sinh viên có thể bổ sung và hoàn thiện kỹ năng vẽ AutoCad, điều rất cần thiết với một sinh viên cơ khí.

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU: Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, cơng nghiệp phát triển khơng thể thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọng công đại hoá đất nước Hiểu biết, nắm vững vận dụng tốt lý thuyết vào thiết kế hệ thống truyền động yêu cầu cần thiết sinh viên, kỹ sư khí Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trò quan trọng sống sản xuất.Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận thiếu Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Nguyên lý- Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật khí , giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí.Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiết kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,…Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ AutoCad, điều cần thiết với sinh viên khí Em chân thành cảm ơn thầy NGUYỄN THANH HÙNG thầy cô khoa giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Với kiến thức cịn hạn hẹp, thiếu sót điều khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy cô bạn Sinh viên thực TRẦN GIA HUY Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Động điện pha không đồng Bộ truyền Đai thang Hộp giảm tốc bánh trụ cấp khai triển Bộ truyền xích ống lăn Băng tải ( Quay chiều, tải va đập nhẹ, ca làm việc 8h) -Bảng số liệu: Phương án Lực vòng băng tải F,N Vận tốc băng tải v, m/s Đường kính tang dẫn, D(mm) Thời gian phục vụ L, năm Số ngày làm/năm Kng, ngày Số ca làm ngày, ca t1, giây t2, giây T1 T2 Trang 7500 1.4 500 300 29 21 T 0,9T ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động điện: 1.1.1 Xác định công suất trục động điện: - Công suất cần thiết xác định: (công thức 2.8 trang 19 tài (1.1) Trong đó: Pct: cơng suất cần thiết trục động (kw) Pt: cơng suất tính tốn trục tang (kw) η : hiệu suất truyền động Hiệu suất truyền động: η = η3ol ηđ η2br ηot Trong đó: ηol: hiệu suất cặp ổ lăn hiệu suất truyền xích ηđ: hiệu suất truyền đai ηbr: hiệu suất truyền bánh trụ nghiêng Tra bảng 2.3 tài liệu [1] ta có: ηol = 0,99; ηđ = 0,96; ηbr = 0,98; =0,96 η = 0,993 0,96 Công suất trục tang Pt: [1]) (1.2) 0,96 = 0,85 = ( liệu (1.3) kw) (kw) 1.1.2 Số vòng quay sơ động điện: Tỷ số truyền toàn hệ thống: ut = uh un Trong đó: uh : tỷ số truyền hộp giảm tốc (bánh trụ nghiêng) un : tỷ số truyền truyền (đai thang) Tra bảng 2.4 Tài liệu[1] ta chọn : Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG uh =4;ud = 4; ; =3;ut = 4.3.4 = 48 - Số vòng quay sơ động cơ: nsb = nlv ut - Với nlv số vòng quay trục tang (1.4) 60000.1, = 53,47(v/p)  500 Trong đó: v: vận tốc băng tải (m/s) D: đường kính tang quay (mm) nsb =53,47.40= 2138,8 (v/p) - Chọn số vòng quay đồng động cơ: Theo bảng 1.3 phụ lục trang 236 tài liệu [1] ta chọn động cơ: : K160S2có: Pđc = 10,5 kw Nđc = 2935 (vòng/phút) 1.1.3 Chọn quy cách động cơ: - Động chọn thỏa mãn điều kiện: Pđc ≥ Pct nđb ≈ nsb ≤ Ta có: Tmm=1,5T1 T = T1 + T2 =1,75T1 - Từ bảng P1.3 [1] chọn động K160S2: Công suất Vận tốc 10,5 2935 1.2 - Cosφ 0,93 η 86 Tmax /Tdn 2,2 Tk /Tdn 1,4 Phân phối tỷ số truyền: 1.2.1 Tỷ số truyền: Xác a1  1800  57 Trang định tỷ số truyền d  d1 1180  300  1800  57  1140 �1200 a 760 ut  hệ: (1.5) nđc  nlv ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 1.2.2 Phân tỷ số truyền hệ dẫn động: - Phân phối tỷ số truyền hệ dẫn động: ut = uh un (1.6) với chọn =4=> => uđ = suy - Chọn uh theo tiêu chuẩn: uh= → Phân phối tỷ số truyền sau: ut=45,89; uđ = ; uh = 1.2.3 Xác định công suất, moment số vòng quay trục: + Công suất trục: P 10,5 t Trục І : n nd  0,99.0,96  11, 04 (kw) ol P1 10,5 :    x  0,99.0,98, 0.96  11, 27 (kw) ol br Trục III : P3  Pct  6, 47 Kw Trục ІІ + Số vòng quay trục: Trục động cơ: nđc=2935 (v/p) Trục : Trục П: (v/p) (v/p) Trục III + Mômen xoắn trục: Trục I : Trục П Trục III Trang (N.mm) (N.mm) (N.mm) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 1.2.4 Bảng thông số Trục Thông số Động Công suất P(kw) 10,5 Tỷ số truyền u Số vòng quay n (v/ph) 2935 Momen xoắn T (Nmm) 2,44.10 I II III 11,04 11,27 6,47 733,75 2,87 183,43 44,15.104 64 82,07.104 10,28.104 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN HỞ: 2.1:Chọn loại bánh đai: Căn theo yêu cầu kỹ thuật truyền chọn đai thang thường loại Б Tra bảng 4.13 [1] chọn tiết diện đai b.h = 17.10,5 2.1.1 :Đường kính bánh đai nhỏ chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.13 tài liệu[1] Chọn d1 =200 (mm) - Vận tốc đai: V  300.2935  46,10 (m/s) 60000 2.1.2 :Bánh đai lớn: d2 = d1.uđ (1- ξ) =300.4.(1- 0,01) = 1180 (mm) Theo tiêu chuẩn chọn d2 = 1180(mm) - Tỷ số truyền thực tế: Trang (2.1) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG d2 1180   3,97 d1.(1  0, 01) 300.(1  0, 01) U Ud 3,97  VU  tt 100%  100%  7,5% �4% Ud U tt  (2.2) 2.1.3 :Theo bảng 4.14 tài liệu[1] chọn sơ khoảng cách trục a = d2 0,95 = 760 (mm) (2.3) 2.1.4 :Chiều dài đai  (1180  200)  2.760  (1180  300)   315,9( mm) ( 2.4) 4.760 Chọn đai theo tiêu chuẩn l = 3500 (mm) - Kiểm nghiệm đai tuổi thọ: - Tính góc ôm: a1  1800  570 d  d1 1180  300  1800  570  1140 �1200 a 760 2.1.5 :Xác định số đai: (2.5) - Tra bảng 4.7 (TTTK) chọn kđ = 1,25 số ca làm việc → kđ = 1,25 - Với α = 114° → Cα = 0,865 - Với l/l0 = 3500/2240 = 1,56 tra bảng 4.16 (TTTK) → Cl = 1,1 - Với u = > tra bảng 4.17 tài liệu [1] → Cu = 1,14 - Trả bảng 4.19 tài liệu [1] ta có: [P0] = 5,93 → (2.6) - Tra bảng 4.18 tài liệu [1] → Cz = 0,95 - → Số dây đai: (đai) 2.1.6 :Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục: Mà : Fv = qm.v2 - Tra bảng 4.22 tài liệu [1], ta có: qm = 0,178 → Fv = 0,178.30,732 = 168,1 (N) Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG → (N) - Lực tác dụng lên trục: Fr = 2.F0.Z.sin( ) = 2.328,41.2.sin = 424,54 (N) Thông số Dạng đai Giá trị Đai thang loại Thiết diện đai mm 178 Số dây đai z Khoản cách trục a 760 Chiều dài đai L 3500 Gốc ôm đai độ 60 Thông số Số vịng chạy đai 1s Đường kính bánh dẫn mm Đường kính bánh dẫn mm ứng suất lớn MPa Lực căng đai ban đầu Lực tác dụng lên trục Giá trị 9.01 300 1180 6,93 114,88 424,54 2.2: Tính tốn truyền động xích: - Bảng thơng số truyền xích : Cơng suất P3= 5,5 kw Tỉ số truyền ux= Số vòng quay n3= 64 vòng/phút Mơmen xoắn T3= 82,07.104N.mm 2.2.1 :Chọn loại xích: Vì tải trọng nhỏ, vận tốc thấp nên chọn xích lăn Chọn số đĩa xích, xác định bước xích theo tiêu độ bền mòn xác định thơng số khác xích truyền: -Chọn số đĩa xích: Theo bảng 6-3 với u = 3, chọn số đĩa nhỏ Z1= 25, số đĩa lớn tính theo cơng thức 6.5: Z2= u.Z1= 3.25 = 75 < = 120 (thỏa điều kiện) 2.2.2 :Xác định bước xích lăn: Theo cơng thức 5.3 tài liệu [1] , cơng suất tính tốn: Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Với: [P] công suất cho phép Pt công suất tính tốn P cơng suất cần truyền, P=5,5 kW Chọn truyền thí nghiệm truyền xích tiêu chuẩn, có số vận tốc vịng đĩa xích nhỏ là: Zo1= 25 no1= 50 (vòng/ phút) Do ta tính được: Hệ số kz: (2.7) Kn hệ số vịng quay: (2.8) Theo cơng thức 6-6]: (2.9) Trong đó: hệ số kể đến ảnh hưởng vị trí truyền hệ số kể đến khoảng cách trục chiều dài xích hệ số kể đến ảnh hưởng việc điều chỉnh lực căng xích hệ số kể đến ảnh hưởng bơi trơn hệ số tải trọng động, kể đến tính chất tải trọng hệ số kể đến chế độ làm việc truyền Và bảng 5.6[1]: trị số hệ số thành phần hệ số sử dụng k: k= = 1.1.1,1.1.1.1 = 1,1 Với: =1 (đường tâm đĩa xích làm với phương nằm ngang góc < 60o) = ( chọn a = 35p ) = 1,1 ( điều chỉnh đĩa xích ) = ( mơi trường khơng có bụi bơi trơn II) = (tải trọng tĩnh làm việc êm) Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG = (bộ truyền làm việc ca ) Như vậy: Theo bảng 6-4: Công suất cho phép xích lăn: Với n01= 50 (vịng/phút); chọn truyền xích lăn dãy theo bảng 61: Bước xích t = 38,1 mm Đường kính chốt d= 11,12 mm Chiều dài ống l= 35,46 mm Công suất cho phép [P]= 11 kW Pt [P]= 11 kW Khoảng cách trục a = 35p = 35.38,1 = 1333,5 (mm) Theo cơng thức 6.4 số mắt xích: (2.10) - Để xích không chịu lực căng lớn, giảm a lượng bằng: = 0,003.a = 0,003.1333,5 =4 mm a = 1333,5 – = 1329.5 mm - Số lần va đập I lề xích giây: - đó: [i] số lần va đập cho phép, 1/s, trị số cho bảng 5.9[1]: - với p= 38,1 mm chọn [i]= 20; i - Tính kiểm nghiệm xích độ bền: Theo 5.15 ta có: - [i] (2.11) trọng đó: Q tải trọng phá hỏng, tra theo bảng 6-1: Theo bảng 6-1 với xích lăn dãy có p= 38,1 tải trọng phá hỏng Q= 100 (kN)= 100000 (N) khối lượng mét xích q = 5,5 kg  Kđ hệ số tải trọng động;do chế độ làm việc trung bình nên chọn kđ=1.3 Trang 10 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Ft1 = Ft2 = (N) Fr1 = Fr2 = (5.5) (N) (5.6) Fa1 = Fa2 = Ft1.tanβ = 3212,5.tan16,26 = 937 (N) Fx = 6225,387(N) �mAy  F 63  F d a1 65, 62  Fr1.53.5  RBy 107  (5.6) (5.7) Tính momen uốn tuyết diện nguy hiểm: tiết diện n-n (5.8) tiết diện m-m Tính đường kính trục hai tiết diện n-n m-m theo công thức (7-3) Trang 30 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG (5.9) Đường kính trục tiết diện n-n Trong đó: (5.10) Đường kính tiết diện m-m Đường kính tiết diện n-n 30mm (ngõng trục lắp ổ bi) đường kính trục tiết diện m-m 35mm (ngõng trục bánh răng) 5.1.4.2 Trục 2: Fx = 6225,387(N) Ft1 = Ft2 = (N) Fr1 = Fr2 = Fa1 = Fa2 = Ft2.tanβ = 3449,21.tan16,26 = 1006 (N) Fx = 6225,387(N) Trang 31 (5.11) (N) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG �mDy  R Cy 107  Fa 262,  Fr 53,5  Fx 53,5 (5.12) Tính momen uốn tuyết diện nguy hiểm: tiết diện i-i M ui i  Fx 53,5  6225,387.53,5  333058, 20( Nmm) tiết diện e-e Tính đường kính trục hai tiết diện n-n m-m theo công thức (7-3) tài liệu [1] (5.13) Đường kính trục tiết diện i-i Trong đó: Trong đó: (5.14) Đường kính tiết diện e-e Trang 32 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY d m m �3 GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 483921, 90  45,91(mm) 0,1.50 Đường kính tiết diện i-i 55mm( ngõng trục bánh răng) đường kính trục tiết diện e-e 50mm (ngõng trục lắp ổ bi) 5.2 Tính mối ghép then: 5.2.1 Kiểm tra độ bền then: (5.16) Trong đó: T: mơ men xoắn trục d: đường kính trục l, b, h, t kích thước then Theo bảng 9.5 tài liệu [1]với tải trọng va đập nhẹ có [σd]= 100 (MPa) [τc]: ứng suất cắt cho phép [τc] = Chọn [τc] = 30 (MPa) - Trục І: Theo bảng 9.1a tài liệu [1]với đường kính trục d = 35 ta chọn then: b = 10(mm) t1 = 4,5 (mm) h = 8(mm) t2 = (mm) 0,25 ≤ r ≤ 0,4 lt = 0,8.lm = 0,8.54 = 45 (mm) (5.19) → then đủ bền - Trục П: - theo bảng 9.1a tài liệu [1]với đường kính trục d = 55 ta chọn then: b = 16(mm) t1 = (mm) h = 10(mm) t2 = 5,1 (mm) 0,4 ≤ r ≤ 0,6 lt = 0,8.lm = 0,8.54 = 45 (mm) (5.20) → then đủ bền Trang 33 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 5.2.2 :Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi: Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo độ bền mỏi yêu cầu hệ số an toàn chi tiết nguy hiểm thoả mãn điều kiện: (5.21) - Trong đó:hệ số an tồn cho phép thơng thường [S] = 1,5÷ 2,5 sσj : hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp (5.22) sτj: hệ số an toàn xét riêng đến ứng suất tiếp (5.23) Với σ-1 τ-1: giới hạn mỏi uốn xoắn ứng với chu kì đối xứng σ-1 = 0,436 σb = 0,436.600 = 261,6 MPa τ-1 = 0,58 σ-1 = 0,58 261,6 = 151,728 MPa σaj, σmj: biên độ trị số trung bình ứng suất pháp tiết diện j Đối với trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng: σmj = σaj = σmaxj = τaj, τmj: biên độ trị số trung bình ứng suất tiếp tiết diện j Trong Wj : mơmen cản uốn Đối với tiết diện tròn: (5.23) Đối với tiết diện có rãnh then: Khi trục quanh chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động: (5.2) Trong đó: W0j : mơmen cản xoắn Đối với tiết diện có rãnh then: (5.3) ψσ , ψτ : Hệ số đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra bảng 10.7 tài liệu [1], ta có: ψσ = 0,5 ψτ = Trang 34 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Trục І: mặt cắt 1-1lắp bánh 1, mặt cắt 1-2 lắp ổ lăn mặt cắt 1-3 lắp bánh đai Trục П: mặt cắt 2-0 lắp bánh xích, mặt cắt 2-1lắp ổ lăn mặt cắt 2-2 lắp bắnh ổ lăn lắp ghép theo k6, lắp bắnh răng, bánh đai, nối trục theo k6 kết hợp với lắp then Kích thước then, trị số mômen cản uốn mômen cản xoắn ướng với tiết diện trục sau: Tiết Đường diện kính trục 1-1 35 b×h t1 10×8 3,6 9408,6 2-2 16×10 5, 55 W 15024,, W0 20265, 31358 14,68 43 9,487 Các hệ số Kσdj ,Kτdj tiết diện nguy hiểm tính theo cơng thức sau: Trong đó: Kx: hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt, phụ thuộc vào phương pháp gia công độ nhẵn bề mặt Tra bảng 10.8 tài liệu [1]với phương pháp gia công tiện Ra = 2,5 0,63 (µm) được: Kx = 1,06 Ky: hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt, tính vật liệu Khi không dùng phương pháp tăng bền bề mặt: Ky = εσ ετ: hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng kích thước thiết diện trục đến giới hạn mỏi, tra bảng 10.10 tài liệu [1]Kσ Kτ: hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn, trị số phụ thuộc vào loại yếu tố gây tập trung ứng suất Tra bảng 10.12(TTTK) được: Kσ = 1,76 Kτ = 1,54 Chọn kiểu lắp then : k6 Tiết d Tỉ số Kσ/εσ diện mm Rãnh Lắp then căng 1-1 35 2,15 2,06 2-2 Trang 35 55 2,2 Tỉ số Kτ/ετ Kσd Kτd Sσ Rãnh Lắp then căng 1,88 1,64 2,12 1,94 2,52 1,93 2,03 2,5 1,99 2,3 Sτ S 5,3 5,32 8,03 2,25 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Kết cho thấy tiết diện nguy hiểm trục đảm bảo an toàn mỏi CHƯƠNG VI: CHỌN THÂN MÁY, Ổ LĂN, BULOONG, CÁC CHI TIẾT PHỤ KHÁC: 6.1 Chọn ổ lăn cho trục І: 6.1.1 Chọn loại ổ lăn: (6.1) → chọn loại ổ bi dỡ chặn 6.1.2 Chọn kích thước ổ lăn: Tra bảng P2.12 tài liệu [1] chọn kí hiệu ổ 46306 Ta có: d=30(mm), r=2,0(mm), r1=1,0(mm), D=72(mm), b=19;(mm), C=25,6(kN), C0=18,17(kN), α=260 6.1.3 Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Cđ  QE m L (6.2) Trong QE: Tải trọng quy ước L: Tuổi thọ (triệu vòng) (6.3) Trong Lh: tuổi thọ ổ tính (triệu vòng) Xác định tải trọng động quy ước QE (6.4) Trong đó: Fr Fa: tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục V: hệ số kể đến vòng quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng Tra bảng 11.3 tài liệu [1]chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm Y:hệ số tải trọng dọc trục Phản lực hướng tâm ổ Tra bảng 11.4 tài liệu [1]→ Y0 = Y1 =1,01 ; X0 = X1 =0,45 Tải trọng quy ước ổ Trang 36 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG (6.5) Lấy tải trọng quy ước tải trọng lớn Q = 1628,93(N) (6.6) 6.1.4 Kiểm tra khả tải tĩnh ổ Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh Theo 11.18 Qt0 ≤ C0 Tra bảng 11.6 tài liệu [1]với ổ bi đỡ chặn có α =260 → X0 = 0,5; Y0 = 0,37 Theo 11.9 12.10 Với ổ lăn 1-0 Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,5.1268,5 + 0,37.937= 980,94(N) Qt0 < C0 = 18(KN) Với ổ lăn 1-1 Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.1268,5 + 0,37.937 = 980,94(N) Qt1 < C0 = 18,1(KN) Như ổ chọn thoả mãn khả tải tĩnh 6.2 Tính ổ lăn cho trục Π: 6.2.1 Chọn loại ổ lăn: (6.6) (6.7) → chọn loại ổ bi dỡ chặn 6.2.2 Chọn kích thước ổ lăn: Tra bảng P.12 tài liệu [1]chọn kí hiệu ổ 66410 Ta có: d=50(mm), r=3.0(mm), r1=2.0(mm), D=130(mm), b=31(mm), C=77.6(kN), C0=61.2(kN), α=360 6.2.3 Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Trong QE: Tải trọng quy ước L: Tuổi thọ (triệu vòng) Trang 37 (6.8) (6.9) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Trong Lh: tuổi thọ ổ tính (triệu vòng) (6.10) Xác định tải trọng động quy ước QE Trong đó: Fr Fa: tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục V: hệ số kể đến vòng quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng Tra bảng 11.3 tài liệu [1]chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm Y:hệ số tải trọng dọc trục Tra bảng 11.4→ Y0 = Y1 =0.66 ; X0 = X1 =0,37 Tải trọng quy ước ổ Lấy tải trọng quy ước tải trọng lớn Q = 1343,06 (N) 6.2.4 Kiểm tra khả tải tĩnh ổ Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh Theo 11.18 (6.11) Qt0 ≤ C0 Tra bảng 11.6 (TTTK) với ổ bi đỡ chặn có α =360 → X0 = 0,37; Y0 = 0,66 Theo 11.9 12.10 Với ổ lăn 1-0 Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,37.1361,95 + 0,66.1006 = 1167,53 (N) Qt0 < C0 = 18(KN) Với ổ lăn 1-1 Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,37.1361,95 + 0,66.1006 = 1167,53 (N) Qt1 < C0 = 18,1(KN) Như ổ chọn thoả mãn khả tải tĩnh CHƯƠNG VII: TÍNH TỐN THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CHI TIÊT PHỤ Trang 38 Tên gọi Chiều Thân hộp  ĐỒ ÁN CHI dày: TIẾT MÁY Nắp hộp 1 Biểu thức tính tốn Chọn  = 12(mm) KQ 12 GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 11 Chọn Gân tăng cứng: Chiều dày gân e Chọn e = 12 mm Chiều gân, h Độ dốc Đường Bulơng kính : d1 cao nền, Vít ghép nắp cửa thăm, d5 Mặt bích ghép nắp thân: 60 chọn h= 60mm Khoảng 20 Bulông cạnh ổ,d2 Bulơng ghép bích nắp thân,d3 Vít ghép nắp ổ, d4 7.1 12 =0,04.160 + 10 = 18 16,4>12 Chọn d1 =18mm, chọn bulông M18 d2=0,7d1 = 0,7.18= 12,6(mm), chọn d2=14mm chọn bulơng M14 d3=(0,80,9).d2=(0,8÷0,9)14= 11,2÷12,6(mm)  chọn d3 = 12 chọn bulông M12 d4 = (0,6  0,7)d2=(0,6  0,7)14 = 8,4÷ 9,8(mm) Chọn d4 = 8mm chọn vít M8 d5 =( 0,5  0,6)d2=( 0,5  0,6)14= 7÷8,4(mm) Chọn d5 = 8mm chọn vít M8 S3 =(1,41,8)d3 = (1,41,8)12 = 16,8  21,6(mm) Chọn S3 = 20mm S4 = ( 0,9  1) S3 =( 0,9  1)20 = 18 20 (mm) Chọn S4 = 20mm -Chiều dày bích thân hộp, S3 -Chiều dày bích nắp hộp, S4 -Bề rộng bích nắp hộp Với: thân, K3 Mặt đế -Chiều dày phần lồi S1 -Bề rộng mặt đế hộp,K1và q Khe -Giữa bánh thành Trang 39hở hộp chi -Giữa đỉnh tiết bánh lớn E2=1,6.d2=1,6.14=22,4(mm) lấy E2 =22mm R2=1,3.d2=1,3.14=18,2(mm) lấy R2 = 18mm K2=22+18+3=43(mm) K3 = 43 – (3 5) = 43 – = 38 S1 = (1,3  1,5) d1=(1,3  1,5).18 = 23,4÷27(mm) Chọn S1 = 26mm q k1 + 2. = 54 +2.12 = 78mm k1≈3.d1≈3.18=54   ( 1,2). = (1 1,2).12 = 12 14,4 mm Chọn  = 14mm 1 = (3…5)  = (3…5).12 = 36…60 14 12 8 20 20 22 18 43 38 26 54 14 50 Tính tốn thiết kế vỏ hộp ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 7.1.1 Tính kết cấu vỏ hộp Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục: 7.1.2 Kết cấu bánh Chọn phương pháp rèn để chế tạo bánh vật liệu thép C45 7.1.3 Kết cấu nắp ổ Dùng phương pháp đúc để chế tạo nắp ổ vật liệu GX15-32 Bảng ghi kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc 7.2Một số chi tiết khác 7.2.1 Cửa thăm Để kiểm tra,quan sát tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào 125 100 87 75 100 150 hộp,trên đỉnh hộp có cửa thăm Dựa vào bảng 18-5/92 tài liệu [1] ta chọn kích thước cửa thăm hình vẽ: 7.2.2 Nút thơng Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dung nút thông Nút thông lắp cửa thăm(hình vẽ nắp cửa thăm) Theo bảng 18-693 tài liệu [1]ta chọn kích thước nút thơng sau: A B C D E G H I K L M N O P Q R S M48x3 25 70 62 10 13 10 36 62 55 5 7.2.3 Nút tháo dầu Trang 40 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 30 25,4 M20 Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bị biến chất, phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có chỗ tháo dầu lúc làm việc lỗ bít kín nút tháo dầu dựa vào bảng 18-7[2] ta chọn nút tháo dầu có kích thước hình vẽ 15 28 22 6 12 18 7.2.4 Kiểm tra mức dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dung que thăm dầu,que thăm dầu có kích thước hình vẽ 30 12 7.2.5 Chốt định vị Mặt ghép nắp than nằm mặt phẳng chứa đường tâm chục Lỗ trụ lắp nắp thân hộp gia công đồng thời, để đảm bảo tương đối nắp thân trước sau gia công nắp ghép dùng hai chốt định vị, nhờ có chốt định vị xiết bulơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ Trang 41 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG 1:50 7.2.6 Bu lơng vịng Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc nắp thân thường lắp them bulơng vịng Kích thước bulơng vịng chọn theo khối lượng hộp giảm tốc với hộp giảm tốc bánh tụ cấp tra bảng 18-3b[2] ta có Q=480(kg), theo bảng 18-3a tài liệu [1] ta dùng bulơng vịng M16 7.2.7 Bơi trơn hộp giảm tốc a) Bơi trơn hộp giảm tốc Do có chuyền bánh hộp giảm tốc có v < 12m/s nên ta chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu.với vận tốc vòng bánh trụ nghiêng v= 0,69 m/s, tra bảng 18-11[2] độ nhớt dầu ứng với 1000C Theo bảng 18-15 ta chọn loại dầu bơi trơn AK – 15 có độ nhớt 20 Centistoc b) Bơi trơn ngồi hộp giảm tốc Với chuyền ngồi hộp khơng có thiết bị che đậy, hay bị bụi bám vào ta chọn bôi trơn định kỳ mỡ Bảng thống kê giành cho bôi trơn Tên dầu Thiết bị mỡ bôi trơn cần Lượng dầu Thời gian mỡ thay dầu mỡ Dầu tơ máy Bộ truyền 0,6 lít/Kw tháng kéo AK- 15 hộp Tất ổ 2/3chỗ rỗng Mỡ T năm truyền phận ổ Xác định chọn kiểu lắp T Tên mối ghép Kiểu lắp Sai lệch giới Ghi hạn lỗ trục(m) Trang 42 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG Bánh trụ nghiêng trục I Φ35 Bánh đai với trục I 28 Vòng ổ lăn với trục I lắp với trục Vịng ngồi ổ lăn trục I lắp với thân Then trục I 30k6 72H7 10 10 Trang 43 Bánh trụ nghiêng trục II Vòng ổ lăn với trục II lắp với trục Vịng ngồi ổ lăn trục II lắp với thân Then trục II Xích với trục II 55 50k6 130H7 16 48 +30 +15 +2 +30 +21 +2 +21 +2 +35 ổ lắp giống ổ lắp giống +75 +32 -27 +75 +32 -27 +35 +25 +3 +25 +3 +40 +92 +40 -33 +30 +25 +3 ổ lắp giống ổ lắp giống ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trang 44 GVHD:NGUYỄN THANH HÙNG ... mayor bánh đai, bánh răng, trục І: lm13 = (1 ,2 ÷ 1,5).d1 = (1 ,2 ÷ 1,5).35 =(4 8 ÷ 60) mm chọn lm13 = lm12 = 54(mm) (4 .3) - Chi? ??u dài mayor bánh bánh xích trục П: Trang 21 (4 .2) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY... thước bánh răng: Các đường kính vịng chia: Bánh nhỏ: (3 .10) Bánh lớn: Chi? ??u rộng vành bánh: Bánh nhỏ: (3 .11) Bánh lớn: Khoảng cách trục: Hệ số trùng khớp dọc: Trang 16 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:NGUYỄN... K1 = 10 (mm) K2 = (mm) K3 = 10 (mm) hn = 15 (mm) - Chi? ??u dài mayor bánh đai, bánh răng, trục І: lm13 = (1 ,2 ÷ 1,5).d1 = (1 ,2 ÷ 1,5).40 =( 48 ÷ 60) mm chọn lm13 = lm12 = 54(mm) (5 .3) - Chi? ??u dài