Đồ án chi tiết máy hộp giảm tốc phân đôi cấp chậm

Đồ án chi tiết máy , hộp giảm tốc phân đôi cấp chậm chi tiết

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHIỆP HÀ NỘI KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN MÔN HỌCCHI TIẾT MÁY Số liệu đề Lực kéo băng tải: F =12500 N Vận tốc băng tải: V = 0,56 m/s Đường kính tang: D= 380 mm Thời gian phục vụ: lh =16000 Số ca làm việc: số ca = Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi : 0o Đặc tính làm việc :va đập nhẹ Tmm = 1,75 T1 T2 = 0,74 T1 t1 = 2,6 h t2 = 4,3 h tck = h You can it! 4 Trong đó: – Động – Nối trục đàn hồi – Hộp giảm tốc ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 – Bộ truyền đai – Băng tải PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Công suất cần thiết - Gọi P cơng suất tính tốn trục máy công tác - Công suất trục động điện xác định theo Pct = Trong đó: Pct: cơng suất cần thiết : hiệu suất - Hiệu suất truyền: = Hiệu suất truyền tra bảng (2.3) Hiệu suất truyền đai = 0,95 Hiệu xuất cặp bánh = 0,97 Hiệu xuất cặp ổ lăn = 0,99 Hiệu xuất khớp nối = = 0,95 = 0,86 - Công suất làm việc trục công tác Pt : Pt = = = (kw) - Công suất trục động điện: Pct = = 8,14 (kw) 1.2 Chọn động -Số vòng quay trục cơng tác nlv = = = 28,16 (vg/ph) -Tỉ số truyền chung hệ dẫn động (sơ bộ) ut= un uh =3.15=45 (chọn sơ TSTbộ truyền đai un=uđ(đai) =3 HGT BR trụ cấp uh =15) -Số vòng quay trục động nsb = nlv ut =28,16.45=1267,2(v/p) - Chọn số vòng quay đồng động : nđb = 1500 v/ph Theo bảng P1.3 [1] với Pct = 8,14 kW nđb = 1500 v/ph dùng động You can it! 4 4A132M4Y3 với Pđc = 11 kW ; nđc = 1458 v/ph ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 kiểu động công 4A160S6Y vận tốc suất 11 1458 cos 0,87 % Tmax/Tđ Tk/Tđn 87,5 n 2,2 2,0 - Điều kiện mở máy :  1,75 = 2,0 - Điều kiện tải:  1,75 = 2,2 Cả điều kiện thỏa mãn Vậy ta chọn động 4A132M4Y3 1.4 Phân phối tỉ số truyền - Tỉ số truyền hệ dẫn động : U = = 51,77 - Theo dãy trang 49(1) :chọn U=3,15 - Vậy : Uh = = = 16,44 Mà Uh = U.U hộp giảm tốc bánh trụ cấp Dựa vào bảng 3.1 ta có kết U=4,97 U= 3,3 1.5 Xác định cơng suất, momen số vòng quay trục – Xác định số vòng quay trục Ta có số vòng quay trục: Nđc =1458(vòng/phút) n1 = = =362,85 (vòng/phút) You can it! 4 n1 u n2 = = = 93,2 (vòng/phút) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 n2 n3 = u = = 28,24 (vòng/phút) nct = n3 =28,24 (vòng/phút) Xác định cơng xuất trục ,moomen xoắn trục - Công suất trục Pct =8,14 P3= = = 8,22 (kW) P2= = = 8,56 (kW) P1 = = = 8,91 (kW) Pđc = = = 9,47 (kW) - Xác định mômen xoắn trục Mơmen xoắn trục tính theo công thức: 9, 55.106.P    n T= (N.mm) Mômen z Vậy: 9,55.106.Pdc     n dc Tđc = = = 62 029,2 (N.mm) 9,55.106.P1     n1 T1 = = = 183840,3 (N.mm) 9,55.10 P2     n2 T = == 877124,5 (N.mm) 9,55.106.P3     n3 T3 = = = 788 667,8(N.mm) You can it! 4 Bảng thống kê thông số truyền ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 Trục Động Thông số Tỷ số truyền(u) I II 3,15 Số vòng quay n (vòng/phút) Công suất P(kW) Mômen xoắn T(N.mm) 4,97 III 3,3 1458 462,85 93,2 28,24 9,47 8,91 8,56 8,22 62 029,2 183 840,3 877 124,5 788 667,8 PHẦN II TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN ĐAI 2.1 Chọn loại đai - Dựa vào đặc tính làm việc êm với vận tốc nhỏ ta chọn đai thường làm chất liệu đai vải cao su 2.2 Xác định thông số truyền đường kính bánh đai nhỏ theo ct thực nghiệm =(306,8…379,05) - Dựa vào bảng 4.13 dãy kích thước tiêu chuẩn ta chọn đường kính bánh đai nhỏ d= 315 mm Ta có vận tốc đai: You can it! m/s(=1458 4 V = = = 7,63 thay lại”) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 - Tính d theo CT 4.2 ta có: d= d = 315.3 = 954,5 mm với : - = 0,010,02 : hệ số trượt - u = 3,97 : tỉ số truyền đai - Theo bảng 4.21 với dãy kích thước tiêu chuẩn đường kính bánh đai lớn chọn d=1000 mm -Tính lại u’ theo d vừa chọn u’== =3,1 - Sai lệch u’ so với u u= = 3,1 = 0,14 < 4% - Ta thấy u lằm giới hạn sai lệch cho phép (u=4%) nên kích thước dvà dđạt yêu cầu - Khoảng cách trục: - Khoảng cách trục a bánh đai tính theo CT a= =2182 2630 mm - Với điều kiện 0,55+ h a chọn a= 2300 mm - Chiều dài dây đai: - Chiều dài dây đai L xác định dựa theo khoảng cách trục a CT: L = 2a + = 7052,5 mm - cộng thêm từ 100 đến 400mm tùy theo cách nối - Kiểm nghiệm đai tuổi thọ = với m/s L= 7,0525m < m/s You can it! 4 - Góc ôm : ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 -Góc ơm tính theo CT 4.7 với điều kiện () =180= 159,67 thảo mãn điều kiện dùng đai cao su -Lực vòng = =1000.8,91/7,63=1320 -Theo bảng 4.8 tỉ số nên dùng (đai vải cao su) -Do =315/40=7,475 -Theo bảng 4.1 dùng loại đai có lớp lót ,trị số theo tiêu chuẩn =7,5(với số lớp 5) -ứng suất cho phép =2,25theo bảng 3.8 ==1-0.003(180-159,67)=0,945 Trị số ảnh hưởng tới vận tốc ==1,04-0,0004 =1,02 2,25.0,945.1,02.1=2,17 -CÓ nên ta có -Dựa vào bảng 4.7 ta chọn =1,2 -==97,3 lấy b theo tiêu chuẩn b=100 -Mà B=1,1b+(10…15) nên B=120 -Tiết diện đai =750 2.4 Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục - Lực căng đai xác định theo CT 4.19 =1,8.7,5.100=1350N (khi đai làm việc bình thường ta lấy ) - Lực tác dụng lên trục theo 4.21 ta có: F=2 F.sin=2657,6 N Ta có thơng số kĩ thuật truyền đai dẹt bảng: You can it! Kí hiệu, đơn vị Đai dẹt d, d(mm) 4 Thơng số Loại đai Đường kính bánh nhỏ, lớn Giá trị 315 1000 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 Vận tốc đai Khoảng cách trục Chiều dài dây đai Góc ơm Tiết diện đai Chiều rộng bánh đai Lực v a (mm) L (mm) A B(mm) 7,63 2300 7052,5 159,67 750 120 2657,6 PHẦN III THIẾT KẾ BÁNH RĂNG 3.1: Chọn vật liệu Chọn vật liệu cấp bánh với: + Bánh nhỏ: Thép 45 tơi cải thiện có độ cứng HB 241…285 Chọn độ cứng HB = 245 Giới hạn bền = 850 (MPa) Giới hạn chảy = 580 (MPa) + Bánh lớn : Thép 45 tơi cải thiện có độ rắn HB 192…240 Chọn độ cứng HB = 230 Giới hạn bền = 750 (MPa) Giới hạn chảy = 450 (MPa) 3.2: Định ứng suất cho phép - Ứng suất tiếp xúc cho phép : = + Tính ứng suất tiếp xúc cho phép với chu kỳ sở = 2.HB + 70 = 245 +70 = 560 (MPa) = 230 + 70 = 530 (MPa) + Hệ số tuổi thọ xét đến thời hạn phục vụ You can it! 4 KHL = với mH bậc đường cong mỏi ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506  Số chu kỳ thay đổi ứng suất sở thử tiếp xúc NHO = 30.HB2.4 NHO1 = 30 = 1,6 NHO2 = 30 = 1,39  Số chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương NHE1 = 60.c  NHE2 = 60.c với c ,ni,Ti,ti số lần ăn khớp vòng quay,số vòng quay, mơ men xoắn, tổng số làm việc chế độ i bánh xét NHE2 = 60.1 = 2,08.107 Vì NHE2 > NHO2 nên lấy NHE2 = NHO2 KHL2 = Tương tự KHL1 = + Hệ số an tồn tính tiếp xúc SH = 1,1 = (MPa) = (MPa) = = (MPa) - Ứng suất uốn cho phép: = KFL KFC / SF + Tính ứng suất uốn cho phép với chu kỳ sở = 1,8.HB = 1,8 245 = 441 (MPa) = 1,8 230 = 414 (MPa) + Hệ số tuổi thọ xét đến chế độ tải trọng KHL =  Số chu kỳ thay đổi ứng suất sở thử uốn NFO1 = NFO2 = 4.106  Số chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương NFE1 = 60.c NFE2 = 60.c NHE2 = 60.1 = 1,05.10 Vì NFE2 > NFO2 nên lấy NFE2 = NFO2 KFL2 = Tương tự KFL1 =  Hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải KFC = tải đặt phía You can it! 4 + Hệ số an tồn tính uốn SF = 1,75 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 = (MPa) = (MPa) - Ứng suất tải cho phép 2,8 580 = 1624 (MPa) 2,8 450 = 1260 (MPa) 0,8 580 = 464 (MPa) 0,8 450 = 360 (MPa) 3.3: Tính tốn truyền bánh trụ thẳng - Xác định sơ khoảng cách trục aw1 = Ka (u1 + 1) + Theo bảng (6.5) , (6.6) Ta có Ka = 49,5 = 0,4 = 0,53 .(u1 + 1) = 0,53.0,4.(4,97 + 1) = 1,185 + Theo bảng (6.7) ta chọn hệ số phân bố không tải trọng chiều rộng vành kHB = 1,05 + Mô men xoắn truyền trục bánh chủ động T1 = 183840,3 (N.mm) aw1 = 49,5.(4,97 + 1) = 221,35 (mm) Lấy aw1 = 222 (mm) - Xác định thông số ăn khớp + Xác định môđun m = (0,01…0,02) aw1 =2,22…4,44(mm) chọn mơddun pháp theo bảng 6.8 ta có m = (mm) + Xác định số Z1 = = = 24,79 Lấy Z1 = 25 (răng) Z2 = Z1 u1 = 25.4,97 = 124,35 Lấy Z2 =125 (răng) You can it! 4 Tỷ số truyền thực tế u1 = = ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 M = F 76 = 76=642975,2 (N.mm) ( Tính từ I - P) M = F 76 - F.(d/2) = 642975,2 - 10231,6.362,6/2 = - 1212013,9 (N.mm) M = M = 642975,2 (N.mm) ( Tính từ P - I ) M= M - F d /2 = - 1212013, (N.mm) +,My M = F.76 = 17831,5.76=1355194 (N.mm) M = F.268 - F.(268-76)= 17831,5.268-16060,5(268-76)=1695226 (N.mm) M = F 344 - F (344-76) - F.76 =17831,5.344 -16060,5 (344-76) -16060,5 76=609224(N.mm) You can it! 4 Biểu đồ momen trục III You can it! 4 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 c, Tính xác trục III hộp giảm tốc Theo cơng thức 10.15;10.16;10.17 ta tính -Tại khớp nối: M=0 M = (N.mm) d = = 72,6 (mm) - Chọn d = 75 mm Tại chỗ lắp bánh nghiêng (tiết diện K): - M - M= = (N.mm) (N.mm) => dK = ( mm) Ta chọn [σ] = 63 theo bảng 10.5 Chọn d theo tiêu chuẩn ta dK = 80 mm - Tại chỗ lắp ổ lăn - MI = (N.mm) - M= (N.mm) => dI = ( mm) Ta chọn [σ] = 63 theo bảng 10.5 Chọn d theo tiêu chuẩn ta dI = 75 mm Xuất phát từ yêu cầu lắp ghép ta chọn d = d = 80 mm You can it! 4 d = d = 75 mm ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 d = 75 mm Dựa vào bảng 9.1a sách [1] ta chọn then lắp bánh nghiêng - b =20 ; h = 18; t1 = 11 ; t2 = 7.4 D, Kiểm nghiệm độ bền mỏi kết cấu trục thiết kế phải thỏa mãn điều kiện [s] Trong đó: [s] hệ số an toàn cho phép ( [s] = 1,5 … 2,5 ) Khi cần tăng cứng [s] = 2,5 … 3( không cần kiểm tra độ bền cứng trục) sσ; sτ : hệ số an toàn xét riêng cho trường hợp ứng suất pháp ứng suất tiếp: tính theo cơng thức 10.20 ; 10.21 Trong σ-1 τ-1 giới hạn mỏi uốn xoắn chu trình đối xứng, vật liệu thép 45 thường hóa có σ-1 =0,436 = 0,436.600 = 261,6 (MPa) τ-1 = 0,58.σ-1= 151,73 (MPa) Theo bảng 10.7 ta có trị số kể đến ảnh hưởng ứng suất trung bình đến độ bền mỏi ψσ = 0,05 ψτ = trục hộp giảm tốc quay nên ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng σm= ; σa= σmax = Mj/ W *, Tại tiết diện K ( chỗ lắp bánh nghiêng ) có MK = 1726762 (N.mm) WK = =35411 σK = MK / WK = 1726762 /35411=48.7 Mpa You can it! 4 - ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 WoK = =76827 Vì trục quay chiều,ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động - τm = τa = Tmax / = Tj / 2Woj Ta có T3 = 528 309 N.mm, W = 76827 τmE = τaE = T/2 W = 528 309/2 76827 = 16.45 hệ số xác định theo công thức 10.25, 10.26 Kσd = (Kσ/ εσ + Kx - 1)/ K Kτd = (Kτ/ετ + Kx - 1)/ k Các trục gia công máy tiện, tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt Ra= 2,5 … 0,63μm Do theo bảng 10.8, hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt kx = 1,06 không dùng phương pháp tăng bền bề mặt hệ số tăng bền ky = Theo bảng 10.12 dùng dao phay đĩa, hệ số tập trung ứng suất rãnh then ứng với vật liệu có σb = 600 Mpa kσ = 1,46 ; kτ = 1,54 theo bảng 10.10 tra hệ số kích thước tai tiết diện K : - εσK = 0,73 ; ετK = 0,71 Vậy kσdK = (1,46/0,73+1,06-1)/1 = 2,06 kτdK = (1,54/0,71+1,06-1)/1 = 2,2 ta có : ta có > [S] tiết diện K ( chỗ lắp bánh thỏa mãn điều kiện bền mỏi) You can it! 4 D TÍNH TỐN KIỂU THEN LẮP TRÊN TRỤC ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 Để then làm việc tốt với mối ghép kích thược then phải đáp ứng điều kiện ứng suất dập ứng suât cắt phát sinh trình làm việc phải nhỏ giá trị giới hạn cho phép ứng với loại vật liệu Ta có: d = 2.T/[d.lt(h- t1)]  [d] Còn c = 2.T/(d.ltb)  [c] ; Trong đại lượng xác định sau: - d,c làứng suất dập ứng suất cắt tính tốn (MPa) - d đường kính trục lặp then (mm) - T mơmen xoắn trục có lắp then (N.mm) - lt = (0,8  0,9)lm Với ll, lm chiều dài then chiều dài mayơ (mm) - b, h chiều rộng chiều cao then (mm) - [d] ứng suất dập cho phép với vật liệu then thép 45 chịu tải trọng va đập nhẹ [d] = 100 MPa ; - [c ] ứng suất cắt ứng suất cắt cho phép với vật liệu then thép 45 chịu tải trọng va đập nhẹ [c] = 20  30 MPa ; *, Xét trục II - Tại tiết diện E d = 70 (mm); - b =20 ; h = 18; t1 = 11 ; t2 = 7.4 ;T = 877124,5 (N.mm) Thỏa mãn điều kiên bền - Tại tiết diện F You can it! 4 d = 75 (mm); - b =20 ; h = 18; t1 = 11 ; t2 = 7.4 ;T = 877124,5 (N.mm) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 *, Xét trục III d = 80(mm); b = 20; h = 18; t = 11; t = 7.4; T = 2788667,8 (N.mm) Thỏa mãn điều kiên bền ; PHẦN V : TÍNH TOÁN CHỌN Ổ LĂN 5.1 Chọn ổ lăn cho trục vào hộp giảm tốc I TÍNH Ổ LĂN Chọn ổ lăn cho trục vào (trục I) hộp giảm tốc - Chọn ổ lăn trục I loại ổ bi đỡ dãy,chịu lực hướng tâm, chịu lực dọc trục, làm việc với số vòng quay cao, gia thành thấp  Dựa vào đường kính trục chỗ ổ lăn d = 40 (mm)  Tra bảng P.2.7 trang 225 sách tính tốn thiết kế hệ thơng dẫn động khí tập ta chọn loại ổ bi đỡ, kiểu 208 cỡ nhẹ  Đường kính d = 40 (mm), đường kính ngồi D = 80 (mm)  Khả tải trọng C = 25,6 (kN), khả tải tĩnh Co = 18,1 (kN) B = 18(mm) - Kiểm nghiệm khả tải: You can it! 4  Tải động r=2 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 Ta có n1 = 362,85 (v/p)  Chọn ổ theo khả tải động: Phản lực tổng ổ =  Vậy ta kiểm nghiệm với ổ Fr1 = 3393,2 (N) Đối với ổ đỡ chịu lực hướng tâm X = 1, Y = 0, Fa = V = vòng quay Kt = nhiệt độ t 100 với làm việc êm chọn kđ =1 Tải trọng quy ước :  Q1 = 3393,2.1.1 = 3393,2 (N) Tải trọng tương đương Ta có khả tải động Tuổi thọ ổ bi m = Ta có hộp giảm tốc chọn Lh= (10…20).10 Ta chọn Lh= 12500 Tuổi thọ ổ lăn: = 12500.362,85.60.10 = 393,12 (triệu vòng) Hệ số khả tải động: Cd = 2345,2,2 = 33918,3 (N ) Do Cd = 33,9183 (kN) < C = 50,3 kN  khả tải động ổ đảm bảo tải trọng tĩnh động - Tải trọng tĩnh Với Fa= ta có: Qo = Xo.Fro Với Xo = 0,6 tra bảng 11.6 trang 221 sách tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí tập  Qo = 0,6.2657,6 = 1879,12 (N) Do Qt = Fr mà Qt > Q ta chọn Qo = 3393,2 (N) < Co= 18,1 (kN)  Ổ lăn chọn thỏa mản điều kiện tải tĩnh Chọn ổ lăn cho trục II hộp giảm tốc You can it! 4 Với đường kính ngõng trục d = 55 (mm) chọn ổ đũa trụ ngắn đỡ, kiểu 2211 cỡ nhẹ có d = 55(mm) , D =100 , B =25 Khả tải trọng : C= 43,7 (kN) Khả tải tĩnh : Co= 32,9(kN) ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 - Kiểm tra khả tải động Ta có Q = V.Fr.kt.kđ Trong V = vòng quay Kt = nhiệt độ t Với làm việc êm kđ = tương tự ta có Q2= = 19655 1.1 = 19655 (N)  QE Ta có khả tải động Tuổi thọ ổ bi với m = Tuổi thọ ổ lăn: (triệu vòng) Hệ số khả tải động Do Cd = 38,235 (kN) < C = 43,7 (kN)  Ổ lăn chọn đảm bảo khả tải động - Tải trọng tĩnh Với Fa = ta có Qo = Xo.Fr1 Với Xo = 0,5 tra bảng 11.6 trang 221 sách tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí tập Qo= 0,5.17816 = 8908,5 (N) Ta thấy Qo < Fr2 = 9402 nên ta chọn Qo = 8908,5 (N) Ta thấy Qo = 8,9085 (kN) < Co= 32,9(kN)  Ổ lăn chọn thỏa mãn điều kiện tải trọng tĩnh Chọn ổ lăn cho trục III hộp giảm tốc - Chọn ổ bi đỡ dãy 215 cỡ nhẹ ,vừa với đường kính ngõng trục d = 75 mm, đường kính ngồi D = 130 (mm) B=25 r=2,5 Khả tải trọng : C = 51,9 (kN) Khả tải tĩnh : Co= 41,9( kN) You can it! 4 – Kiểm nghiệm khả tải động: ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506  Vậy ta kiểm nghiệm với ổ có Fr1 = 19523 (N) Với ổ đỡ chịu lực hướng tâm X= V = vòng quay Kt = nhiệt độ t 1000 Với làm việc êm kđ = Ta có : Q3 = 19523.1.1 = 19523 (N) = Ta cókhả tải động Cd = QE Tuổi thọ ổ bi m =3 Tuổi thọ ổ lăn: (triệu vòng) Khả tải động Cd = Do Cd= 30,0763 (kN) < C = 51,9 (kN) Ổ lăn chọn đảm bảo khả tải động – Tải trọng tĩnh Với Fa= Qo=Xo.Fr1 Với Xo= 0,6 tra bảng 11.6 trang 221 sách tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí tập Qo = 0,6.11909,9 = 7645,94 (N) Ta có QT = Fr1 = 11909,9 (N) Chọn Q = QT để kiểm tra QT > Qo => Q = 11,9099 < Co = 41,9 (kN) Ổ lăn chọn thỏa mãn điều kiện tải tĩnh PHẦN VI :THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC, BÔI TRƠN VÀ ĂN KHỚP You can it! 4 6.1.Chỉ tiêu hộp giảm tốc Chi tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ, nên chọn vật liệu dể dúc gang xám có ký hiệu GX32_15 chọn bề mặt lắp thân qua thân trục kết cấu trình bày bảng kết cấu vỏ hộp ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 K3 S4 E2  S1 R2 S3 K2 K1 q1 Lắp hộp, Gân tăng cứng:Chiều dày, e Chiều cao, h Độ dốc Đường kính: Bulơng nền, d1 Bulơng cạnh ổ, d2 Bulơng ghép bích lắp thân, d3 Vít ghép nắp ổ, d4 Vít ghép nắp cửa thăm, d5 Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp, S3 Chiều dày bích nắp hộp, S4 Bề rộng bích nắp thân, K3 Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít: D3 , D2 Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ:K2 You can it! Biểu thức tính tốn  = 0,03.a+3 = 0,03.186 + 3= 10mm > 6mm 1 = 0,9  = 0,9 10 = mm e =(0,8  1) =  10, chọn e = mm h < 5. = 50 mm Khoảng 2o d1 = 0,04.a + 10  d1 = M20 d2 = 0,8.d1 = M17 d3 = (0,8  0,9).d2  d3 = M14 d4 = (0,6  0,7).d2  d4 = M10 d5 =( 0,5  0,6).d2  d5 = M8 S3 =(1,4  1,5).d3 , chọn S3 = 20 mm S4 = ( 0,9  1).S3 = 20 mm K3 = K2 - ( 35 ) mm = 50 – = 45 mm Định theo kích thước nắp ổ K2 =E2 + R2 + (35)= 25 + 20 + = 50mm 4 Tên gọi Chiều dày:Thân hộp, ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 C (k khoảng cách từ tâm bulông dến mép lỗ) Chiều cao h E2= 1,6.d2 = 1,6.16 = 25 mm R2 = 1,3.d2 = 1,3 16 = 20 mm k  1,2.d2 =19,2 k > 20 mm h: Phụ thuộc tâm lỗ bulơng kích thước mặt tựa Mặt đé hộp: S1 = (1,3  1,5) d1  S1 = 28 mm Chiều dày: Khi khơng có phần lồi, S1 K1  3.d1  3.20 = 60 mm Khi có phần lồi:Dd,S1 S2 Bề rộng mặt đé hộp, K1 q = K1 + 2 = 60 + 2.9 = 78 mm; q Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp Giữa bánh lớn với đáy hộp Giữa mặt bên bánh với   (1  1,2)    = 10 mm 1  (3  5)   1 = 30 mm 2   = mm Số lượng bulông Z Z = ( L + B )/( 200  300)  1000/ 200 = chọn Z = 6.2 Bôi trơn hộp giảm tốc Lấy chiều sâu ngâm dầu ¼ bán kinh bánh cấp chậm la 33,5 mmcộng với khoảng cách đáy hộp tới bánh ,vậy chiều sâu lớp dầu la 66,5 mm 6.3.Dầu bôi trơn hộp giảm tốc Chọn loại dầu dầu công nghiệp 45 bôi trơn theo phương pháp lưu thông 6.4.Lắp bánh nên trục điều chỉnh ăn khớp Do sản xuất đơn lại lạm điều kiện tải trọng động có va đập vừa nên mối ghép giũa bánh kiểu lắp H7/n6 mối ghép then với trục kiểu lắp có độ dơi P9/h9 6.5.Điều chỉnh độ ăn khớp Để điều chỉnh ăn khớp hộp giảm tốc bánh trụ nên ta chọn chiều rộng bánh chủ động lớn so với chiều rộng bánh bị động 5mm PHẦN VII :TÍNH KẾT CẤU CỦA CÁC CHI TIẾT You can it! 4 7.1.Kết cấu trục: Ở phần thiết kế trục ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 7.2.Kết cấu bánh răng: Ta có d < 250mm,vật liệu thép C45 =>dung phương pháp rèn dập dạng đĩa phẳng Vành may gia cong đạt Rz < 20m Với bánh trục ta chế tạo liền với truc khoảng cách từ đỉnh rãnh then bánh rẳng chủ động (nêú có) tới chân < 2,5.3,5=8,75mm 7.3 Các chi tiết khác Nắp quan sát: Theo Bảng 18-5(trang 92-Tập 2:HDĐCK) Bảng kích thước nắp quan sát A B A1 B1 C C1 100 75 150 100 125 Nút thông Theo Bảng 18-6 Bảng kích thươc nút thơng B C D E G H I A M2 15 30 15 45 36 32 72 - K 87 K L 10 R 12 M N Vít Số lượn g M822 O 22 P Q R S 32 18 36 32 Nút tháo dầu Theo Bảng 18-7 Bảng kích thước nút tháo dầu d M16 1,5 b 12 m f L 23 c q 13,8 D 26 S 17 D0 19,6 You can it! 4 Vòng nhớt: Tại cổ trục vào cổ trục phải dùng vòng phớt để chắn với nắp ổ Tra Bảng 15-17 Bảng kích thước vòng phớt Vị trí d(mm) d1(mm) d2(mm) D(mm) a(mm) b(mm) S0(mm) Trục I 40 41 39 49 6,5 12 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 0969 271 506 Trục III 75 76,5 74 98 12 15 Ø18 Ø12 12 4 30 You can it! Ø5 Que thăm dầu: Hình dáng kích thước biểu diễn hình vẽ: