Tính toán kiệm nghiệm cầu sau xe ford everest

CHƯƠNG Giới thiệu chung xe ford everest 1.1 Giới thiệu chung xe ford everest Ford Everest loại ơtơ đa dụng chỗ cho gia đình Ford Everest sản phẩm chiến lược Ford thị trường châu Á, sản xuất theo nghiên cứu nhu cầu khách hàng khu vực châu Á - Thái Bình Dương Khi thiết kế ý nhiều đến việc đảm bảo chất lượng động học tốt, tính ổn định chuyển động tốt, điều khiển nhẹ nhàng, đảm bảo độ tin cậy cao thuận tiện cho việc chăm sóc bảo dưỡng Với giá thành phù hợp với thu nhập người dân Việt Nam nên xe Ford Everest ưa chuộng H×nh1.1:Xe Ford Everest Ford Everest có loại: 2.5lít, 4x2 (truyền động cầu sau, động diezel); 2.6lít, 4x2 (truyền động cầu sau, động xăng); 2.5lít, 4x4 (hai cầu chủ động, động diezel) Điều bật công nghệ Ford Everest 4x2 4x4 động diezel trang bị động Turbo diezel 2.5, xi-lanh, trục cam đơn có hệ thống làm mát khí nạp intercooler Cịn Ford Everest 4x2 động xăng trang bị động xăng 2.6 lít, trục cam đơn với hệ thống phun xăng điện tử EFI Ford Everest sử dụng động khoẻ lại tiết kiệm nhiên liệu Xe Ford Everest 4x4 trung bình tiêu hao khoảng lít diezel/100km Trang bị số tay, ly hợp thiết kế với đĩa ma sát đơn, điều khiển thuỷ lực, lò xo đĩa mang đến hiệu động cao đảm bảo vận hành êm tốc độ Động có tổng dung tích xi lanh theo nhà sản xuất 2499cc, đường kính hành trình xi lanh l 93x92mm 1.2 Đặc tính kỹ thuật xe ford everest [8] TT 01 Ký Giá trị Thông số kỹ thuật hiệ (Đặc điểm) u Thông số kích thớc Chiều dµi toµn bé ChiỊu réng toµn bé ChiỊu cao toµn Chiều dài sở Tâm vết bánh xe : + Trớc + Sau Khoảng sáng gầm xe : + Tríc + Sau 02 La B H L B1 B2 1475 1470 210 140 140 Thông số trọng lợng Tải trọng Trọng lợng xe không tải : Trọng lợng toàn : 03 5009 1789 1835 2860 Đơn vị mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm KG KG Ga 1921 G 2632 KG Th«ng sè vỊ tính thông qua Bán kính quay vòng nhỏ Rmin 6.2 m T Gãc vỵt tríc S Gãc vợt sau Góc vợt dốc lớn Góc nghiêng ngang cho x phÐp ChiỊu s©u léi níc H Vmax VËn tèc lín nhÊt xe Ge Møc tiªu hao nhiªn liƯu 04 35 27 30 20 0,5 144 §é §é §é §é m Km/h l/100 Km Thêi gian tăng tc t 014 s 100km Thông số động Động turbo diesel 2.5L trục Động đốt cam đơn có làm mát khí nạp/4Cyl SOHC Dung tích công tác 2499 cc Đờng kính xy lanh D D 93 mm Hành trình pít tông S S 92 mm Tû sè nÐn 4,6 C«ng suÊt Nemax 109 HP Sè vòng quay neN nN 3500 V/ph Nm Mô men M 266 emax V/ph Sè vßng quay neM 05 nM 2000 Thông số hệ thống truyền lực Ma sát khô, đĩa,lò xo ép bố trí trung tâm, dẫn động khí, cáp Ly hợp Cơ khí, cấp, đồng tốc tất số Hộp số Tỷ sè truyÒn hs ih1 ih2 ih3 ih4 iL 06 07 08 3,55 2,09 0,71 1,00 5,77 Th«ng sè vỊ hƯ thống lái Bánh trụ Cơ cấu lái xoắn, Tỷ số truyền i Dẫn động lái Cơ khí Thông số hệ thống phanh Phanh trớc Phanh đĩa Phanh sau Phanh guốc Thông số phần vận hành Hệ thống treo c lp Số lợng bánh xe 4+1 Inch Kích thc ca lp xe 1.3 Đặc tính cụm hệ thống ca xe Ford everest 1.3.1 Động +, Ford Everest 4x4 ng c diezel trang bị động Turbo diezel 2.5, xi-lanh, trục cam đơn có hệ thống làm mát khí nạp intercooler Còn Ford Everest 4x2 động xăng trang bị động xăng 2.6 lít, trục cam đơn với hệ thống phun xăng điện tử EFI Ford Everest trang bị động khoẻ vận hành hiệu điều kiện đường xá địa hình, lại tiết kiệm nhiên liệu Xe Ford Everest 4x4 trung bình tiêu hao khoảng lít diezel/100km Trang bị số tay, ly hợp thiết kế với đĩa ma sát đơn, điều khiển thuỷ lực, lị xo đĩa mang đến hiệu suất truyền mơmen xoắn cao đảm bảo vận hành êm mi tc +, Hệ thống làm mát: h thng làm mát khí nạp intercooler ,trục cam đơn +, HƯ thống bôi trơn hỗn hợp cỡng hoàn toàn bức: kiểu không, kết hợp bơm vung té, có dung lợng 4,7 lÝt 1.3.2 HƯ thèng trun lùc KiĨu c¬ khÝ cã cÊp gåm: Ly hỵp; hép sè chÝnh; cầu chủ động +, Ly hỵp: Đĩa ma sát đơn, điều khiển thủy lực với lò xo đĩa +, Hép sè: hệ thống truyền động với hộp số AT cấp Hệ thống động kiểu cam đơn SOHC thay kiểu trục cam kép DOHC Công nghệ phun nhiên liệu đơn đường tăng áp TCDi (Turbo Direct Common - Rail Injection) tăng áp turbin VGT có làm mát khí nạp 1.3.3 HƯ thèng l¸i HƯ thống lái Ford everest bao gồm cấu lái, dẫn động lái trợ lực lái.Cơ cấu lái loại bánh trụ, bố trí lái ngang Dẫn động lái gồm có: vành tay lái, vỏ trục lái, trục lái, truyền động đăng, lái ngang, cam n khớp nối 1.3.4 Hệ thống phanh: HƯ thèng phanh xe Ford Everest lµ hƯ thèng phanh dẫn dộng thuỷ lực, sử dụng câú phanh đĩa cầu trớc, cấu phanh tang trống cÇu sau 1.3.5 HƯ thèng treo, lèp, khung: -HƯ thèng treo trªn xe : +,Trước: Hệ thống treo độc lập xoắn kép ống giảm chấn +, Sau: Loại nhíp với ống giảm chấn - Lèp xe gồm lốp lốp dự phòng (Vnh(mõm) ỳc hợp kim) +,Cì lèp/ ¸p st lèp( kg/cm3): 245/ 70R16 -Phần chịu lực khung vỏ xe Thit k kt cấu thân xe siêu cứng, có thêm gia cường hai bên nhằm giảm tối đa tác động lên người ngồi xe Hai bên thành xe gia cường với siêu cứng bảo vệ có va chạm từ hai phía Ch¬ng II phân tích đặc điểm kết cấu cầu xe ford everest 2.1 Yêu cầu cầu xe Cầu xe chủ ®éng lµ tỉng thµnh ci cïng hƯ thèng trun lực Nó có chức tăng mô men, truyền mô men phân phối mô men xoắn tới bánh xe chủ động Mặt khác nhận phản lực từ mặt đờng tác dụng lên đỡ toàn phần trọng lợng xe phân bố lên cầu Cầu chủ động ô tô bao gồm cụm tổng thành sau: - Truyền lực - Cơ cấu vi sai - Bán trục - Dầm cầu Để đảm bảo khả làm việc cầu xe phải đạt đợc yêu cầu sau : - Bảo đảm truyền lực ®Ịu, cã tû sè trun hỵp lý phï hỵp víi chất lợng kéo tính kinh tế nhiên liệu - Hiệu suất truyên động cao, làm việc không ồn - Kích thớc nhỏ gọn để tăng khoảng sáng gầm xe - Trọng lợng nhỏ để giảm tải trọng động - Đảm bảo động học bánh xe dẫn hớng toàn xe quay vòng 2.2 Truyền lực (TLC) Trun lùc chÝnh (TLC) lµ mét bé phËn rÊt quan trọng cầu xe, có nhiều loại loại có u điểm nhợc điểm riêng nh : - Truyền lực đơn - Truyền lực kÐp - Trun lùc chÝnh hai cÊp 2.2.1 C«ng dơng, yêu cầu Truyền lực có công dụng nh sau : 10 - Truyền thay đổi mô men - Thay đổi phơng truyền lực Truyền lực có loại : - Truyền động thông thờng (đờng tâm trục chủ động trục bị động cắt nhau) - Truyền động hypôit (đờng tâm trục chủ động trục bị động không cắt nhau) Để bảo đảm khả làm việc truyền lực cần đạt yêu cầu: - Đảm bảo tỷ số truyền cần thiết nhằm bảo đảm hiệu suất cao nhiệt độ số vòng quay thay đổi - Đảm bảo đủ bền, độ cứng vững cao, gối đỡ làm việc không ồn, kích thớc nhỏ gọn Đối với cầu chủ động xe Ford Everest th× dïng trun lùc chÝnh kÐp bè trÝ trung t©m 2.2.2 KÕt cÊu cđa trun lùc chÝnh xe Ford Everest TLC cđa xe Ford everest lµ TLC kép bố trí trung tâm Truyền lực kép truyền sử dụng cặp truyền ăn khớp, so với truyền lực đơn truyền lực kép có tỷ số truyền lớn mà đảm bảo khoảng sáng gầm xe tốt Truyền lực kép đợc sử dụng nhiều xe cầu, cầu xe có tải trọng lớn Cấp thứ bao gồm cặp bánh côn có cấu tạo nh truyền lực cấp bánh côn đà trình bày Trong kết cấu bánh côn bị động không lắp lên vỏ vi sai mà đợc chế tạo liền với bánh trụ nhỏ Trục mang bánh côn bị động bánh trụ nhỏ đợc gối vỏ cầu băng hai ổ bi Cấp thứ hai bao gồm cặp bánh trụ: bánh trụ chủ động đợc chế tạo liền trục với trục bánh côn bị động; bánh trụ bi dộng vành đợc lắp với vỏ vi sai bulông 11 Hình2.1 Truyền lực kÐp Trun lùc chÝnh kÐp lµ bé trun sư dơng cặp truyền ăn khớp, so với truyền lực đơn truyền lực kép có tỷ số truyền lớn mà đảm bảo khoảng sáng gầm xe tốt ổ đỡ bên trái trục trung gian đựoc đặt hốc bánh côn bị động ổ lăn kim ổ dùng để đỡ ổ bên trái trục trung gian ổ lăn côn làm nhiệm vụ đỡ chặn, điều chỉnh khe hở ổ dùng đệm bên Đồng thời dùng để điều chỉnh ăn khớp bánh côn 2.3 Vi sai Vi sai phận quan trọng cầu xe, gồm nhiều loại khác nh : - Vi sai bánh côn đối xứng - Vi sai tăng ma sát - Vi sai loại cam - Vi sai kiểu trục vít 2.3.1 Công dụng, yêu cầu Vi sai có công dụng nh sau : Đảm bảo cho bánh xe chủ động quay đợc với tốc độ góc khác nhau, đồng thời dùng để phân chia mô men xoắn cho bánh xe cầu xe chủ động cho cầu xe chủ động xe Để bảo đảm khả làm vi sai cần đạt yêu cầu: - Phân phối mô men cho bánh xe cách hợp lý 12 - Bảo đảm cho bánh xe quay với vận tốc góc khác Khi quay vòng hệ số cản cầu khác hệ số bám khác - Hiệu suất làm việc cao, ®é tin cËy lµm viƯc tèt, kÝch thíc vµ träng lợng nhỏ 2.3.2 Phân tích kết cấu vi sai cầu chủ động xe Ford Everest Vi sai cầu chu động xe Ford Everest vi sai côn đối xứng.đây loại vi sai rât phỏ biến Các bánh hành tinh vi sai vỏ vi sai tháo rời Vi sai đối xứng thuộc loại vi sai có ma sát bé Về mặt kết cấu xe có tải trọng lớn xe có tải trọng bé vi sai nh khác số bánh vi sai, kết cấu vỏ vi sai bánh bán trục Số bánh hành tinh phụ thuộc vào mô men xoắn đặt vỏ vi sai bánh hành tinh với vỏ vi sai tháo rời đợc liền Tổng số bánh bán trục chọn bội số số số bánh hành tinh Mặt tháo rời thờng qua trục bánh hành tinh, nửa hộp đợc lắp đồng tâm nhờ gờ Mặt bích vỏ vi sai dùng lắp ghép bánh bị động truyền lực trung ơng Giữa mặt tỳ bánh hành tinh mặt cầu thờng có đĩa đồng để giảm ma sát để dễ đặt bánh vi sai 13 Chơng Iii tính toán kiểm nghiệm cầu sau xe ford everest 3.1 Các số liệu ban đầu [ 8] ST Thông số Giá trị Đơn Ghi T vị Công thức bánh xe 4x4 Trọng lợng xe không tải 1921 KG Trọng lợng toàn 2632 KG Chiều dài sở Phân bố lên cầu : - Cầu trớc : - CÇu sau : Tû sè cđa trun lùc chÝnh : - CÇu tríc : - CÇu sau : §éng c¬ diezel kú 2860 m 1230 1630 KG KG 4.625 4.625 Xy lanh 3.2 TÝnh to¸n kiĨm nghiệm chi tiết cầu xe 17 Trong phần ta tính toán kiểm nghiệm bé phËn sau : - Trun lùc chÝnh kÐp b¸nh trụ thẳng - Vi sai bánh côn đối xứng - Bán trục giảm tải hoàn toàn - Dầm cầu loại liền 3.2.1 Tính toán kiểm nghiệm truyền lực Các thông số TLC [8] Thông số Bánh Số Góc nghiêng đờng xoắn Chiều dài đờng sinh trung bình Chiều rộng vành Mô đun pháp tuyến mặt đáy Mô đun pháp tuyến trung bình Hệ số dịch chỉnh Góc ăn khớp Nửa góc côn chia Chủ động Z1=8 35 Z2=37 Lm= 120 mm b= 42 mm mn= mm mntb= mm 1 = 0,480  = - 0,629  19  12,2 a, Xác định lực tác dụng lên truyền - Lực vòng xác định theo công thức : M P tt rtb [3.1] Bán kính trung bình bánh răng: rtb= Lm.sin = 25,3 [mm] Mô men tính toán: M tt = Bị động M i 77,8 Q1 R1 P2 P1 Q2 R2 [2.1] ic io 18 Hình3.1 Xác định lực M i = G i  max rk [2.2] Trong : M i Mô men bám cầu thứ i [Nm] G i - Trọng lợng bám cầu thứ i [N] ic - Tỷ số truyền lực cạnh i0 - Tỷ số truyền lực Mô men bám tác dụng lên cầu sau: M = G  max rk 2 [2.3] Trong ®ã : Trọng lợng bám lên cầu sau G = m2.g [2.4] =1630.10=16300 (N) Gia tèc träng trêng g = 10 (m/s2)  max = 0,8 HƯ sè b¸m 1 = 0,935 Hệ số biến dạng lốp Bán kính thiết kÕ b¸nh xe d 2   r =  B x  25,4 1000 [2.5] B¸n kÝnh tÝnh to¸n b¸nh xe rk = r 1 = 0,38 [m] Víi d=15 mm ; B=9 (inch) M  = 4929,12 Ta có : [Nm] Mô men tính toán : M tt = 985,82 [Nm] VËy ta cã : P = 39432,96 [N] - Lực chiều trục xác định theo công thøc :  tg sin  i  Q P  tg cos  i   cos [3.2] có dấu (+) ta chọn chiều quay bánh chủ động quay phải chiều xoắn xoắn trái xác định lực hớng kính R lấy dấu (-) 19 Thay số vào tính cho bánh chủ động (vì chịu tải nặng hơn) ta có : Q = 30409,4 [N] - Lực hớng kính xác định theo c«ng thøc sau : R P  tg cos  i  sin  sin  i  cos  [3.3] Thay sè vµo ta cã : R = 10366,22 [N] b, TÝnh to¸n kiĨm tra bỊn bánh truyền lực - Kiểm tra bánh theo ứng suất uốn : u P  u  0,85.b.mn y [3.4] Trong ®ã : y- Hệ số dạng đợc xác định theo số tơng đơng Ztđ Z td Z1 14,9 [răng] cos  cos  Ta chän Zt® = 11 suy y = 0,4  u  -øng suÊt uèn cho phÐp,  u  =700 – 900 Mpa Thay sè vµo ta cã :σn = 820,38 Mpa Vậy ta thấy bánh bảo đảm bền theo ứng suất uốn - Kiểm tra bánh theo ứng suất tiÕp xóc :  tx 0,418 P.E b cos  sin   1    r1td r2td     tx   [3.5] Trong : E-Mô đun đàn hồi vật liệu bánh E = 2,15.105 MPa ritd -Bán kính tơng đơng i=1;2 ritd  ritb cos  i cos  i [3.6] ritb -Bán kính trung bình bánh côn rtb Lm sin 25,3 [mm] Ta cã : r1td  40,39 [mm] r2td  190,19 [mm] 20 Thay sè vµo ta cã :  tx  1725,89 [MPa]  tx  1500  2500 [MPa] Vậy bánh bảo đảm bền theo ứng suất tiếp xúc Kiểm nghiệm trục ổ đỡ Do trục ngắn đợc đỡ chắn nên trục bảo đảm độ bền làm việc tốt Hình 3.2: Bố trí ổ đỡ bánh chủ động 3.2.2 Kiểm nghiệm vi sai Vi sai bánh côn đối xứng có sơ đồ động học nh sau : Hình 3.3 : Sơ đồ động học vi sai côn đối xứng 21 Ta có bảng thông số trun vi sai cđa xe Ford Everest nh sau [8]: Thông số Bánh Vi sai Bán trục ZH=10 ZM=16 Số Đờng kính chia de1= Chiều dài đờng sinh trung bình Chiều rộng vành Mô đun pháp tuyến trung bình Nửa góc côn chia 47,5mm L= 38 mm b=13,44 mm mntb= mm  32 Chiều cao chân Chiều cao đầu trung bình de2= 76mm  58 hf1=3,38 hf2=6,62m mm m ha1=5,62 ha2=2,38 mm mm Góc chân f 5,07 f 9,86 Góc đầu  a1 9,86  a 5,07 Gãc nghiêng 35 Góc ăn khớp 19 TÝnh to¸n bỊn c¸c chi tiÕt cđa bé vi sai : - Chế độ tính toán nh truyền lực : Mô men tính toán tác dụng lên bánh bán trục đợc xác định theo điều kiện bám : M tt = 0,5.G  max rk = 749,2 [Nm] - Lực vòng xác định theo công thức : 22 P M tt rtb [3.7] Trong ®ã : rtb= L.sin  = 20,13 [mm] Ta cã : P = 37218,08 [N] - Kiểm tra bền bánh theo øng suÊt uèn : u  P   u  0,85.b.mn y [3.8] Trong ®ã : y- Hệ số dạng xác định theo số tơng đơng Ztđ Z td ZH 21,45 [răng] cos cos  Ta chän Zt® = 22 suy y = 0,373  u  -øng suÊt uèn cho phÐp,  u  =600 – 900 Mpa Thay sè vµo ta cã :  u = 593,44 Mpa Vậy ta thấy bánh bảo đảm bền theo ứng suất uốn - Kiểm tra bánh theo ứng suất tiÕp xóc :  tx 0,418 P.E b cos  sin   1    r1td r2td     tx   [3.9] Trong : E-Mô đun đàn hồi vật liệu bánh E = 2,15.105 MPa ritd -Bán kính tơng đơng i=1;2 ritd  ritb cos  i cos  i ritb -Bán kính trung bình bánh côn rtb L sin 20,18 [mm] Ta cã : r1td  35,48 [mm] r2td  56,75 [mm] Thay sè vµo ta cã :  tx  1683,95 [MPa]  tx  1500  2000 [MPa] Vậy bánh bảo đảm bền theo ứng suất tiếp xúc 23 - Chốt bánh hành tinh đợc kiĨm tra theo øng st chÌn dËp vµ øng st c¾t : M tt + øng st chÌn dËp :  d  r d b.q  50  60 MPa [3.10] 1 Thay sè vµo ta cã :  d = 63,27.106 [N/m2] = 63,27 (MPa) Trong ®ã : r1 = 40 [mm] d1 = 15 [mm] + ứng suất cắt : Thay số vào ta có : 4.M tt  60  100  MPa r1 d12  q [3.11]  = 72,23.106 [N/m2] = 72,23 [MPa] 3.2.3 Kiểm nghiệm bán trục Hình3.4 Sơ đồ bán trục giảm tải hoàn toàn Tính bền bán trục - Loại bán trục giảm tải hoàn toàn chịu xoắn, ứng suất tác dụng lên bán trục xác định theo c«ng thøc sau :  [2.35] 24 Pk max rk Wx Trong : Wx Mô men chống xo¾n cđa tiÕt diƯn  d W x G.J p  = 5,3.10-6 [m3] 16 Jp - M« men quán tính tiết diện xoắn [m4] Jp  d = 7,95.10-8 [m4] 32 d - ®êng kÝnh b¸n trơc [30 mm] rk = 0,378 [m] Thay vµo ta cã :  = 385,133.106 [N/m2] = 385,133 [MPa]    500  650( MPa) VËy b¸n trục bảo đảm chịu xoắn - Ngoài ứng suất uốn xoắn, bán trục đợc kiểm tra theo góc xoắn cực đại max (tính theo độ) max  M tt l 180 G.J x [3.12] Trong : Mtt Mô men tính toán tác dụng lên bán trục [2041,2 Nm] l Chiều dài bán trục [0,485 m] G Mô đun đàn hồi loại hai [G=8.1010 N/m2] Jx Mô men quán tính tiết diện xoắn [m4] Jx  d = 7,95.10-8 [m4] 32 Thay sè vµo ta cã :  max = 8,920 Gãc xo¾n cho phép đạt tới 150 1m chiều dài Vậy bán trục xoắn giới hạn cho phÐp 3.2.4 KiĨm nghiƯm dÇm cÇu TÝnh bỊn dÇm cầu chủ động không dẫn hớng Dầm chịu uốn xoắn tác dụng ngoại lực, tính toán coi trọng lợng phần treo phân bố sang hai bên bánh xe Dầm cầu đợc tính toán theo chế độ sau : - Chế độ lực kéo cực đại - Chế độ lực phanh cực ®¹i 25 ChÕ ®é lùc kÐo cùc ®¹i : Mô men tính toán đợc xác theo công thức nh bán trục - Dầm cầu chịu uốn mặt phẳng thẳng đứng : Md Gi i l [3.13] - Dầm cầu chịu uốn mặt phẳng nằm ngang : M n Pk max l [1.14] - Dầm cầu chịu xoắn : M x Pk max rk [3.15] - Mặt cắt nguy hiểm dầm cầu vị trí đặt nhíp với mô men tỉng hỵp : M   M d2  M n2  M x2 [3.16] C¸c lùc t¸c dơng lên dầm cầu đợc thể qua biểu đồ mô men sau : 26 Hình 3.5 Lực tác dụng lên dầm cầu chủ động lực kéo cực đại Thay số vào tính toán cuối ta có : Md = 4845,62 [Nm] Mn = 291 [Nm] Mx = 2142,6 [Nm] M  =5688,75 [Nm] - øng st cđa dÇm cầu mặt cắt nguy hiểm : M  M d2  M n2  M x2 Wu Wu [3.17] Trong : Wu Mô men chống uốn mặt cắt I I [m3] Wu   D 1    32 vµ   d D [3.18] Ta cã : D = 50 [mm] ; d = 30 [mm] Wu = 10676.10-9 [m3] VËy øng suÊt nguy hiÓm :  292,68 [MPa] 27 M = 292,68.10 [N/m ] = Wu - øng st cho phÐp cđa dÇm cÇu : Dầm cầu chế tạo từ gang rèn : 300MPa ;   20MPa    500MPa ; 400MPa Dầm cầu thép : Chế độ lực phanh cực đại : - Dầm cầu chịu uốn mặt phẳng thẳng đứng : Md Gi i l - Dầm cầu chịu uốn mặt phẳng nằm ngang : M n  Pk max l - DÇm cầu chịu xoắn (đoạn dầm bị xoắn tính từ vị trí đặt mâm phanh đền tâm diện tích bắt nhíp) : M x  Pk max rk øng suÊt còng đợc xác định tơng tự nh trờng hợp lực kéo cực đại Các lực tác dụng lên dầm cầu đợc thể qua biểu đồ mô men sau : Hình3.6 Lực tác dụng lên dầm cầu chủ động lực phanh cực đại - Mặt cắt nguy hiểm dầm cầu vị trí đặt nhíp với mô men tỉng hỵp : M   M d2  M n2  M x2 28 - øng st cđa dÇm cầu mặt cắt nguy hiểm : M  M d2  M n2  M x2 Wu Wu Nh vËy sau kiĨm nghiƯm cÇu xe đà dảm bảo chế độ ứng suất tải trọng Kết luận: Đồ án môn học kết cấu tính toán ô tô toán vận dụng lí thuyết môn học kết cấu xe quân sự, lí thuyết ô tô vận dụng tổng hợp kiến thức đà đợc học sức bền vật liệu, chi tiết máy, nguyên lí máy để giải Quá trình làm đồ án giúp hệ thống lại kiến thức đà học áp dụng vào giải vấn đề mà nhiệm vụ đồ án đặt Đồ án giúp có thêm kiến thức chuyên nghành kiến thức tổng hợp khác tạo điều kiện cho trình học tập nh trình công việc sau Qua thời gian thực đồ án với giúp đỡ nhiệt tình thầy môn ô tô quân đà hoàn thành đồ án môn học Nhng trình tính toán, kết đồ án lý thuyết mong đợc bảo thầy giáo để giúp hoàn thiện đồ án làm tảng cho đồ án tốt nghiệp sau Đồ án bao gồm 27 trang thuyết minh 01 vẽ A0 Cụ thể nh sau: - Giíi thiƯu thĨ vỊ xe Ford Everest hệ thống xe - Tính toán kiểm nghiệm chi tiết cầu sau xe Ford Everest - Vẽ đợc bán vẽ lắp cầu sau xe Ford Everest Khả áp dụng vào thực tế : 29 Nếu hoàn thiện tốt kết đồ án áp dụng vào trình học tập, nghiên cứu học viên kiểm tra giảng viên khoá học sau Tôi xin chân thành cảm ơn Chu Quang Mạnh Tài liệu tham khảo [1]- Nguyễn Hữu Cẩn-Phan Đình Kiên- Thiết kế tính toán ô tô máy kéo -Nhà xuất đại học trung học chuyên nghiệp -1984 [2]- Trịnh Chất - Lê Văn Uyển- Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí -Nhà xuất giáo dục -2002 [3]- Ngun Phóc HiĨu- Hìng dÉn thiÕt kÕ m«n häc”kÕt cấu tính toán ôtô quân tập III- Học viện kỹ thuật quân -1998 [4]- Phạm Đình Vi-Vũ Đức Lập - Cấu tạo ô tô quân - Học viện kỹ thuật quân sự-1995 [5]- Nguyễn Đức Ngọc - Kết cấu tính toán ôtô - Nhà xuất giao thông vận tải-1984 30 [6]- Nguyễn Phúc Hiểu - Vũ Đức Lập - Kết cấu tính toán ô tô - Học viện kỹ thuật quân -2002 [7]- Ngun Trêng Sinh- Sè tay vÏ kü tht c¬ khÝ - Học viện kỹ thuật quân -2001 [8]- Thông sè kÜ tht vµ híng dÉn sư dơng xe Ford Everest 31 ... nghiệp sau Đồ án bao gồm 27 trang thuyết minh 01 vẽ A0 Cơ thĨ nh sau: - Giíi thiƯu thĨ xe Ford Everest hệ thống xe - Tính toán kiểm nghiệm chi tiết cầu sau xe Ford Everest - Vẽ đợc bán vẽ lắp cầu sau. .. xe phân bố lên cầu Nó nhận truyền phản lực, mô men phát sinh tác động tơng hỗ bánh xe với mặt đờng lên khung xe vỏ xe 2.5.2 Phân tích kết cấu dầm cầu sử dụng xe Ford Everest Dầm cầu xe ford everest. .. động lên người ngồi xe Hai bên thành xe gia cường với siêu cứng bảo vệ cú va chm t hai phớa Chơng II phân tích đặc điểm kết cấu cầu xe ford everest 2.1 Yêu cầu cầu xe Cầu xe chủ động lµ tỉng