Thông tin tài liệu
: Xây dựng mơ hình mơ đặc tính mỏ dầu khí bước quan trọng việc định kế hoạch phát triển mỏ Do tính phức tạp thông tin hạn chế thu thập q trình thăm dị thẩm lượng nên ln tồn yếu tố khơng chắn Chính lẽ cơng tác mơ hình khơng thể mơ cách tuyệt đối xác ứng xử vỉa chứa so với thực tế Công tác khảo sát thông số không chắn vấn đề quan tâm việc xây dựng mơ hình cho mỏ dầu khí Công tác thực tất giai đoạn từ thăm dò, thẩm lượng đến khai thác Đặc biệt mỏ dầu khí chưa phát triển có nhiều yếu tố khơng chắn ảnh hưởng đến ứng xử mỏ việc dự báo khai thác làm ảnh hưởng đến trình định phát triển quản lý mỏ sau Để nghiên cứu ảnh hưởng yếu tố khơng chắn, mơ hình mơ vỉa xây dựng với nhiều liệu đầu vào khác thông số không chắn Công việc tốn nhiều thời gian trình chạy mơ phỏng, phương pháp thiết kế thực nghiệm nghiên cứu áp dụng để lựa chọn thơng số khơng chắn có ảnh hưởng nhiều đến kết dự báo khai thác với số lần chạy mơ đề xuất kết dự báo khai thác có độ tin cậy cao đưa phương án phát triển mỏ tối ưu Mỏ ST -X mỏ khí condensat nằm lơ 15.10 ngồi khơi Việt Nam Kết thử vỉa độ thấm trung bình thấp, tính bất đồng cao nhiều biên khơng thấm có vùng đặc tính chất lưu khác Ngoài ra, cấu trúc địa chất mỏ bị chia cắt nhiều với tính chất thấm vỉa làm tăng yếu tố không chắn cho cơng tác phát triển mỏ Chính lẽ đó, việc nghiên cứu, đánh giá yếu tố không chắn ảnh hưởng vơ cần thiết, mang tính định cho việc lên phương án phát triển mỏ sau Xuất phát từ nhu cầu thực tiễn trên, tác giả chọn đề tài “Đánh giá yếu tố không chắn giai đoạn đầu phát triển mỏ khí ngưng tụ ST-X (Lơ 15.10 khơi Việt Nam)”cho luận án tiến sĩ kỹ thuật dầu khí ố ượ g g ê ứ : Nghiên cứu áp dụng cho mỏ khí ngưng tụ ST-X nằm lô 15.10, bồn trũng Cửu Long ngồi khơi phía nam Việt Nam Cơng ty điều hành chung Cửu Long (gọi tắt CLJOC) điều hành g ê ứ : xác định đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn lên phương án phát triển mỏ đ : Mục đích: 1.Xác định yếu tố không chắn đánh giá định luợng ảnh hưởng chúng lên kết dự báo khai thác từ đề xuất phương án phát triển mỏ tối ưu cho mỏ ST-X Đưa quy trình hồn thiện đánh giá yếu tố không chắn công tác phát triển mỏ Nhiệm vụ: Xác định thông số không chắn khoảng biến thiên chúng từ kết thử vỉa (DST) Khảo sát phân tích phương pháp thiết kế thực nghiệm ứng dụng mơ hình mô vỉa nhằm sàng lọc, đánh giá ảnh hưởng thông số không chắn đến kết dự báo Khảo sát xây dựng bề mặt phản hồi kết hợp phương pháp mô Monte Carlo nhằm giảm thiểu thời gian số lần chạy mô cho dự báo khai thác Dự báo tính tốn khoảng tin cậy P10 – P50 – P90 cho sản lượng khai thác từ đề xuất phương án phát triển tối ưu mỏ khí condensate ST-X Cơ sở : 1.Tài liệu địa chất, địa chấn lô 15.10 Tài liệu địa chất, địa chấn, địa vật lý, số liệu MDT, DST, phân tích mẫu đặc biệt, PVT giếng thăm dò thẩm lượng mỏ ST-X Các báo cáo nghiên cứu kỹ thuật công ty Cửu Long JOC báo cáo trữ lượng, báo cáo phát triển mỏ ST-X Các báo nghiên cứu khoa học, nguồn luận văn, luận án nghiên cứu yếu tố khơng chắn ngồi nước Giáo trình kỹ thuật thống kê thực nghiệm, mơ hình hố phần mềm kỹ thuật (Eclipse, MEPO) Ý g ĩ k o ọc: Đưa quy trình hồn thiện để đánh giá ảnh hưởng yếu tố không chắn từ giai đoạn thăm dò, thẩm lượng đến phát triển mỏ Kết nghiên cứu dùng tài liệu tham khảo cho nghiên cứu liên quan Ý g ĩ ực tiễn: Khảo sát đánh giá định lượng yếu tố không chắn giúp hiểu rõ ảnh hưởng chúng đến kết dự báo từ kiểm sốt giảm thiểu đáng kể rủi ro việc phát triển quản lý mỏ tốt Ứng dụng thiết kế thực nghiệm bề mặt phản hồi nghiên cứu rút ngắn thời gian khối lượng công việc cho công tác hiệu chỉnh mơ hình dự báo khai thác Nghiên cứu với quy trình áp dụng vào mỏ ST-X đưa phương án phát triển mỏ tối ưu cho thu hồi cực đại cực tiểu rủi ro Lu đ ểm bảo v : Hệ phương pháp thiết kế thực nghiệm phương pháp bề mặt phản hồi ứng dụng mơ hình mơ vỉa cho phép sàng lọc, đánh giá ảnh hưởng thông số không chắn đến kết dự báo khai thác mỏ khí ngưng tụ ST-X Phương pháp mô Monte Carlo bề mặt phản hồi cho phép rút ngắn thời gian chạy mô từ tính tốn khoảng tin cậy trữ lượng thu hồi cấp P10, P50, P90 cho kết dự báo sản lượng khai thác tương lai mỏ khí condensat ST-X gđể : Xây dựng đề xuất quy trình tổng thể từ: nhận diện, sàng lọc, đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn trình phát triển mỏ Kết quy trình đưa phương pháp tính tốn nhanh có thơng số thay đổi Việc vận dụng phương pháp thiết kế thực nghiệm kết hợp bề mặt phản hồi cho phép nhận diện sàng lọc các yếu tố không chắn đồng thời nhận biết thông số ảnh hưởng nhiều nhất, thơng số ảnh hưởng đến kết khảo sát, từ đưa phương án kiểm soát chúng nhằm giảm thiểu rủi ro dự báo khai thác Việc vận dụng phương pháp mô Monter Carlo kết hợp bề mặt phản hồi cho phép rút ngắn thời gian khối lượng cơng việc chạy mơ từ tính tốn khoảng tin cậy P10, P50, P90 cho kết dự báo sản lượng khai thác tương lai C : Luận án trình bày 121 trang, 18 bảng biểu, 80 hình vẽ đồ thị Cấu trúc luận án bao gồm: phần mở đầu, chương mục chính, kết luận, kiến nghị, danh mục cơng trình cơng bố danh mục tài liệu tham khảo CHƯƠ G 1: TỔNG QUAN VỀ LĨ H VỰC VÀ ỐI ƯỢNG NGHIÊN CỨU 1.1 Tổng quan ĩ ực nghiên cứu Trong ngành cơng nghiệp dầu khí yếu tố khơng chắn tồn ảnh hưởng trực tiếp đến thành cơng dự án thăm dị, thẩm lượng khai thác mỏ Trong lĩnh vực địa chất yếu tố không chắn bao gồm: cấu trúc địa chất, hệ thống sinh - chứa - chắn, hệ thống phân bố đứt gãy, trữ lượng chỗ Trong lĩnh vực cơng nghệ mỏ: đặc tính thơng số vỉa, khả liên thơng vỉa, đặc tính chất lưu hay nguồn cung cấp lượng, tốc độ thu hồi, số lượng giếng hay chế độ khai thác yếu tố khơng chắn Hệ số thu hồi hàm tất yếu tố khơng chắn nêu có ý nghĩa định cho chiến lược phát triển mỏ Ngoài cịn tồn yếu tố khơng chắn khác yếu tố kỹ thuật, thiết bị, thi công, giá dầu (khí), mơi trường đầu tư hay yếu tố trị chúng thường yếu tố thứ cấp Việc đánh giá ảnh hưởng yếu tố không chắn thường khơng xác định cách xác tuyệt đối ảnh hưởng thay đổi theo thời gian số lượng liệu có giá trị Sự hiểu biết yếu không chắn ảnh hưởng đóng vai trị quan trọng định phát triển mỏ dầu khí Những năm gần đây, việc đánh giá khơng chắn có mức độ xác cao Sự xác có bước tiến khoa học kỹ thuật (thiết bị đo, thiết bị xử lý thơng tin q trình khoan đánh giá sau khoan), cơng tác mơ phỏng, mơ hình hóa vỉa ngày cải tiến, tăng mức độ tin tưởng, cải thiện chất lượng kết dự báo từ giúp nhà quản lý đưa chiến lược phát triển mỏ cách tối ưu [1] 1.1.1 Tình hình nghiên cứu giới Từ lâu, yếu tố không chắn nhà khoa học nghiên cứu áp dụng lĩnh vực dầu khí nhằm đưa đánh giá xác phục vụ cho công tác phát triển tối ưu mỏ Năm 1989, P Behrenbruch cộng áp dụng phương pháp đường cong ước lượng nhằm phục vụ cho việc nghiên cứu đánh giá rủi ro thăm dò phát triển mỏ dầu khí Đây phương pháp xác suất đơn giản nên chưa tích hợp nhiều yếu tố khơng chắn quy trình đánh giá [2] T Charles cộng (2001) nghiên cứu đánh giá định lượng yếu tố không chắn để rút gọn q trình đánh giá khơng có quy trình tổng quát cho việc nhận diện yếu tố không chắn [3] S Srinivasan C.V Deutsch (2004) ứng dụng phương pháp địa thống kê vào mơ hình hóa để đánh giá rủi ro giúp lựa chọn vị trí giếng khoan phát triển mỏ tối ưu phương pháp tích hợp tài liệu địa chấn với kết giếng khoan phương pháp xác suất Bayesian [4] Một nghiên cứu SPE (2005) đưa phương pháp Neighbourhood Algorithm (NA) xây dựng mơ hình “black oil” Phương pháp cung cấp số lượng mơ hình hiệu chỉnh tốt để chạy dự báo khai thác Ngoài phương pháp lấy mẫu Markov Chain Monte Carlo (MCMC) xây dựng để tính tốn khoảng tin cậy kết dự báo đồng thời giảm thiểu thời gian chạy mô [5] Một nghiên cứu khác SPE (2007) áp dụng phương pháp thống kê thực nghiệm (Latin Hyper Cube, Bayesian tuyến tính) để hiệu chỉnh mơ hình dựa thơng số khơng chắn từ xây dựng vài mơ hình có kết tốt để tiến hành dự báo khai thác đưa kế hoạch phát triển mỏ tin cậy [6] J Eric Bickela, Reidar B Bratvoldb (2008) đưa định khung định lượng tính khơng chắn kết hợp với kết khảo sát nhằm hỗ trợ cho việc đổi phương pháp luận công cụ định tốt hơn[7] Năm 2009, Mathieu Denis Feraille Daniel Busby xây dựng quy trình quản lý yếu tố không chắn nhằm phục vụ công tác phát triển mỏ cận biên Nhóm tác giả đưa phân bố yếu tố không chắn kỹ thuật thống kê tiên tiến kết hợp mơ hình bề mặt đáp ứng phi tham số với phương pháp thiết kế thích ứng để đánh giá hàm mục tiêu nhằm tối ưu hóa kế hoạch phát triển [8] Ngồi có nhiều tác giả nghiên cứu ảnh hưởng yếu tố không chắn đến kế hoạch phát triển mỏ như: Ibiada Harrison (2010)[9]; Michael Lev Litvak; Josh Baxter (2011)[10]; Babafemi Anthony Ogunyomi; Larry Wayne Lake [11]; Essien, Samson Imoh (2012)[12] R.Salinas; A.Di Nezio;V.Huerta (2014) [13] Trong nghiên cứu này, tác giả tập trung vào nghiên cứu nhận diện đánh giá yếu tố không chắn địa chất – công nghệ mỏ (tĩnh động) thông qua phương pháp xác suất thống kê kết hợp phương pháp pháp thiết kế thực nghiệm Bằng phương pháp mơ hình hóa phân tích độ nhạy yếu tố, nhóm tác giả đánh giá yếu tố có ảnh hưởng lớn đến kết đầu Từ mơ hình đại diện lựa chọn dùng để dự báo khai thác đưa định tin cậy trình phát triển mỏ 1.1.2 Tình hình nghiên cứu nước Tại Việt Nam, gần có nhiều nghiên cứu liên quan đến ảnh hưởng yếu tố không chắn phục vụ cho công tác phát triển mỏ dầu khí Đặc biệt, nhiều sinh viên khoa Kỹ Thuật dầu khí trường Đại Học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh chọn chủ đề đánh giá ảnh hưởng yếu tố không chắn làm chủ đề nghiên cứu cho luận văn thạc sĩ Trong nghiên cứu này, nhóm tác giả đưa quy trình đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn đến q trình hiệu chỉnh mơ hình dự báo khai thác cho mỏ dầu khí Quy trình gồm bước sau: (1) Nhận diện yếu tố không chắn miền giá trị (2) Sử dụng kết hợp phương pháp phân tích bề mặt đáp ứng với thiết kế thực nghiệm thừa số cấp để khảo sát thông số ảnh hưởng nhiều nhất đến kết cần xem xét từ sàng lọc yếu tố ảnh hưởng đến kết mơ hình (3) Đánh giá định lượng yếu tố ảnh hưởng phương pháp phân tích bề mặt đáp ứng kết hợp với thiết kế thực nghiệm thừa số cấp nhằm giảm thiểu thời gian thực thi mô cho giai đoạn đánh giá định lượng (4) Sử dụng phương pháp mô Monte Carlo để xác định hàm phân bố xác suất kết mơ hình (hàm mục tiêu) [14][15][16] Mặc dù yếu tố không chắn nghiên cứu từ sớm áp dụng lĩnh vực dầu khí nghiên cứu dừng lại mức độ nghiên cứu chung đánh giá đơn lẻ, chưa hệ thống hoá đúc kết thành qui luật chưa đưa quy trình tổng thể cho việc đánh giá ảnh hưởng yếu tố khơng chắn đến q trình phát triển cho mỏ dầu khí Từ kết nghiên cứu nêu trên, luận án nghiên cứu xây dựng quy trình chung cho trình nhận diện, sàng lọc đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn hệ phương pháp thiết kế thực nghiệm bề mặt phản hồi kết hợp với cơng cụ mơ hình mơ vỉa dầu khí từ tính tốn khoảng tin cậy cho kết dự báo sản lượng khai thác góp phần việc kiểm sốt yếu tố khơng chắn, giảm thiểu rủi ro đưa chiến lược phát triển mỏ tối ưu 1.2 Tổng quan đố ượng nghiên cứu 1.2.1 Vị trí địa lý đặc điểm địa lý tự nhiên khu vực nghiên cứu Mỏ ST-X thuộc lơ 15.10 nằm phía Lơ 15-10 Bắc-Đơng Bắc bồn trũng Cửu Long cách Vũng tàu khoảng 135km phía Đơng, độ sâu nước trung bình 56m (hình 1.1) Khí hậu khu vực nghiên Block 15-10 cứu thuộc miền khí hậu xích đạo đại dương gồm mùa: mùa khơ mùa ỏ ST-X mưa Gió mùa Đơng Bắc từ tháng 10 đến tháng 4, gió mùa Tây Nam từ Hình 1.1: Vị trí mỏ ST- X Lơ 15.10 tháng đến tháng Thủy triều có chế Bồn trũng Cửu Long độ bán nhật triều không đều, độ cao thủy triều khoảng 2-3,5m [17] [18] 1.2.2 Đặc điểm địa chất, địa tầng, kiến tạo bồn trũng Cửu Long mỏ ST- X 1.2.2.1 Lịch sử phát triển địa chất khu vực nghiên cứu Mỏ ST- X nằm phía Nam phần Đơng Nam mảng Âu – Á Đây bể trầm tích rift kiểu tách giãn, phát triển miền vỏ lục địa có tuổi trước Kainozoi bị thối hóa mạnh thời kỳ Paleoxen chuyển sang chế độ rìa lục địa thụ động thời kỳ Neoxen (hình 1.2) Lịch sử phát triển địa chất bể Cửu Long chia Hình 1.2 : Sơ đồ minh họa hoạt động kiến tạo bể Cửu Long giai đoạn: Trước tạo rift(pre rift), tạo rift sau rift (post rift) [17], [19],[20] 1.2.2.2 Đặc điểm địa tầng khu vực nghiên cứu Địa tầng mỏ ST- X địa tầng lô 15.10 tương tự khung địa tầng chung bể Cửu Long Theo tài liệu khoan, địa tầng mỏ ST- X, Lô 15.10 gồm đá móng cổ trước Kainozoi trầm tích lớp phủ Kainozoi (hình 1.3) [17], [19], [20] 1.2.3 Hệ thống dầu khí Tầng sinh: tồn tầng đá m trầm tích tuổi Oligoxen Mioxen sớm [18] Tầngchứa: bao gồm cát kết tuổi Mioxen, Oligoxen đá móng granitoid nứt nẻ trước Đệ Tam [17] Tầng chắn: vỉa tập sét nằm khoảng địa tầng từ Mioxen tới Oligoxen, bao gồm tầng chắn khu vực tầng chắn địa phương [18]: Bẫy chứa: bao gồm bẫy cấu trúc, bẫy phi cấu tạo bẫy hỗn hợp [18] Hình 1.3: Cột địa tầng tổng hợp lơ Dịch chuyển dầu khí: Dầu khí di cư 15.10 mỏ ST-X theo phương thẳng đứng qua đứt gãy lớn tới tầng chứa phía dịch chuyển dọc tầng theo vỉa cát xen k p tầng đá m theo tập tiếp xúc trực tiếp với tầng sinh 1.2.4 Lịch sử tìm kiếm thăm dị thẩm- lượng mỏ ST-X, Lơ 15.10 Hoạt động thăm dò thẩm lượng mỏ ST-X tiến hành từ năm 2003 Đã có giếng khoan (ST-A-B-C-D) (hình 1.5) khoan mỏ - Giếng khoan thăm dò (STA) khoan để đánh giá triển vọng mỏ ST-X nằm phía Đơng Nam Lơ 15.10 Giếng khoan thử vỉa tầng trầm tích cho thấy biểu dầu khí từ vỉa tầng Hình 0.1: Vị trí giếng khoan mỏ ST-X cát kết Oligoxen - Giếng thẩm lượng (ST-B), khoan để đánh giá tầng đá móng nứt nẻ, vỉa cát kết Oligoxen (tập E & F) Thử vỉa DST tiến hành phần tầng móng cho lưu lượng khí cực đại 10 triệu khối khí/ngày 1200 thùng condensat/ngày - Giếng thẩm lượng thứ hai (ST-C), khoan để thẩm lượng phần rìa kéo dài tập E F khối đứt gãy chưa thử trước - Giếng thẩm lượng ST-D khoan để kiểm tra cánh phía bắc trầm tích Oligoxen cấu tạo ST-X Giếng ST-D thử vỉa tập E 1.2.5 Đặc tính thơng số vỉa tập E, F mỏ ST-X Tính ch t ch ( V ): Mẫu chất Tên giếng ST -A ST -B ST -C ST -C ST -D lưu PVT lấy trình thử vỉa giếng ST-A, ST-B ST-C Bảng 0.1: Thông số chất lưu ST-X Tính ch c: Các mẫu nước Thành hệ E Basement E F E Chất lưu Khí Khí Khí Khí Dạng lỏng Pb/Pd ~4800 ~4200 ~7600 ~5000 ~7100 thu thập từ giếng trình thử vỉa Kết phân tích nước tổng hợp bên [22] Bảng 0.2: Kết phân tích nước Tính ch ýđ đ : Các phân tích tính chất lý đất đá thực từ mẫu co lấy giếng ST-B, ST-C ST-D Quan hệ độ bão hòa nước dư với Sqrt (k/porosity) quan hệ rỗng thấm thể hình 1.7 1.8 Hình 1.8: Quan hệ rỗng thấm Hình 1.7 Quan hệ Swi Sq Root Độ bão hòa nước dư có quan hệ với (độ thấm/ độ rỗng) xác định theo hàm: (1.1) Thông số công nghệ mỏ Kết thử vỉa: Kết thử vỉa tổng hợp bảng 1.4 bên [22] Bảng 1.4: Kết thử vỉa mỏ ST-X ê g g DST# Tầng thử vỉa Khoảng thử vỉa (mTVDSS) ST-A ST-C ST-D ST-A ST-C 2 1 ầ g "E" ầ g "E" ầ g "F" ầ g "F" ầ g "F" ầ g "E" ST-D 3600-3642 3777-3877 3926.9-4171.7 3733-3788 4349-4448 4646.4-4840.2 Lưu lượng khí cực đại (mmscfd) 37.9 10.8 32.1 8.7 Bị hủy Dầu condensat (bopd) 3901 1372 2200 3751 1086 N/A 103 127 308 117 125 N/A 51-55 42-44 35-40 51-55 49-53 Tỷ số dầu condensat -khí (stb/mmscf) Tỷ trọng condensat (API) Nồng độ H2S (ppm) 15 10 22 35 25 72/74" 48/64" 32/64" 55/64" 64/64" Áp suất miệng giếng (psia) 1902 1184 2400 2636 603 Áp suất vỉa (psia) 8105 8620 8818 8154 8470 Độ sâu (mTVDSS) 3556 3714.3 3843.32 3733 4306 3402 94 84 2247 70 -1.7 8.5 -1.56 Cỡ côn kh (mdft) Hệ số nhiễm bẩn Áp su t nhi độ: Số liệu áp suất nhiệt độ mỏ ST-X minh họa hình 1.9 bảng 1.6 Biểu đồ Áp suất - Độ sâu ST-A/B/C/D Áp Suất (psia) 8000 3500 8200 8400 8600 8800 9000 9200 9400 Độ sâu (TVDSS (m) 3700 Hình 0.2: Số liệu áp suất mỏ ST-X Bảng 0.3: Áp suất nhiệt độ tầng E 3900 4100 4300 4500 4700 F mỏ ST-X 4900 ST-A (DST#3) ST-C (DST#2/2A) ST-D (DST#2) ST-A (DST#2) ST-C (DST#1) Tập E Tập E Tập E Tập F Tập F Độ sâu đồng hồ (mTVDSS) 3,556 3,714 3,843 3,703 4,306 Pi đồng hồ(psia) 8,105 8,620 8,816 8,157 8,470 Pi 3900mTVDSS (psia) T đồng hồ(degC) T 3900mTVDSS (degC) 8,290 150 161.9 8,767 152.6 159 8,870 150 152 8,263 154.3 161.1 8,252 170.1 156.1 1.2.6 Đánh giá trữ lượng dầu khí chỗ ban đầu mỏ ST- X Trữ lượng chỗ mỏ ST-X tính tốn phương pháp thể tích mơ hình địa chất 3D tóm tắt bảng 1.9 Bảng 0.4: Trữ lượng khí chỗ mỏ ST-X Khí ( ỷ k ố ) ỉ E E ( ầ ) F ổ g C ượ g P1 P2 P3 P1 P2 P1 P2 P3 P1 P2 P3 2P P90 P50 P10 63 85 15 430 21 699 504 675 1192 610 1008 1803 104 134 24 647 31 1158 829 1007 1908 994 1456 2969 164 209 38 937 45 1817 1239 1417 2915 1494 2050 4409 10 Mơ hình 3D 121 169 39 630 31 1230 885 1399 1980 1085 1438 3066 toán hàm mục tiêu tập trung vào khoảng/điểm đo đạc tin cậy có trọng số cao BHP, WCT, WGOR Hình 2.12: Phương pháp tối ưu hóa 2.1.4 Mô Monte-Carlo Phương pháp Monte Carlo (hay mô Monte Carlo) sử dụng mô tả vấn đề kỹ thuật để ước lượng kết nhằm định lượng vấn đề thông qua việc lấy mẫu thống kê Đây phương pháp sử dụng để đánh giá ảnh hưởng thông số không chắn đầu vào (input) đến bất định (không chắn) kết đầu mơ hình (Hình 2.14) Số đầ vào Dự báo khai thác Hình 2.14: Nguyên tắc hoạt động phương pháp mô Monte Carlo Trong mơ Monte Carlo, phương trình mơ tả đại lượng hàm thông số không chắn thay đổi khoảng biến thiên với phân bố xác suất giá trị chúng Mô Monte Carlo lấy giá trị chúng dựa vào phân bố cho việc tính tốn kết đại lượng 13 trên.Việc tính tốn lặp lại nhiều lần để tạo phân bố kết cho kết phản ánh đến phân bố thông số đầu vào ươ g 2.2 g ê ứu Nhằm đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn lên phương án phát triển mỏ, quy trình đánh giá tổng thể tác giả xây dựng Quy trình bao gồm năm bước trình bày hình 2.20 ị ắ g ĩ y ốk ô g ắ k oả g b ê k ươ g ọ C y ô g C ự k ị ỉ g ĩ ặ No g ắ ắ Kể ặ ả ặ ả ượ g bề (Min case) Thông số không Thông số không Yes ê ắ ắ ắ ắ ì ọ g Xây dự g/ K ể bề ặ ả ( Bề ả ươ g ể k / Lự ự No Xây dự g bề g Sàng ọ y ốk ô g rút gọ k oả g b H ặ / Lự g ự ỏ g Mơ hình bề ả ươ g x OK? ượ g se) Yes ố ó số ượ g g g C y ô ỏ g o eC o P10 – P50 – P90 Hình 2.20: Quy trình đánh giá ảnh hưởng yếu tố không chắn Bư 1: quy trình xác định yếu tố khơng chắn Thơng qua số liệu phân tích thử vỉa giếng thăm dị, thẩm lượng, yếu tố khơng chắn nhận diện Bằng phương pháp thống kê, khoảng biến thiên (miền giá trị) dạng phân bố yếu tố thiết lập Bư 2: bước sàng lọc yếu tố không chắn Sau thông số không chắn liệt kê thiết lập khoảng biến thiên chúng, phương pháp phân tích độ nhạy thực nhằm đánh giá mức độ ảnh hưởng thông số đến kết chạy mơ hình thơng qua biểu đồ Tornado bảng Pearson Coefficients Sau sử dụng phương pháp thiết kế thực nghiệm để đưa tập mẫu khoảng biến thiên yếu tố không chắn vào mô với hàm ràng buộc cực tiểu sai lệch với số liệu thực tế (hiệu chỉnh mơ hình) 14 Từ thơng số ảnh hưởng sàng lọc loại bỏ nhằm giảm thiểu mức độ phức tạp tính tốn hàm mục tiêu Bư 3: bước hiệu chỉnh mô hình Đây q trình hiệu chỉnh mơ hình xây dựng sở liệu thu thập với số liệu khai thác thực tế để đảm bảo mơ hình có chất lượng, mang tính đại diện cho mỏ thực tế đảm bảo mức độ tin cậy cho việc sử dụng đánh giá dự báo khai thác Trong bước này, bề mặt phản hồi hàm mục tiêu (cực tiểu) xây dựng nhằm đánh giá mức độ ảnh hưởng thông số không chắn Mỗi thông số thiết lập với giá trị thay đổi khoảng biến thiên chúng theo mức: cao, thấp giá trị ban đầu Giá trị ban đầu giá trị ứng với mơ hình ngun thuỷ chưa hiệu chỉnh Giá trị cao thấp đánh giá dựa vào phân tích thống kê theo khoảng biến thiên (miền giá trị) thông xác định từ kết thử vỉa Để đánh giá chất lượng mơ hình sau hiệu chỉnh, hàm mục tiêu xây dựng nhằm tính tốn việc tối ưu hố (cực tiểu) độ sai lệch kết mô giá trị lịch sử khai thác cho đại lượng cần hiệu chỉnh Sau q trình tính tốn tối ưu hố, mức độ sai lệch kết mô giá trị lịch sử khai thác hiệu chỉnh với sai số chấp nhận được, từ đưa mơ hình tốt thời gian ngắn dùng để tiến hành dự báo khai thác Bư 4: quy trình xây dựng phương án phát triển mỏ Trong bước phương án phát triển mỏ định nghĩa với việc kết hợp sử dụng mơ hình sau hiệu chỉnh từ giá trị khác thông số không chắn tồn khứ (quá trình hiệu chỉnh) giả thiết yếu tố không chắn tồn tương lai Các yếu tố là: số lượng giếng khoan, vị trí giếng khoan, thời gian khoan giếng, khả cho dòng, hiệu suất làm việc, hệ số nhiễm bẩn Việc dự báo khai thác dựa mơ hình bao gồm yếu tố khơng chắn đưa khoảng thay đổi kết dự báo khai thác Bư 5: bước cuối quy trình xây dựng bề mặt phản hồi hàm mục tiêu thu hồi cộng dồn (FOPT) ứng dụng mô Monte Carlo Việc xây dựng đề xuất quy trình tổng thể từ nhận diện, sàng lọc, đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố khơng chắn điểm có ý 15 nghĩa đóng góp tác giả trình phát triển mỏ Những điểm là: Đưa phương pháp tính tốn nhanh có thơng số thay đổi Việc vận dụng phương pháp thiết kế thực nghiệm bề mặt phản hồi cho phép nhận diện sàng lọc các yếu tố không chắn đồng thời nhận biết thông số ảnh hưởng nhiều nhất, thông số ảnh hưởng đến kết khảo sát, từ loại bỏ thơng số khơng chắn có ảnh hưởng giảm thiểu rủi ro dự báo khai thác Việc vận dụng phương pháp mô Monter Carlo kết hợp bề mặt phản hồi cho phép rút ngắn thời gian khối lượng cơng việc chạy mơ từ tính toán cấp trữ lượng thu hồi tin cậy P10, P50, P90 cho kết dự báo sản lượng khai thác tương lai Quy trình đánh giá yếu tố khơng chắn nghiên cứu dùng làm quy trình chung cho cơng tác nghiên cứu định lượng ảnh hưởng thông số khơng chắn q trình thăm dị – thẩm lượng, tính tốn kinh tế tương lai cho mỏ dầu khí 16 CHƯƠ G KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU Từ quy trình tổng thể đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn lên phương án phát triển mỏ nêu trên, bước quy trình tác giả áp dụng đưa kết nghiên cứu sau 3.1 X định y u tố không chắn từ phân tích thử vỉa (DST) Tính đến thời điểm công tác thử vỉa tiến hành giếng ST-A (tầng D, E F); ST-B (tầng móng); ST-C (tầng E F) ST-D (tầng E) Tóm tắt kết phân tích số liệu thử vỉa trình bày bảng 3.1 Kết phân tích số liệu thử vỉa giếng khoan Bảng 3.1 Kết phân tích thử vỉa thăm dị thẩm lượng cho thấy độ thấm tính liên thơng vỉa mỏ ST-X từ thấp đến trung bình Áp suất phục hồi cuối bị suy giảm so với áp suất vỉa ban đầu tất Áp s suy g ả DST (Hình 3.2) Sự suy giảm áp suất dấu hiệu hệ thống thấm ban đầ ồ ố mức độ liên thông vỉa với đường bao quanh dịng chảy Thêm vào đó, đạo hàm áp suất phục hồi với thời gian tất giếng cho thấy biểu tính Áp s Lư ượ g lưu thông vỉa (Hình 3.4 Hình 3.2 Sự suy giảm áp suất 3.7) Áp suất phục hồi cuối bị trình thử vỉa giếng ST-A suy giảm thấp so với áp suất ban đầu lý giải đường bao quanh bán kính ảnh hưởng tăng lên Hiện tượng “condensate blockage” xuất nhìn thấy thơng qua việc áp suất dịng chảy đáy giếng suy giảm xuống áp suất điểm sương Biểu đạo hàm áp suất lý giải mơ hình vỉa mở có đường biên song song mơ hình vỉa có hệ 17 thống hướng tâm đa hợp Số liệu độ thấm đo cho hai tầng E F thấp ngoại trừ khu vực đỉnh cấu tạo Mô hình biên song song ầ g Mơ hình đơn tầng biên chắn Kh = 3,402 md-ft Skin -1.7 Biên 1: 87 ft Biên 2: 500 ft Kh = 3,360 md-ft Skin -2 Biên ắ : 675 x 44 ft ộ dài – 11000 ft Log-Log deconvolution plot: dm(p) and dm(p)' [psi2/cp] vs dt [hr] Hình 3.4: Đồ thị dạng Log – Log Hình 3.1: Đồ thị dạng Log – Log giếng ST-A (mơ hình đơn tầng) giếng ST-A (mơ hình đa tầng) Kết thử vỉa từ giếng khoan cho thấy độ thấm vỉa có khuynh hướng suy giảm theo chiều sâu (thấp dần phía sườn, trung bình đến cao khu vực đỉnh cấu tạo) Số lượng khả chắn đường bao quanh xác định khoảng thời gian ngắn thử vỉa DST Vì lý này, việc xác định dự báo khai thác cho phát triển mỏ tương lai gặp nhiều khó khăn Hình 3.8 3.11 mơ tả yếu tố khơng chắn miền giá trị chúng từ phân tích thử vỉa ườ Boundaries g biên vây quanh (Boundary ) K Permeability q ả ộ ừcácg g 30 ườ g găCondensate cáchdòng ảy(Condensate BlockageBlockage) 10 ườ 250 200 150 100 25 20 15 Skin 300 [mD] Permeability ộ (mD) g biênBoundary vây quanh (ft ) (f t) 350 10 50 0 ST-A ST-A ST-A ST-B Têng g Well Name ST-C ST-B ST-D ST-C ST-D ST-B ST-C ST-D -2 Well Name Têng g Têng g Well Name Hình 3.8 Kết phân tích thử vỉa Biểu đồ hàm mật độ xác xuất – PDF (Probability Density Function) cho thấy miền giá trị skin (-2,8), perm (0.001, 200), khoảng cách từ biên đến giếng (6ft, 500ft) độ nén (3e-6, 9e-6) Thơng qua giá trị trung bình hàm mật 18 độ tích luỹ - CDF (Cumulative Density Function) (CDF~50%), miền thiết kế dùng để đánh giá ảnh hưởng yếu rủi ro xác định PDF&and CDF ộof Perm PDF CDF PDF & CDF Skin PDF and CDF of Skin 2.5 120.00% 100.00% 120.00% 100.00% Frequency Frequency 80.00% 1.5 60.00% Frequency 40.00% 0.5 Cumulative % -1.5 -0.5 More 60.00% 20.00% 0.1 10 20 k : (0.1, 10) More Bin • Phân bố: D • Phân bố: Khơng đổ 120.00% 100.00% 80.00% 60.00% 40.00% 20.00% 0.2 0.4 0.6 0.8 More Bin 120.00% 100.00% Frequency Cumulative % • Data range: (3e-6, 9e-6) 80.00% • Domain design: (3e-6, 12e-6) 1.5 60.00% • Distribution: Normal thiên: (0, 1) k : (0, 1) • Phân bố: D Frequency 40.00% 0.5 0.00%K oả g b g Log PDFPDF and CDF of Rock & CDF HComp số nén 2.5 Frequency Frequency & CDF ườ g biên PDF PDF and CDF of Boundary thiên: (0.001, 200) 0.00% 0.01 k : (-4, 8) Bin K oả g b thiên: (-2, 8) Cumulative % 40.00% 0.00% K oả g b Frequency 20.00% 80.00% Cumulative % 20.00% 1.00E-06 4.00E-06 8.00E-06 1.00E-05 K oả 0.00% gb More Bin g Log thiên: (3e-6, 9e-6) k : (3e-6,12e-6) • Phân bố: ẩ Hình 3.11: Miền giá trị yếu tố không chắn minh giải từ DST Kết thử vỉa cho thấy số lượng lớn yếu tố không chắn tồn mỏ ST-X Các yếu tố không chắn xác định đây: • Phân bố độ thấm/ giá trị tuyệt đối/ biến đổi theo chiều sâu • Mức độ liên thông vỉa / Ảnh hưởng đường bao quanh • Hiệu hồn thiện giếng (Skin) • Ảnh hưởng vây Condensat đến số khai thác (Độ thấm tương đối) 3.2 Xây dự g giá đị ì ượng ả ưởng c a y u tố khơng chắn : Mơ hình địa chất tập E F xây dựng với hệ thống lưới có kích cỡ 50x50x2.5m Tổng số ô lưới 38 triệu ô 848 lớp cho tập E, 21 triệu ô 472 lớp cho tập F Dữ liệu đo log giếng khoan dùng để tạo hình thành mơ hình địa chất bao gồm: tính chất tĩnh vỉa tướng trầm tích tập cát tập sét, độ rỗng hiệu dụng, độ thấm, độ bão hịa nước Sau mơ hình địa chất thơ hóa (upscalling) để tạo thành mơ hình mơ vỉa Q trình thơ hóa thực cho: tỉ số hiệu dụng (NTG) cân thể tích đá chứa (BRV), độ rỗng cân đối BRV*NTG Quan hệ độ rỗng độ thấm tạo cho giếng liệu mẫu 19 lõi qua hiệu chỉnh từ tính tốn giá trị KH phân tích áp suất dẫn truyền Mơ hình mơ vỉa sau xây dựng xong chưa phản ánh ứng xử vỉa nên hiệu chỉnh dựa thông số không chắn đầu vào cho mơ hình xây dựng phải tin cậy để tiến hành chạy dự báo khai thác Trùng kh p lịch sử khai thác: Tại mỏ ST-X, hiệu chỉnh mơ hình tiến hành cho kết khai thác trình thử vỉa giếng thăm dò thẩm lượng: ST-A, B, C, D Các đại lượng áp suất đáy giếng (BHP) hàm lượng nước khai thác (Wc), tỷ số khí - dầu (GOR) yếu tố hiệu chỉnh Những thơng số khơng chắn xác định q trình thử vỉa mỏ ST-X liệt kê bảng Mỗi thông số thiết lập với giá trị thay đổi khoảng biến thiên chúng theo mức: cao, thấp giá trị sở Giá trị ban đầu giá trị ứng với mơ hình ngun thuỷ chưa hiệu chỉnh Giá trị cao thấp đánh giá dựa vào phân tích thống kê liệu Bảng 3.6: Khoảng biến thiên phân bố thông số không chắn Thông số không chắn Thấp Cơ sở Cao Phân bố xác suất Hệ số độ thấm Hệ số độ Skin Hệ số biên chắn Độ nén 0.001 -2 3e-6 1.5 0.0 0.5 6e-6 200 12e-6 Dạng Log Không đổi Dạng Log Chuẩn Để đánh giá chất lượng mơ hình hiệu chỉnh, hàm mục tiêu xây dựng nhằm tính tốn việc tối ưu hố (minimum) độ sai lệch kết mô giá trị lịch sử khai thác cho đại lượng cần hiệu chỉnh (áp suất đáy giếng BHP, tỷ lệ khai thác nước WCT, tỷ số khí dầu GOR) Sau xác định hàm mục tiêu dạng phương trình sơ ban đầu, thiết kế thực nghiệm lựa chọn phù hợp để hiệu chỉnh phương trình hàm giá trị thật kết Các thiết kế thực nghiệm phải đủ nhiều mẫu để tất hệ số phương trình ước tính đảm bảo chất lượng phương trình tốt Phương pháp thiết kế thực nghiệm có ảnh hưởng lớn thời gian chất lượng đánh giá Tiêu chí lựa chọn phương pháp thiết kế thực nghiệm cực tiểu số lượng tập mẫu giữ tối đa thơng tin Ngồi ra, phân bố tập mẫu phải mịn để mô vỉa sớm đạt hàm mục tiêu (hình 3.23) Có phương pháp thiết kế thực nghiệm áp dụng Kết cuối cùng, thiết kế thực nghiệm phương pháp Latin-Hypercube chọn cho việc hỗ trợ 20 hiệu chỉnh mơ hình do: Phân bố tập mẫu mịn; Hàm mục tiêu (min) đạt nhanh: rút ngắn thời gian hiệu chỉnh; Đánh giá ảnh hưởng yếu tố rủi ro lên kết hiệu chỉnh Hình 3.23: Kết thiết kế thực nghiệm với phương pháp khác Bước sàng lọc rút gọn khoảng biến thiên yếu tố không chắn Những thơng số có ảnh hướng đến hàm mục tiêu bị loại bỏ (hình 3.24) thơng số có ảnh hướng lớn giữ lại tiếp tục nghiên cứu rút gọn khoảng biến thiên chúng (hình 3.25) nhằm đánh giá ảnh hưởng thông số không gian mẫu (khoảng biến thiên) đến kết khảo sát giảm thời gian chạy mơ với số thực nghiệm Hình 3.25: Rút gọn khoảng biến thiên yếu tố khơng chắn Hình 3.24 Sàng lọc yếu tố khơng chắn Sau q trình chạy mơ tính tốn tối ưu hố (cực tiểu) mức độ sai lệch mô giá trị lịch sử khai thác, mơ hình hiệu chỉnh 21 với sai số chấp nhận được sử dụng cho q trình dự báo Một ví dụ cho kết tối ưu hoá hàm mục tiêu qua lần chạy mô trùng khớp lịch sử giếng ST-A thể qua hình vẽ 3.26 3.27 Hình 3.26: Tối ưu hố hàm mục tiêu Hình 3.27: Kết trùng khớp lịch sử qua lần chạy mô cho giếng ST-A_E Thi t k ươ g y mô k t quả: Đây bước quan trọng quy trình phát triển mỏ Mơ hình sau hiệu chỉnh dùng cho việc dự báo khai thác tương lai Mơ hình kết hợp giá trị khác thông số không chắn tồn q trình hiệu chỉnh với yếu tố khơng chắn tồn tương lai (thời gian khoan giếng, số lượng giếng, vị trí giếng khoan, lưu lượng khai thác, gaslift, ), đưa khoảng thay đổi kết dự báo khai thác Từ thay đổi, kết dự báo khai thác đánh giá mức độ tin cậy mức P10, P50, P90 Đánh giá tính tốn mức độ tin cậy kết dự báo khai thác cho mỏ ST-X từ thông số không chắn nêu trên, phương pháp mô Monte Carlo tiến hành chạy với số lượng lần chạy 10.000 lần để đánh giá toàn khơng gian kết đạt ứng với thay đổi giá trị thông số không chắn khoảng biến thiên chúng Để xây dựng bề mặt phản hồi số lượng mô tiến hành chạy để lấy thông tin ban đầu kết sản lượng khí cộng dồn (FGPT) thời điểm dự báo tương lai Trên sở đó, phương pháp thiết kế thực nghiệm Latin Hypercube áp dụng nhằm tạo thực nghiệm đảm bảo tồn khơng gian mẫu lấy mang tính đại diện, số lượng thực nghiệm Một hàm mục tiêu cho sản lượng khai thác khí cộng dồn (FGPT) xây dựng Đâu hàm thông số khơng chắn từ mơ hình hiệu chỉnh 22 yếu tố không chắn giai đoạn phát triển như: thời gian khoan giếng, số lượng giếng, vị trí giếng, lưu lượng khai thác khả cho dòng Một số vị trí giếng khai thác chạy (Hình 3.34) nhằm tối ưu hóa số lượng giếng cho hàm mục tiêu khai thác khí cộng dồn đạt cực đại Kết hàm mục tiêu đạt cực đại với trường hợp chạy có 14 giếng khai thác (Hình 3.35) Hình 3.35: Tối ưu số lượng giếng khai thác cho hàm mục tiêu cực đại Hình 3.34: Vị trí giếng phát triển Sau có kết mô sản lượng khai thác cộng dồn ban đầu từ phương pháp thiết kế thực nghiệm, phương pháp bề mặt phản hồi ban đầu xây dựng cho đại lượng sản lượng cộng dồn thời điểm tương lai dựa bước sau: • Dựa mô thiết lập từ thiết kế thực nghiệm (LH) • Dựa trường hợp số lượng giếng tối ưu (14 giếng) • Lựa chọn thời điểm dự báo & kết khảo sát cần tính tốn • Kiểm tra chất lượng tin cậy mơ hình bề mặt phản hồi • Chạy mơ Monte Carlo dựa mơ hình bề mặt phản hồi • Tính tốn độ tin cậy (P10, P50, P90) từ kết mô Monte Carlo Một bề mặt phản hồi (RSM) cho đại lượng FGPT thời điểm dự báo tương lai thiết lập (hình 3.37).Vì bề mặt phản hồi dùng để thay cho việc chạy mô thực nên thông số không chắn bề mặt phản hồi có ảnh hưởng đến kết chạy mơ cho đại lượng FGPT sàng lọc xếp theo thứ tự ảnh hưởng chúng thông qua biểu đồ Pareto (hình 3.38) Những thơng số khơng chắn có ảnh hưởng ảnh hưởng khơng đáng kể loại bỏ nhằm giảm thiểu mức độ phức tạp tính tốn bề mặt phản hồi này) 23 Hình 3.38: Biểu đồ Pareto:ảnh hưởng Hình 3.37: Bề mặt phản hồi (RSM) cho thông số không chắn đại lượng FGPT Sau thông số khơng chắn ảnh hưởng loại bỏ, phương trình bề mặt phản hồi viết lại sau (Hình 3.39): Hình 3.39: Phương trình bề mặt phản hồi cho sản lượng khí khai thác cộng dồn Nhằm đánh giá chất lượng bề mặt phản hồi, biểu đồ crossplot xây dựng Từ biểu đồ này, giá trị tính tốn bề mặt phản hồi giá trị từ kết mô nằm tiệm cận với đường 450 bề mặt phản hồi tin cậy dùng để chạy mô Monte Carlo (Hình 3.40) Sau bề mặt phản hồi kiểm tra đạt chất lượng cần thiết, phương pháp Monte Carlo thiết lập bề mặt phản hồi với số Hình 3.40: Biểu đồ crossplot đánhgiá chất lượng bề mặt phản hồi 24 lượng chạy mô 10.000 lần nhằm tạo hàm phân bố xác suất (CDF) kết cho đại lượng tính tốn dự báo khai thác (FGPT) (Hình 3.42) Hình 3.42: Biểu đồ histogram phân bố xác suất cộng dồn sản lượng khí Dựa vào đánh giá yếu tố không chắn, trường hợp cao, sở thấp khả thu hồi đưa theo bảng 3.11 hình 3.44: Bảng 3.8 Khả thu hồi trường hợp cao, sở thấp Tr ượng Tr ượng dầu (P50) khí (P50) (mmscf) (bscf) ường hợp Thu hồi dầu (mmstb) Thu hồi khí (bscf) H số thu hồi dầu (%) H số thu hồi khí (%) Cao 125.5 1200 588 3065 21 39 Cơ sở 84.8 755 588 3065 14 25 Th p 44.3 384 588 3065 12 Hình 3.44: Kết P10, P50, P90 sản lượng khai thác cộng dồn 25 3.3 ị ng phát triển tố Dựa vào kết mô vỉa chứa, phương án phát triển mỏ tối ưu 14 giếng khai thác với khả thu hồi P10, P50, P90 tương ứng 1,357 1,559 - 1,763 Bcf thời điểm cuối đời mỏ Từ kết mơ hình hệ số thu hồi thay đổi đáng kể theo trường hợp Số lượng giếng khai thác vỉa có độ thấm kết nối cao thấp so với trường hợp độ thấm kết nối thấp, từ ảnh hưởng lớn đến phương án phát triển tương lai mỏ ST-X Để Hình 3.452: Vị trí giếng khai thác đánh giá yếu tố không chắn vỉa, thử nghiệm khai thác dài hạn nên thực nhằm hoàn toàn hiểu rõ suất kết nối vỉa Bốn giếng khai thác thiết kế cho chương trình khai thác thử dài hạn.Vị trí giếng theo thứ tự khoan thể Hình 3.45 Kết luận Luận án nghiên cứu đạt tất mục đích nhiệm vụ đề Cụ thể: Bằng phương pháp thiết kế thực nghiệm bề mặt phản hồi yếu tố không chắn đánh giá, nhận diện sàng lọc yếu tố trội ảnh hưởng đến kết dự báo khai thác Các yếu tố không chắn ảnh hưởng đáng kể đến kết dự báo khai thác già trị độ thấm, tính chất biên, lượng vỉa, vây condensate (Condensate blockage) Áp dụng phương pháp thiết kế thực nghiệm với phương pháp LatinHypercube giảm thiểu số lần chạy mô thực (70% khối lượng công việc thời gian chạy) đảm bảo giá trị thông số không chắn lấy mẫu mang tính đại diện Phương pháp mô Monte Carlo kết hợp bề mặt phản hồi tính tốn kết dự báo khai thác sản lượng cộng dồn với mức độ tin cậy cấp P10, 26 P50, P90, giúp rút ngắn thời gian mơ dự báo mà đảm bảo tích hợp ảnh hưởng yếu tố không chắn Phương án phát triển mỏ tối ưu 14 giếng khai thác với khả thu hồi P10, P50, P90 tương ứng 1,357 - 1,559 - 1,763 Bcf cuối đời mỏ Kiến nghị Dựa vào kết nghiên cứu luận án, số kiến nghị đưa sau: Tiếp tục nghiên cứu định lượng ảnh hưởng yếu tố khơng chắn nhằm hồn thiện quy trình đánh giá ảnh hưởng chúng ngày tối ưu để áp dụng tất bước q trình thăm dị thẩm lượng phát triển mỏ dầu khí Áp dụng quy trình nhận diện sàng lọc đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn cho công tác nghiên cứu đối tượng mỏ khai thác với điều kiện địa chất phức tạp, đặc biệt mỏ tồn nhiều yếu tố không chắn Đối với công tác phát triển mỏ ST-X: Áp dụng quy trình nhận diện sàng lọc đánh giá định lượng ảnh hưởng yếu tố không chắn cho công tác nghiên cứu thăm dị thẩm lượng tính tốn kinh tế cho phương án phát triển Từ kết nghiên cứu luận án, thực chương trình khai thác thử dài hạn: Khoan 3-4 giếng phát triển trước với chương trình kéo dài thời gian thử vỉa nhằm xác định xác ảnh hưởng thơng số: Độ thấm, mức độ liên thông vỉa, đường bao quanh (boundary), vây condensate (condensate blockage) Tiếp tục đánh giá ảnh hưởng yếu tố không chắn dựa kết giếng khai thác thử trước định phương án khoan giếng lại cho chương trình phát triển tồn mỏ 27 ... Hình 3.11: Miền giá trị yếu tố không chắn minh giải từ DST Kết thử vỉa cho thấy số lượng lớn yếu tố không chắn tồn mỏ ST- X Các yếu tố không chắn x? ?c định đây: • Phân bố độ thấm/ giá trị tuyệt đối/... yếu tố khơng chắn Hệ số thu hồi hàm tất yếu tố không chắn nêu có ý nghĩa định cho chiến lược phát triển mỏ Ngồi cịn tồn yếu tố không chắn khác yếu tố kỹ thuật, thiết bị, thi cơng, giá dầu (khí) ,... phương án phát triển mỏ đ : Mục đích: 1 .X? ?c định yếu tố không chắn đánh giá định luợng ảnh hưởng chúng lên kết dự báo khai thác từ đề xuất phương án phát triển mỏ tối ưu cho mỏ ST- X Đưa quy trình
Ngày đăng: 11/06/2021, 08:17
Xem thêm:
