TỔNG hợp KIẾN THỨC ôn THI NỀN MÓNG

ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) I MĨNG NÔNG Chỉ số dẻo A = Wnh – Wd (%) Độ sệt B = W – Wd Wnh – Wd Hệ số rỗng tự nhiên e0 = . n (1  W) , γn= 1,0 T/m3  Modul nén ép E0=α.qc (T/m2) Độ bão hòa G = α tra bảng .W e0 Tải trọng tính tốn N0tt, M0tt, Q0tt N0tt M 0tt Q0tt tc tc Tải trọng tiêu chuẩn N0 = , M0 = , Q0 = (n=1,1 – 1,2) n n n tc Chú ý: Nếu tập không cho biết tải trọng tiêu chuẩn hay tính tốn ta nên giả sử tải trọng tính tốn N0tc + γtb.hm (T/m2 ) với γtb = 2,0 T/m2, F F diện tích đáy móng, hm chiều sâu chơn móng Áp lực tiếp xúc dƣới đáy móng ptb = pmax = ptb + M 0tc T/m2, W pmin = ptb - M 0tc T/m2, W W= b.l2 (m3) Áp lực gây lún pgl = ptb – γ’.hm γ’ dung trọng tự nhiên lớp đất dƣới đáy móng 10 Phản lực đất đáy móng (khơng kể thân móng lớp phủ lấp) p0 = N0tt T/m2, F p0max = p0 + M 0tt T/m2, W p0min = p0 - M 0tt T/m2 W 11 Kiểm tra sức chịu tải (móng có kích thƣớc b.l) + Điều kiện kiểm tra ptb ≤ Rđ pmax ≤ 1,2.Rđ + Điều kiện kinh tế 1,2.Rđ - pmax ≤ (5–10)%.Rđ Trong Rđ = Pgh , Pgh = 0,5.A.γ.b + B.γ’.hm + C.c (T/m2) Fs LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) A = N  n  i  , B = N q n q i q , i   iq  ic  , n  = – 0,2 b , l Fs = (2 – 3) C = N c n c ic , n q = 1, n c = + 0,2 b l với móng băng n   n q  n c  N  , N q , N c hệ số sức chịu tải  tra bảng Chú ý: γ đƣợc lấy theo lớp đất dƣới đáy móng, γ’ lấy theo lớp đất đáy móng Nếu lớp đất dƣới đáy móng đồng γ = γ’ 12 Trong phạm vi có đất yếu  quy đổi khối móng tƣơng đƣơng + Đáy khối móng quy ƣớc: Btđ = b + 2.h’.tanα (m), Ltđ = l + 2.h’.tanα (m) với α= 30o góc phân bố ứng suất đƣợc mở rộng từ mép móng + Điều kiện kiểm tra σtđ ≤ Rđy với σtđ ứng suất đáy khối móng tƣơng đƣơng σtđ = σbt + σ(p) (T/m2) σbt = γ1.(hm + h’): ứng suất trọng lƣợng thân đáy khối móng quy ƣớc σ(p) = k.(ptb – γ1.hm): ứng suất tải trọng ngồi gây đáy khối móng quy ƣớc (k tra bảng) x z h' l z h' Móng hình chữ nhật: k = k0 = f( , = ), móng băng k = kz = f(  , = ) b b b b b b LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Pgh , Pgh = 0,5.A.γđy.Btđ + B.γ.(hm + h’)+ C.cđy (γ lấy theo lớp đất chôn Fs Rđy = móng) A = N  n  i  , B = N q n q i q , i   iq  ic  , n  = – 0,2 Fs = (2 – 3) C = N c n c ic , Btd , n q = 1, L td n c = + 0,2 Btd L td (với móng băng n   n q  n c  ) Chú ý: Bài toán đệm cát ta kiểm tra khối móng tƣơng đƣơng tƣơng tự nhƣ dƣới lớp đệm cát lớp đất yếu (hđệm = h’) Trƣờng hợp dƣới lớp đệm cát lớp đất tốt ta bỏ qua bƣớc kiểm tra 13 Tính tốn lún  02 p b.const với a Nếu dƣới đáy móng coi đồng S = E0 gl l const  f ( ) (tra bảng) 0 (tra bảng) hệ số biến dạng ngang đất b b Phƣơng pháp cộng lún e1i  e2i h i (hi i 1  e1i n n - Với lớp đất có kết thí nghiệm e-p S =  Si =  i 1 chiều dày lớp phân tố đất) i h i h i (  i tra i 1 E 01 n - Với lớp đất khơng có kết thí nghiệm e-p S =  bảng) 14 Thiết kế chiều cao móng a Móng đơn chịu tải tâm Pđt ≤ Pcđt = α.Rbt.utb.h0 (T) Trong α: hệ số phụ thuộc vào loại bê tông, α = với bê tơng nặng Rbt: Cƣờng độ chịu kéo tính tốn bê tông (T/m2) h0: Chiều cao làm việc móng (m) h0 = h – a LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com 1MPa = 100T/m2 ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) utb: Giá trị trung bình số học chu vi phía phía dƣới tháp đâm thủng utb = 2.(lc + bc + 2.h0) (m) Pđt: Lực đâm thủng xác định theo tính tốn Pđt = N0 – Fđt.p0 (T) p0: Phản lực đất trung bình phạm vi đâm thủng (T/m2) Fđt: Diện tích đáy tháp đâm thủng (m2) b Móng chịu tải lệch tâm (Kiểm tra cƣờng độ tiết diện nghiêng) * Móng đơn Pđt ≤ Pcđt = Rk.btb.h0 (T) bc  b (m) - Nếu bc + 2.h0 > b b tb  - Nếu bc + 2.h0 ≤ b btb = bc + h0 (m) - Pđt = p0t.b.lđt (T) với p0t = p0 max  p0dt l  lc  2.h (T/m2), lđt = (m) 2 p0đt = p0min + (p0max – p0min) l  ldt (T/m2) l * Móng băng Pđt ≤ Pcđt = α.Rk.h0 (T) Pđt = p0t.1.bđt (T) với p0t = p0 max  p0dt b  b t  2.h (T/m2), bđt = (m) 2 p0đt = p0min + (p0max – p0min) b  bdt (T/m2) b 15 Tính tốn cốt thép móng - Hàm lƣợng cốt thép AS = M 0,9.R a h a Móng đơn - Thép đặt theo phƣơng cạnh dài MI = p01.b MI (l  lc ) p max  p0 (T.m)  ASI = (m2) với p01 = (T/m2) 0,9.R a h LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) - Thép đặt theo phƣơng cạnh ngắn MII = p02.b M II (l  lc ) p max  p0 ng (T.m)  ASII = (m2) với p02 = (T/m2) 0,9.R a h p0ng = p0min + (p0max – p0min) l  lng l  lc (T/m2) lng = (m) l b Móng băng - Thép đặt theo phƣơng cạnh dài đƣợc đặt theo cấu tạo - Thép đặt theo phƣơng cạnh ngắn M = p0b (b  b t )2 p max  p0 ng M (T.m)  AS = (m2) với p0b = (T/m2) 0,9.R a h p0ng = p0min + (p0max – p0min) b  b ng b  bt (T/m2) bng = (m) b 16 Kiểm tra ổn định (Bài toán tƣờng chắn) - Tƣờng bị ổn định trƣợt phẳng theo đáy móng Kod = Tg b.ca  (W1  W2 ).tan a  Ttr (E c cos   E b ) Trong W1: Trọng lƣợng đất tƣờng chắn W2: Trọng lƣợng thân tƣờng chắn Ec: Áp lực đất chủ động nên tƣờng chắn, Ec = với Kc = K .H 2 c cos   cos  1   sin(  ).sin    cos    : Góc nghiêng áp lực đất chủ động so với phƣơng ngang, lƣng tƣờng thẳng  đứng  = 0o Kc = tan (45  ) Eb: Áp lực đất bị động trƣớc tƣờng (nhiều trƣờng hợp bỏ qua) LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Eb =  K b .H với Kb = tan (45  ) 2 ca: Lực dính đơn vị đất vật liệu móng (có thể bỏ qua tính tốn) a : Góc ma sát đất vật liệu móng, lấy gần nửa góc ma sát đất đất - Tƣờng bị lật quanh mép móng Kod = M g W1.z1  W2 z  M l E c h c  E b h b z1: khoảng cách từ đƣờng tác dụng trọng lƣợng đất E1 đến mép móng z2: khoảng cách trọng lƣợng thân tƣờng móng đến mép móng h1: khoảng cách từ đƣờng tác dụng áp lực đất chủ động sau lƣng tƣờng đến mép móng h2: khoảng cách từ đƣờng tác dụng áp lực đất bị động trƣớc tƣờng đến mép móng, lấy Eb = Kod = 1,2 – 1,5 hệ số an tồn với cơng trình 17 Thiết kế bệ phản áp (Bài tốn đắp đƣờng) Tải trọng thiết kế cơng trình p =  d H d với  d trọng lƣợng riêng đất đắp đƣờng Hd chiều cao đất đắp đƣờng Ta có pgh  Fs với Fs hệ số an toàn p pgh = 0,5 N  B  + Nq  b Hb + Nc.c’  Hb với Ni đƣợc lấy theo góc kháng cắt hữu hiệu đất yếu Trong điều kiện khơng nƣớc (đất cố kết chậm, lực dính khơng nƣớc) Hb = F. d Hd  5,14.cu b LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) II MĨNG CỌC Chiều sâu chơn móng tối thiểu hmin = 0,7.tan(45o –  Q ) (m)  '.b Q: Tổng lực ngang (T) b: Bề rộng đáy đài chọn sơ (m) φ: Góc ma sát Sức chịu tải cọc theo vật liệu PVL = m.φ.(Rb.Fb + Ra.Fa) (T) Trong m: Hệ số phụ thuộc vào loại cọc số lƣợng cọc móng m = (0,85 – 1,0) Từ 1-5 cọc chọn m=0,85 Từ 6-10 cọc chọn m=0,9 φ: Hệ số uốn dọc φ = 1,0 Rb: Cƣờng độ chịu nén bê tông (T/m2) Fb: Diện tích bê tơng khơng kể cốt thép (m2), Fb = Fc – Fa Ra: Cƣờng độ chịu kéo cốt thép (T/m2) Fa: Diện tích cốt thép (m2) Sức chịu tải cọc theo đất n Pgh = Qms + Qmui = m u c  i li  mR R n Fc (T) i 1 Qms: Ma sát cọc đất xung quanh cọc Qmui: Lực kháng mũi cọc m , mR : Hệ số ảnh hƣởng phƣơng pháp ti công đến khả làm việc đất LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) [P] = Pgh , Kod = 1,4 K od Rb = Rn: Cƣờng độ chịu nén bê tông (T/m2) Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm CPT [P] = Pgh Q Q (Fs = 2,0 – 2,5) [P] = ms  mui (Fs1 = 1,0 – 1,5; Fs2 = 2,0 – 3,0) Fs Fs1 Fs2 với Pgh = Qms + Qmui Qms: Ma sát đất thành cọc qci h i với hi chiều dài cọc lớp đất thứ i, u chu vi cọc i 1  i n Qms = u. Chú ý: Nếu i  qi  max i  max i Qmui: Sức cản phá hoại đất mũi cọc Qmui = k.qc.Fc Sức chịu tải cọc kết theo thí nghiệm SPT [P] = Pgh Q Q (Fs = 3,0 – 4,0) [P] = ms  mui Fs Fs1 Fs2 với Pgh = Qms + Qmui n Qms = . u.Ni h i với α = kPa = 0,2 T/m2 i 1 Qmui = β.Nmũi.Fc với β = 400 kPa = 40 T/m2 Số lƣợng cọc (chọn sơ bộ) nc =  N với β = (1,2 – 2,0) [P] Trọng lƣợng đài đất đắp đài Wđ = Fđ.hm  tb với  tb = 2,0 T/m3 Tải trọng tiêu chuẩn đáy đài LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Ntc = N0tc + Wđ Mtc = M0tc Qtc = Q0tc Tải trọng tác dụng lên cọc N tc M tcx yi M tcy x i Pi   n  n  Pmin, Pmax 2 n y x i i 10 Phản lực tính tốn cọc đáy đài N0tt M ttx yi M tty x i P0i   n  n  P0min, P0max 2 n y x  i  i 1 11 Kiểm tra cọc giai đoạn thi công Tải trọng phân bố q = .F.n với n = 1,5 hệ số động a Khi vận chuyển cọc q.L2d q.a.L2d q.a  M1 = M2 =  a = 0,207.Ld 2 b Khi treo cọc lên giá q.L2d  Ld  2.b  q.b2 M3 = = M4 =  b = 0,297.Ld  Ld  b  c Tính tốn thép cọc Mmax = {M1, M2, M3, M4}  Fa = M max 0,9.h R a 12 Kiểm tra cọc giai đoạn sử dụng Pmin + qc >  cọc chịu nén  kiểm tra Pmax + qc ≤ [P] Pmin + qc ≤  cọc chịu kéo  kiểm tra Pmin + qc ≤ [P]kéo với qc = uc.Lc  bt với  bt = 2,5 T/m2 (Lc chiều dài tính tốn cọc khppng kể đoạn ngàm vào đài mũi cọc) 13 Cơng thức đóng cọc LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Khi độ chối e ≥ 0,0002m Ta có P   n.Fc  n.F  Q  k q n.Fc   c  Q.H (T) Qq e   Trong n, k: Hệ số xác định từ thí nghiệm thích hợp k = 0,45 (k2 = 0,2) cọc BTCT có đệm gỗ đầu cọc n = 15 kG/cm2 Q: Trọng lƣợng búa (T) H: Chiều cao rơi búa (m) q: Trọng lƣợng phần va chạm gồm cọc phụ kiện có Nếu e < 0,0002m thay búa 14 Thí nghiệm nén tĩnh cọc [P] = Pgh (Fs = 1,2 – 1,25) S = min{0,2.Sgh, 40mm} Fs 15 Kiểm tra cƣờng độ tiết diện nghiêng a Kiểm tra phá hoại mặt LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Điều kiện kiểm tra Pđt ≤ Pcđt hay  P0i ≤ Pcđt với Pcđt = [α1.(bc + c2) + α2.(hc + c1)].h0.Rk (T) c1, c2 lần lƣợt khoảng cách mặt từ mép cột đến mép cọc h  đáy tháp đâm thủng (c1 // lc, c2 // bc) i  1,5    với  ci  2,12 ≤ αi ≤ 3,35 Khi c1 > h0 c2 > h0 lấy h0 h = = tức α1 α2 = 2,12 c1 c2 Khi c1 < 0,5.h0 c2 < 0,5.h0 lấy c1 c2 = 0,5.h0 tức α1 α2 = 3,35 b Kiểm tra phá hoại mặt Điều kiện kiểm tra Pđt ≤ Pcđt hay  P 0x ≤ Pcđt Trong P0x phản lực tính tốn đầu cọc nằm hàng cọc Khi b > bc + 2.h0 ta có Pcđt = k.Rk.(bc + h0).h0 (T) Khi b ≤ bc + 2.h0 ta có Pcđt = k.Rk bc  b h (T) 16 Tính tốn cốt thép đài cọc Momen sát mép cột theo mặt cắt Mi =  Pj.z j  Fa = Mi 0,9.h R a 17 Kiểm tra tổng thể móng cọc Góc mở tƣơng đƣơng   tb  l với tb   i i L a Xác định kích thƣớc khối móng tƣơng đƣơng Btđ = B’ + 2.L.tanα Ltđ = L’ + 2.L.tanα Trong B’, L’ khoảng cách từ hai mép ngồi hai cọc theo phƣơng Bđài Lđài L chiều dài tính tốn cọc b Kiểm tra cƣờng độ ổn định LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Điều kiện kiểm tra ptb ≤ Rđ pmax ≤ 1,2.Rđ Trong ptb = N td M (T/m2 ) pmax = ptb + td (T/m2) Btd L td Wtd Ntđ = N +   L td Btd – Fc  li  i + Qc N = N0tc + Wđ Wđ = Bđ.Lđ.hđ  tb với  tb = 2,0 T/m3 Qc = nc.Fcọc.L  bt với  bt = 2,5 T/m3 My sức chịu tải đất đƣợc xác định theo công thức Btd L2td Terzaghi Wtđ = Pgh =  N B   2 Nq q  3.Nc c  td α1 = – 0,2 Btd , L td α2 = 1, với q =  tb Hm α3 = + 0,2 Btd L td LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ... thí nghiệm e-p S =  bảng) 14 Thi? ??t kế chiều cao móng a Móng đơn chịu tải tâm Pđt ≤ Pcđt = α.Rbt.utb.h0 (T) Trong α: hệ số phụ thuộc vào loại bê tông, α = với bê tông nặng Rbt: Cƣờng độ chịu kéo... 0o Kc = tan (45  ) Eb: Áp lực đất bị động trƣớc tƣờng (nhiều trƣờng hợp bỏ qua) LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com ÔN TẬP NỀN VÀ MÓNG LƢƠNG VĂN VINH - 58CD1 (Tài liệu mang tính chất tham... đến mép móng, lấy Eb = Kod = 1,2 – 1,5 hệ số an tồn với cơng trình 17 Thi? ??t kế bệ phản áp (Bài toán đắp đƣờng) Tải trọng thi? ??t kế cơng trình p =  d H d với  d trọng lƣợng riêng đất đắp đƣờng