thiết kế dự án cao ốc văn phòng fgi

Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn MỤC LỤC Trang MỤC LỤC PHẦN 1: KIẾN TRÚC 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.2 Địa điểm xây dựng công trình 1.2 Hạ tầng kỹ thuật 1.3 Hạ tầng kỹ thuật 1.4 Điều kiện tự nhiên CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 2.1 Giải pháp mặt phân khu chức 2.2 Giải pháp giao thông nội 2.3 Giải pháp thơng thống GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 3.1 Hệ thống điện 10 3.2 Hệ thống nƣớc 10 3.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 10 3.4 Hệ thống xử lý nƣớc thải, rác thải 10 3.5 Các hệ thống kỹ thuật khác 11 PHẦN 2: KẾT CẤU CHƢƠNG 1: THIẾT KẾ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 12 1.0 Vật liệu tính tốn 13 1.1 Chọn kích thƣớc sơ sàn 14 1.2 Chọn kích thƣớc sơ dầm 15 1.3 Xác định tải trọng 17 1.4 tính tốn sàn 17 1.4.1 Ô sàn 20 1.4.2 Ô sàn 20 1.4.1 Ô sàn 20 1.4.1 Ô sàn 20 1.4.1 Ô sàn 20 1.4.1 Ô sàn 26 CHƢƠNG 2: THIẾT KẾ CỐT THÉP CẦU THANG BỘ 27 2.1 Chọn vật liệu tính tốn 26 2.2 Xác định sơ kích thƣớc cầu thang 26 2.2.1 Xác định tải trọng 27 2.3 Tính nội lực, trọn bố trí cốt thép cho cầu thang 26 2.3.1 Tính nội lực, trọn bố trí cốt thép chiếu tới chiếu nghỉ 28 2.4 Tính nội lực, trọn bố trí cốt thép cho dầm thang 26 2.4.1 Tính, trọn bố trí cốt thép 30 2.4.2 Tính tốn cốt đai cho dầm thang 30 CHƢƠNG 3: THIẾT KẾ CỐT THÉP HỒ NƢỚC MÁI 27 3.1 Số liệu tính tốn 36 3.1.1 Vật liệu 36 SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 3.1.2 Chọn kích thƣớc sơ bể nƣớc 36 3.1.3 Chọn kích thƣớc sơ dầm nắp 37 3.1.4 Chọn kích thƣớc sơ dầm đáy 37 3.2 Thiết kế cốt thép bể nƣớc mái 39 3.2.1 Thiết kế cốt thép nắp bể nƣớc mái 39 3.2.2 Thiết kế cốt thép thành bể nƣớc mái 39 3.2.3 Thiết kế cốt thép đáy bể nƣớc mái 39 3.2.4 Thiết kế cốt thép dầm nắp bể nƣớc mái 39 3.2.5 Thiết kế cốt thép dầm đáy bể nƣớc mái 39 CHƢƠNG 4: THIẾT KẾ CỐT THÉP KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC C 27 4.1 Chọn kích thƣớc sơ hệ khung 63 4.1.1 Dầm khung 63 4.1.2 Cột khung 64 4.1.3 Xác định tải trọng( tĩnh tải hoạt tải sàn) 63 4.1.4 Thành phần tĩnh tải trọng gió 63 4.1.5 Sơ đồ chất tải 76 4.1.6 Khai báo, định nghĩa vật liệu , thiết lập hệ lƣới, mơ hình Etabs 86 4.2 Thiết kế cốt thép khung trục 101 4.2.1 Sơ đồ tính 101 4.2.2 Tính cốt thép chịu lực cốt đai dầm khung trục 105 4.2.3 Tính cốt thép cột khung trục 123 4.2.4 Tính cốt đai cột khung trục 152 4.3 Thiết kế cốt thép khung trục C 153 4.3.1 thiết kế cốt thép chịu lực cốt đai dầm khung trục C 153 4.3.2Tính cốt thép cột khung trục C 68 4.3.3 Tính cốt đai cột khung trục 188 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ CỐT THÉP MÓNG KHUNG TRỤC 190 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 190 5.2 Điều kiện địa chất thủy văn 194 5.2.1 Đánh giá điều kiện địa chất 194 5.2.2 Lựa trọn giải pháp móng 74 5.3 Thiết kế cốt thép móng M1 (dƣới cột C10) 83 5.3.1 Các trƣờng hợp tải trọng dùng tính toán 83 5.4 Phƣơng án 1, Móng cọc BTCT đúc sẵn(Cọc ép) 87 5.4.1 Cấu tạo cọc 88 5.4.2 Tính tốn cọc bố trí cốt thép 96 5.5 Phƣơng án 2, Móng cọc khoan nhồi BTCT(Cọc khoan nhồi) 87 5.5.0 Cấu tạo cọc 88 5.5.1 Tính tốn cọc bố trí cốt thép cho đài cọc 96 5.6 Phân tích lựa trọn phƣơng án móng 101 5.7 Kiểm tra cọc trình cẩu lắp dựng 101 5.7.1 Cƣờng độ cọc lắp dựng 238 5.7.2 Kiểm tra móc cẩu 239 5.7.3 Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang 239 TÀI LIỆU THAM KHẢO 227 SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn PHẦN 1: KIẾN TRÚC TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH: 1.1 Mục đích xây dựng cơng trình: Hiện nay, TP.HCM trung tâm thƣơng mại lớn nƣớc, kinh tế không ngừng phát triển Dự án Cao ốc văn phòng FGI đƣợc xây dựng nhằm đáp ứng đƣợc nhu cầu thuê văn phòng thành phố 1.2 Vị trí xây dựng cơng trình: Dự án Cao ốc văn phịng FGI đƣợc xây dựng khu đất số 3-5, đƣờng Sƣơng Nguyệt Ánh, Phƣờng Bến Thành, Q1 TP HCM Dự án nằm khu vực trung tâm thành phố Hồ Chí Minh Mức độ thị hóa tƣơng đối cao, mật độ dân cƣ tƣơng đối dày hệ thống dịch vụ đô thị phát triển Cơ sở hạ tầng khu vực dự án tƣơng đối hoàn thiện với hệ thống đƣờng giao thông dày đặc, thuận tiện 1.3 Hạ tầng kỹ thuật: Sân bãi, đƣờng nội đƣợc làm BTCT, lát gách xung quanh Trồng xanh tạo khung cảnh, mơi trƣờng thơng thống cho cơng trình 1.4 Điều kiện tự nhiên: Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa đƣợc chia thành mùa: 1.4.1 Mùa nắng: Từ tháng 12 đến tháng có : Nhiệt độ cao : 400C Nhiệt độ trung bình : 320C Nhiệt độ thấp : 180C Lƣợng mƣa thấp : 0,1mm Lƣợng mƣa cao : 300mm Độ ẩm tƣơng đối trung bình : 85,5% 1.4.2 Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có : Nhiệt độ cao : 360C Nhiệt độ trung bình : 280C Nhiệt độ thấp : 230C Lƣợng mƣa trung bình: 274,4mm Lƣợng mƣa thấp : 31mm (tháng 11) Lƣợng mƣa cao : 680mm (tháng 9) Độ ẩm tƣơng đối trung bình : 77,67% SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Độ ẩm tƣơng đối thấp : 74% Độ ẩm tƣơng đối cao : 84% Lƣợng bốc trung bình : 28mm/ngày Lƣợng bốc thấp : 6,5mm/ngày Hƣớng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mƣa Ngồi cịn có gió Đơng Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hƣởng gió bão, chịu ảnh hƣởng gió mùa áp thấp nhiệt đới CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 2.1 Giải pháp mặt phân khu chức năng:  Cơng trình gồm tầng với đặc điểm sau : - Chiều cao tầng 3.5 m, chiều cao cơng trình 31.5 m( chƣa tính hồ nƣớc mái) - Mặt hình chữ nhật (21.25m x 29,85)m , đƣợc thiết kế dạng hình hộp, tận dụng hết mặt không gian - Phần lớn diện tích mặt đứng cơng trình đƣợc lắp kính màu tạo vẻ kiến trúc đại cho cơng trình tận dụng đƣợc ánh sáng tự nhiên  Chức tầng sau : - Tầng trệt: nơi để xe, làm kho chứa đồ - Tầng - 7: khu vực văn phịng, khơng xây tƣờng ngăn, bên ngồi có lắp cửa kính Khi có nhu cầu phân cách đƣợc ngăn vật liệu nhẹ - Tầng mái: gồm phòng kỹ thuật (cơ, điện, nƣớc thơng thống…), hồ nƣớc mái cung cấp nƣớc cho tồn cơng trình 2.2 Giải pháp giao thông nội bộ: - Về mặt giao thông đứng đƣợc tổ chức thang dùng để lại hiểm có cố - Về mặt giao thơng ngang cơng trình (mỗi tầng) hành lang 2.3 Giải pháp thơng thống: - Thơng gió: ngồi việc thơng thống hệ thống cửa phịng, cịn sử dụng hệ thống thơng gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo gain lạnh khu xử lý trung tâm - Chiếu sáng: hệ thống đèn chiếu sáng phịng hành lang, cơng trình cịn đƣợc chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên ngồi (kính bao, cửa) Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa cho cơng trình GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 3.1 Hệ thống điện: SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Điện sử dụng cho mục đích chiếu sáng, hoạt động thiết bị văn phịng, chiếu sáng cơng cộng chạy máy điều hịa khơng khí trung tâm Cơng trình nhận điện từ hệ thống cấp điện khu vực Quận Cấp cho cơng trình nguồn điện pha, RYBN+PE, 50 Hz Nguồn điện dự trữ có cố cúp điện máy phát điện để bảo đảm cung cấp điện 24/24h cho cơng trình Hệ thống cáp điện đƣợc hộp gain kỹ thuật có bảng điều khiển cung cấp điện cho phòng chức 3.2 Hệ thống nƣớc: Nƣớc chủ yếu sử dụng để cấp cho sinh hoạt nhân viên văn phòng nƣớc cấp cho tƣới tiêu, chăm sóc xanh…, ngồi cịn có nƣớc dự phịng cho PCCC… Cơng trình sử dụng nguồn nƣớc máy thành phố, lấy từ đƣờng ống cấp nƣớc nhà máy, bơm đƣa nƣớc lên hồ nƣớc mái dùng để trữ nƣớc tạo áp lực cho hệ thống, từ nƣớc đƣợc cung cấp lại cho tầng Trên đƣờng ống cấp nƣớc vào khu vực lắp van khoá nƣớc để cách ly khỏi hệ thống cần thiết Mái tạo độ dốc để tập trung nƣớc vào sênô BTCT, sau đƣợc vào ống nƣớc để vào cồng thoát nƣớc thành phố Đƣờng ống cấp nƣớc thoát nƣớc thải sử dụng ống nhựa PVC 3.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy: Các họng cứu hỏa đƣợc đặt hành lang đầu cầu thang, ngồi cịn có hệ thống chữa cháy cục đặt vị trí quan trọng Nƣớc cấp tạm thời đƣợc lấy từ hồ nƣớc mái 3.4 Hệ thống xử lý nƣớc thải, rác thải: 3.4.1 Xử lý nước thải: Nƣớc thải từ Cao ốc văn phòng SGI đƣợc phân thành loại nhƣ sau: - Nhóm thứ nhất: nƣớc thải “qui ƣớc sạch”: nhóm bao gồm toàn lƣợng nƣớc mƣa rơi mặt khuôn viên khu vực dự án, nƣớc giải nhiệt hệ thống điều hịa khơng khí - Nhóm thứ hai: nƣớc thải sinh hoạt - gồm có loại: Nƣớc thải xí tiểu: từ bồn cầu, bồn tiểu Nƣớc thải rửa: từ bồn rửa, phễu thu Hệ thống thoát nƣớc mƣa: hệ thống nƣớc mƣa đƣợc tính tốn sở số liệu cƣờng độ mƣa TP Hồ Chí Minh diện tích thu nƣớc cơng trình Nƣớc thải làm mát hệ thống điều hịa khơng khí trung tâm đƣợc thu hồi tái sử dụng SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Hệ thống thoát nƣớc bẩn đƣợc thiết kế thoát riêng cho nƣớc thải phân tiểu nƣớc thải rửa nhƣ sau: - Nƣớc thải rửa đƣợc dẫn trực tiếp tới trạm xử lý nƣớc trung tâm - Nƣớc thải xí tiểu đƣợc xử lý sơ bể tự hoại dẫn tới trạm xử lý nƣớc thải trung tâm Nƣớc thải sau đƣợc xử lý trạm xử lý nƣớc thải trung tâm đƣợc dẫn hệ thống thoát nƣớc chung thành phố 3.4.1 Xử lý rác thải: Bố trí khu vệ sinh tầng liên chiều đứng để tiện cho việc thơng rác thải Rác thải từ khu vực văn phòng, khu cafeteria đƣợc chứa thùng rác chuyên dùng có nắp đậy, đƣợc bố trí nơi quy định 3.5 Các hệ thống kỹ thuật khác: Thanh chống sét nhà cao tầng, còi báo động, hệ thống đồng hồ SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn PHẦN II: KẾT CẤU CHƢƠNG 1: TÍNH SÀN 1.0 VẬT LIỆU TÍNH TỐN - BÊ TƠNG: B20, có Rb = 11,5 MPa, Eb = 24* 103 MPa CỐT THÉP: CI, RS = 225 MPa, ES = 21*104 Mpa, RSW = 175 MPa o o CII, RS= 280 MPa, ES=21*104 MPa o o SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 1.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƢỚC SÀN Hình 1.1: SƠ ĐỒ BỐ TRÍ SÀN TRÊN MẶT BẰNG - Tỷ số α hai cạnh ô sàn: α= - Chiều dày sàn: : hS o m = 30-35 sàn làm việc phƣơng o m = 40-45 sàn làm việc hai phƣơng SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Bảng thống kê sàn LOẠI SÀN Ô SÀN Ô SÀN Ô SÀN Ô SÀN Ô SÀN Ơ SÀN L1 L2 α CHÚ THÍCH (mm) (mm) 4625 8000 1.73 Tính sàn làm việc hai phƣơng 4250 8000 1.88 Tính sàn làm việc hai phƣơng 3500 8000 2.28 Tính sàn làm việc phƣơng 3500 5850 1.67 Tính sàn làm việc hai phƣơng 4250 5850 1.376 Tính sàn làm việc hai phƣơng 3050 9250 3.03 Tính sàn làm việc phƣơng Chọn chiều dày sàn chung cho tất ô sàn hS (mm) 102.7 94.4 100.0 77.7 94.4 111.8 100.0 1.2.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƢỚC DẦM Hình 1.2: MẶT BẰNG BỐ TRÍ DẦM SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 1.2.1 DẦM THEO PHƢƠNG TRỤC SỐ VÀ TRỤC CHỮ Dầm D1 có chiều dài L = 9250mm - Chiều cao dầm h =  Chọn h = 800mm - Bề rộng dầm:b  Chọn b = 400mm - Dầm D1 có kích thƣớc bxh= 400x800 Dầm D2 có chiều dài nhịp L= 8500mm - Chiều cao dầm:  Chọn h = 600mm - Bề rộng dầm:  Chọn b = 300mm - Dầm D2 có kích thƣớc bxh= 300x600 Dầm D3 có chiều dài L = 3500mm - Chiều cao dầm h =  Chọn h = 400mm - Bề rộng dầm:  Chọn b = 200mm - Dầm D3 có kích thƣớc bxh= 200x400 Dầm D6 có chiều dài L = 8000mm - Chiều cao dầm h =  Chọn h = 600mm - Bề rộng dầm:  Chọn b = 300 - Dầm D6 có kích thƣớc bxh= 300x600 Dầm phụ D5 chọn kích thƣớc dầm - Kích thƣớc cho dầm phụ D5: bxh = 300x600 Dầm phụ D7 chọn kích thƣớc dầm - Kích thƣớc cho dầm phụ D7: bxh = 250x500 SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang 10 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Do đó, sức chống mũi là: KN - Thành phần ma sát hông QS : QS u n fsili i Với: u chu vi mặt cắt ngang cọc, u = 2,513m li chiều dày lớp đất thứ i mà cọc qua fsi ma sát bên tác dụng lên cọc (KN/m2), xác định theo công thức: fsi ca tg ' h a ca Ks tg ' vp a Trong đó: ca lực dính thân cọc đất, KN/m2; với cọc bê tông cốt thép ca = c, c lực dính đất ' h ứng suất hữu hiệu đất theo phƣơng vng góc với mặt bên cọc, KN/m2 góc ma sát cọc đất nền; với cọc bê tông cốt a thép lấy , a góc ma sát đất Hệ số áp lực ngang Ks đƣợc xác định nhƣ sau : ' vp Lớp đất (đài) ca (KN/m2) 21.4 21.4 1.3 26.1 2.4 48.6 39.1 29 sin Ks 0,19 0,233logIp (đối với dất dính) (đối với đất rời); ứng suất hữu hiệu theo phƣơng thẳng đứng.(KN/m2) ƣa = ƣ hi (m) 10.47 10.47 15.22 11 28.63 15.05 14.67 30.35 Ks 4.91 10.11 13.61 23.61 27.01 29.11 32.11 γ (KN/m3) 20 9.58 9.15 9.75 10.19 10.4 10.2 10.62 ' vp Ip Ks 40.0 15 0.46 47.0 15 0.46 92.5 0.74 132.7 0.81 240.6 18.6 0.49 280.9 19.9 0.74 296.9 15.8 0.75 341.0 0.49 fsi l (m) fsi li (KN/m2) i 0.00 25.43 2.91 7.40 19.86 5.2 10.33 46.97 3.5 16.44 66.20 10 66.20 104.52 3.4 35.54 97.14 2.1 20.40 101.68 30.50 Tổng: 135.91 Vậy thành phần ma sát hông : KN) Kết luận : Sức chịu tải cọc theo cƣờng độ đất là: = SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 = 3232.65 KN Trang 226 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Ghi chú: Đối với "đất rời", cƣờng độ chịu tải dƣới mũi cọc ma sát bên tác dụng lên cọc độ sâu lớn độ sâu giời hạn, zc, m, đƣợc lấy giá trị tƣơng ứng độ sâu giới hạn, nghĩa là: fs (z > zc) = fs (z = zc) qp (z > zc) =qp (z = zc) Độ sâu giới hạn zc xác định theo góc ma sát đất (hình B4 TCXD 205:1998) 30 30,350 30 zc 0,8 4(m) zc / d 27,350 So sánh sức chịu tải cọc trường hợp ta chọn sức chịu tải nhỏ cọc sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất để tính tốn cọc KN Xác định số lƣợng cọc bố trí: Ƣớc lƣợng số lƣợng cọc: = 1.5 N= k = 2.9 chọn n = 4(cọc) Bố trí cọc nhƣ hình vẽ sau: Bố trí cọc nhƣ hình vẽ sau: A Hình 8: Mặt bố trí cọc móng M1 SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang 227 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Diện tích thực tế đế đài: Fđ = 3,6 3,6 = 12,96(m2) Trọng lƣợng tính tốn thực tế đài: Nđtt= 12.96*1.5*25*1.1 = 534.6 KN Lực dọc tính tốn đáy đài: Ntt= Nott + Nđtt= 5735.86+534.6 = 6270.46 KN Momen tính tốn đáy đài: Mttx tt Mox tt Qoy hñ Mtty tt Moy tt Qox hñ Tải trọng tác dụng lên cọc dãy biên đƣợc xác định theo công thức: P Ntt n Mttx ymax Mtty xmax yi2 xi2 P Ntt n Mttx ymax Mtty xmax tt max tt yi2 xi2 Trong : n - số lƣợng cọc đài, n = 4cọc ymax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài theo phƣơng x, ymax 1,2m xmax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài theo phƣơng y, xmax yi2 1,22 5,76(m2 ); xi2 1,22 5,76(m2 ) 1,2m Kiểm tra: tt Pmax tt Pmin SVTH: Nguyễn Minh Thái Gcọc Qa khơng cần kiểm tra cọc chịu nhổ MSSV: 207KH038 Trang 228 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Tính tốn kiểm tra với tổ hợp nội lực: Tổ hợp COMB20 COMB20 COMB20 5783.38 5735.86 5759.62 (KN) 141.01 141.01 141.01 Qttoy(KN) 201.86 201.86 201.86 Moxtt(KNm) 642.8 370.3 103 M0ytt(KNm) 470.9 280.5 90.17 Fđ (m2) 12.96 12.96 12.96 534.6 534.6 534.6 N (KN) 6317.98 6270.46 6294.22 Mxtt(KNm) 783.81 511.31 244.01 Mytt(KNm) 672.76 482.36 292.03 Pmaxtt(KN) 1403.17 1285.59 1180.99 Pmintt(KN) 702.83 804.56 917.08 G cọc (KN) 132.5 132.5 132.5 1535.67 Thỏa 1418.09 Thỏa 1313.49 Thỏa Nott tt Q (KN) ox tt Nđ (KN) tt Pmaxtt(KN) +G cọc(KN) Kiểm tra Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Đối với đất yếu ta quan tâm đến biến dạng Độ lún móng cọc đƣợc xác định theo độ lún móng khối quy ƣớc abcd - Xác định kích thước móng khối quy ước: Xác định góc truyền lực: tb tb - góc ma sát trung bình lớp đất h tb i i hi 2,91 10,470 5,2 15,220 3,5 110 10 28,630 3,4 15,050 2,9 5,2 3,5 10 3,4 2,1 2,1 14,670 30,350 20,170 20,170 5,10 tg 0,088 Chiều dài quy ƣớc khối móng: SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang 229 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Lqö B1 2Ltg 3,2 30,01 0,088 8,48m Bề rộng đáy khối qui ƣớc: Bqö A1 2Ltg 3,2 30,01 0,088 8,48m Chiều cao khối móng quy ƣớc: Hqƣ = 32,11 + = 33,11(m) Diện tích khối móng quy ƣớc: Fqư Lqư Bqư 8,48 8,48 71,91(m2 ) ± 0.000 (CAO ĐỘ -1.000 CỦA KIẾN TRÚC) a -0.810 -0.500 d -2.000 -4.910 -10.110 -13.610 -23.610 -27.010 -29.110 -32.110 b c MẶT CẮT ĐỊA CHẤT Hình 9: Khối móng quy ước SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang 230 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng - GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Xác định tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: Trọng lƣợng khối quy ƣớc phạm vi từ đáy lớp bêtơng lót trở lên: N1tc = Lqƣ.Bqƣ.(1.5+0.1).γb= 8.48*8.48*1.6*25 = 2876.4 KN Trọng lƣợng đất khối móng quy ƣớc (khơng kể trọng lƣợng cọc) N2tc=(Fqƣ-nAc.) (71.91–4*0.5027)*(2.91*9.58+5.2* 9.15+3.5*0.975+10*10.19+3.4*10.4+2.1*10.2+3*10.62) = 20978.3 KN Trọng lƣợng thân cọc, đƣờng kính 800m phạm vi khối quy ƣớc: N3tc = 4*25*0.5027*30.01 = 1580.6 KN Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc: Nqƣtc = 2876.4+ 20978.3 +1580.6 = 25363.3 KN Lực dọc tiêu chuẩn đáy khối quy ƣớc: Ntc = Nqƣtc + Notc = 25363.3 +(5783.86/1.15) = 30392.7 KN Momen tiêu chuẩn đáy khối quy ƣớc: Mxtc = 558 KNm Mytc = 409.5 KNm Ghi chú: Khơng quy lực ngang đáy cơng trình xuống đáy móng khối quy ƣớc, lực ngang đƣợc khử lực chịu tải ngang đất - Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước: Độ lệch tâm : ex = ey = Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ƣớc: Pmaxtc Pmintc SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang 231 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng P - tc GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn tc tb= (Pmax +.Pmin )/2= KN Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn nền: Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ƣớc: RII m1m2 (A.Bqö k tc B.Hqö II ' II D.cII ) Với m1 m2 lần lƣợt hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc cơng trình có tác dụng qua lại với nền, lấy theo bảng 15, TCXD 45 - 1978 Nhƣng để thiên an toàn, lấy m1.m2 = ktc hệ số tin cậy, ktc = đặc trƣng tính tốn đất lấy từ kết thí nghiệm mẫu đất nơi xây dựng II 30,35o A 1,185;B 5,723;D 8,097 cII = 2.9 KN/m2 trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp dƣới đáy móng trị trung bình (theo lớp) trọng lƣợng thể tích đất nằm phía dƣới đáy móng (KN/m3),γII = 10.62 KN/m3 II Hqƣ chiều sâu đặt móng so với cốt quy hoạch bị bạt đắp thêm (m), Hqƣ = 33,11 m ' II trị trung bình (theo lớp) trọng lƣợng thể tích đất nằm phía chiều sâu đặt móng (KN/m3) II = 10.59 KN/m3 RII = 1*(1.185*7.48*10.62+5.723*32.11*10.59+8.097*29 = 2275.7 KN/m2 Kiểm tra ứng suất dƣới đáy móng theo điều kiện là: ptctb tc pmax 1,2RII tc pmin Ptbtc= Ta thấy: Pmaxtc= Pmintc= - RII KN< RII = 2275.7 KN/m2 KN< RII = 2275.7 KN/m2 KN< RII = 2275.7 KN/m2  Vậy đáy móng khối quy ước đảm bảo làm việc vật liệu đàn hồi Kiểm tra lún móng cọc: Ta tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trƣờng hợp nhƣ độ lún khối móng quy ƣớc thiên nhiên SVTH: Nguyễn Minh Thái MSSV: 207KH038 Trang 232 Đồ án tốt nghiệp kỹ sƣ xây dựng GVHD: THS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Ứng suất thân đáy khối quy ƣớc : Ứng suất gây lún đáy khối quy ƣớc: 422.67 – 319.3 = 103.37 Chia đất dƣới đáy khối quy ƣớc thành lớp Bqö 8,48 4 zp bt 2,12m , chọn hi 1,0m hi Bqư lấy đến vị trí Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng gây ra: k0 zp gl z với k0 f Lqö Bqö ; z Bqö + Ứng suất trọng lƣợng thân đất gây ra: 31,93 1,062 z bt Bảng phân bố ứng suất dƣới đáy khối móng qui ƣớc độ lún: Lớp Điểm Z (m) Lqƣ/Bqƣ 2z/Bqƣ phân tố 5 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 σz σbt σgl(tb) S (cm) σbt/σz