thiết kế cao ốc văn phòng lim tower

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP LỜI NÓI ĐẦU  Sau thời kỳ đổi , kinh tế nước ta ngày phát triển nhanh chóng Rất nhiều lónh vực dần hòa nhập với nước khu vực Thế giới có lónh vực kỹ thuật xây dựng Đời sống nhân dân nước ngày nâng cao Cuộc sống người dân quan tâm đến ăn mặc mà phải quan tâm đến nơi ăn chốn ở, nơi làm việc, nơi đặt công ty Nhu cầu chỗ phải đảm bảo thoáng mát, rộng rãi tiện nghi Công trình ổn định bền vững Hiện số thành phố lớn, có thành phố Hồ Chí Minh, hệ thống cao ốc văn phòng xây dựng nhiều tiện nghi Vì việc thiết kế xây dựng nhà cao ốc quan tâm đặc biệt , nhiều kỹ thuật cao áp dụng từ khâu thiết kế, thi công, sử dụng vật tư xây dựng, đồ trang trí nội thất …Hệ thống chiếu sáng, thông gió, chỗ để xe, xử lý rác, thiết bị phòng hỏa họan, giải pháp lại, cung cấp, thóat nước … đề cập Thành phố ngày đông đúc, mật độ dân số cao tập trung công ty, nhà nhiều trung tâm, dẩn đến việc lại khó khăn kẹt xe va ô nhiểm môi trường trầm trọng Trụ sở văn phòng giải bớt tình trạng phòng làm việc, hộ cho người dân thành phố Dần đưa công ty, hộ xa trung tâm thành phố, mở rộng phát triển quận ven thành phố, góp phần tạo nên thành phố văn minh đại, xứng tầm đứng đầu nước kinh tế SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP LỜI CẢM ƠN  Với tất lòng biết ơn sâu sắc trân trọng, em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Văn Hiệp tận tình hướng dẫn em suốt thời gian làm luận văn tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn quý thầy cô Khoa Xây Dựng Điện Trường ĐH Mở Tp.HCM dìu dắt em suốt trình học tập nghiên cứu trường Em xin chân thành cảm ơn tập thể lớp XD07A1 gắn bó, giúp đỡ, động viên, góp ý cho em suốt trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Và đặc biệt xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Ba Mẹ, người thân gia đình dày công nuôi dưỡng động viên suốt thời gian học tập trường Trong thời gian thực luận văn tốt nghiệp, em cố gắng để hoàn thành khối lượng tiến độ luận văn tốt nghiệp mà trường giao Em mong nhận góp ý qúy thầy cô để kiến thức em bước hoàn thiện Em xin chân thành cám ơn Kính chúc Thầy Cô tòan thể gia đình có sức khỏe dồi dào, hạnh phúc Tp Hồ Chí Minh, ngày 07 tháng 11 năm 2011 Sinh viên thực Nguyễn Bảo Long SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP MỤC LỤC KIẾN TRÚC CHƯƠNG _ GIỚI THIỆU SƠ LƯỢC VỀ CƠNG TRÌNH Đặc điểm tự nhiên Quy mô công trình Ý nghóa công trình Mục tiêu dự aùn Giải pháp kiến trúc TÍNH TOÁN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH CHƯƠNG 2_ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN CÔNG TRÌNH 2.1 Tải trọng sàn 2.2 Tải trọng cầu thang 2.3 Tải trọng hồ nước mái 12 2.4 Tải trọng khung trục 16 TÀI LIỆU THAM KHẢO 44 CHƯƠNG 3_ PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ LÀM VIỆC CỦA CÔNG TRÌNH 3.1 Lựa chọn phương án kết cấu khung 45 3.2 Lựa chọn phương án kết cấu saøn 46 3.3 Lựa chọn phương án kết cấu móng 46 CHƯƠNG _ THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP 4.1 Xác định sơ đồ tính, nội lực sàn 51 4.2 Xác định cốt thép sàn 54 4.3 Kiểm tra độ võng sàn 56 CHƯƠNG _ THIẾT KẾ CẦU THANG 5.1 Xác định sơ đồ tính 59 5.2 Xác định nội lực cốt thép thang 61 5.3 Kiểm tra độ võng thang 62 5.4 Thiết kế dầm chiếu nghỉ 62 CHƯƠNG _ THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 6.1 Tính dung tích phân tích làm việc bể 66 6.2 Sơ đồ hình học 67 6.3 Thiết kế nắp, đáy 69 6.4 Thiết kế thành 71 6.5 Thieát kế dầm nắp, dầm đáy 81 CHƯƠNG _ THIẾT KẾ KHUNG KHÔNG GIAN TRỤC 7.1 Cơ sở lý thuyết 84 7.2 Tổ hợp nội lực cho khung 85 7.3 Tính cốt thép dầm khung trục 95 7.4 Tính cốt thép cột khung trục 97 CHƯƠNG _ THIẾT KẾ MÓNG( CỌC KHOAN NHỒI) 8.1 Số liệu địa chất 115 8.2 Phân tích đề nghị phương án móng 118 SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG 8.3 GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP Thieát kế phương án cọc khoan nhồi 119 8.3.1 Đặc tính cọc khoan nhồi 119 8.3.2 Taûi trọng tác dụng lên móng 120 8.3.3 Xác định chiều sâu chôn móng, kích thước cọc,khả chịu tải vật liệu 122 8.3.4 Tính khả chịu tải cọc theo đất 124 8.3.5 Thiết kế móng M1 129 8.3.6 Thiết kế móng M2 142 SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP KIẾN TRÚC SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PSG.TS-NGUYỄN VĂN HIỆP KẾT CẤU SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP CHƯƠNG GIỚI THIỆU SƠ LƯC CÔNG TRÌNH 1.1 Đặc điểm tự nhiên: 1.1.1 Vị trí: - Công trình CAO ỐC VĂN PHỊNG LIM TOWER xây dựng khu đất số 9-11 Tôn Đức Thắng, Q.1, Tp.HCM tổng diện tích sàn xây dựng 33.300 m2, khu đất nằm trung tâm thành phố Là công trình xây phục vụ nhu cầu văn phòng làm việc cho chủ đầu tư (Công ty TNHH DV Mai Thành) đơn vị có nhu cầu thuê văn phòng địa bàn thành phố 1.1.2 Khí hậu: - Khí hậu: Khu đất nằm vùng nhiệt độ khu vực ôn hòa, có đặc trưng chung khí hậu thành phố Hồ Chí Minh, có 02 mùa rõ rệt: mùa mưa từ tháng đến tháng 11, mùa khô từ tháng 12 đến tháng năm sau - - - - Nhiệt độ: Độ ẩm: Lượng mưa: - Trung bình : 27 oC - Cao nhaát : 29 oC - Thaáp nhaát : 21oC - Trung bình : 79,8% - Cao : 86,8% - Thấp : 71,7% - Trung bình : 1979mm - Cao nhaát : 2718mm - Thaáp nhaát : 1553mm Lượng bốc SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Lượng bốc lớn, năm 1,350 mm, trung bình 3,7mm /ngày - Gió: Gió chủ yếu gió Tây Nam (từ tháng đến tháng 12) có tần suất 60%, tốc độ bình quân 2,5-3,3m/s, cao 25-30m/s Bão xảy ra, có có gió cấp thấp ảnh hưởng bão từ nơi khác đến Gió Đông Nam từ tháng đến tháng có tần suất 40% 1.2 Qui mô: Qui mô dự án: Tòa nhà gồm tầng hầm, 20 tầng lầu sân thượng dùng làm văn phòng làm việc Công ty TNHH DV Mai Thành, văn phòng cho thuê, tổ chức họp, hội nghị khách hàng… Tòa nhà có đầy đủ chức như: điều hoà trung tâm, PCCC tự động, hệ thống thông tin liên lạc, máy phát điện dự phòng,… 1.3 Sự cần thiết phải đầu tư: Việc xây dựng văn phòng làm việc Công ty TNHH DV Mai Thành thành phố Hồ Chí Minh góp phần giải nhu cầu thuê văn phòng làm việc đơn vị liên doanh, văn phòng đại diện công ty nước vốn cần thiết thị trường… Việc xây dựng văn phòng làm việc Công ty TNHH DV Mai Thành, Q.1 cần thiết, phù hợp với việc phát triển đô thị theo hướng đại, văn minh, bền vững; tạo nơi làm việc ổn định cho Công ty TNHH DV Mai Thành, đồng thời góp phần chỉnh trang đô thị khu vành đai cửa ngõ thành phố Mở rộng lónh vực họat động sang hướng kinh doanh địa ốc tạo thêm doanh thu, lợi nhuận, phát huy triệt để nội lực Công ty TNHH DV Mai Thành.Lợi nhuận từ hiệu đầu tư làm tăng thu nhập CBCNV tăng cổ tức cho cổ đông, đồng thời tăng thêm nguồn vốn để tái đầu tư 1.4 Mục tiêu dự án: Xây dựng văn phòng làm việc Công ty TNHH DV Mai Thành với cấu chức hợp lý, đảm bảo tiêu kinh tế kỹ thuật, hệ thống hạ tầng kỹ thuật đồng phù hợp qui hoạch phát triển đô thị trước mắt lâu dài SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Góp phần chỉnh trang không gian kiến trúc đô thị, tạo mặt khang trang khu trung tâm thành phố, tăng uy tín khả cạnh tranh công ty thị trường thành phố khu vực phía Nam Tăng hiệu sử dụng đất, tăng diện tích văn phòng làm việc, tạo nơi làm việc ổn định cho cán công nhân viên, dùng cho thuê văn phòng, mang lại hiệu kinh doanh cho Chủ đầu tư Đáp ứng nhu cầu thuê văn phòng làm việc đơn vị có nhu cầu thị trường 1.5 Giải pháp kiến trúc: 5.1 Giải pháp mặt bằng, mặt đứng: Tổng mặt công trình tổ chức qui hoạch thành khu chức sau: + Khu trụ sở văn phòng + Cây xanh + Đường giao thông nội 1.5.2 Tổ chức mạng lưới kỹ thuật: 1.5.3 Giao thông: - Đường giao thông nội xung quanh công trình đảm bảo chiều rộng  2m - Công trình tiếp xúc trực tiếp với đường Tôn Đức Thắng thông qua khoảng sân trước sử dụng làm bãi đỗ xe khách - Hàng lang kỹ thuật công trình tổ chức chủ yếu hai bên hông công trình, bố trí trụ bơm cứu hoả để dự phòng công trình gặp cố đảm bảo thoát người qua hệ thống thang thoát hiểm dự phòng 1.5.4 San nền: - Địa hình khu vực tương đối phẳng nên công trình không san lấp tòan khu mà san lấp cục theo yêu cầu dây chuyền kiến trúc - Cao độ hệ thống giao thông nội bộ, sân bãi san theo cao độ tự nhiên có độ dốc theo trục hướng đường Tôn Đức Thắng nhằm đảm bảo việc thoát nước mặt nước mưa tự nhiên cho công trình 1.5.5 Cấp nước: SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Điều kiện cần phải thảo với bê tơng B25 có R bt = 10.5(daN/cm2) 0.75 RbtU tb h0  0.75 10.5 102 15 10 1.5 102  1771.88  kN  Vậy PXT  0.75RbtU tb h0 nên đài đảm bảo điều kiện chống chọc thủng -Tính cốt thép cho đài cọc chịu uốn +Ta có phản lực đầu cọc: tt N tt M xtt yi M y x i Pi    nc  yi2  xi2 Ta có bảng sau: Pitt xi (m) yi (m) -1.8 0.9 973.1 0.9 974.35 1.8 0.9 975.59 -1.8 -0.9 968.97 -0.9 970.21 1.8 -0.9 971.46 (kn) Cọc - Xem đài cọc dầm công xôn bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc : n - Moment ngàm xác định theo công thức : M   ri Pi i 1 SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP - Trong : n số lượng cọc phạm vi côngxôn - Pi phản lực đầu cọc thứ i, ri :khoảng cách từ mặt ngàm đến trục 1800 Y 800 750 X 750 800 3400 900 900 X 1800 00 Ø 800 800 5200 Y - Xem đài cọc dầm công xôn bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc: - n Moment ngàm xác định theo công thức : M   ri Pi i 1 - Trong : n số lượng cọc phạm vi côngxôn PI phản lực đầu cọc thứ i, rI :khoảng cách từ mặt ngàm đến trục -Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI-I = r1.(P3+P6)=1.425( 975.59 + 971.46) = 2774.55 kNm Trong : r =1.8- 0.375=1.425 m; -Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: MI-I = r2 (P1+P2+ P3)=0.525(973.1+974.35+975.59) = 1534.6 kNm SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Trong : r2 = 0.9- 0.375=0.525 m; * Diện tích cốt thép tính theo cơng thức : Fa  M 0.9.Ra ho Trong : M moment tiết diện xét ho chiều cao làm việc đài tiết diện Ra : cường độ tính tốn thép Số liệu tính tốn : Bêtơng B25 có R b = 14.5 (kN/m2) Thép AII: Ra = 28x104 (kN/m2) Chiều cao đài: h0=1.5m; Lớp bêtông bảo vệ a=5cm -Mặt ngàm I-I: thép theo phương Y: Diện tích cốt thép : F a  2774.55  0.0073m =73cm2 0.9  28  10  1.5 Chọn 20  22 đặt a110 để bố trí ( Fachọn = 76.02 cm2) -Mặt ngàm II-II: thép theo phương X: Diện tích cốt thép : F a  1534.6  0.0041m =41cm2 0.9  28  10  1.5 Chọn 15  20 đặt a200 để bố trí ( Fachọn = 47.13cm2) SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG 8.3.6 GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Thiết kế móng M2 : TẢI TRỌNG CHÂN CỘT C13 (MÓNG M2) Cặp N Mx My Qx Qy (KN) (KN.m) (KN.m) (KN) (KN) Tính toán 3433.65 33.632 25.696 20.64 5.66 Tiêu chuẩn 2985.78 29.25 22.34 17.95 4.92 8.3.6.1 Xác định số lượng cọc móng: Tải trọng: N tt 3433.65 kN M tty  25.696 kNm M xtt 33.632 kNm  Xác định số lượng cọc móng N tt 3433.65 nc  1,  1, x  2.97 Pc 1617.79 Vậy ta chọn cọc  Bố trí cọc :  Khoảng cách tâm hai cọc D +1m = 0.8+1 = 1.8m  Khoảng cách từ tâm cọc biên đến mép đài cọc D = 0.8 m  Móng M2 gồm cọc bố trí sau : SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Y 1800 800 800 800 X 1800 800 X Ø800  Sơ chọn kích thước đài cọc: Y  Chiều dài đài: Ld  3400mm  Chiều rộng đài : Bd  3400mm 8.3.6.2 Kiểm tra khả chịu tải móng cọc : - Khi cọc làm việc nhóm tác dụng ảnh hưởng lẫn làm cho khả chịu tải cọc giảm sức chịu tải cọc giảm so với cọc làm việc riêng lẻ, hệ số hiệu ứng phụ thuộc vào khoảng cách e cọc cách bố trí cọc nhóm (n hàng, hàng có m cọc, tổng số cọc = m.n) ta cần phải tính đến hiệu ứng nhóm cọc : N  E.(m.n).Pc Trong đó: E – hệ số nhóm cọc < 1, xác định theo công thức Converse – Labarre  D  n  1.m  m  1.n E   arctg   90.m.n e - Nhưng với số lượng cọc ít, đơn giản ta dùng công thức FIELD để xác định E , với số lượng cọc  E = 0,82% = 0,82 - Khối lượng móng khối quy ước móng đáy đài: Wqu  Bd Ld hm  tb'  3.4 x3.4 x 2.5 x 18.48  10   245.07( KN ) SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP - Tải trọng tác dụng: N dtt  N1tt  Wqu  3433.65  245.07  3678.72( KN ) M dxtt  M x  33.362( KN m) M dytt  M y  25.696( KN m) - Ở ta không đưa giá trị lực ngang Hmax vào đáy đài nguyên tắc móng cọc đài thấp, nghóa với chiều sâu h m chọn áp lực bị động Pp đất cân với áp lực ngang Hmax không tác dụng - Tọa độ đầu cọc : x1  x3  0.9 x2  x4  0.9   xi2  2.x12  2.x22   0.9   2.0.92  3.24 y1  y2  0.9 y3  y4  0.9   yi2  y12  y32  2.(0.9)2  2.0.92  3.24 - Taûi trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc (dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc Ptb  N dtt 3678.72   919.68( KN ) n 25.696x  0.9 Mdxtt y1 33.632x0.9 P1  Ptb   Qy d   Qx.d  919.68   5.66x2   20.64x2  974.48(KN) 2 3.24 3.24 xi yi Mdytt x1 P2  Ptb  Mdytt x2 x i  Qyd  Mdxtt y2 25.696x0.9 33.632x0.9  Qxd  919.68   5.66x2   20.64x2  988.76(KN) 3.24 3.24  yi SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG P3  Ptb  Mdytt x3 x i  Qyd  GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP 25.696x 0.9 33.632x 0.9 Mdxtt y3  Qxd  919.68 5.66x2   20.94x2  956.4(KN) 3.24 3.24 yi 33.632x 0.9 Mdxtt y4 25.696x0.9 P4  Ptb   Qyd   Qxd  919.68   5.66x2   20.94x2  970.68(KN) 2 3.24 3.24 xi yi Mdytt x4  Pmax  P2  988.76( KN )  Pmin  P3  956.4( KN ) Xeùt Pmax  988.76( KN )  E.Pc  0,82 x1617.79  1326.59( KN ) (thỏa)  Pmin  956.4( KN )  Cọc không bị nhổ 8.3.6.3 Kiểm tra áp lực mũi cọc: - Để kiểm tra áp lực mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuaån N tc  2985.78( KN ) M xtc  29.25( KNm) M ytc  22.34( KN ) - Xaùc định móng khối quy ước mũi cọc - Tính tb ma sát lớp đất bên hông cọc  L   L   L   L tb  2 3 4 5 L2  L3  L4  L5 tb  4.5 x2750 ' x1605' x1925' 3.2 x2448'  2037 ' 4.5    3.2  2037 '  59' Ta coù L '  1.8  0.8 0.8   2.6 m 2 B '  1.8  0.8 0.8   2.6m 2 SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP   Lm  L ' 2. Li tg    2.6  x 23.7 xtg  59 '  4.66 m 4   Bm  B ' 2. Li tg    2.6  x 23.7 xtg  59 '   4.66m 4 - Trọng lượng móng khối quy ước Wqu  Lm Bm Z m  tb  4.66 x 4.66 x23.7 x(18.48  10)  4364.31( KN ) - Tải trọng đưa xuống mũi cọc: N mtc  N tc  Wqu  2985.78  4364.31  7350.09( KN ) M xtc  29.25( KNm) M ytc  22.34( KN ) - Áp lực trung bình mũi cọc p tb  N mtc 7350.09   338.47( KN / m ) Bm Lm 4.66 x 4.66 - Độ lệch tâm : ex  M ytc N mtc  22.34 M tc 29.25  3.04 x103 m ; ey  tcx   3.98 x10 3 m 7350.09 N m 7350.09 Như độ lệch tâm nhỏ nên ta không cần phải tính P max ,Pmin mà cần tính giá trị trung bình Ptb - Tải trọng tiêu chuẩn mũi cọc R tc   m1.m2 A.Bm  II'  B.Z m  I'  D.c tc k  - Tại mũi cọc ta có  = 24048’ tra bảng ta A = 0.75; B = 4; D = 6.56  II'  10.1kN / m3 dung trọng đất mũi cọc có xét đến đẩy  I'  4.5 x9,5  x10  x10.4  3.2 x10.1  10.05( KN / m3 )  4.5    3.2  SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP - Choïn m1 = 1,2 ; m2 = 1,1 ; kat = 1,1 R tc  1, x1,1 x  0.75 x6.87 x10.1  x23.7 x10.05  6.56 x0   1205.74( KN / m ) 1,1 2500 Ptc  338.47( KN / m2 )  Rtc  1205.74( KN / m2 ) (thoûa) 37000 1800 tb/4 tb/4 Bm = 4660 8.3.6.4 Tính độ lún mũi cọc: - Tính ứng suất trọng lượng thân  0bt   '.zm  238.27( KN / m2 ) - Chia lớp mũi cọc dày m  1bt   0bt   5' h  238.27  10,1x2  258.47( KN / m2 )  2bt   1bt   5' h  258.47  10,1x2  278.67( KN / m2 )  3bt   2bt   5' h  278.67  10,1x2  298.87( KN / m2 )  4bt   3bt   5' h  298.87  10,1x2  319.07( KN / m2 ) SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP - Ứng suất gây lún mũi cọc  0gl  ptb   0bt  338.47  238.27  100.2( KN / m2 ) Tại vị trí : L 4.66 Z  1 ;   0.43 =>k0 = 0,639 B 4.66 Bm 4.66  1gl  k0  0gl  0, 639 x100.2  64.03( KN / m2 )  Tại vị trí : L 4.66 Z  1 ;   0,86 =>k0 = 0,373 B 4.66 Bm 4.66  2gl  k0  0gl  0,373x100.2  37.37( KN / m2 )  Tại vị trí : L 4.66 Z  1 ;   1.29 =>k0 = 0,227 B 4.66 Bm 4.66  3gl  k0  0gl  0, 227 x100.2  22.75(kN / m2 )  Tại vị trí : L 4.66 Z  1 ;   1.72 =>k0 = 0,148 B 4.66 Bm 4.66  4gl  k0  0gl  0,148x.100.2  14.83( KN / m2 ) Ta coù : 0, 2. 4bt  0, x319.07  63.814( KN / m2 )   4gl  14.83( KN / m2 ) nên ta ngừng tính lún vị trí  tbgl1   tbgl2   0gl   1gl  1gl   2gl  100.2  64.03  82.12( KN / m )  64.03  37.37  50.7( KN / m ) SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG  tbgl3    S gl tb gl tbi   2gl   3gl  3gl   4gl GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP  37.37  22.75  30.06( KN / m )  22.75  14.83  18.79( KN / m2 ) hi  2.(82.12  50.7  30.06  18.79)  363.34( KN / m) o Eo   tbigl hi  0, 62 x363.34  0,0239m  2.39cm 9393.94 S  2.39cm   S gh   8cm o ao  4x 0.62  9393.94( KN / m ) 0.000066 2500 Với : Eo  mk 37000 1800 tb/4 tb/4 238.27 KN/m VI TRI 8.3.6.5 258.47 KN/m 278.67 KN/m 298.87 KN/m 319.07 KN/m 100.2 KN/m 82.12 KN/m 50.70 KN/m 2 2 30.06 KN/m 2 18.79 KN/m Kiểm tra điều kiện xuyên thuûng : 650 45° MSSV: 20761179 45° 00 SVTH : NGUYỄN BẢO LONG Trang 149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG 8.3.6.6 GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Cấu tạo tính tốn đài cọc: - Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng - Kích thước cột 0.65x0.65 = 0.423 m2 Bd  bc 3.4  0.65   1.375m 2 chọn h0=1.5 m Ld  hc 3.4  0.65 h0    1.375m 2 h0  - Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: Do ta chọn chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài - Tính cốt thép cho đài cọc chịu uốn Ta có phản lực đầu cọc: tt N tt M xtt yi M y x i Pi    nc  yi2  xi2 - Ta có bảng sau: Lực SVTH : NGUYỄN BẢO LONG xi yi Giá trị MSSV: 20761179 Trang 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP P1 -0.9 0.9 860.62 P2 0.9 0.9 874.89 P3 -0.9 -0.9 841.93 P4 0.9 -0.9 856.21 Xem đài cọc dầm công xôn bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc : n - Moment ngàm xác định theo công thức : M   ri Pi i 1 - Trong : n số lượng cọc phạm vi côngxôn - Pi phản lực đầu cọc thứ i, ri :khoảng cách từ mặt ngàm đến trục 900 900 Y 800 00 Ø X 650 X 650 800 900 900 800 800 Y SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP Xem đài cọc dầm công xôn bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc: - n Moment ngàm xác định theo công thức : M   ri Pi i 1 - bTrong : n số lượng cọc phạm vi côngxôn PI phản lực đầu cọc thứ i, rI :khoảng cách từ mặt ngàm đến trục -Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI-I = r1.(P2+P4)=0.575( 874.89 + 856.21) = 995.38 kNm Trong : r =0.9- 0.325=0.575 m; -Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: MI-I = r2.(P1+P3)=0.575(860.62+841.93) = 978.97 kNm Trong : r2 = 0.9- 0.325=0.575 m; * Diện tích cốt thép tính theo công thức : Fa  M 0.9.Ra ho Trong : M moment tiết diện xét ho chiều cao làm việc đài tiết diện Ra : cường độ tính tốn thép Số liệu tính tốn : Bêtơng B25 có R b = 14.5 (kN/m2) Thép AII: Ra = 28x104 (kN/m2) Chiều cao đài: h0=1.5m; Lớp bêtông bảo vệ a=5cm -Mặt ngàm I-I: thép theo phương Y: Diện tích cốt thép : F a  995.38  0.00263m =26.3cm2 0.9  28  10  1.5 Chọn 12cây  18 đặt a200 để bố trí ( Fachọn = 30.54 cm2) SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD:PGS-TS.NGUYỄN VĂN HIỆP -Mặt ngàm II-II: thép theo phương X: Diện tích cốt thép : F a  978.97  0.00259m =25.9cm2 0.9  28  10  1.5 Chọn 12  18 đặt a200 để bố trí ( Fachọn = 30.54 cm2) SVTH : NGUYỄN BẢO LONG MSSV: 20761179 Trang 153 ... dự phòng, … 1.3 Sự cần thiết phải đầu tư: Việc xây dựng văn phòng làm việc Công ty TNHH DV Mai Thành thành phố Hồ Chí Minh góp phần giải nhu cầu thuê văn phòng làm việc đơn vị liên doanh, văn phòng. .. trình CAO ỐC VĂN PHỊNG LIM TOWER xây dựng khu đất số 9-11 Tôn Đức Thắng, Q.1, Tp.HCM tổng diện tích sàn xây dựng 33.300 m2, khu đất nằm trung tâm thành phố Là công trình xây phục vụ nhu cầu văn phòng. .. Thieát kế dầm chiếu nghỉ 62 CHƯƠNG _ THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 6.1 Tính dung tích phân tích làm việc bể 66 6.2 Sơ đồ hình học 67 6.3 Thiết kế nắp, ñaùy 69 6.4 Thiết kế thành