sang kien kinh nghiem

Nªn ta kh«ng sö dông nguån níc mÆt lµm nguån cung cÊp níc cho thÞ trÊn trong hiÖn t¹i vµ t¬ng lai.. - VËy ta lÊy nguån níc ngÇm tõ c¸c giÕng khoan c¸ch trung t©m thÞ trÊn 2 km ®Ó cÊp ní[r]

Lời nói đầu

*****

Trong năm gần đây.Chính phủ khảng định, nớc nguồn tài nguyên quý báu loài ngời nớc thiếu sống, sống, sinh hoạt ngời, nhu cầu sử dụng nớc ngày tăng Việc khai thác sử dụng nguồn nớc phải đợc đơi với kiểm sốt bảo vệ

Theo nhu cầu sinh hoạt phát triển xã hội ngày cao, vấn đề môi trờng, nhu cầu nớc ngày phải đợc quan tâm trọng đến số lợng chất lợng với mục đích sử dụng nhằm nâng cao sức khoẻ cộng đồng Tạo tảng đánh giá phát triển toàn diện đất nớc

Hiểu rõ tầm quan việc sản xuất cung cấp nớc thực đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cấp thoát nớc khoá 2005-2010 Em đợc giao đề tài tốt nghiệp

ThiÕt kÕ hƯ thèng cÊp n

“ ớc thị trấn Đơng Triều –huyện Đông Triều-tỉnh Quảng Ninh” quãng thời gian em vận dụng, củng cố, tổng kết tất kiến thức đợc thầy cô tận tình, bảo chuyền đạt cho em suốt năm học trờng Đại Học Kiến Trúc Hà Nội

Qua em xin đợc chân thành cảm ơn thầy giáo THs Lê Mạnh Hà giáo viên hớng dẫn kỹ thuật thầy giáo Ks Nguyễn quốc Hùng giáo viên hớng dẫn phần thiết kế điện, hớng dẫn tận tình giúp em hồn thành tốt đề tài tốt nghiệp đợc giao

Trong đồ án chánh đợc số sai sót Em mong thầy góp ý bảo thêm

Một lần em xin chân thành cảm ơn thầy cô môn chuyên ngành cấp nớc nh thầy khoa Tại chức nhiệt tình bảo giúp đỡ em trình học tập trờng

Hà Nội ngày 28 tháng 04 năm 2010

Đỗ Đăng Tuấn

PhÇn I

Giới thiệu chung thị trấn đông triều huyện đông triều – tỉnh quảng ninh

Ch¬ng i

điều kiện tự nhiên quy hoạch đô thị

Thị trấn Đông Triều, huyện Đông Triều trải dài km dọc hai bên đờng quốc lộ 18A, trung tâm hành chính, trị, kinh tế, văn hố huyện Đơng Triều

Mặc dù đợc thành lập từ năm 1957 đến nay, song thị trấn Đông Triều thị trấn nghèo, chậm phát triển

Trong năm gần với sách mở cửa Đảng nhà nớc, Thị trấn Đông triều huyện nhà ngày đổi tiến tới phồn vinh, thịnh v-ợng Thị trấn Đông Triều đợc quy hoạch chỉnh trang, làm sở tảng cho phát triển chung toàn huyện đến năm 2025

Một chủ trơng đợc đề UBND huyện Đông Triều cho thị trấn Đông Triều đến năm 2025 là: đầu t, xây dựng sở hạ tầng đô thị, có hệ thống cấp nớc sạch, nớc xử lý nớc thải cho thị trấn tạo sở huyện Đông Triều nâng lên cấp thị xã nhằm đáp ứng đợc yêu cầu chung cho phát triển toàn tỉnh

I.2 Điều kiện tự nhiên I.2.1 Vị trí địa lí

Thị trấn Đơng Triều nằm phía tây huyện nằm vùng cánh cung Đơng Triều , có toạ độ địa lý :

- Từ 21029'04'' đến 21044'55'' Vỉ độ Bắc - Từ 106033' đến 106044'57'' Kinh độ Đơng

Phía bắc giáp xã Tràng An , phía nam giáp xã Hồng Phong, xã Hng Đạo phía đơng giáp xã Xn Sơn, phía tây giáp xã Bình Dơng

I.2.2 Địa hình

Th trn ụng triu có địa hình đồi núi trung du đồng ven

Vùng chủ yếu phù xa sông Kinh Thầy bồi đắp,tạo thành vùng đất mầu mỡ , bao bọc vùng đồng hệ thống sơng ngịi nối liền với sơng Thái Bình toả Hải Dơng, Bắc Ninh, hải Phòng nhiều nơi khác

I.2.3 KhÝ hËu

Khu vực nghiên cứu thuộc vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa có mùa đơng lạnh Mỗi năm có mùa rõ rệt: mùa ma từ tháng 10 đến tháng 1năm sau, mùa khô từ tháng n thỏng

Độ ẩm không khí trung bình 81%

Lng ma trung bình hàng năm xấp xỉ 1808 mm/năm Nhiệt độ trung bình năm 220C.

Nhiệt độ trung bình thấp t 140C-15,40C.

Hớng gió thịnh hành gió Đông nam (tần suất 30%), gió Đông Bắc (tần suất 25%), gió Tây Bắc (tần suất 15%), gió Tây Nam (tần suất 10%) hớng gió khác tần suất 20%.Vận tốc gió trung bình năm : 3,5 m/s

-Gió đơng nam xuất vào mùa ma, thổi từ biển vào mang theo nớc gây ma lớn Hàng năm Đông Triều thờng chịu ảnh hởng trực tiếp đến bão với sức gió từ cấp đến cấp 10 , giật cấp 10

- Gió mùa đơng bắc : Xuất vào mùa khơ từ tháng 10 năm trớc , chấm dứt vào tháng tháng năm sau.tốc độ gió từ 3-4m/s Đặc biệt gió đơng bắc thờng tràn thờng lạnh mang theo giá rét

I.2.4 HÖ thèng s«ng hå

Khu vực nghiên cứu quy hoạch thuộc vùng hạ lu sông Kinh Thầy suối nhỏ phía Đơng bắt nguồn từ dãy núi phía Bắc thuộc cánh cung Đơng Triều độ cao 500-700m chảy theo hớng Bắc Nam sông có chữ lợng trung bình nhỏ nên cung cấp nguồn nớc mặt cho đô thị nhỏ

Trong mùa lũ, vận tốc dòng chảy trung bình thờng vợt 1,5 m/s Cao độ đỉnh lũ l 4.0 m, tn sut 3%

I.2.5 Địa chất - Thuỷ văn

a cht cơng trình khu thị trấn khu quy hoạch mở rộng đất phù xa sông kinh thầy, khu mở rộng phải đắp lớp đất san dày 2m, độ đầm chặt lớp K=0,9 nên khả chịu tải trọng bề mặt trung bình

Về chế độ thuỷ văn: Chế độ mực nớc sơng Kinh Thầy sơng Đạm có mực nớc lớn vào mùa ma nhng vào mùa khô mực nớc thấp

Mùc níc cao nhÊt vỊ mïa ma: m Mùc níc thÊp nhÊt vỊ mïa kh«: 1,5 m

Mực nớc ngầm Đông Triều độ sâu - m

Ngoài nớc dới đất đợc cung cấp nhờ nguồn nớc ma có quan hệ thuỷ học trực tiếp với sơng Kinh Thầy

III HiƯn trạng thị trấn Đông Triều. III Hiện trạng d©n sè

Theo số liệu thống kê huyện tính đền ngày 01/ 01/2010 dân số tồn thị trấn Đơng Triều 27052 ngời

Dân số độ tuổi lao động khu vực : 13661 ngời chiếm 50,5 % dân số nội thị Dân số làm việc thành phần kinh tế quốc dân: 7240 ngời chiếm 53% dân số độ tuổi lao động khu vc ụ th

III.3 Đất đai

Diện tích tự nhiên tồn thị trấn đợc xác định theo nghị định số 68/NĐ-CP

479ha,Là thị trấn nằm tam giác kinh tế trọng điểm bắc : Hà Nội -Hải Phòng - Quảng Ninh, có hệ thống giao thơng thuận lợi đờng , đờng thuỷ ,đờng sắt Thị trấn Đông Triều có điều kiện u để phát triển kinh tế - xã hội theo định hớng công nghiệp hố , đại hố

III.4 HiƯn tr¹ng xây dựng: * Các công trình công cộng:

Khu quan hành nghiệp quan kinh tÕ

Nằm tập trung quanh trung tâm thị trấn xây dựng sở vật chất tơng i khang trang n nh

Các công trình giáo dục, văn hóa, bệnh viện, y tế nh:

-1 trêng phỉ th«ng trung häc, trêng mầm non, trờng cấp trờng cấp phôc vô cho em khu vùc

- Giáo dục: phờng, khu hình thành đủ trờng cấp 1,2 với quy mô vừa nhỏ - Y tế : thị trấn có 01 bệnh viện với tổng số 300 ngời bệnh hệ thống trạm y tế phờng xã

- Nhà văn hố sở biểu diễn ngồi trời : có sàn diễn ngồi trời với quy mơ cịn đơn giản

- Hai bãi bóng đơn giản dạng dùng để luyện

- Thơng nghiệp : Một trung tâm thơng mại, chợ thị trấn chợ nhỏ cấp khu Ngoài có dịch vụ thơng nghiệp, số công trình kinh tế: Trạm , , chùa chiền công trình rải rác vïng

* Nhµ ë:

Chđ u lµ nhµ dân tự xây, nhà xây kiên cố tầng, kiến trúc mộc mạc III.5 Hiện trạng hệ thống hạ tầng:

* Giao thông

- ng giao thơng : Đờng nhựa liên xã, liên thơn có chiều rộng 5m đờng thơn xóm có chiều rộng 2m – 3,5m

- Chạy qua thi trấn quốc lộ 18A Hà Nội - Móng Cái đờng 18B chạy h-ớng phía bắc thị trấn nối với đờng cao tốc Nội Bài Móng Cái tơng lai Đờng 186 nối thị trấn với huyện Kinh Môn Hải Dơng

Tuy phục vụ điện sinh hoạt khoảng 100% song quy mô cha đáp ứng, đờng dây, trạm điện đơn giản thiếu Điện chiếu sáng công cộng phục vụ đợc phần quốc lộ 18A

*Cây xanh - Môi trờng

- Cha đáp ứng đợc nhu cầu thiếu đầu t Các nơi tập trung nhiều xanh chủ yếu nằm ngồi rìa thị trấn, cần phải bổ xung vùng xanh trung tâm thị trấn để tạo cảnh quan, bảo vệ môi trờng sống cho khu dân c đợc lành

* Hệ thống thoát nớc vệ sinh môi trêng

- Vùng dân c có nhiều ao, ngịi, sơng thuận tiện cho việc tiêu nớc mặt Nớc tự chảy hồ ao, ngịi sau chảy sơng Kinh Thầy

- Khu dân c hệ thống thoát nớc sinh hoạt

Vệ sinh môi trờng: Rác đợc thu gom, phải chở xã khác để xử lý *Hiện trạng thoát nớc

- Khu vực thi trấn Đơng Triều có tuyến cống nớc chung xây trớc năm 1985, cống cũ tiết diện nhỏ, khả nớc kém, khơng thể nạo vét tăng khả tiêu, điều cần thiết phải xây dựng hệ thống cống để thay hệ thống cũ tăng mật độ cống, bảo đảm khả thoát nớc

- Nớc thải sinh hoạt khu dân c phần thấm xuống đất gây ô nhiễm đất nớc ngầm phần chảy sông, suối hồ, ao gần

- ThÞ trÊn cha cã hƯ thèng xư lÝ níc th¶i tËp trung

- Trong xí nghiệp, bệnh viện nớc bẩn khơng đợc làm mà xả thẳng sông Bệnh viện đa khoa có thiết kế hệ thống xử lí nớc bẩn nhng cha đợc xây dựng Nhân dân thị trấn sử dụng hố xí thùng xí hai ngăn chiếm20%còn 80% dân thị trấn sử dụng bể tự hoại

* HiƯn tr¹ng cÊp níc.

- Hiện thị trấn Đông Triều cha có hệ thống cấp nớc để phục vụ nhân dân địa bàn ngời dân chủ yếu sinh hoạt nguồn nớc giếng đào mạch nông, n-ớc ao, hồ,nn-ớc ma Nhng tình hình mơi trờng ngày bị ô nhiễm nghiêm trọng ,nhất ô nhiễm nguồn nớc nên ngời dân mong muốn có nguồn nớc để sinh hoạt nhằm phòng chống bệnh nhiễm nguồn nớc

III.6 Thđ c«ng nghiƯp – N«ng nghiƯp:

Khu vực có sở kinh doanh - kinh tế t nhân nhỏ lẻ, gồm ngành nghề chính: Mộc, nề, khí, sửa chữa, chế biến, mua bán nông sản, may dân dụng, chăn ni gia đình

N«ng nghiƯp : 55 % , kh¸c 45%

* Nhận xét chung : Hiện nhu cấu sống ngời dân thị trấn đợc nâng cao, chất lơng đời sống cải thiện nên cần thiết nớc sát thực

Ch¬ng II

Quy hoạch cần thiết xây dựng hệ thống cấp nớc thị trấn đông triều.

I Quy hoạch chỉnh sửa khu thị trấn Đông Triều: I Quy hoach đất.

Khu vực thị trấn Đơng Triều rộng 479 ha, bao gồm

+ Đất 191.6 chiếm 40% chiếm 15% tổng diện tích đất quy hoạch có sở hạ tầng nhà trớc quy hoạch, nhà chia lô cao từ 3-4tầng

+ Đất xanh ,đất đồi : 119.7 (25% )

+ Đất công trình công cộng : 71.8 ha, chiÕm 15%tỉng diƯn tÝch + §Êt giao th«ng : 84.6 ha, chiÕm 20% tỉng diƯn tÝch

+ Đất ao hồ mặt nớc: 28.74 ha, chiếm % tổng diện tích đất quy hoạch đô thị + Đất công nghiệp :17.28 ,chiếm % tổng diện tích đất quy hoạch đô thị

+ Mật độ dân c: 149 m2/ngi

I Dự báo dân số.

- Hớng phát triển huyện Đông Triều trớc năm 2025 đạt cấp thị xã nên quy mô dân sốđợc dự báo nh :

- Số liệu quy mô dân số thị xã năm (đơn vị tính: ngời) 1995 : 22250 (ngời)

2000: 23900(ngêi) 2005: 25500(ngêi) 2010: 27052(ngêi)

Tỷ lệ tăng dân số qua thời kỳ 1995-2000 là1.48%(330ngời /năm) Tỷ lệ tăng dân số qua thời kỳ 2000- 2005 là1.34%(320 ngời /năm) Tỷ lệ tăng dân số qua thời kỳ 2005 - 2010 1.25%(310 ngời /năm) Dự báo dân số theo thời kỳ cao

2015: 28850(ngêi) 2020: 30500(ngêi) 2025: 32150(ngêi)

Dân số thị xã tăng nhanh không mức độ tăng tự nhiên mà phục thuộc nhiều vào mức tăng học trình thị hố nhanh

Theo nhu cầu sinh hoạt ngời dân cao hơn, trang thiết bị vệ sinh đại

I.3 Các công trình trọng điểm

- Trung tõm thơng mại đợc xây dựng phía bắc thị trấn - Chợ trung tâm thị trấn đợc mở rộng

- Khu công nghiệp đợc xây dựng vào hoạt động giải việc làm cho ngời dân th trn

I.4 Hệ thống hạ tầng kü thuËt:

- Điện dân dụng, hệ thống cấp nớc, thơng tin liên lạc đợc xây dựng chỉnh trang tạo cảnh quan môi trờng chất lợng phục vụ tốt

- To n hệ thống đà ờng nội thị trấn có đèn điện chiếu sáng, - Hệ thống xử lý rác thải,nớc thi c x lý

I.5 Tiềm kinh tế:

Là khu trung tâm trị, văn hoá,thơng mại, du lịch huyện Đông Triều cửa ngõ phía tây tỉnh Quảng Ninh.thị trấn Đông Triều có tiềm lớn mặt phát triển kinh tế thơng mại ,du lịch phát triển làng nghề truyền thống

-Huyện chế sách hợp lý thu hút đầu t nên có nhiêu doanh nghiệp đợc đầu t xây dựng nhà máy

I.6 Quy hoạch không gian

Phỏt trin c s h tầng ngày đại, không gian rộng, tạo cho ngời dân sinh sống đô thị trấn thỏa mái chất lẫn tinh thần

Ph¸t triĨn khu Du Lịch Sinh Thái Văn Hóa theo khoa học, không gian xanh, khung cảnh tự nhiên, ấn tợng, có nhiều điểm nhấn, không gian vui chơi, giải trí, văn hóa thể thao Tạo môi trờng thỏa mái ấm áp

Mức sống ngời dân thị trấn chất lợng ngày tăng phát triển

II Sự cần thiết đầu t x©y dùng hƯ thèng cÊp níc II.1 Sù cần thiết đầu t

- Th trn ụng triều đà phát triển cách toàn diện, song song mức sống ngời dân thị trấn ngày cáng nâng cao chất lợng nên nhu cầu sinh hoạt, yêu cầu cải thiện sống, cảnh quan môi trờng ngời dân nâng cao

- Là vị trí cửa ngõ phía tây tỉnh, điểm dừng chân trớc lộ trình du lịch Hạ Long đầy ấn tợng mếm kh¸ch

Với tầm quan trọng nh việc cải thiện môi trờng, cảnh quan thiên nhiên nâng cao chất lợng sống cho ngời dân nơi cấn thiết, nhng thách thức lớn cấp quyền phải xây dựng đợc lộ trình thực

Nên trớc mắt phải xây dựng hệ thống cấp nớc cho khu thị trấn việc cần thiết cần phải làm ngay, để đáp ứng nhu cầu nớc cho ngời dân từ làm nhân tố để phát triển cho th trn khỏc huyn

II.2 Đánh giá chung. - Thn lỵi:

Khu thị trấn Đơng Triều trớc quy hoạch chỉnh trang sở hạ tầng tốt nên cần chỉnh trang thêm phần có mở rộng phần quy hoạch đợc đồng tình ủng hộ UBND tỉnh, sở kế hoạch đầu t tỉnh nhân dân địa bàn thị trấn nói riêng nhân dân huyện núi chung

- Khó khăn:

Nguồn vốn đầu t ban lớn, Nên phải đầu t theo giai đoạn cho công việc cụ thể

Kết luận:

Việc đầu xây dựng hệ thống cấp nớc cho khu thị trấn Đơng Triều mang tính khả thi cao đáp ứng đợc nhu cầu cần thiết nớc cho ngời dân, nâng cao sức khoẻ cộng ng

-Thị trấn Đông Triều trung tâm trị- văn hoá- kinh tế huyện Đông Triều- cửa ngõ phía tây tỉnh Quảng Ninh

Nên việc đầu t xây dựng hệ thồng cấp nớc cho thị trấn Đông Triều cần thiết mang tính chất chiến lợc quốc gia

Phần II

tớnh toán thiết kế mạng lới cấp nớc khu thị trấn đơng triều- huyện đơng triều.

I C¬ së thiết kế:

I.1 Tiêu chuẩn thiết kế hÖ thèng:

- Căn vào số liệu thực tế lấy địa phơng - Tiêu chuẩn, quy chuẩn xây dựng Việt Nam

- Tiªu chuÈn ngành: Tiêu chuẩn thiết kế cấp nớc mạng lới bên nhà công trình TCVN 33-2006

- Tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép TCVN 5574-91 - Tiêu chuẩn tải trọng tác động 2737-95

I.2 Tiêu chuẩn vật t thiết bị.

Tiêu chuẩn chung ISO, BS, AISI, ASTM, SUS AWWA tiêu chuẩn khác tơng đơng, đợc sản xuất nớc nhập ngoại Cụ thể cho loại vật t thiết bị nh sau:

a èng phụ kiện gang dẻo.

- ống gang cầu (Dẻo) miệng bát EU - TC2531 K9 - áp lùc lµm viƯc bar

b èng vµ phơ kiÖn b»ng nhùa HDPE.

- Là loại ống nhựa đen theo tiêu chuẩn ISO 4427:1996 (E), độ dày ống phụ kiện theo DIN 8074:1999

- ¸p lùc lµm viƯc bar

c Mèi nèi mỊm.

- Khoảng cách lắp đặt từ 40-100 mm - Miếng đệm cao su đàn hồi EFDM - Vỏ bọc POLYME chng n mũn

- áp lực làm việc bar

d Mặt bích cho đờng ống phụ kiện.

- Mặt bích cho đờng ống phụ kiện theo tiêu chuẩn BS 10004, phần 3.1 3.2, khoan l theo PN6

- áp lực làm việc bar

e Gioăng cho mối nối mặt bích.

- Thuộc loại vòng-bu lông-bên trong, kích thớc gioăng theo tiêu chuẩn BS 4865 phần

Giong phải đợc chế tạo từ vật liệu đợc quy định điều - khoản tiêu chuẩn BS 2494 vòng loại W

f Van.

- Van cổng theo tiêu chuẩn ISO 5996 Thân van gang theo BS 1452, phủ epoxy tĩnh điện, trục thép khơng rỉ, nêm vành đai ép đồng thau theo BS 2874, miếng đệm cao su đàn hồi Trục, bu lông, đai ốc thép không rỉ, áp lực làm việc bar

- Van chiều : Là van đĩa loại waphơ, đối trọng đặt bên thân van

- Van bi: Theo BS 5159 Thân đồng thau, bi đợc chế tạo từ gang đợc phủ vật liệu khơng bị ăn mịn phù hợp đồng thau

g Đồng hồ lu lợng.

Mặt bích khoan lỗ theo PN9, vá tèi thiĨu phï hỵp IP65

h Xi măng.

- Do cỏc cụng ty xi mng Việt Nam sản xuất, đảm bảo chất lợng cao theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 6260-1997 ISO, đạt mác PC30

i ThÐp x©y dùng.

- Đợc sản xuất đơn vị nớc liên doanh có uy tín

hoặc khu vực lân cận, có chất lợng tốt, đảm bảo yêu cầu kỹ thuật theo TCVN I.3 Quy định quản lý chất lợng.

- Quy định quản lý chất lợng cơng trình xây dựng theo NĐ 209/2004/NĐ - CP số 49/2008/NĐ-CP

+ Theo yêu cầu quy hoạch thiết kế hệ thng n 2025

+ Đảm bảo chất lợng, áp lực lu lợng, tính an toàn hệ thống: áp lực tối đa mạng không 50m cột nớc, áp lực vị trí bất lợi nhÊt lµ 20 m cét níc

+ Vận tốc nớc mạng lới không 1,5 m/s + Nớc đợc cấp 24/24

+ Phơng pháp kiểm soát mạng, theo dõi giám sát điểm phân phối lu lợng áp lực theo định kỳ tháng lần vào tuần

Năm tính tốn hữu lấy số liệu mốc năm 2010, kết hợp với quy hoạch đô thị, đối tợng sử dụng nớc, nhu cầu sử dụng nớc khu vực, thành phần sử dụng nớc, mục đích sử dụng nớc, phơng hớng cấp nớc cho đối tợng đến năm tính tốn 2025

II Ngn níc cung cÊp Ngn níc hiƯn h÷u

- Qua điều tra nghiên cứu tình hình cụ thể, kết hơp với số liệu cung cấp từ liên đoàn quy hoạch địa chất tài nguyên nớc 58 Chí Linh Hải Dơng cho biết

Nguồn nớc mặt khu vực nghiên cứu thuộc vùng hạ lu sơng Kinh Thầy suối nhỏ phía Bắc bắt nguồn từ dãy núi phía Bắc thuộc cánh cung Đông Triều độ cao 500-700m chảy theo hớng Bắc Nam đổ vào sông

Các sông có chiều rộng nhỏ, chữ lợng nhỏ, hàm lợng cao ,về mùa lũ vận tốc dòng chảy lớn theo nhiều đất sỏi đổ xuống lịng sơng gây tợng bồi lấp co hẹp dòng chảy,thay đổi dòng chảy nên khơng thuận lợi cho việc đặt cơng trình thu làm việc hiệu Nên ta không sử dụng nguồn nớc mặt làm nguồn cung cấp nớc cho thị trấn tơng lai

III Xác định công suất thiết kế hệ thống cấp nớc

III.1 Xác định quy mô,nhu cầu dùng nớc sinh hoạt:

Qua tìm hiểu thực tế thị trấn Đông Triều trớc năm 1980 thị trấn mà nhân dân chủ yếu sản xuất nông nghiệp, kinh tế khó khăn, từ năm 2003 trở lại nhờ có sách mở cửa Đảng nhà nớc, huyện nhà nói chung thị trấn Đơng Triều có nhiều đổi Nhiều nhà máy, xí nghiệp mọc nên ngời dân có nhiều việc làm thu nhập tăng, bên cạch nhiễm mơi trờng ngày phát triển ảnh hởng trực tiếp đến nguồn nớc sinh hoạt ngời dân địa bàn thị trấn

VËy nhu cầu nớc ngời dân nơi cÇn thiÕt

Để thiết kế hệ thống cấp nớc cho thị trấn Đơng Triều có hiệu phải dựa thực tế cấp nớc thị trấn Mạo Khê- huyện Đơng Triều( thị trấn có điều kiện tự nhiên, phong tục tập quán, thói quen, mức độ trang thiết bị vệ sinh nh thị trấn Đông Triều) Qua thu thập tài liệu phịng kinh doanh cơng ty thi công cấp nớc Quảng Ninh đ-ợc biết tình hình cấp nớc thị trấn Mạo Khê – huyện Đông Triều nhiều năm nh :

Năm

Hộ khách hàng có

Nhu cầu sư dơng (l/ngêi)

Tû lƯ thÊt tho¸t ( %)

2000 700 54 35

2001 850 57 34.2

2002 1000 60 33

2003 1170 63 30

2004 1490 65 29

2005 1860 66.6 28

2006 2230 68 27

2007 2640 70 25

2008 3050 75 24

2009 3510 80 23

2010 4310 90 22

- vào số liệu thực tế có đợc thị trấn mạo khê phát triển khách hàng, nhu cầu dùng nớc, tỷ lệ thất thoát qua nhiều năm dự báo phát triển cho thị trấn Mạo Khê đến năm 2025 nh :

- độ phủ cấp nớc đạt 97% dân số thị trấn - Tỷ lệ thất thoát nớc máy 16%

Từ nhận định nhu cầu dùng nớc, tỷ lệ thất thoát nớc máy thị trấn Mạo Khê để có sở dự báo nhu cầu dùng nớc sinh hoạt cho thị trấn Đông Triu nm 2025

-Lợng nớc sinh hoạt trung bình ngày:

Qtbngày = q.N 97 %

1000 (m3/ng.®)

Trong đó:

+ q: tiêu chuẩn dùng nớc, dân c cũ q = 135 l/ngời.ng + N: dân số đô thị N = 32150 ngi

Qtbngày =

135x32150ì97 %

1000 = 4474 m3/ngày

- Lợng nớc tính toán cho ngµy dïng níc Max

- Từ ta xác định đợc lu lợng nớc dùng cho nhu cầu ăn uống, sinh hoạt thị trấn Đông Triều theo cơng thức:

Trong đó:

+ HƯ số dùng nớc không điều hoà ngày năm 2025( K = 1.7) QMAXngµy = Qtbngµyx K = 4474 x 1.7 = 7601 m3/ngµy

III.2 Xác định nhu cầu dùng nớc công nghiệp :

Theo định hớng phát triển sở kế hoạch đầu t tỉnh Quảng Ninh Uỷ ban nhân dân huyện Đông Triều quy hoạch xây dựng địa bàn thị trấn Đông Triều đợc xây dựng 02 nhà máy công nghiệp :

+ Nhà máy chế biến thực phẩm đóng hộp (nhà máy 1) - Diện tích lô đất : 10.2

Để xác định nhu cầu dùng nớc sát thực tế tiêu thụ nhà máy nhà máy cha vào hoạt động.Theo chủ đầu t cho biết nhà máy chế biến thực phẩm đóng hộp Đơng Triều sở hai nhà máy chế biến thực phẩm đóng hộp Hạ Long đợc xây dựng có cơng suất nh sở ( nhà máy chế biến thực phẩm đóng hộp Hạ Long hiệ có) Theo số liệu thống kê phòng kinh doanh cấp nớc cho nhà máy cao 459m3/ ngđ

Chủ đầu t có cam kết với cơng ty cấp nớc Quảng ninh khơng thay đổi cơng suất suốt q trình hoạt động nhà máy

Đợc chủ đầu t súc tiến xây dựng có cơng suất tơng tự nh nhà máy chế biến hoa Hoành Bồ huyện Hoành Bồ Sản lợng nớc cấp cho nhà máy hoạt động tối đa công suất 318m3/ngàyđêm

Vậy nhu cầu dùng nớc nhà máy : 318 (m3/ngđ) Tổng lợng nớc cấp cho c«ng nghiƯp :

QCN = QNM + QNM = 459 + 318 = 777(m3/ng®)

III.3 Xác định nhu cầu dùng nớc mục đích cơng cộng :

- Lu Lợng nớc cho bệnh viện đợc tính theo cơng thức Q ❑BV=qbvì ΣGB

1000 =

300×300

1000 =¿ 90 (m

3/ngđ) Trong đó: qbv tiêu chuẩn cấp nớc cho giờng bệnh = 300(l/gb.ngđ) Σ GB :là tổng số giờng bệnh =300 giờng bệnh

- Lu Lợng nớc cho, nhà trẻ mẫu giáo, trờng học đợc tính theo cơng thức Q ❑TH=qthì ΣHS

1000

Trong đó: qth tiêu chuẩn cấp nớc cho học sinh

Σ HS lµ tỉng sè häc sinh thổng kê theo bảng sau

Bng xỏc nh nhu cầu dùng nớc mục đích cơng cộng cho đối tng

Đối tợng Đ/v Số lợng Tiêu chuẩn

(l/ngđ) (m3Tổng/ngđ)

Trung tâm thơng mại TM Theo yêu cầu 20

Chợ Chợ Theo yêu cầu 30

Nhà hàng NH Theo yêu cầu 10

Bệnh viện BV 300GB 300 90

Nhà trẻ mÉu gi¸o(04) NT-NG 400 ch¸u 30 12

Trung häc c¬ së I(02) TH 1000HS 20 20

Trung häc c¬ së II(02) TH 1000HS 20 20

Trung häc c¬ së III TH 1000HS 20 20

Trêng PTTH TH 1500HS 20 30

Tæng 252

Tổng lợng nớc cấp cho nhu cầu công cộng : 252 (m3/ngđ) III.4 Xác định nhu cầu dùng nớc cho dịch vụ đô thị :

Theo hợp đồng thoả thuận giửa công ty môi trờng đô thị công ty cấp nớc Quảng ninh Công ty môi trờng đô thi hải yến mua nớc công ty cấp nớc với 50% lợng nớc rửa tới

- Lu lợng nớc tới rửa đờng đợc tính tốn theo cơng thức Q ❑RD=qrdì FD

1000 ×n=

1,2×253800

1000 ×2=¿ 609.12 (m

Trong đó: FGT diện tích đất giao thơng = 84.6(ha), số diện tích đờng cần phải rửa FD = 30%FGT = 30% x 84.6 = 25.38(ha)

Qrd tiêu chuẩn nớc rửa đờng lấy theo yêu cầu qrd =1,2(l/m2): Rửa giới, mặt đờng quảng trờng hoàn thiện

Rửa đờng vào : Sáng từ 10h  11h hàng ngày Chiều từ 14h  16h hàng ngày N số lần tới, rửa ngày

- Lu lỵng nớc cho lần tới cây: qt = (l/m2) Tới vào : Sáng từ7h 9h

ChiỊu tõ 15h  17h hµng ngµy

Diện tích xanh thị: FCX = 33.84 ha, số diện tích cần phải tới FT = 25% FCX = 25% x 33.84 = 8.46(ha)

Q ❑T=qt× FCX

1000 × n=

4ì84600

1000 ì2= 676.8(m

3/ngđ) Qt = 676,8 x 50% = 338.4 (m3/ng®)

Tổng lợng nớc cấp cho dịch vụ đô thị :

QDV§T = QRD + Qt = 304.56 + 338.4 = 643 (m3/ngđ)

Tổng lợng nớc hữu ích cấp vào mạng :

QH ich = QSH x a + QCN + QCC + QDVDT = 7601 x1.1 + 777 + 252 + 643 = 10 033 (m3/ng®)

Trong đó:

+ a: hệ số lu lợng nớc dự phòng cho phát triển cơng nghiệp địa phơng = 1,1 + QSH

ngµy max: Lu lợng nớc sử dụng ngày lớn + QCN : Lu lợng nớc cấp cho công nghiệp

+ QDVDT : Lu lợng nớc sử dụng cây, rửa đờng + QCC : Lu lợng nớc sử dụng cho mục đích cơng cộng III.5 Xác định lợng nớc thất thoát :

Lợng nớc thất tồn mạng tính đến năm 2025 16% (tỷ lệ thất thoát lấy theo tỷ lệ thất thoát nớc sinh hoạt năm 2025 ) QHu ich = 89 % QML = 10 033 (m3/ngđ)

QTH TH = 1240 (m3/ng®)

VËy tỉng lu lợng nớc cấp xuống mạng : QML

QML = QHu ich + QTH TH

= 10160 + 1935 = 11273 (m3/ngđ) III.6 Xác định công suất trạm xử lý :

Theo c«ng thøc : QCC =

qcc× n ×2×3600× k

1000 = 10,8 x qCC x n x k (m

3/ngđ) Trong qCC : Tiêu chuẩn nớc chữa cháy

n : Số đám cháy sảy đồng thời

k : hệ số xác định thời gian phục hồi nớc dự chữ chữa cháy

theoTCXD33-2006, nhà hỗn hợp tầng không phụ thuộc vào bậc chịu lửa nên chon n=2, k=1, qCC =20 l/s

QCC = 10,8 x 20 x2 x = 432 m3/ngđ

Theo quy chuẩn xây dựng Việt Nam, lợng nớc dùng cho thân trạm xử lý lÊy theo KXL =1,04 - 1,06 chän KXL =1,05

Công suất trạm xử lý tính theo công thức : QXL = QML x KXL + QCC m3/ng®

QXL = 11273 x 1,05 + 432 = 12268 m3/ngđ Lấy tròn 12500 m3/ngđ.

III.7 Xỏc nh dung tích bể chứa.

- Dung tÝch bĨ chøa nớc năm 2025:

Dung tích thiết kế bể chøa tÝnh theo c«ng thøc : WbĨ

tk = Wđhbể + Wcc + WTXL (m3) Trong đó:

+Wđh

bể: Dung tích điều hoà bể chøa(m3)

+Wcc : Dung tích dự trữ nớc chữa cháy h (m3) + WTXL :Dung tích dự trữ nớc cho trạm xử lý (m3) - Tính dung tích cấp nớc chữa cháy giờ Wcc = n x qtc x3 x3600/1000 ( m3) Trong :

+ n: Số đám cháy xảy đồng thời thị trấn

+ qc : Lu lợng cho đám cháy( với thị có quy mơ dân số đến thời kỳ tính tốn thiết kế 32150 ngời, theo TCVN 2622 – 1995 có đám cháy đồng thời, lu l-ợng dập tắt đám cháy qc = 20l/s

Vậy có đám cháy đồng thời

Wcc = x 20 x x 3600/1000 = 432( m3) + Tính dung tích điều hoà bể chứa

W ❑dhb = 25% Qng® = 25% x 11273 = 2818 (m3)

+WTXL: Dung tÝch dù trữ cho trạm xử lý=5%QML = 563 m3 *Vậy: Dung tÝch thiÕt kÕ cđa bĨ chøa lµ:

WbĨ

TK = 2818 + 432 + 563 = 3813 ( m3) * Xác định kích thớc bể chứa

- Chọn bể chứa bể có dung tích Wbc1 = 2000 m3

- Chọn hình dạng bể chứa hình chữ nhật, có kích thớc ( 24 x 24 ) m - VËy chiỊu s©u mùc níc bĨ lµ : H = 3,6 m

- VËy thiÕt kÕ chiỊu cao x©y dùng bĨ H = 4,1m

IV Lựa chọn nguồn nớc vị trí đặt cơng trình, thiết kế mạng phân phối IV.1 Chọn nguồn nớc khai thác vị trí khai thác.

- Ngn khai th¸c níc:

Theo tài liệu thuỷ văn, sơng ngịi sơng đạm thuỷ theo tài liệu trữ l-ợng nớc ngầm nh sau

* Nguồn nớc dới đất

Theo tài liệu nghiên cứu địa chất thủy văn huyện Đơng Triều đồn quy hoạch địa chất tài nguyên nớc 58 Chí Ninh Hải Dơng thuộc cục quản lý tài nguyên Việt Nam cho biết nớc ngầm vùng ven thị trấn Đơng Triều có chữ lợng tơng đối lớn ( 60 -150 l/s ) ổn định chất lợng nh chữ lợng nên dùng nguồn nớc ngầm làm nguồn nớc cung cấp cho thị trấn

* Ngn níc mỈt:

Nguồn nớc mặt khu vực nghiên cứu thuộc vùng hạ lu sông Đạm Thuỷ, Kinh Thầy suối nhỏ phía Bắc bắt nguồn từ dãy núi phía Bắc thuộc cánh cung Đơng Triều độ cao 500-700m chảy theo hớng Bắc Nam đổ vào sơng

Các sơng có chiều rộng nhỏ, chữ lợng nhỏ, hàm lợng cao ,về mùa lũ vận tốc dòng chảy lớn theo nhiều đất sỏi đổ xuống lịng sơng gây tợng bồi lấp co hẹp dịng chảy,thay đổi dịng chảy nên khơng thuận lợi cho việc đặt cơng trình thu làm việc hiệu Nên ta không sử dụng nguồn nớc mặt làm nguồn cung cấp nớc cho thị trấn tơng lai

* KÕt luËn lùa chän nguån níc :

- Nguồn nớc mặt : Thành phần chất lợng nớc giao động nhiều không ổn định Trữ lợng nớc mặt không đảm bảo cấp cho khu vực thị trấn

- Khu vực nghiên cứu có nguồn nớc ngầm : Nớc thơ lấy từ giếng khoan có chữ l-ợng tơng đối đảm bảo cho tơng lai, chất ll-ợng tốt đủ khả cung cấp để xử lý thành nớc cấp cho nhu cầu thị trấn lâu dài

IV.2.Vị trí đặt cơng trình thu.

Do cấu tạo giếng bơm cơng trình thu đợc đặt chìm xuống giếng có nhà bao che bảo vệ bơm giếng

IV.3 Xác định vị trí đặt trạm xử lý

Để chọn vị trí đặt trạm xử lý phải có so sánh theo tiêu kinh tế, kỹ thuật phải dựa vào nguyên tắc sau:

Vị trí khu đất đặt trạm xử lý phải phù hợp với quy hoạch chung đô thị, thẩm mỹ, mỹ quan cho đô thị Phải đảm bảo việc liên hệ dễ dàng, thuận tiện

- cho quản lý chung thị

- Có khả phát triển tơng lai, để xây dựng thêm công trình nhà máy nâng cơng suất

- Khu đất xây dựng nhà máy, phải nằm nơi cao ráo, không bị ngập lụt hay lún sụt Đảm bảo làm việc bền vững cơng trình trạm xử lý nớc

- Có địa hình thuận tiện cho việc bố trí cao trình trạm xử lý, tránh đào, đắp nhiều Đảm bảo diện tích để bố trí cơng trình phụ cơng trình phục v

- Đảm bảo điều kiện vệ sinh tốt, tiƯn cho viƯc tỉ chøc b¶o vƯ vƯ sinh ngn nớc trạm xử lý nớc

- Khu t xây dựng trạm xử lý cần có điều kiện địa chất tốt, tránh gia cố móng để giảm giá thành xây dựng cơng trình đảm bảo tính bền vững cơng trình

- Đặt gần nơi cung cấp điện để giảm giá thành xây dựng hệ thống cấp điện chi phí quản lý điện giảm

- Có đờng giao thơng thuận tiện, đảm bảo chuyên trở nguyên vật liệu, thiết bị, máy móc dễ dàng, phục vụ tốt cho công tác thi công quản lý nhà máy

- Chiếm đất trồng trọt, đền bù thuận lợi

Căn vào nguồn nớc chọn khả đáp ứng mặt để xây dựng nhà máy dự kiến chọn khu đất nằm đồi thị trấn gần trung tâm thị trấn cách bãi giếng khoảng 1.8 km

V Thiết kế mạng phân phối cấp nớc cho khu đô thị

Mạng lới phải bao trùm tới tất điểm dùng nớc phạm vi nghin cứu Hớng đờng ống phải theo hớng vận chuyển mạng lới

Các ống phải đợc nối lại ống nối tạo thành vòng, vòng nên có hình dạng kéo dài theo chiều vận chuyển nớc, Khoảng cách

ống nối nên lấy từ 400 – 800 m Các đờng ống phải đợc bố trí quanh co gấp khúc cho chiều dài đờng ống ngắn nớc chảy thuận lợi

Đờng ống phải đặt chỗ cao nh có khả đảm bảo áp lực cần thiết ống phân phối

Cần liên hệ chặt chẽ việc bố trí xây cơng trình ngầm khác thị trấn (nh đờng ống thoát nớc, cống hộp, đờng dây cáp điện ) để có đợc phối hợp tốt tạo điều kiện thuận lợi cho xây dựng quản lý bảo đảm làm việc tốt

Kết hợp chặt chẽ trớc mắt phát triển lâu dài bảo đảm dễ dàng mở rộng mạng lới theo phát triển huyện tăng tiêu chuẩn dùng nớc

Công tác xây dựng mạng lới phải tiến hành phù hợp với kế hoạch xây dựng chung tồn thị theo thời kì, giai đoạn phát triển

Tuy nhiên khơng thể đồng thời đáp ứng đợc tất yêu cầu trên, mà thực tế vạch tuyến mạng lới đờng ống cấp nớc phụ thuộc nhiều vào trạng quy hoạch định hớng quy hoạch mở rộng thị tơng lai Ngồi cịn phụ thuộc vào yếu tố khác nh vốn đầu t, đặc điểm văn hoá, kinh tế địa phơng Vì phơng án vạch tuyến đa để tính toán cho thị trấn phơng án tối u phù hợp với tình hình kinh tế, văn hố định hớng quy hoạch thị trấn Đông Triều - huyện Đông Triều giai đoạn đến năm 2025

Trên sở mặt quy hoạch, vị trí trạm xử lý, vị trí cơng trình, giếng khoan, phân bố cơng trình dùng nớc Mạng lới đờng ống khu thị trấn đề nghị thiết kế mạng lới vòng kết hợp mạng lới cụt, tuyến ống truyền tải mạng lới kéo dài hớng quy hoạch mở rộng có nhu cầu sử dụng nớc, tuyến ống cụt nối từ ống kéo dài đảm bảo phủ kín đến khu vực quy hoạch

Từ đồ quy hoạch xây dựng chi tiết khu thị trấn Đông Triều - huyện Đông Triều đến năm 2025

Các tài liệu quy hoạch bao gồm: số liệu khu vực quy hoạch, cụ thể đối tuợng, cơng trình cơng cộng đợc bố trí v quy hoch chi tit

V.1 Đề xuất phơng án quy hoạch mạng lới cấp nớc *Phơng ¸n 1:

Mạng lới kết hợp mạng lới vòng mạng lới cụt,đờng ống cấp nớc bao trùm hết điểm tiêu thụ nớc, tuyến ống đặt theo đờng phố có hớng từ nguồn nớc chạy dọc theo khu đô thị

Ưu điểm:

+ m bo cung cp s lợng nớc yêu cầu tới tất nơi dùng nớc với áp lực cần thiết chất lợng tốt

+ Mạng lới cấp nớc kết hợp mạng vịng mạng cụt, tính tốn mạng lới đơn giản kinh tế

+ Qu¶n lý tèt, dƠ dµng

+ Cấp nớc an tồn cho tồn khu đô thị

+ Khoảng cách ống phụ đợc đảm bảo *Phơng án 2:

+ Cũng kết hợp mạng lới vòng mạng cụt, đa nớc đến nơi dùng nớc khu vực, nhng đờng ống đợc đặt theo đờng phố chạy ngang theo khu thị

¦u ®iÓm:

+ Mạng lới cấp nớc đợc kết hợp mạng vịng mạng cụt, tính tốn mạng li n gin

Nhợc điểm:

+ Kh nng cung cấp nớc không đợc đồng giứa khu vực mật độ đờng ống phân bố tơng đối không

+ Không đảm bảo đáp ứng đợc tốt mặt nhu cầu lu lợng áp lực cho đối t-ợng có nhu cầu sử dụng so vi phng ỏn

+Mạng lới tính bao chùm toàn phạm vi thiết kế

+Khụng đảm bảo đợc yêu cầu cấp nớc an toàn, liên tục có cố xảy đ-ờng ống có nhiều nhánh cụt Nhánh cụt dài

V.2 Tính toán thuỷ lực mạng lới cấp nớc cho thị trÊn.

V.2.1 Xác định nhu cầu dùng nớc cho đối tợng.

- Theo sè liƯu dù b¸o phòng kinh doanh công ty cho biết sản lợng nớc cấp trung bình năm 2025 thị trấn Đông Triều : QMLngay = 4474 m3/ ngđ ( sở tính toán cấp nớc thị trấn Mạo Khê)

a Níc phơc vơ c«ng nghiƯp :

Theo phịng kinh doanh cơng ty cấp nớc Quảng Ninh cho biết : Để đổi công tác quản lý công ty thực lắp đồng hồ đo liên tục cho khách hàng có sản lợng nớc tiêu thụ lớn có nhà máy chế biến thực phẩm Hạ Long nhà máy chế biến hoa mạo khê đợc thực

Trong nội dung hồ sơ quy hoach xây dựng thị trấn Đông Triều đợc sở kế hoạch đầu t thẩm định UBND tỉnh phê duyệt, có đồng ý cho xây dựng địa bàn thị trấn Đông Triều 02 nhà mỏy:

+ Nhà máy chế biến thực phẩm + Nhà máy chế biến nớc hoa

* Nh máy chế biến thực phẩm Đơng Triều :Có cơng nghệ công suất nh nhà máy chế biến thực phẩm Hạ Long vận hành

Số liệu lấy đồng hồ đo liên tục cấp nớc vào nhà máy ngày 13 tháng năm 2009 ( theo số liệu phịng kinh doanh cơng ty cấp nớc Quảng Ninh cung cấp)

Thêi gian

Q theo đồng hồ tiêu thụ

(m3/h)

Q trung bình (m3/h)

Hệ số tiêu thô

( p2)

0 - 8,1 16,81 0.48

1 - 8.2 16,81 0.48

2 - 8.6 16,81 0.51

3 - 15.5 16,81 0.92

4 - 16.5 16,81 0.98

5 - 17.5 16,81 1.04

6 - 25.5 16,81 1.5

7 - 25.2 16,81 1.49

8 - 25.5 16,81 1.5

9 - 10 25.1 16,81 1.49

10 - 11 27,7 16,81 1.64

11 - 12 25 16,81 1.48

12 - 13 24.6 16,81 1.48

13 - 14 24.2 16,81 1.43

14 - 15 22.9 16,81 1.36

15 - 16 22.1 16,81 1.31

16 - 17 22 16,81 1.3

17 - 18 21.7 16,81 1.29

18 - 19 20.8 16,81 1.23

19 - 20 20.5 16,81 1.22

20 - 21 16.8 16,81 1.0

21 - 22 16.4 16,81 0.97

22 - 23 9.5 16,81 0.56

23 - 24 8.7 16,81 0.52

Tổng 459 403.4

* Nhà máy chế biến nớc hoa Đông Triều :( Có dây truyền công nghệ,công suất nh nhà máy chế biến nớc hoa Hoành Bồ Quảng Ninh)

S liu ly đồng hồ đo liên tục cấp nớc vào nhà máy chế biến nớc hoa Hoành Bồ ngày tháng năm 2009 ( theo số liệu phòng kinh doanh công ty cấp nớc Quảng Ninh cung cấp)

Thêi gian

Q theo đồng hồ tiêu thụ

(m3/h)

Q trung b×nh

(m3/h) HƯ sè tiªu thơ

( p3)

0 - 12.324 0.4

1 - 12.324 0.4

2 - 12.324 0.48

3 - 12.324 0.48

4 - 12.324 0.48

5 - 12 12.324 0.97

6 - 16 12.324 1.298

8 - 21 12.324 1.7

9 - 10 21 12.324 1.7

10 - 11 22 12.324 1.785

11 - 12 20 12.324 1.623

12 - 13 17 12.324 1.38

13 - 14 12 12.324 0.97

14 - 15 14 12.324 1.13

15 - 16 13 12.324 1.05

16 - 17 14 12.324 1.13

17 - 18 15 12.324 1.217

18 - 19 16 12.324 1.3

19 - 20 17 12.324 1.38

20 - 21 13 12.324 1.05

21 - 22 12 12.324 0.97

22 - 23 10 12.324 0.81

23 - 24 12.324 0.4

Tæng 318 296

b Nớc phục vụ tới cây, rửa đờng :

Theo phòng kinh doanh công ty cấp nớc Quảng ninh : Công ty môi trờng Hải Yến Đông Triều đăng ký mua 50% nớc tới cây, rửa đờng (Sản lợng sản lợng tới rửa đờng thi trấn mạo khê có diện tích tới rửa đờng gần tơng đơng ) sản lợng trung bình năm: 482 m3/ngđ

Lu lợng thực tế đồng hồ trụ bán nớc ngày 17tháng năm 2009

Thời gian Q theo đồng hồ

tiªu thơ (m3/h)

Q trung bình (m3/h)

Hệ số tiêu thụ

( p4)

0 -

1 -

2 -

3 -

4 -

5 -

6 -

7 - 85 60.25 1.41

8 - 90 60.25 1.49

9 - 10 75 60.25 1.16

10 - 11 75 60.25 1.24

11 - 12

12 - 13

13 - 14

14 - 15 70 60.25 1.16

15 - 16 80 60.25 1.32

16 - 17 78 60.25 1.29

17 - 18 90 60.25 1.49

18 - 19

19 - 20

20 - 21

22 - 23

23 - 24

Tæng 643 482

C Xác định lu lợng nớc cấp cho nhu cầu sinh hoạt :

Căn vào số liệu thực tế qua nhiều năm phịng kinh doanh cơng ty cấp nớc Quảng Ninh để dự báo sở tính tốn từ số liệu tăng trởng đến năm 2025 sản lợng trung bình cấp xuống mạng ngày 13/9/2025 : 8410 ( m3/ ngđ)

Trong đó:

QĐH T : lu lợng đồng hồ đầu mạng

QNM1: Lu lợng cấp cho nhà máy chế biến thực phẩm 459( m3/ ngđ) QNM2 : Lu lợng cấp cho nhà máy chế biến hoa 318( m3/ ngđ) QTC+ RĐ: Lu lợng cấp cây- rửa đờng 643( m3/ ngđ)

QSH + RR: lu lỵng cấp cho sinh hoạt + rò rỉ 6990 ( m3/ ngđ) QSH + RR= QĐH T - QNM1- QNM2 - QTC+ R§

Giê

Q§H T (m3/h)

QNM1 (m3/h)

QNM2 (m3/h)

QTC+ R§ (m3/h)

QSH + RR (m3/h)

QTB+RRSH (m3/h)

P1

0-1 106 8,1 93.2 186.4 0.5

1-2 110 8.2 96.93 186.4 0.52

2-3 146 8.6 130.48 186.4 0.7

3-4 282 15.5 260.9 186.4 1.4

4-5 330 16.5 307.56 186.4 1.65

5-6 365 17.5 12 335.52 186.4 1.8

6-7 396 25.5 16 354 186.4 1.9

7-8 428 25.2 20 85 298.3 186.4 1.6

8-9 448 25.5 21 90 311.3 186.4 1.67

9-10 485 25.1 21 75 363.5 186.4 1.95

10-11 525 27,7 22 75 400.7 186.4 2.15

11-12 427 25 20 382 186.4 2.05

12-13 396 24.6 17 354 186.4 1.9

13-14 353 24.2 12 317 186.4 1.7

14-15 461 22.9 14 70 354 186.4 1.9

15-16 507 22.1 13 80 391.5 186.4 2.1

16-17 542 22 14 78 428.8 186.4 2.3

17-18 528 21.7 15 90 400.7 186.4 2.15

18-19 428 20.8 16 391.5 186.4 2.1

19-20 373 20.5 17 335.5 186.4 1.8

20-21 309 16.8 13 279.6 186.4 1.5

21-22 215 16.4 12 186.4 186.4 1.0

22-23 131 9.5 10 111.8 186.4 0.6

23-24 uploa

d.123 doc.n

et

8.7 104 186.4 0.56

Tæng 8410 459 318 643 6990 4474

* Xác định sơ đồ quy hoạch chi tiết xây dựng khu thị trấn đợc UBND tnh duyt

Phân phối lu lợng tiêu thụ trung bình vào nút tiêu thụ: (3 P.A) - Phơng pháp I- Phân phối theo lộ trình

- Phng pháp II- Xác định lu lợng tiêu thụ trung bình khách hàng đa giác nhập vào nút.(Phơng pháp dùng đồ án)

- Phơng pháp III- Xác định lu lợng đơn vị theo loại đất sử dụng; xác định diện tích sử dụng đất đa giác dịch vụ; gán lu lợng tiêu thụ loại khách hàng vào nút dịch vụ

* Xác định lu lợng nớc cấp cho mục đích sinh hoạt trung bình khu Xác định lu lợng khu theo cơng thức:

Q1h« = QTB+RRSH/ ∑ho

Tªn khu

Sè dïng níc khu

(hé)

Lu lỵng cần cấp cho

khu (m3/h)

Lu lợng nớc cÊp cho khu

(l/s)

1 upload.123doc

net

3.2 0.89

2 273 7.4 2.06

3 215 5.83 1.62

4 251 6.81 1.89

5 432 11.72 3.25

6 446 12.09 3.36

7 304 8.24 2.29

8 531 14.4 4.0

9 539 14.62 4.06

10 430 11.66 3.24

11 590 16 4.44

12 424 11.50 3.19

13 420 11.39 3.16

14 385 10.44 2.9

15 540 14.64 4.07

16 485 13.15 3.65

17 219 5.94 1.65

18 512 13.88 3.86

19 313 8.495 2.36

Tæng 7796 186.4 51.77

* Phân phối lu lợng vào nút, xác định số nút tính tốn :

Tªn nót

Q sinh ho¹t Danh giíi

phục vụ Q cơngnghiệp Q tới câyrửa đờng

( l/s) ( khu) ( l/s) ( l/s)

2

3 1.89 5-6

4 -6

5

6

7

8 -

9

10 0.645

11 0.645 - 11

12

13 3.1 -19

14 3.02 -3

15

16

17 5.85 -

18 1.78 -

19 1.78 -

20

21

22 1.5

23

24 0.36

25

26 6-10-11

27 3.71 10-11-12

28 2.08 9-10

29 2.08 9-10

30 9-13

31

32 10-12-13

33

34

35

36 2.16 13-14

37 1.3 14

38 5.583

39 2.79 15-16

40

41

42 1.65 17

43 5.583

44 4.669

45 1.19 15

47 3.19 15-16

48 1.1 18

49 3.2 18-19

50

51.777 8.092 16.736

Tính toán phần mềm EPANET cho ta kết tính toán thuỷ lực đoạn ống nh sau:

* Kết tính toán thuỷ lực phơng án I: * Trờng hợp dùng nớc max.

Thời điểm tính : 16 ngày 13tháng năm 2025 Network

Table - Links at 16:00 Hrs

Length Diameter Flow Velocity Link ID m mm LPS m/s

Pipe P1 122 400 156.97 1.25

Pipe P2 225 100 11.15 1.42

Pipe P3 11 400 145.82 1.16

Pipe P4 205 400 145.82 1.16

Pipe P5 30 350 99.36 1.03

Pipe P6 11 350 99.36 1.03

Pipe P7 11 250 35.41 0.72

Pipe P8 209 250 35.41 0.72

Pipe P9 127 250 30.81 0.63

Pipe P10 25 150 17.04 0.96

Pipe P11 323 150 15.56 0.88

Pipe P12 594 150 14.08 0.8

Pipe P13 135 100 7.13 0.91

Pipe P14 310 100 6.95 0.88

Pipe P15 145 250 63.95 1.3

Pipe P16 204 250 59.85 1.22

Pipe P17 298 250 55.76 1.14

Pipe P18 130 300 66.08 0.93

Pipe P19 310 150 13.77 0.78

Pipe P20 177 150 10.32 0.58

Pipe P21 390 150 10.32 0.58

Pipe P22 200 250 46.45 0.95

Pipe P23 121 150 16.13 0.91

Pipe P24 285 100 11.79 1.5

Pipe P25 87 200 30.32 0.97

Pipe P26 167 200 30.32 0.97

Pipe P27 64 200 29.49 0.94

Pipe P28 331 150 13.13 0.74

Pipe P29 162 100 8.53 1.09

Pipe P31 271 150 11.58 0.66

Pipe P32 151 100 6.79 0.86

Pipe P33 223 100 4.49 0.57

Pipe P34 102 100 4.49 0.57

Pipe P35 128 100 2.41 0.31

Pipe P36 299 100 2.41 0.31

Pipe P37 150 100 5.4 0.69

Pipe P38 224 150 10.37 0.59

Pipe P39 26 200 29.88 0.95

Pipe P40 196 200 19.51 0.62

Pipe P42 254 250 36.2 0.74

Pipe P43 96 250 36.2 0.74

Pipe P44 176 200 32.41 1.03

Pipe P46 122 150 9.25 0.52

Pipe P47 123 100 6.51 0.83

Pipe P48 203 100 1.44 0.18

Pipe P49 302 100 5.89 0.75

Pipe P50 65 100 5.89 0.75

Pipe P51 180 150 12.31 0.7

Pipe P53 231 100 7.36 0.94

Pipe P41 402 150 9.89 0.56

Pipe P45 71 200 25.21 0.8

Pipe P52 60 150 15.32 0.87

áp lực d nút mạng lới cấp nớc lúc 16 ngày 13 tháng năm 2025 Network Table - Nodes at 16:00 Hrs

Network Table - Nodes at 16:00 Hrs

Elevation Base Demand Demand Head Pressure Node ID m LPS LPS m m

Junc J1 5.5 0 40.16 34.66

Junc J3 1.89 4.35 37.67 32.67

Junc J4 4.9 11.79 25.7 20.8

Junc J5 5.5 0 40.01 34.51

Junc J6 5.3 0 39.96 34.66

Junc J7 5.3 0 39.92 34.62

Junc J8 5.5 4.6 39.14 33.64

Junc J9 5.4 0 38.78 33.38

Junc J10 5.4 0.645 1.48 38.49 33.09

Junc J11 0.645 1.48 35.34 35.34

Junc J12 4.7 0 30.53 25.83

Junc J13 4.6 3.1 7.13 28.3 23.7

Junc J14 4.66 3.02 6.95 25.64 20.98

Junc J15 17.9 0 41.22 23.32

Junc J16 18.5 0 41.28 22.78

Junc J17 4.85 11.15 32.74 27.74

Junc J18 4.2 1.78 4.09 38.35 34.15

Junc J19 4.01 1.78 4.09 36.35 32.34

Junc J20 3.61 0 33.78 30.17

Junc J21 3.93 0 35.56 31.63

Junc J22 3.95 1.5 3.45 36.37 32.42

Junc J23 4.8 0 38.21 33.41

Junc J24 4.5 0.36 0.83 36.83 32.33

Junc J25 4.5 0 36.33 31.83

Junc J26 4.3 4.6 33.98 29.68

Junc J27 4.1 3.71 8.53 30.23 26.13

Junc J28 4.47 2.08 4.78 35.58 31.11

Junc J29 3.85 2.08 4.78 34.06 30.21

Junc J30 3.83 2.3 31.77 27.94

Junc J31 3.82 0 30.2 26.38

Junc J32 3.82 6.9 29.48 25.66

Junc J33 3.81 0 29.77 25.96

Junc J34 3.75 0 33.15 29.4

Junc J35 3.57 0 32.94 29.37

Junc J36 3.2 2.16 4.97 31.92 28.72

Junc J37 3.25 1.3 2.99 30.43 27.18

Junc J38 3.6 5.583 7.2 32.23 28.63

Junc J39 3.53 2.79 6.42 31.09 27.56

Junc J40 3.53 0 30.34 26.81

Junc J41 3.56 0 32.78 29.22

Junc J42 3.54 1.65 3.8 31.8 28.26

Junc J43 3.54 5.583 7.2 30.16 26.62

Junc J44 3.52 4.669 6.07 29.17 25.65

Junc J45 3.55 1.19 2.74 28.72 25.17

Junc J46 3.54 3.423 5.07 27 23.46

Junc J47 3.51 3.19 7.34 26.82 23.31

Junc J49 3.42 3.2 7.36 23.99 20.57

Junc J50 3.52 0 29.74 26.22

Resvr R1 42 #N/A -156.97 42

Biểu đồ tổng hợp lu lợng nớc cấp ngày 13/9/2025

* Trờng hợp dùng nớc max có cháy.

*Phơng ¸n cã ch¸y giê dïng níc lín nhÊt ngµy 13 tháng năm2025

Vị trí lấy nớc nót 23 vµ nót 38 Network

Table - Links at 16:00 Hrs

Length Diameter Flow Velocity Unit Headloss Link ID m mm LPS m/s m/km

Pipe P1 122 400 196.97 1.57 9.03

Pipe P2 225 100 11.15 1.42 37.93

Pipe P3 11 400 185.82 1.48 8.1

Pipe P4 205 400 185.82 1.48 8.1

Pipe P5 30 350 120.77 1.26 6.99

Pipe P6 11 350 120.77 1.26 6.99

Pipe P7 11 250 39.35 0.8 4.51

Pipe P8 209 250 39.35 0.8 4.51

Pipe P9 127 250 34.75 0.71 3.58

Pipe P10 25 150 17.04 0.96 11.54

Pipe P11 323 150 15.56 0.88 9.75

Pipe P12 594 150 14.08 0.8 8.1

Pipe P13 135 100 7.13 0.91 16.56

Pipe P14 310 100 6.95 0.88 15.77

Pipe P15 145 250 81.42 1.66 17.35

Pipe P16 204 250 77.33 1.58 15.77

Pipe P17 298 250 73.24 1.49 14.26

Pipe P18 130 300 87.49 1.24 8.16

Pipe P20 177 150 14.25 0.81 8.29

Pipe P21 390 150 14.25 0.81 8.29

Pipe P22 200 250 65.05 1.33 11.45

Pipe P23 121 150 16.13 0.91 10.42

Pipe P24 285 150 11.79 0.67 5.83

Pipe P25 87 200 48.91 1.56 20.02

Pipe P26 167 200 28.91 0.92 7.56

Pipe P27 64 200 28.09 0.89 7.17

Pipe P28 331 150 13.13 0.74 7.12

Pipe P29 162 100 8.53 1.09 23.09

Pipe P30 70 150 14.95 0.85 9.05

Pipe P31 271 100 10.17 1.29 31.95

Pipe P32 151 100 5.38 0.69 9.84

Pipe P33 223 100 3.08 0.39 3.51

Pipe P34 102 100 3.08 0.39 3.51

Pipe P35 128 100 -3.82 0.49 5.2

Pipe P36 299 100 -3.82 0.49 5.2

Pipe P37 150 100 -6.81 0.87 15.19

Pipe P38 224 150 -11.77 0.67 5.82

Pipe P39 26 200 50.01 1.59 20.86

Pipe P40 196 150 38.23 2.16 51.52

Pipe P42 254 200 37.48 1.19 12.23

Pipe P43 96 200 37.48 1.19 12.23

Pipe P44 176 200 33.69 1.07 10.04

Pipe P46 122 100 10.53 1.34 34.06

Pipe P47 123 100 7.79 0.99 19.5

Pipe P48 203 100 2.72 0.35 2.78

Pipe P49 302 100 -4.61 0.59 7.39

Pipe P50 65 100 -4.61 0.59 7.39

Pipe P51 180 150 -11.03 0.62 5.15

Pipe P53 231 100 7.36 0.94 17.56

Pipe P41 402 150 9.89 0.56 4.21

Pipe P45 71 200 26.49 0.84 6.43

Pipe P52 60 150 16.6 0.94 10.98

Network Table - Nodes at 16:00 Hrs

Elevation Base Demand Demand Head Pressure Node ID m LPS LPS m m

Junc J1 5.5 0 42.15 36.65

Junc J2 5.4 0 39.86 34.46

Junc J3 1.89 4.35 38.6 33.6

Junc J4 4.9 11.79 36.94 32.04

Junc J5 5.5 0 41.94 36.44

Junc J6 5.3 0 41.86 36.56

Junc J7 5.3 0 41.81 36.51

Junc J8 5.5 4.6 40.87 35.37

Junc J9 5.4 0 40.41 35.01

Junc J10 5.4 0.645 1.48 40.12 34.72

Junc J11 0.645 1.48 36.98 36.98

Junc J12 4.7 0 32.17 27.47

Junc J13 4.6 3.1 7.13 29.93 25.33

Junc J14 4.66 3.02 6.95 27.28 22.62

Junc J15 17.9 0 43.81 25.91

Junc J16 18.5 0 43.9 25.4

Junc J17 4.85 11.15 35.36 30.36

Junc J18 4.2 1.78 4.09 39.34 35.14

Junc J19 4.01 1.78 4.09 36.13 32.12

Junc J20 3.61 0 31.88 28.27

Junc J21 3.93 0 35.11 31.18

Junc J22 3.95 1.5 3.45 36.58 32.63

Junc J23 4.8 20 20 38.12 33.32

Junc J24 4.5 0.36 0.83 36.85 32.35

Junc J25 4.5 0 36.39 31.89

Junc J26 4.3 4.6 34.04 29.74

Junc J27 4.1 3.71 8.53 30.3 26.2

Junc J28 4.47 2.08 4.78 35.76 31.29

Junc J29 3.85 2.08 4.78 27.1 23.25

Junc J30 3.83 2.3 25.61 21.78

Junc J31 3.82 0 24.83 21.01

Junc J32 3.82 6.9 24.47 20.65

Junc J33 3.81 0 25.14 21.33

Junc J34 3.75 0 30.82 27.07

Junc J35 3.57 0 30.28 26.71

Junc J36 3.2 2.16 4.97 28.97 25.77

Junc J37 3.25 1.3 2.99 26.69 23.44

Junc J38 3.6 5.583 27.2 20.18 16.58

Junc J39 3.53 2.79 6.42 19.25 15.72

Junc J41 3.56 0 29.64 26.08

Junc J42 3.54 1.65 3.8 26.54 23

Junc J43 3.54 5.583 7.2 24.77 21.23

Junc J44 3.52 4.669 6.07 23.65 20.13

Junc J45 3.55 1.19 2.74 19.5 15.95

Junc J46 3.54 3.423 5.07 17.1 13.56

Junc J47 3.51 3.19 7.34 16.54 13.03

Junc J48 3.4 1.1 2.53 22.62 19.22

Junc J49 3.42 3.2 7.36 18.57 15.15

Junc J50 3.52 0 24.31 20.79

Resvr R1 45 #N/A -196.97 45

* Tổng chiều dài ống phơng án I tính từ D100 – D350(đờng kính lớn dùng mạng lới) 9853m

Thiết kế 02 đờng ống cấp D300 chạy song song xuống mạng

Trong trờng hợp có cố 01 ống , ống lại phải đảm bảo tải đợc 70% lợng nớc cấp mạng ( Theo tiêu chuẩn XDVN33.2006)

Q1èNG = 70% QCM = 157.6 x70% = 109 l/s

Xác định vận tốc nớc chảy ống sảy cố Từ công thức: Q= w v

Đảm bảo yêu cầu kỹ thuật thiết kế

* Kết tính toán thuỷ lực theo phơng án II:

* Trêng hỵp giê dïng níc max

Thời điểm tính : ngày 13tháng năm 2025 Network

Table - Links at 16Hrs

Length Diameter Flow Velocity UnitHeadloss Link ID m mm LPS m/s m/km

Pipe P1 122 400 156.97 1.25 5.93

Pipe P2 11 400 145.82 1.23 9.91

Pipe P6 127 200 24.36 0.78 5.51

Pipe P7 80 150 17.04 0.96 11.54

Pipe P8 323 150 15.56 0.88 9.75

Pipe P9 595 150 14.08 0.8 8.1

Pipe P10 135 100 7.13 0.91 16.56

Pipe P11 310 100 6.95 0.88 15.77

Pipe P12 145 250 67.99 1.39 12.43

Pipe P13 204 250 63.9 1.3 11.08

Pipe P14 298 250 59.8 1.22 9.8

Pipe P15 130 200 31.17 0.99 8.69

Pipe P19 36 250 44.51 0.91 5.67

Pipe P20 285 150 11.79 0.67 5.83

Pipe P21 146 200 32.73 1.04 9.51

Pipe P22 96 200 31.9 1.02 9.07

Pipe P23 447 200 18.77 0.6 3.4

Pipe P24 385 150 13.98 0.79

Pipe P25 151 150 9.2 0.52 3.68

Pipe P26 223 100 6.9 0.88 15.58

Pipe P27 102 100 6.9 0.88 15.58

Pipe P28 331 150 13.13 0.74 7.12

Pipe P29 162 100 8.53 1.09 23.09

Pipe P30 224 100 7.96 1.01 20.29

Pipe P31 204 100 2.99 0.38 3.31

Pipe P32 301 100 7.32 0.93 17.38

Pipe P33 177 100 3.87 0.49 5.34

Pipe P34 143 100 3.87 0.49 5.34

Pipe P35 105 100 3.87 0.49 5.34

Pipe P36 96 200 28.64 0.91 7.43

Pipe P37 254 200 28.64 0.91 7.43

Pipe P38 50 200 24.84 0.79 5.71

Pipe P39 146 200 28.71 0.91 7.46

Pipe P40 71 200 21.51 0.68 4.37

Pipe P41 36 150 11.62 0.66 5.67

Pipe P43 123 100 2.81 0.36 2.95

Pipe P44 203 150 2.26 0.13 0.27

Pipe P45 302 150 9.59 0.54 3.98

Pipe P46 65 150 9.59 0.54 3.98

Pipe P47 180 150 16.01 0.91 10.28

Pipe P49 402 150 9.89 0.56 4.21

Pipe P50 231 100 7.36 0.94 17.56

Pipe P51 225 100 11.15 1.42 37.93

Pipe P52 11 350 96.95 1.01 4.66

Pipe P53 285 250 48.86 6.74

Pipe P54 205 400 145.82 1.16 5.17

Pipe P55 11 200 28.96 0.92 7.59

Pipe P56 209 200 28.96 0.92 7.59

Pipe P3 323 200 23.21 0.74 5.04

áp lực d nút mạng lới cấp nớc lúc 16 ngày 13 tháng năm 2025 Network

Table - Nodes at 16:00Hrs

Elevation BaseDemand Demand Head Pressure NodeID m LPS LPS m m

Junc J2 5.3 0 43.06 37.76

Junc J3 18 0 44.17 26.17

Junc J4 18.5 0 44.28 25.78

Junc J5 4.85 11.15 35.74 30.74

Junc J6 1.89 4.35 41.19 36.19

Junc J7 4.95 0 40.98 36.03

Junc J8 4.9 11.79 39.32 34.42

Junc J9 5.5 4.6 41.39 35.89

JuncJ10 5.4 0 40.69 35.29

JuncJ11 5.4 0.645 1.48 39.76 34.36

JuncJ12 5.05 0.645 1.48 36.62 31.57

JuncJ13 4.7 0 31.8 27.1

JuncJ14 4.6 3.1 7.13 29.56 24.96

JuncJ15 4.66 3.02 6.95 26.91 22.25

JuncJ16 4.2 1.78 4.09 41.25 37.05

JuncJ17 4.01 1.78 4.09 38.99 34.98

JuncJ18 3.57 0 36.07 32.5

JuncJ19 3.75 0 34.94 31.19

JuncJ20 3.2 2.16 4.97 30.4 27.2

JuncJ21 3.25 1.3 2.99 29.72 26.47

JuncJ23 3.54 5.583 7.2 33.32 29.78

JuncJ24 3.94 1.5 3.45 35.46 31.52

JuncJ25 3.93 0 34.51 30.58

JuncJ26 3.56 0 35.36 31.8

JuncJ28 3.54 0 33.19 29.65

JuncJ29 3.54 5.583 7.2 32.1 28.56

JuncJ30 3.52 0 31.79 28.27

JuncJ31 3.55 4.669 6.07 31.58 28.03

JuncJ32 3.55 1.19 2.74 30.32 26.77

JuncJ33 3.54 3.423 5.07 29.95 26.41

JuncJ34 3.51 3.19 7.34 30.01 26.5

JuncJ35 3.53 0 31.21 27.68

JuncJ36 3.53 2.79 6.42 31.47 27.94

JuncJ37 4.5 0.36 0.83 39.59 35.09

JuncJ38 4.5 0 38.72 34.22

JuncJ39 4.3 4.6 36.37 32.07

JuncJ40 4.2 3.71 8.53 32.62 28.42

JuncJ41 4.47 2.08 4.78 37.2 32.73

JuncJ42 3.85 2.08 4.78 34.12 30.27

JuncJ43 3.83 2.3 33.57 29.74

JuncJ44 3.83 0 30.09 26.26

JuncJ45 3.83 6.9 28.5 24.67

JuncJ46 3.92 0 33.75 29.83

JuncJ47 3.43 1.1 2.53 30.1 26.67

JuncJ48 3.42 3.2 7.36 26.04 22.62

JuncJ49 5.5 0 43.11 37.61

JuncJ52 5.3 0 42.97 37.67

ResvrR1 45 #N/A -156.97 45

Lu lợng cấp toàn mạng ngày 13/9/2025

* Trờng hợp dùng nớc max có cháy.

Phơng án có cháy ngày 13 tháng năm2025

Vận tốc lu lợng níc vËn chun èng Network

Length Diameter Flow Velocity Unit Headloss Link ID m mm LPS m/s m/km

Pipe P1 122 400 196.97 1.57 9.03

Pipe P2 225 100 11.15 1.42 37.93

Pipe P3 11 400 185.82 1.48 8.1

Pipe P4 205 400 185.82 1.48 8.1

Pipe P5 30 350 120.77 1.26 6.99

Pipe P6 11 350 120.77 1.26 6.99

Pipe P7 11 250 39.35 0.8 4.51

Pipe P8 209 250 39.35 0.8 4.51

Pipe P9 127 250 34.75 0.71 3.58

Pipe P10 25 150 17.04 0.96 11.54

Pipe P11 323 150 15.56 0.88 9.75

Pipe P12 594 150 14.08 0.8 8.1

Pipe P13 135 100 7.13 0.91 16.56

Pipe P14 310 100 6.95 0.88 15.77

Pipe P15 145 250 81.42 1.66 17.35

Pipe P16 204 250 77.33 1.58 15.77

Pipe P17 298 250 73.24 1.49 14.26

Pipe P18 130 300 87.49 1.24 8.16

Pipe P19 310 150 17.7 12.38

Pipe P20 177 150 14.25 0.81 8.29

Pipe P21 390 150 14.25 0.81 8.29

Pipe P22 200 250 65.05 1.33 11.45

Pipe P23 121 150 16.13 0.91 10.42

Pipe P24 285 150 11.79 0.67 5.83

Pipe P25 87 200 48.91 1.56 20.02

Pipe P26 167 200 28.91 0.92 7.56

Pipe P27 64 200 28.09 0.89 7.17

Pipe P28 331 150 13.13 0.74 7.12

Pipe P29 162 100 8.53 1.09 23.09

Pipe P30 70 150 14.95 0.85 9.05

Pipe P31 271 100 10.17 1.29 31.95

Pipe P32 151 100 5.38 0.69 9.84

Pipe P33 223 100 3.08 0.39 3.51

Pipe P34 102 100 3.08 0.39 3.51

Pipe P35 128 100 3.82 0.49 5.2

Pipe P36 299 100 3.82 0.49 5.2

Pipe P37 150 100 6.81 0.87 15.19

Pipe P38 224 150 11.77 0.67 5.82

Pipe P39 26 200 50.01 1.59 20.86

Pipe P40 196 150 38.23 2.16 51.52

Pipe P42 254 200 37.48 1.19 12.23

Pipe P43 96 200 37.48 1.19 12.23

Pipe P44 176 200 33.69 1.07 10.04

Pipe P47 123 100 7.79 0.99 19.5

Pipe P48 203 100 2.72 0.35 2.78

Pipe P49 302 100 4.61 0.59 7.39

Pipe P50 65 100 4.61 0.59 7.39

Pipe P51 180 150 11.03 0.62 5.15

Pipe P53 231 100 7.36 0.94 17.56

Pipe P41 402 150 9.89 0.56 4.21

Pipe P45 71 200 26.49 0.84 6.43

Pipe P52 60 150 16.6 0.94 10.98

áp lực d mạng ngày 13/9/2025 có cháy

Lu lợng nớc chữa cháy lấy nút 23 nnút Network

Table - Nodes at 16:00 Hrs

Elevation Base Demand Demand Head Pressure Node ID m LPS LPS m m

Junc J2 5.3 0 41.97 36.67

Junc J3 18 0 43.73 25.73

Junc J4 18.5 0 43.9 25.4

Junc J5 4.85 11.15 35.36 30.36

Junc J6 1.89 4.35 40.15 35.15

Junc J7 4.95 0 39.94 34.99

Junc J8 4.9 11.79 38.28 33.38

Junc J9 5.5 24.6 37.43 31.93

Junc J10 5.4 0 36.69 31.29

Junc J11 5.4 0.645 1.48 35.77 30.37

Junc J12 5.05 0.645 1.48 32.62 27.57

Junc J13 4.7 0 27.8 23.1

Junc J14 4.6 3.1 7.13 25.57 20.97

Junc J15 4.66 3.02 6.95 22.91 18.25

Junc J16 4.2 1.78 4.09 39.11 34.91

Junc J17 4.01 1.78 4.09 35.43 31.42

Junc J19 3.75 0 27.98 24.23

Junc J20 3.2 2.16 4.97 23.43 20.23

Junc J21 3.25 1.3 2.99 22.76 19.51

Junc J23 3.54 5.583 27.2 23.42 19.88

Junc J24 3.94 1.5 3.45 30.42 26.48

Junc J25 3.93 0 29.1 25.17

Junc J26 3.56 0 29.73 26.17

Junc J27 3.54 1.65 3.8 27.59 24.05

Junc J28 3.54 0 27.26 23.72

Junc J29 3.54 5.583 7.2 25.97 22.43

Junc J30 3.52 0 25.58 22.06

Junc J31 3.55 4.669 6.07 25.28 21.73

Junc J32 3.55 1.19 2.74 22.62 19.07

Junc J33 3.54 3.423 5.07 21.34 17.8

Junc J34 3.51 3.19 7.34 21.33 17.82

Junc J35 3.53 0 21.98 18.45

Junc J36 3.53 2.79 6.42 22.12 18.59

Junc J37 4.5 0.36 0.83 38.55 34.05

Junc J38 4.5 0 37.68 33.18

Junc J39 4.3 4.6 35.32 31.02

Junc J40 4.2 3.71 8.53 31.58 27.38

Junc J41 4.47 2.08 4.78 36.16 31.69

Junc J42 3.85 2.08 4.78 33.08 29.23

Junc J43 3.83 2.3 32.53 28.7

Junc J44 3.83 0 29.05 25.22

Junc J45 3.83 6.9 27.46 23.63

Junc J46 3.92 0 28.04 24.12

Junc J47 3.43 1.1 2.53 23.89 20.46

Junc J48 3.42 3.2 7.36 19.84 16.42

Junc J49 5.5 0 42.07 36.57

Junc J52 5.3 0 41.74 36.44

Resvr R1 45 #N/A -196.97 45

* Tổng chiều dài ống phơng án II tính từ D100 – D350(đờng kính lớn dùng mạng lới) 9886m

V.2.3 KÕt luËn, lựa chọn phơng án thiết kế.

Từ kết tính toán thuỷ lực hai phơng án quy hoach mạng lới trên, nhận thấy Xét phơng diện kĩ thuật:

+ So sánh phơng án có lợi thuỷ lực phơng án II có dòng chảy thẳng,cấp nớc an toàn

- Xét vỊ kinh tÕ: Tỉng chiỊu dµi èng cÊp níc chÝnh phơng I là: 9853m Tổng chiều dài ống cấp nớc phơng án II 9886 m Vậy phơng án I kinh tế phơng án II

- Xét quản lý: phơng án I có tổng chiều dài tuyến ống ngắn tổng chiều dài tuyến ống phơng án II Vì quản lý phơng án I dễ hơn, nhân công phơng án II

S quy hoạch MLCN phơng án I (chọn) + Lựa chọn vị trí đặt đồng hồ khối, kiểm sốt áp lực

Cả khu thị trấn vùng cấp nớc lên cần đồng hồ khồi vị trí đầu mạng, kiểm sốt áp lực vị trí đầu mạng

+ Lựa chọn tiêu chuẩn thiết kế mạng phân phối theo TCXDVN 33 -2006: + Vật liệu, áp lực, vị trí theo dõi áp lực, trạm đo di động

ống gang cầu (Dẻo) miệng bát EU – TC2531 K9, vị chí đo đếm tổng đặt đầu mang Các phụ kiện khác đợc lấy Đan Mạch Malaysia Kiểm tra đột suất định kỳ theo dõi kiểm tra áp lực điểm bất lợi

- Xác định độ nhám ống hữu

- Dùng ống gang cầu (Dẻo) miệng bát EU – TC2531 K9 để lắp đặt hệ thống, có hệ số nhám Cnh =100

- ThiÕt kÕ vµ bè trÝ häng cøu ho¶ theo TCVN 2622 – 1995 Ta có tổng số trụ cứu hoả cần dùng mang líi lµ: 32 trơ

tÝnh to¸n thiÕt kÕ trạm xử lý nớc

3.1 Chất lợng nguồn nớc

3.1.1.Thành phần - tính chất nguồn nớc

Để xác định thành phần, tích chất nớc nguồn khu vực quy hoạch bãi giếng làm nguồn cung cấp nớc thơ cho thị trấn Đơng Triều vào phiếu kiểm nghiệm hoá nớc giếng khoan 15 ga đờng sắt Đông Triều- thuộc cung quản lý ng st H Qung

Trên sở

- Giếng bơm 15 cách khu vực quy ho¹ch b·i giÕng 300 mÐt

- Giếng 15 hoạt động, chữ lợng lớn, chất lợng nớc tơng đối ổn định nhiều năm

- Mọi thông số giếng 15 tơng tự nh số liệu khoan thăm rò bãi giếng khu quy hoạch( mặt cắt địa chất, đặc điểm tầng chứa nớc, địa chất thuỷ văn,địa chất cơng trình….) Bảng phân tích thành phần tính chất nguồn nớc

Địa điểm lấy mẫu: giếng khoan 15 ga đờng sắt Đông Triều – cung quản lý đờng sắt Hà Qung

Ngày lấy mẫu:12/12/ 09

Phơng pháp kiĨm nghiƯm: thêng qui kü tht Bé Y tÕ Bảng thành phần chất lợng nớc

Bảng -1: Các tiêu Cation

STT Cation Mg/l Ghi chó

1 K+ 1, 85

2 Na+ 12, 8

3 Ca+ 20, 8

4 Mg2+ 7, 2

5 Al3+ 1, 08

6 NH+

4 6,

7 Fe2+ 5, 8

8 Fe3+ 2, 5

9 Mn2+ 0, 03

Tỉng 58, 26

B¶ng -2: Các tiêu Anion

STT Anion (mg/l) Ghi chó

1 HCO

-3 146,

2 Cl- 7, 1

3 SO42- 20,

4 NO

-2 0, 01

6 PO4- 0, 29

7 SiO2- 6,

8 O22-

Tỉng 180,

B¶ng -3: Một số tiêu khác

Tên Kết Tên Kết quả(mg/l)

PH 7, CO2 tù 16,

Tổng độ cứng(mg/l) 1, 63 CO2 ăn mịn 8,

§é cøng vÜnh cưu(mg/l) CO2 liên kết 32,

Độ cứng tạm thời(mg/l) 1, 63 Cặn sấy khô 1050c 151, 2

Màu(Thang CoBan) 12 Cặn không tan 1,

Mïi

* Theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5944 -1995 Chất lợng nớc Tiêu chuẩn chất lợng nớc ngầm Đạt yêu cầu để làm nguồn nớc cấp nhng phải qua trình xử lý theo tiêu chuẩn Bộ Y tế số : 1329/2002/BYT/QĐ quy định

4.1.2 Xác định tiêu thiếu nớc ngun.

a)Tổng hàm lợng muối.

Đợc tính theo công thức sau:

P=

2+¿

Fe¿

¿

Me+¿

+∑Ae−+1,4 ¿

∑¿

Trong đó:

2+¿

Ca¿

¿

2+¿

Mg¿

¿

2+¿

Mn¿

¿

+¿

NH4¿

Me+¿

=¿ ∑¿

+ Na+¿¿

¿

+ +K¿¿

¿

Me

+¿

=20,8+7,2+0,03+6,2+12,8

∑¿ + 1, 85 = 48, 88(mg/l

∑Ae−

∑Ae

−

=7,1+20,3+0,01+0,11+0,29 ∑Ae−

=27,81(mg/l)

Nh vËy:

P= 48, 88 + 27, 81 + 1, 5, + 0, 146, + 0, 13 6, P= 158, 729(mg/l)

b)Xác định lợng CO2 tự có nớc nguồn

Lợng CO2 tự có nớc nguồn đợc xác định theo biểu đồ Langlier P =158, 729( mg/l)

t0 =20, 50C PH = 7,

Kio = 2, 39 (mg/l)

Tra biểu đồ ta xác định đợc hàm lợng CO2 tự 16 (mg/l)

c)Kiểm tra độ kiềm, độ cứng toàn phần.

Kiểm tra độ kiềm toàn phần: Kio=[HCO3

−

]

61,02 =

146,2

61,02=2,39(mgdl/l)

Kiểm tra độ cứng toàn phần:

2+¿

Ca¿

¿

2+¿

Mg¿

¿ ¿ ¿ ¿

Ctp = 1, 61 mg®l/l

NhËn xÐt tiêu chuẩn chất lợng nớc:

Hàm lợng Fe2+ = 5, (mg/l) > 0, 31(mg/l)

Không mùi, số lợng Ecoli nằm quy phạm cho phép tiêu chuẩn cấp nớc Ngoài tiêu chuẩn khác không ảnh hởng tới chất lợng nớc cấp

Vì vấn đề lớn xử lí nớc phải khử hàm lợng sắt có nớc

ngÇm Ta cã [O] = 3(mg/l) <0, 15 2Fe+¿¿

¿

+3 Vì khơng cần Clo hố sơ d)Xác định tiêu sau sử lí.

Trong q trình khử sắt tạo CO2 tự do, trình làm thống phần lớn CO2 tự đợc giải phóng khỏi nớc bay vào khơng khí

Ki* = Ki

0 – 0, 036

2+¿ Fe¿

¿

= 2, 39 – 0, 036 5, = 2, 181(mg/l)

CO2* = (1 – a)CO2 +

2+¿ Fe

Chọn phơng pháp làm thoáng b»ng giµn ma: a = 0,

CO2* = (1 – 0, 5) 16 + 1, 5, = 17, 28 (mg/l) Cmax = C

0max + 1, 92

2+¿ Fe¿

¿

+0,25M =1, 2+1,92 5, + 0, 25 12 = 15, 336(mg/l) < 20(mg/l)

e)Kiểm tra độ ổn định nớc sau xử lí

Độ ổn định nớc đợc đặc trng số I với: I = pH* - pHS

Xác định pH*:

Tõ P = 158, 729( ng/l) Ki* = 2, 181(mg/l) t0 =20, 50C

CO2* = 17, 28 (mg/l) Ta có pH* = 7, 19 Xác định pHS:

pHS = f1(to)- f2(Ca2+)- f3(Ki*)+ f4(P)

pHS = 2, 05 – 1, 45 – 1, 31 + 8, 15 = 7, 44 Ta cã : I = 7, 19 – 7, 44 = /- 0, 25/ < 0,

Nh ổn định nớc Khơng cần phải kiềm hố Từ kt qu tớnh toỏn :

Hàm lợng cặn níc: Cmax = 15.336 mg/l

 Lu lỵng nớc tính toán: Q = 12500 m3/ngđ

Độ kiỊm cđa níc : Ki = 2,39 mg®l/l

 §é pH cđa níc : pH = 7.2

 Hàm lợng Fe2+ : 5.8 mg/l

Nhit trung bình: t0 = 20,50C

 Sau xử lý phải đạt tiêu chuẩn cấp nớc cho ăn uống sinh hoạt: Độ pH nớc sau x lý: pH = 6,5 8,5

Hàm lợng s¾t : 0.5 mg/l

3.1.3 Xác định sơ đồ dây truyền công nghệ.

Ph ơng án I :

Ph ơng án II

3.2

.Tính tốn các cơng trình đơn vị

3.2.1 Tính toán theo phơng án I 3.2.1.1 Tính toán dµn ma

Diện tích dàn ma đợc tính theo công thức: F = Q

qm (m2)

Q: lu lợng nớc sử lí ( Qng đ = 12500 (m3/ ngđ) = 521m3/h) qm: cờng độ ma ( = 15m3/m2 h)

F = 521

15 = 34.7(m2)

ThiÕt kÕ 04 dµn ma.( F1dµn =8.7 m2)

Chän kÝch thíc cđa dàn ma 2,3 3,8(m2) Để hợp khối với bểlắng tiếp xúc

* Tính toán hệ thông ống phun ma:

Công suất dàn ma lµ: 521/4 = 130.25(m3/h) Chän èng chÝnh:

Nớc ống chảy phải đảm bảo (0, < v < 1, 5m/s) Chọn vận tốc 1,3(m/s) Q = v ω = π.d

2

4 v ⇒ d = √

4Q

π.v = √

4×130 25

3,14×1 3×3600 =

188(mm)

Chọn đờng kính ống là: 200(mm) Diện tích tiết diện ngang ống là: Fốngchính = 3,14ì0,2

2

4 = 0, 0314(m

2) Cấp

I

giàn m alàm thoáng

Lắng tiếp

súc Lọc nhanh N ớc sạchBể chứa

Khư Trïng Khư trïng

Tr¹m

Chän èng nh¸nh:

Chọn vận tốc nớc chảy ống nhánh: v = 1, 5(m/s) Chọn 30 ống nhỏnh vi ng kớnh ng D 32

Khoảng cách ống D32 : x = 8−15x0 03−0,2

14 = 225(mm)

Lu lỵng nớc chảy qua ống nhánh Qnhánh = 130 25

30×3600 = 0, 0012(m3/s)

DiƯn tÝch tiết diện ngang ống nhánh nhánh = .d

2

4 =

3,14ì0,0322

4 = 0.0008(m

2) VËn tèc níc ch¶y qua ống nhánh

vnhánh =

Qnhanh ωnhanh =

0,0012

0 0008 = 1,5(m/s) Thoả mÃn điều kiện

Trờn ng nhỏnh ta c lỗ có d = 6(mm) thành hai hàng hớng xuống dới nghiêng so với phơng ngang 450

flỗ = .d

2

4 =

3,14×0,0062

4 = 826.10

-5(m2) Mặt khác ta có: flo

FOngchinh = 0, 25 đến 0, (lấy 0, ống )

Vậy flỗ = 0, x 0, 0314 = 9,42 10-3(m2) Tổng số lỗ khoan ống nhánh là:

n = 42 10

3

2,826 105ì30=11 (lỗ) Chọn 12 lỗ

Mi hng c l

Khoảng cách lỗ là: x = 312x0 0060,2

12 = 169(mm)

Lu lợng qua lỗ là: qlỗ =

Qnhanh

12 = 10

-4(m3/s) Vận tốc qua lỗ là:

vlỗ =

qlo flo

= 3, 53(m/s)

Không thoả mÃn ta chọn bên 14 lỗ thoả mÃn Khoảng cách lỗ là: 144(mm)

Theo c«ng thøc: D = √4Q

πν

Xác định đờng kính ống thu riêng cho dàn Qống = 0.0361 m3/s

Chän vËn tèc níc chảy ống : v = 1.5 m/s điều 6.246-TCXDVN33-2006 Từ công thức có D = 0.175 m = 175mm

Xác định đờng kính ống chung thu nớc từ 2dàn làm thoáng sang bể lắng Qống = 0.0722 m3/s, vận tốc v =1,5 m/s

áp dụng công thức có D = 250 mm

* ống xả dàn có đờng kính D150mm 3.2.1.2 Tính bể lắng tiếp xúc.

a) Cấu tạo:(Nh vẽ)

2

1

4

5

Ghi chó:

1- Vùng thuỷ phân sắt hoá trị III thành cặn Fe(OH)3 2- Máng đa nớc vào bể

3- ống dẫn nớc từ công trình làm thoáng tự nhiên sang ( dàn ma) 4- ống xả cặn

5- Mơng thu nớc từ bể lắng vào 6- ống dÉn níc sang bĨ läc

Ngun tắc hoạt động: nớc bể chuyển động theo theo phơng ngang với thời gian định tạo điều kiện q trình ơy hoá sắt hoá trị II thánh sắt hoá trị III thuỷ phân sắt hố trị III thành bơng cặn Fe(OH)3 dễ lắng đọng thu nớc cuối bể

b) TÝnh to¸n.

*tÝnh to¸n kÝch thíc c«ng nghƯ

TÝnh diƯn tÝch tiÕt diên ngang cửa nớc chảy bể Theo công thøc :

ω = Q

v theo c«ng thøc ( Q = v ω )

- q1bĨ = 3125 (m3/ng®) = 0.0361(m3/s)

Trong bĨ l¾ng tiÕp xóc vËn tèc V= 8-10 mm/s, chänV=10mm/s.( theo TCXDVN33:2006)

ω = 0361

0 01 = 3.6 ( m2)

Với diện tích tiết diện ngang bể hình trịn ta thiết kế bể hình chữ nhật có diện tích tiết din tng ng

Kích thớc công tác bể : b x h =2.3 x 1.6 = 3.68 m2

Sử dụng phơng pháp cặn tự trợt phía đầu bể (hố thu cặn 1/3 chiều dài phần tiếp xúc bể phía đầu bể )

Thể tích vùng chứa cặn: WC =

T ìQ(CmaxC) δc

Trong đó:

T: thêi gian lµm viƯc hai lần xả cặn chọn 168 tiếng Q: 130.25(m3/h)

C = 12(mg/l)

Cmax = 15, 336(mg/l) δc = 150 000

Wc = 168×130 25(15,336−12)

150 000 = 0.48(m3)

Chiều cao vùng chứa cặn là: h = 48

3 68 = 0.13(m)

ChiỊu cao b¶o vƯ cđa bĨ : HBV = 0.4 m theo TCXDVN33-2006 cho phÐp (0, – 0, 5m)

ChiÒu cao x©y dùng bĨ

HXD = 1,6 + 0,4+0.13 = 2,13(m) Xác định kích thớc chiều dài bể

Cã c«ng thøc : L = v x t

V = 10 mm/s = 0.01 (m/s) t = 15 = 900 ( s )

t – thêi gian níc lu l¹i bĨ 15 ( PH= theo b¶ng 6.21TCXDVN 33.2006)

pH 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 7.0 7.5 8.0

Thêi gian tiÕp xóc

cÇn thiÕt( phót) 60 45 30 25 20 15 10

* Sè lỵng bĨ : 04 bĨ

* kết cấu bê tông cốt thép liền khối

Nớc từ bể lắng đợc thu vào mơng tập trung cuối bể hệ thống ống sang mơng phân phi nc b lc

Lu lợng nớc chảy mơng là:

Qm=

12500

2ì24ì3,6=72 3l/s

Lấy bề rộng mơng Bm = 0,6 m

chiỊu cao líp níc m¬ng Hm = 0,5m

vận tốc nớc chảy mơng là:

v=Qm

F =

0,072

0,6×0,5=0,24m/s

* Tính tốn đờng kính ống đa nớc sang bể lọc: Theo công thức:

D = √4Q

πν

Qèng = 0.0723 m3/s

Chän vËn tèc níc ch¶y èng : v = m/s TCXDVN33-2006 cho phÐp vËn tèc tõ 0.8 -1.2m/s

Từ cơng thức tính đợc D = 0.3 m = 300mm

* ống xả cặn mơng tập trung có đờng kính D150mm

Theo TCXD33.2006 èng x¶ cỈn cho cho phÐp tõ 100- 200mm

4.2.1.3.BĨ läc nhanh:

* Cấu tạo : nh hình vẽ *Nguyên tắc hoạt động:

Nớc cấp từ bể lắng sang vào phần bể nhờ trọng lực nớc, nớc đợc lọc qua lớp vật liệu lọc xuống khoang thu nc lc sang b cha

Các thông sè tÝnh to¸n:

- chiều dày lớp vật liệu lọc 1m - tốc độ lọc vbt = m/h

- tốc độ lọc tăng cờng vtc = 9,5 m/h - Rửa lọc gió nớc kết hợp

- cờng độ rửa lọc nớc Wn (l/s.m2) - Cờng độ gió rửa lọc là: Wgio 20 (l/s.m2) - Thời gian rửa nớc tuý t1 = 0,1h = 6’ - Thời gian ngừng để rửa bể t2 = 0,35h = 20’ - Chiều dày lớp vật liệu đỡ 0,2m

1

4

6

7

11 12

1

4

5

Sơ đồ cấu tạo bể lọc.

Ghi chó:

(1)- §êng èng dÉn nớc lọc vào bể

(2)- Mơng phân phối nớc lọc tập trung nớc rửa lọc (3)- Máng phân phèi níc läc vµ thu níc rưa läc (4)- Líp vËt liÖu läc

(5)- Lớp vật liệu đỡ

(6)- Hệ thống thu nớc phân phối nớc rưa läc (7)- èng dÉn níc vµo bĨ chøa nớc

(11)-ống xả nớc lọc đầu (12)-Mơng thoát nớc rửa lọc

*.Tính toán.

a.Xác định kích thớc bể lọc:

Tổng diện tích mặt bể lọc đợc tính nh sau:

F= Q

T.vbt−3,6 a.Wn.t1−a.vbt.t2 (m2)

Trong đó:

Q: cơng suất trạm xử lý, Q  12.500 (m3/ngđ). T: thời gian làm việc trạm ngày đêm, T  24 (h)

vbt: tốc độ lọc làm việc bình thờng, vbt  (m/h) Wn : cờng độ nớc rửa, Wn  (l/s.m2)

t1 : lµ thêi gian rưa läc, t1  = 0,067 h

t2 : thời gian ngừng làm việc bể để thực thao tác rửa, t2  0,35 (h).theo điều 6.102 trang 64-TC33.2006

a : là số lần rửa lọc ngày đêm chế độ bình thờng a = Thay số ta có:

F=12 500

24x7−3,6x2x8×0 067−2x0,35×7=78 (m2)

Số bể lọc là:

N=0,5ìF=0,5ì78 5=4 bÓ

Chọn phơng án xây dựng bể Kiểm tra tốc độ lọc tăng cờng :

vtc=vbt× N

N −1=7×

6

6−1=8 4m/h

nhỏ vận tốc tiêu chuẩn cho phÐp 9,5 (m/h), tho¶ m·n Nh vËy sè bĨ lọc 06 bể

Diện tích bể là:

f=F

N=

80

6 =13 5m

Chän kÝch thíc bĨ lµ: a x a  3.65 x 3.65 ChiỊu cao x©y dùng bÓ läc:

H = hk + hs + hđ + hl + hn (m) Trong đó:

hk: khoảng cách từ mép dới sàn đỡ chụp lọc đến sàn bể lọc; hk = 1,0m

hs: độ dày sàn bê tông đỡ chụp lọc; hs = 0,1 m hđ: chiều cao lớp vật liệu đỡ; hđ = 0,2 m

hl: chiỊu cao líp vËt liƯu läc; hl = m

hn: chiỊu cao líp níc trªn mỈt líp vËt liƯu läc; hn = m H = + 0,1 + 0,2 + +2 = 4,3 m

Chiều cao xây dựng bể lọc là: HXD = H + hbv (m) Trong đó:

hbv: chiỊu cao b¶o vƯ; hbv = 0,3 m VËy:

HB = 4,3 + 0,3 = 4,6 (m)

b Tính toán hệ thống phân phối thu nớc rửa lọc:

Máng phân phối thu nớc rưa läc nh h×nh 4.4

Với kích thớc bể a a  3.75 3.75 (m) ta chọn bể máng phân phối n-ớc thu nn-ớc rửa lọc Máng làm thép khơng dỉ, có mặt cắt ngang hình ngũ giác với đáy hình tam giác

Khoảng cách tim máng l=3 751

2 =0 975 (m),(Quy ph¹m l≤2,2 m )

Khoảng cách tim máng với tờng 0.9 m Chiều dài máng l=3 75 (m)

Lu lợng nớc rửa bể chảy vào máng tính theo công thức: qr = Wn d l (l/s)

Trong đó:

d: khoảng cách tâm máng, d = 0.975 m l : Chiều dài máng, l = 3.75 m

qr = 0.975 3.75 = 29,25 (l/s) = 0,02925 (m0,53 3/s)

0

,3

4

0

,2

2

0

,5

6

Hình 3.4 Cấu tạo máng thu nớc rửa lọc Chiều rộng máng là:

Bm=K ×

5

√ q2

(1,57+a)3 (m).(theo 6.117.TCXD 33-2006)

Trong đó:

k : hệ số phụ thuộc vào hình dáng máng, máng có đáy hình tam giác k  2,1

qm: lu lợng nớc vào máng, qm 0,02925 (m3/s) a : tỉ số chiều cao phần chữ nhật với nửa chiều rộng máng, a 

1,3 ( quy ph¹m a = 1,5) Bm=2,1×

5

√ 0,029252

(1,57+1,3)3=0,335 (m) lÊy Bm = 0,4 m

ChiỊu cao cđa phÇn chữ nhật máng:

hCN = a 0,5 Bm 1,3 0,5 0,4 = 0,26 (m)

chiều cao phần máng hình chữ nhật hCN = 0,26 (m) lấy chiều cao phần đáy tam giác 0,15 (m) độ dốc đáy máng lấy phía máng tập trung nớc i = 0,01, chiều dày thành máng lấy l =0,006m

Chiều cao toàn phần máng thu nớc là: Hm = hCN + hđ + (m)

Hm  0,26 + 0,15 + 0,006 = 0,416 (m)

Δhm=

L× e

100 +0,3(m)

trong đó:

L : ChiỊu dµy líp vËt liƯu läc, L = 1m

e : Độ giãn nở tơng đối lớp vật liệu lọc, e = 30% Δhm=1ì30

100 +0,3=0,6(m)

chiều cao toàn phần máng thu nớc rửa Hm = 0,416 m máng dốc phía mơng tập trung i = 0,01, mơng dài 3.75 m nên chiều cao máng phía mơng tập trung là:

0,416 + 0,01 3.75 = 0,45 (m)

C M¬ng tËp trung níc rưa läc

níc rưa läc tõ máng thu tràn vào mơng tập trung nớc Chọn chiỊu réng m¬ng tËp trung BM = 0,6(m)

Khoảng cách từ đáy máng thu đến đáy mơng tập trung tính theo cơng thức: hm=1,73ì√3 qM

2

g.B2M+0,2

(m) Trong đó:

qM : Lµ lu lợng nớc chảy vào mơng, qm=f ì w

1000=

14×8

1000 =0,11(m

3

/s)

BM : chiều rộng mơng, BM 0,6 (m) g: gia tèc träng trêng, g  9,81 (m/s2).

hm=1,73×√3 0,11

2

9,81x0,62+0 2=0 6(m)

LÊy chiều cao lớp nớc mơng tập trung là: 0,4 (m) Vận tốc nớc chảy thực tế mơng là:

vm= q

FM=

0,11

0,6×0,4=0 45 (m/s)

Vậy kích thớc chọn mơng tập trung hợp lý

§êng kÝnh èng x¶: D = 250 mm

tû lƯ lợng nớc rửa so với lợng nớc vào bể lọc tính theo công thức: P=w ì f ìt1ì60ì N ì100

Q ×T1000

(%)

Trong đó:

w : Cờng độ rửa lọc wn = l/s.m2 f : Diện tích bể lọc, f = 14 m2. N : Số bể lọc, N =

Q : Công suất trạm xử lý, Q = 521 m3/h.

T0: Thời gian công tác bể hai lÇn rưa To=

T

n−(t1+t2+t3) Trong :

T : Thời gian công tác bể lọc ngày T = 24h n : số lần rưa bĨ läc mét ngµy, n =2

t1 , t2 ,t1:thêi gian rưa, thêi gian x¶ níc läc ®Çu, thêi gian To=24

2 −(0,1+0,07+0,35)=11,38h

vËy :

P=8×14×6×60×6×100

521×11,38×1000 =4 0(%)

d Tính toán hệ thống phân phối nớc rửa lọc

Quy tr×nh rưa bĨ:

- Bơm khí với cờng độ 20 l/s m2 thời gian phút.

- Bơm nớc kết hợp khí ,với cờng độ khí 20 l/s m2 cờng độ nớc l/s.m2 cho cát lọc không bị trôi vào máng thời gian phút

- Cuối ngừng bơm khí tiếp tục bơm nớc tuý với cờng độ l/s m2 thời gian phút

Yêu cầu hệ thống phân phối khí nớc phân phối đợc tồn diện tích bề mặt cơng tác Hệ thống phân phối khí nớc chụp lọc hệ thống phân phối trở lực lớn, tổng tổn thất áp lực qua khe lớn nhiều so với độ chênh áp điểm khác nhau, áp lực trớc lỗ điểm coi nh nhau, lu lợng qua lỗ (đều), u điểm phơng pháp phân phối trở lực ln

Tổng diện tích cần thiết khe hở toàn bể: FCT=qr

vk

(m2)

Trong ú:

qr : Là lu lợng níc rưa bĨ, qr = 0,112( m3/s )

Vk: lµ vËn tèc níc qua khe chơp läc Vk= 1,5 m/s.( §iỊu 6.112-TCXD33.2006)

FCT=0,112

1,5 =0,0746 (m2)

3

6

5

6 2

2

8

0

1

0

0

5

2

7 4

48

1 - èng ph©n phèi níc rưa läc - khe thu khÝ

3 - khe thu nớc

4 - phần đầu chụp lọc - ren lắp chụp lọc - sàn gắn chôp läc

NC=FCT

FK

= 0,0746

0,000085=878 (c¸i)

Số chụp lọc 1m2 sàn đỡ n=NC

Fb

=878

14 =63 (chụp) > 50 chụp

Thoả mÃn điều 6.112 TCXDVN 33.2006

Tỉn thÊt qua hƯ thèng ph©n phèi b»ng chơp läc: hpp= vk2

2× g × μ (Theo 6.112.TCXD33-2006)

Trong đó:

Vk : lµ vËn tèc níc qua khe chơp läc Vk= 1,5 m/s m : hệ số lu lợng chụp lọc, m = 0,5

hpp= 1,5

2

2×9,81×0,5=0,23 (m)

f èng dÉn níc rưa läc

- Lu lỵng níc rưa bĨ, qr 0,112 (m3/s)

- Theo quy phạm vận tốc ống rửa lọc cho phép từ 1,5 sơ chọn Vr  1.7(m/s) tớnh toỏn

Đờng kính ống tính theo công thøc sau: dr=√4 qr

π.vr=√

4×0,112

3,14×1 7=0,2896 (m)

Chọn đờng kính ống rửa lọc: dr 300 (mm) Vận tốc thực tế ống:

vr=4 qr

.dr2=

4ì0,112

3,14ì0,32=1,58m/s (thoả mÃn điều 6.111TCVN33-2006)

e HƯ thèng cÊp khÝ rưa läc

- Cờng độ rửa gió tuý là: Wg  20 (l/s.m2) - Chọn vận tốc gió ống gió Vg 20 (m/s) Lu lợng gió cung cấp là:

Đờng kính ống dẫn gió là: dg=√4 qg

π.vg=√

4×0,28

3,14×20=0,13 (m)

Chän dg 150 (mm) VËn tèc thùc tÕ èng:

vg=4 qg

π.dg2=

4×0,28

3,14ì0,152=15,8 (m/s), đạt yêu cầu f Điều chỉnh tốc độ lọc

trong trình lọc nớc, tổn thất áp lực đầu chu kì lọc bể lọc thờng nhỏ, sau tăng lên khơng ngừng theo thời gian bể làm việc Nếu để bể lọc làm việc bình thờng, đầu chu kì lọc có tốc độ lọc lớn tốc độ lọc giảm dần trình lọc Tình trạng làm việc nh bể lọc dẫn đến công suất bể lọc ln thay đổi, gây khó khăn cho quản lý Tốc độ lọc nớc qua bể lọc phụ thuộc vào độ chênh áp mực nớc bể lọc mực nớc cao bể chứa nớc Độ chênh áp lực bể lọc không đổi, tổn thất ống thiết bị khơng đổi , cịn tổn thất qua lớp vật liệulọc tăng dần theo thời gian chu kì lọc Nh bể lọc làm việc với lu lợng thay đổi Vì cần phải điều chỉnh van khoá hệ thống đờng ống thu nớc rửa lọc

Để điều chỉnh tốc độ lọc sử dụng hệ thống tổ hợp thiết bị điện tử đợc tiêu chuẩn hoá

g Bơm rửa lọc

Lu lợng nớc rửa cung cÊp cho mét bĨ läc : qr=w × Fb

1000 =

12×14

1000 =0,112 m

3/ s :

w : Cờng độ nớc rửa lọc wn = l/s.m2 fb : Diện tích công tác bể lọc (m2) áp lực cần thiết rửa :

Hbr = Z + h1 + h2 + hdt Trong :

Z : §é chênh cao hình học mặt máng thu níc víi møc níc thÊp nhÊt bĨ cÊp níc s¹ch

ΔZ=(ZBC MN

− ZBC BL

) + hk + hs+ h® + hl + Hm ZMN

ht : ChiỊu cao hÇm thu níc, Ht = 1(m)

hs : Chiều dày sàn gắn chụp lọc, hs = 0,1 (m) hđ : Chiều dày lớp vật liệu đỡ, hđ = 0,2 (m) Hm : Chiều cao máng thu nớc rửa, Hm = 0,5 (m)

Z = 3.6 - 3.0 + + 0,1 + 0,2 + + 0,5 = 3,4 (m)

h1: Tỉng tỉn thÊt ¸p lùc qua bĨ läc rưa

h1 = hpp + hđ + hl Trong đó :

hpp : Tỉn thÊt ¸p lùc qua hƯ thèng ph©n phèi rưa

hpp= v

2

2 g.μ

Víi :

 : HƯ sè lu lỵng cđa chơp läc; = 0,5 v : Vận tốc nớc qua lỗ chơp läc

v=whh× Fb

ΣFl

(m/s)

Whh : Cờng độ hỗn hợp gió nớc rửa

Whh = Wg + Wn = 20 + = 28 l/s.m2 = 0,028 m3/ s.m2 fb : Diện tích bể lọc (m2)

flỗ : Tổng diện tích lỗ v=0,028ì14

0 0746 =5 m/s > 1,5 m/s

vËy:

hpp=

2

2×9,81×0,52=5 5 (m)

hđ : Tổn thất áp lực qua lớp vật liệu đỡ

h® = 0,22 L® w = 0,22 0,2 = 0.35 (m) hläc: Tỉn thÊt ¸p lùc qua líp vËt liÖu läc

hl = (1- m)xl

pc+pn

pn

trong đó:

+ m- độ rỗng lớp cát lọc = 0.4 + pc trọng lợng riêng cát = 2.65 + pn Trọng lợng riêng nớc = + L- chiều dày lớp vật liệu lọc

ta cã :

h1 = hpp + h® + hl = 5,5 + 0,35 + 0,99 = 6.84 (m)

h2 : Tổng tổn thất áp lực kể chiều dài cục đờng ống từ bơm rửa lọc đến bể lọc, lấy sơ h2 = 2,5 (m)

hd : áp lực dự trữ để phá vỡ kết cấu ban đầu cát lọc, lấy hdt = (m) Vậy ta có áp lực cần thiết rửa :

Hbr = 3,4 + 6.84 + 2,5 + = 14.74 (m)

Víi Qbr = qr = 112 l/s

Hbr = 15 m ta chọn bơm rửa lọc

h Đờng ống thu níc s¹ch tíi bĨ chøa

Sử dụng hai đờng ống thu nớc từ bể lọc dẫn bể chứa nớc sạch, đờng ống thu nớc từ bể

§êng kÝnh èng tõ mét bĨ ống thu nớc chung: D1= 4ìQ1b

6ì ì V c(mm) Với:

Qb: Công suất toàn trạm, Q = 12500 m3/ng® = 521 m3/h Q1b=Q

6=

521

6×3600=0,0241(m

3

/s)

chän VC = 1,1 m/s D1=√4×0,0241

3,14×1,1=0,167(mm)

Chän D = 200 (mm)

§êng kÝnh èng tõ hai bể ống thu nớc chung: D2=4ìQ2b

π ×V c (mm) D2=√4×0,0241×2

3,14×1,1 =0,236(mm)

Chän D = 250 (mm)

§êng kÝnh èng tõ ba bể ống thu nớc chung: D3=4ì Q3b

D3=√4×3,0,024114×1,1×3=0,289(mm) Chän D = 300 (mm)

§êng kÝnh èng chung (cho mét èng): chọn D = 300 (mm) 4.2.1.4 Tính toán lợng clo - nhà chứa hoá chất

a Nguyên tắc:

Khi cho Clo vào nớc để khử trùng ta theo tiêu chuẩn Đối với nớc ngầm, tiêu chuẩn 0,7 mg/l theo clo hoạt tính Nồng độ Clo tự cịn lại nớc khơng đợc nhỏ 0,3 mg/l không đợc lớn 0,5 mg/l clo liên kết khơng

nhá h¬n 0,8 mg/l không lớn 1,2 mg/l ( điều 6.162 - TCXDVN 33.2006) Dùng Clo làm hoá chất khử trùng nớc sau läc

Clo lỏng → Clo → Thiết bị định lợng Clo → Thiết bị trộn Clo nớc → Dung dịch Clo diệt trùng Nc

Điểm châm Clo điểm sau níc khái bĨ läc vµ tríc níc vµo bĨ chøa níc s¹ch

Sử dụng Clorator chân khơng để pha chế định lợng Clo vào nớc Hình 4.6 Sơ đồ cấu tạo clorator chân khơng

3

2

6

5

Dòng nớc áp lực từ bơm đến qua Ejecter (6) tạo chân không Clorator (4) → mở hệ thống van an tồn cửa vào Khí Clo từ bình chứa(1) qua hệ van an tồn giảm áp (3) vào Clorator (4), đợc lọc để giữ lại Clo nớc đợc định lợng

qua Rotamet Sau Clo vào ống chân khơng (5) bị hút vào Ejecter hoà trộn với nớc đa đến vị trí châm Clo khử trùng Khi Ejecter ngừng hot ng, khụng to

chân không Clorator, hệ thống ngừng làm việc b Tính toán

Liều lợng Clo dùng : QCl=

Q × LCl❑

1000×24=

12500×1

1000×24=0 52(kg/h)

trong đó:

Q: Lu lợng nớc xử lý, Q = 12500 m3/ngđ. L *

Cl : Lợng clo đa vào khử trùng L *

Cl = LClKhư + LCld Víi:

LCld : Lợng clo d lại bể chứa níc s¹ch ( 0,3 0,5 mg/l) Chän LCld = 0,3 mg/l

LClKhö = 0,7 mg/l L *

Cl = 0,7 + 0,3 = 1mg/l

Sau xác định lợng clo tính tốn ta tính thêm lợng clo thuỷ phân 1,3 1,4 lần so với lợng clo tính tốn

Vậy lợng clo cần đa vào để xử lý là:

QXL=1,3×0 52=0 676(kg/h)=16 2(kg/ngd)

Lợng nớc tính toán cho Clorato làm việc lÊy b»ng 0,6 m3/kg Clo (theo TCXD 33-2006)

Vậy lợng nớc cấp cho trạm Clo:

Q = 0,6 0.676 = 0.4 (m3/h) = 0,000112 (m3/s) = 0,112 (l/s) VËn tèc níc ch¶y èng v = 0,6 (m/s)

Đờng kính ống dẫn nớc cho trạm clo : Dn=4Q

.v=

4ì0,000112

3,14ì0,6 0,015(m)

Lấy đờng kính ống PVC dẫn nớc 21 mm Lợng Clo dùng ngày là:

QCl=0 676×24=16 kg=16 2l

Chọn số bình Clo dự trữ trạm đủ dùng tối thiểu 30 ngày Lợng Clo dùng 30 ngày 486 (l)

D = 300 L = 1.525 m P = 196 kg

δ = 12

Đờng kính ống cao su dẫn Clo dcl=1,2ìQ

v

Trong ú:

Q: lu lợng giây lớn nhÊt cña khÝ Clo láng ( TCXD 33- 2006) Q = 0,00054 (m3/s)

v: Vận tốc đờng ống, lấy v = 0,8 m/s Vậy:

dcl=1,2ì√0,000540,8 =0,031m Lấy đờng kính ống dẫn Clo 35 mm

ống cao su đợc đặt ống lồng có độ dốc 0,012 đến thùng đựng Clo lỏng, ống khơng có mối ni

c Cấu tạo nhà trạm

Trạm xây cuèi híng giã

Trạm Clo xây dựng hai gian riêng biệt, gian đặt Clorata, gian đặt bình Clo lỏng, gian có cửa dự phịng riêng

Trạm đợc xây dựng cách ly với xung quanh cửa kín có hệ thống thơng gió thờng xuyên quạt với tần suất 12 lần tuần hồn gió, khơng khí đợc hút điểm thấp xả điểm cao 2m so với nhà cao đặt gần trạm

Trong trạm có giàn phun nớc áp lực cao có bể chứa dung dịch trung hồ Clo, có cố dung tích bể phải đủ để trung hoà Clo

d Diện tích trạm khử trùng

Để giảm chi phí nh tiện lợi khâu quản lý vận hành, ta thiết kế trạm khử trùng

Trạm có Cloratơ làm việc Cloratơ dự trữ Trạm đợc chia làm gian :

- Mét gian chøa b×nh Clo láng cã diƯn tÝch: f2 =20 m2

Dùng cửa kín ngăn gian ,để đảm bảo an toàn cho quản lý - đảm bảo kỹ thuật 3.2.1.5 Tính tốn diện tích mặt cơng trình phụ

a.DiƯn tÝch s©n phơi cát

Din tớch sõn phi phi m bo bể lọc, chiều dày lớp cát phơi 10 cm ( Xử lý nớc cấp - TS Nguyễn Ngọc Dung ) Chọn 0,1 m

Ta lÊy lỵng cát cần phơi 10% lợng cát bể Lợng cát cần phơi :

C1 = 10% N Sb Lläc (m3)

Trong :

N : Sè bÓ läc, N = (bÓ)

F : DiƯn tÝch bĨ läc, F = 14 (m2)

Lläc : ChiỊu dÇy líp vËt liÖu läc, Lläc = (m) C1= 10% 14 = 8.4 (m3) Chiều dày lớp cát sân phơi h = 0,1(m) Diện tích sân phơi c¸t :

F1=C1

h =

8

0,1 =84 (m

2)

Chän s©n phơi cát có ngăn, kích thớc ngăn : m 5.25m

b.trạm bơm cấp rửa lọc. bơm gió

Bơm nớc rửa lọc

c.Trạm biến thế

LÊy theo quy ph¹m KÝch thíc (4 4)m , S = 16 m2

d Phòng bảo vệ

Trạm có Q = 12500m3/ngđ lấy S

bv = 10 m2 KÝch thíc m

e Nhµ ®iỊu hµnh

S = 40m2

kÝch thíc (5 x 8) m2

f Xëng c¬ khÝ –sưa chữa hàng ngày

g Phòng công nh©n trùc ca

S = 15 m2 KÝch thớc 3 m

h.Phòng thí nghiệm hoá níc

S = 40m2 KÝch thíc lµ 5 m

i.Phßng kiĨm nghiƯm vi trïng

S = 20m2 KÝch thíc lµ 45 m 4.2.1.6 Tính toán cao trình công nghệ

Tớnh toỏn cao trình cơng nghệ dựa vào tổn thất cơng trình tổn thất đờng ống dẫn nớc tới cơng trình

Cao trình cơng trình trạm xử lý thiết kế theo nguyên tắc nớc tự chảy từ cơng trình trớc đến cơng trình sau Lấy cốt đáy bể lọc trùng với cao trình mặt đất trạm xử lý 47.8 m Từ ta xác định đợc:

a Cao tr×nh mùc níc bĨ läc

ZBLN = Hxd - hbv + ZXL (m) Trong đó:

Hxd : ChiỊu cao x©y dùng bĨ läc Hxd = 4.6m hbv : chiỊu cao b¶o vƯ hbv = 0,3m

ZXL : cốt mặt đất trạm xử lý ZXL = 47.8 m Vậy:

ZBL

N = 4,6 - 0,3 + 47.8 = 52.1 (m)

Mùc níc m¬ng phân phối nớc vào bể lọc: ZBL

m =

ZBL

N + 0,1

cao trình mực nớc mơng phân phối vào bể lọc 52.1 + 0,10 = 52.2(m)

cao trình xây dựng đỉnh bể lọc

ZBLdinh=ZBLn +hbv=47 8+4 6=52 4m cao trình xây dựng đáy bể lọc

ZBLday=ZBLdinh− Hxd=52 4−4,6=47 8m

cao tr×nh mùc nớc mơng phân phối vào bể lọc 52.2m Cao trình mực nớc bể lắng :

ZBLang

N =

ZBL

N + 0,1 + 0,4

= 52.1 + 0.1 +0.4 =52.6 (m) ChiỊu cao b¶o vƯ bĨ lÊy 0.4m

Cao trình đỉnh bể lắng : ZBLang

D =

ZBLang

N + 0,4

=52.6 + 0.4 = 53.0(m) Chiều cao phần lắng bể 1.6 m Chiều cao phần thu cặn 0.13m Cao trình đáy bể lắng :

ZBLang Day =

ZBLang

D -1.73

= 53.0 – 1.73 = 51.27( m)

c Cao tr×nh mùc níc bĨ chøa níc s¹ch

(LÊy tỉn thÊt từ bể lọc tới bể chứa nớc 3,5 m Chän chiỊu cao b¶o vƯ bĨ chøa hbv = 0,5 m

ZBCN =ZBLN − h=52 1−3,5=48 6m

Cao trình xây dựng đáy bể chứa là:

ZBCday=ZBCN −3 6=48 6−3 6=45m đó:

3,6 : Mức nớc bể chứa nớc Cao trình xây dựng đỉnh bể chứa:

ZBCdinh=ZBCday+HXD=45+4,1=49 1m

d Cao trình giàn phân phối nớc

Zpp=ZBLangN +2 7=52 6+2 7=55 3m đó:

2.7 : ChiỊu cao phun níc

Phơng pháp làm thống đơn giản lọc có chiều cao phun ma không nhỏ 1m( 1m ), với chiều cao đủ thời gian cho nớc đợc cấp thêm oxi Lợng Fe2+ đợc oxi hoá thành Fe3+ với tỷ lệ nhỏ Q trình oxi hố Fe2+ thành Fe3+ thuỷ phân Fe3+ thành Fe(OH)3 chủ yếu xảy lớp vật liệu lọc Do hiệu xử lý cao

*làm thoáng đơn giản lọc:

Hình 4.2 Làm thống đơn giản (phun nớc trực

tiếp mặt bể lọc) cho nớc phun mặt bể lọc với chiều cao 1,0 m tính từ mực nớc cao bể lọc tới giàn ống phân phối nớc Dùng giàn ống khoan lỗ để phân phối nớc Với chiều cao 1,0 m nh vậy, nớc đợc cấp thêm oxi tự Khi làm thoáng, Fe2+ đợc oxi hố thành Fe3+ với tỉ lệ nhỏ Q trình oxi hoá Fe2+ thành Fe3+ thuỷ phân Fe3+ thành Fe+(OH)

3 chđ u x¶y líp vËt liƯu läc

Giàn ống phân phối : có dạng hình xơng cá, có khoan lỗ đờng kính 6mm tốc độ nớc chảy ống v = 1,5 - 2m/s, cờng độ ma 10 m3/m2h.

sử dụng giàn ống khoan lỗ để phân phối nớc trực tiếp lên bể lọc, giàn ống phân phối có dạng hình xơng cá

0

.9

3.2.2.1 Tính toán ống phân phối

thit k đờng ống dẫn nớc lên giàn phân phối Lu lợng nớc ống là:

Q=12500

2 =6250m

3

/ngd=260m3/h=0,072m3/s

đờng kính ống chính: D=√4ì Q

π ì v đó:

Q : Lu lỵng níc èng chÝnh

v : VËn tèc níc èng chÝnh quy ph¹m v 2m/s, chän v = 1,5 m/s vËy :

D=√4×0,072

3,14×1,5=0,246m

chän D = 250 mm kiĨm tra:

vận tốc ống dẫn nớc lên giàn phân phối

v= 4× Q

π × D2=

4×0,072

3,14ì0,252=1,46m/s Thoả mãn tốc độ nớc chảy ống v = 1,5 m/s

Q1= Q

N ×24

trong đó:

Q : Công suất trạm xử lý, Q = 12500 m3/ngđ. N : Số giàn phân phối, N =

Q1=12500

6×24=86 8m

3

/h=0,024m3s

đờng kính ống phân phối:

4× Q1

3,14× v=¿√

4×0,024

3,14×1 =0,17m

D=√¿ đó:

Q1: Lu lợng nớc ống phân phối

V : Vận tốc nớc chảy ống phân phối, v = m/s ( Quy ph¹m 0,8 1,2 m/s)

Chän D = 175 mm

Lóc nµy vËn tốc ống là: v=4ìQ1

ì D2=

4ì0,024

3,14ì0,1752=0,99m/s thoả mÃn

b Tính toán ống nhánh

Theo công thức : L=dnìn

2+a(

n

2−1)

Trong :

dn : Là đờng kính ống nhánh Chọn dn= 25mm n : số ống nhánh giàn cn tỡm (ng)

a : khoảng cách hai èng nh¸nh Chän a = 0,3 (m) L : chiỊu dµi cđa giµn ma L = 3.75 (m)

Vậy số ống nhánh là:

n=2(3 750,04

0,04+0,3 )+1=23 èng

qn=Q1

n =

0,024

23 =0,001m

3

/s

chọn đờng kính ống nhánh theo cơng thức: dn=√4ì qn

π ì v đó:

VËn tốc nớc chảy ống nhánh, v = m/s ( TCXD33-2006 lÊy v = 1,5 m/s)

dn=√4×0,001

3,14×2 =0,025m

chän dn = 25 mm

khi vận tốc ống nhánh là:

v=4×qn

ìdn2=

4ì0,001

3,14ì0,0252=2m/s Thoả mÃn c Tính số lỗ khoan ống nhánh

Ta cã :

Ln=nk× dl+a(nk−1)

Trong :

nk : số lỗ khoan (cái)

dl : ng kính lỗ (mm) Theo quy phạm dl = 10 (mm)

Chän dl = (mm)

a : khoảng cách hai lỗ khoan Chọn a = 100 (mm)

lnh : chiỊu dµi èng nh¸nh

Ln=

3750−175

2 =1962(mm)

VËy: 1962=nk 6+100(nk−1)

nk = 19.3 chän nk = 19 lỗ

S l khoan trờn ng nhỏnh c bố trí hàng so le Vậy số lỗ khoan ống nhánh là: 19 = 38 l

Diện tích lỗ : fl=

× dl

2

4 =

3,14×0,0062

4 =2,826ì10

lu lợng nớc qua lỗ: ql=

qn

n=

0,001

38 =2 63×10

−5 l/s

3.2.2.2 BĨ läc nhanh

Bể lọc nhanh có cấu tạo nguyên tắc làm việc giống nh bể lọc nhanh thơng th-ờng Do q trình oxi hố thuỷ phân sắt tiếp tục xảy lớp vật liệu lọc nên từ đầu chu kỳ lọc, cặn bám sẵn lớp vật liệu lọc độ chứa cặn lớp vật liệu lọc cao

Tính toán bể lọc nhanh tơng tự nh phần 4.2.1.3 phơng án I 3.2.2.3.Tính toán lợng clo nhà chứa hoá chất

Tính toán lợng clo nhà chá hoá chất nh phần 4.2.1.4 phơng án I 3.2.2.4 Tính toán diện tích mặt công trình phụ

Tính toán diện tích mặt công trình phụ nh phần 4.2.1.5 phơng án I

3.2.2.5 Tính toán cao trình công nghệ

Tớnh toỏn cao trỡnh cơng nghệ dựa vào tổn thất cơng trình tổn thất đờng ống dẫn nớc tới công trình

Cao trình cơng trình trạm xử lý thiết kế theo nguyên tắc nớc tự chảy từ cơng trình trớc đến cơng trình sau Lấy cốt đáy bể lọc trùng với cao trình mặt đất trạm xử lý 47.8 m Từ ta xác định đợc:

a Cao tr×nh mùc níc bÓ läc

ZBL

N = H

xd - hbv + ZXL (m) Trong đó:

Hxd : ChiỊu cao x©y dùng bĨ läc Hxd = 4.6 m hbv : chiỊu cao b¶o vƯ hbv = 0,3m

ZXL : cốt mặt đất trạm xử lý ZXL = 47.8 m Vậy:

ZBLN = 4,6 - 0,3 + 47.8 = 52.1 (m) Mùc níc mơng phân phối nớc vào bể lọc:

ZBLm = ZBLN + 0,1

cao trình mực nớc mơng phân phối vào bể lọc 52.1 + 0,10 = 52.2(m)

ZBLdinh=ZBLn +hbv=47 8+4 6=52 4m cao trình xây dựng đáy bể lọc

ZBL day

=ZBLdinh− Hxd=52 4−4,6=47 8m

b Cao tr×nh mùc níc bĨ chøa níc s¹ch

(LÊy tỉn thất từ bể lọc tới bể chứa nớc 3,5 m Chän chiỊu cao b¶o vƯ bĨ chøa hbv = 0,5 m

ZBCN =ZBLN − h=52 1−3,5=48 6m Cao trình xây dựng đáy bể chứa là:

ZBCday=ZBCN −3 6=48 6−3 6=45m

trong đó:

3,6 : Mức nớc bể chứa nớc Cao trình xây dựng đỉnh bể chứa:

ZBC dinh

=ZBCday+HXD=45+4,1=49 1m

c Cao trình dàn phân phèi níc

Zpp=ZBL

N

+0,9=52 1+1 0=53,1m

đó:

1,0 : ChiỊu cao phun nớc

3.2.3.Đánh giá lựa chọn phơng án thi công

a.Phơng án I.

Phơng pháp làm thoáng dàn ma, bể lắng tiếp xúc bể lọc trình khử sắt sảy cơng trình đơn vị

- Dàn ma hoà trộn ôxy không khí vào nớc ngn

- BĨ l¾ng tiÕp xóc diƠn trình oxi hoá Fe2+ thành Fe3+ thuỷ phân Fe3+ thµnh Fe(OH)3 kÕt tđa

- bĨ lọc làm nhiệm vụ lọc lọc Fe(OH)3 kết tủa từ bể lắng sang

u điểm:

- cơng trình xử lý đơn giản - hiệu xử lý cao, ổn định - Chi phí đầu t xây dựng khơng lớn

Nhợc điểm:

- Khối tích toàn công trình lớn Phạm vi áp dụng:

- Sử dụng cho nguồn nớc có hàm lợng sắt < 15 mg/l - độ oxi hoá ¿

¿ 0,15(Fe2+) ¿ mg®l/l

- độ màu nớc bơm khỏi giếng 150 - độ pH sau làm thoáng 6,8

- độ kiềm lại nớc >

Fe3+¿

28

1+¿

¿

mg®l/l

- sơ đồ áp dụng cho cơng suất bt k.

b.Phơng án II. * Ưu điểm:

Phơng pháp làm thoáng đơn giản lọc có chiều cao phun ma nhỏ ( 1m ), với chiều cao đủ thời gian cho nớc đợc cấp thêm oxi Lợng Fe2+ đợc oxi hoá thành Fe3+ với tỷ lệ nhỏ Q trình oxi hố Fe2+ thành Fe3+ thuỷ phân Fe3+ thành Fe(OH)

3 chñ u x¶y líp vËt liƯu läc

u ®iĨm:

- cơng trình xử lý đơn giản

- hiệu xử lý cao giới hạn cho phÐp

- chu kú läc kÐo dµi tỉn thất áp lực lớp vật liệu lọc tăng chậm - chi phí đầu t xây dựng nhỏ, quản lý vận hành thuận tiện

Nhợc điểm:

- Cơng trình sử lý đơn giản nên thời gian ỗy hoá sắt II thành sắt III thuỷ phân sắt sảy lớp vật liệu lọc nên lớp vật liệu lọc suy giảm khối lợng chất lợng không đảm bảo thời gian ôxy hoá sắt ảnh hởng đến chất lợng nớc cp

- Hàm lợng lại bể lọc nhiêu - Số lần rửa bể lọc tăng

Phạm vi áp dụng:

- độ oxi hoá ¿

¿ 0,15(Fe2+) ¿ mg®l/l

- độ màu nớc bơm khỏi giếng 150 - độ pH sau làm thoáng 6,8

- độ kiềm lại nớc >

Fe3+¿

28

1+¿

¿

mg®l/l

- sơ đồ áp dụng cho cơng suất bất k. c.ỏnh giỏ la chon phng ỏn:

*Đánh giá mặt kinh tế

- Giá trị đầu t xây dựng dây truyền công nghệ xử lý nớc phơng án II thấp ph-ơng án I

- chi phí quản lý, vận hành dây truyền công nghệ phơng án II cao phơng án I trình khử sắt sảy bể lọc nên khối lợng, chất lợng vật liệu lọc bị suy giảm nhanh phơng án I, số lần rưa bĨ läc nhiỊu h¬n, bỉ xung thay thÕ vËt liệu lọc nhiều lần

*Đánh giá kü thuËt

- Chất lợng nớc đầu nh đảm bảo tiêu chuẩn nớc cấp sinh hoạt

- Quản lý vận hành dây truyền công nghệ phơng án I thuận tiện, ổn định ph-ơng án II

- Chất lợng nớc nguồn tơng đối ổn định có giao động giới hạn dây truyền cơng nghệ phơng án I ổn định, bền vững phơng án II

Vậy vào điều kiện kinh tế địa phơng

Căn vào trình độ, lực quản lý,vận hành đội ngũ cán bộ, công nhân ti c s

Chọn dây truyền công nghệ xử lý nớc phơng án I lám phơng án thi công cho thị trấn Đông Triều- huyện Đông Triều

Phần IV

Thiết kế công trình thu trạm bơm cấp ( tb giÕng khoan)

4.1 quy ho¹ch m¹ng líi giÕng khoan

Vị trí khai thác nớc ngầm cho nhà máy, đợc quy hoạch dựa nguyờn tc sau:

- Giếng khoan trạm bơm cấp I bố trí gần - Đủ khả khai thác cung cấp cho nhà máy

- Gim thiểu tác động môi trờng bảo vệ nguồn nớc ngầm Tuyến nớc thơ dẫn nớc từ vị trí khai thác đến trạm xử lý - Phải ngắn

- Phải tính đến khả phát triển quy hoạch đô thi tơng lai 4.1.1 lựa chọn nguồn nớc vị trí khai thác

Căn vào :

- Bn a cht thuỷ văn Quảng Ninh tỷ lệ 1:500000

- Tìm kiếm nớc dới đất vùng Đơng Triều – Quảng Ninh tỷ lệ 1:50000 Nguyễn Văn Dậu làm chủ biên thành lập năm 1982

Dựa vào đặc điểm phân bố, tuổi địa tầng, mức độ chứa nớc địa tầng dạng tồn chúng có phức hệ chứa nớc sau điều tra tìm kiếm thăm dị nguồn nớc:

4.1.1.1 Phơ hệ tầng dới (T2ađt1)

Phõn b Tõy bc nằm dới trầm tích Đệ tứ, quan sát đợc qua lỗ khoan; trầm tích lục ngun có thành phần gồm:

- Sét bột kết, cấu tạo phân lớp không 10 - 15 cm, màu xám hồng nhạt phân hố có màu vàng oxit sắt Trong sét bột kết có xen kẹp lớp mỏng thấu kính cát kết hạt trung đến thơ chứa sạn, sỏi cuội đá phun trào axit

- Riolit, tufriolit, riolitpenzit Đá có kiến trúc dạng ban, vi hạt bị xerixit hoá với thành phần h¹t vơn

Chiều dầy phụ hệ tầng biến động từ 1.500 đến 2.000m

4.1.1.2 Phơ hƯ tÇng (T2ađt2)

Phõn b trung tõm vựng nghiờn cứu gồm dải đá vôi phát triển không liên tục theo hớng Tây Bắc kéo dài phía ngồi đồ, phần chìm dới trầm tích Đệ tứ bắt gặp nhờ lỗ khoan tìm kiếm, thăm dị độ sâu khác từ 8,7m

Các đá cấu thành phụ điệp chủ yếu đá vôi màu đen phớt xanh đến xám xi măng, xám sáng Cấu tạo phần lớp dày đến dạng khối Đá có thành phần thạch học đồng chủ yếu canxits chiếm tỷ lệ 90 - 95%, vật chất hữu sét từ - 10% Đá có kiến trúc vi hạt, đá thờng có mạch canxít xun cát khơng theo quy luật Chiều dày lớp phụ điệp từ 300 - 500m, nằm chuyển tiếp liên phụ điệp dới (T2ađt1)

- Là tầng chứa nớc có áp, mái tầng chứa nớc tầng sét cát sạn sỏi có chứa sét cách nớc nằm phía

- Nớc có chất lợng tốt,đa số nớc bicacbonat - canxi bicacbonatclorua - canxi natri, ranh giới nhiễm mặn xa phía đơng cịn phía bắc xa Tổng khống hố M = 0,15 - 0,45g/l, trung bình 0,24 g/l - Trong tính tốn xem tầng chứa nớc vô hạn

Phức hệ chứa nớc T2ađt phong phú đối tợng chính, chủ yếu cho việc điều tra, tìm kiếm thăm dị, khai thác làm nguồn cung cấp nớc cho thị trấn Đông Triều

4.2 Các công trình hệ thống khai thác nớc thô Căn vào tài liệu:

- Ti liệu đặc điểm cấu tạo địa chất thuỷ văn khu vực thiết kế - Tài liệu quy mô dùng nớc đô thị

- Các phơng án đề xuất vị trí lấy nớc, phơng án xây dựng phát triển giai đoạn

- Cao trình mực nớc dây truyền công nghƯ xư lý níc

4.2.1 Chän sè lỵng giÕng khoan

Để cho giếng làm việc tốt nên thiết kế giếng có lu lợng khoảng Qgiếng = 2000 4000 m3/ng.đ

Lu lợng thiết kế là: Q = 12500 m3/ng.®

Để giếng làm việc ổn định ta chọn sơ giếng khoan giếng dự phòng Nh lu lợng thiết kế giếng là:

QgiÕng = Qg=

12500

6 =2084(m

3

/ngd)

4.2.2 Trạm bơm - Gồm trạm bơm

- Trạm bơm làm việc 24 h ngµy

- Nguồn điện cung cấp cho trạm bơm nguồn độc lập Tuyến ống dẫn nớc thô:

- Tuyến ống nớc thô đợc thiết kế đảm bảo trạm làm việc đồng thời - Vận tốc nớc chảy ống V = 0,7 - m/s

Ta bố trí giếng thành dãy song song, dãy bố trí giếng Khoảng cách giếng liền kề đợc xác định dựa vào bán kính ảnh hởng R phải ý tới yếu tố sau:

Khoảng cách giếng phải đợc lựa chọn cho giếng làm việc đồng thời độ hạ mực nớc giếng không ảnh hởng tới lu lợng giếng Qgiếng = 2084 m3/ngđ nh ta nhận thấy rằng:

- Nếu khoảng cách giếng liền kề gần làm việc song song giếng gây ảnh hởng lẫn làm cho nhóm giếng làm việc khơng ổn định dẫn tới độ hạ mực nớc giới hạn cho phép

- Ngợc lại, khoảng cách giếng xa dẫn tới chi phí quản lý chi phí xây dựng tăng Mặt khác, tổn thất giếng đặt xa lớn

Để giảm bớt chi phí xây dựng quản lý khoảng cách giếng phải đợc đặt gần lại nhng phải đảm bảo độ hạ mực nớc giếng làm việc không vợt độ hạ mực nớc giới hạn cho phép Nếu điều kiện đợc thoả mãn giếng ổn định thời gian khai thỏc

Nh vậy, chọn sơ khoảng cách giếng liền kề 200 m

04 03 02 01

05 06 07 08

tr¹m xö lý

200 200 200 200

a b c d

e

Hình 5.1 Sơ đồ bố trí giếng

4.3 tÝnh to¸n thiÕt kÕ giÕng khoan

4.3.1 Loại giếng khoan

4.3.1.1 Địa tầng khu vùc:

- Tầng 1: Lớp đất thổ nhỡng, đất trồng trọt có chiều dầy 3.5 m (Từ cốt 3,45 m đến cốt – 0.05m)

- Tầng 4: Lớp cát hạt to dầy m (Từ cốt – 8.15 m đến cốt – 13.15 m) - Tấng 5: Lớp sét dầy m (Từ cốt – 13.15 m đến cốt – 20.15 m)

- Tầng 6: Lớp sỏi ,đá răm cát hạt to dầy 12 m (Từ cốt – 20.15 m đến cốt -32.15 m)

- Tầng 7: Lớp cuối tầng cách nớc có chiều dầy lớn, đá khe nứt có cấu tạo rắn từ cốt – 32.15 m tr xung

4.3.1.2.Các thông số tầng chứa nớc:

- Độ sâu chứa nớc so với cốt mặt đất – 0,55 -32.15 m - Chiều dầy tầng chứa nớc 12 m

- Cấu tạo tầng chứa nớc: Sỏi, đá dăm, cát hạt to d = 10 mm Các hạt có kích thớc từ mm ln hn 50% lng

Căn vào cấu tạo tầng chứa nớc.Tra sách công trình thu trạm bơm -NXBXD - HÖ sè thÊm: K = 120

- Bán kính ảnh hởng R = 650 m 4.3.1.3 Độ sâu số lợng giếng.

T sõu ca tầng chứa nớc, thiết kế giếng khoan có chiều sâu 33 m, cho tất giếng khoan.(Trong có giếng dự phịng.Điều 5.25 TCN 33-2006) (Trong có chiều sâu phần ống lắng 1,5 m (Điều 5.16 TCVN 33 - 2006, lốnglắng≤ 2m)

Chọn tầng khai thác nớc tầng thứ có lớp sỏi, cát lẫn sỏi dầy 12 m (Từ cốt – 20.15 đến cốt 32.15 m)

Kết luận: Căn vào kết khảo sát Căn vào mặt cắt địa chất, khu vực bãi giếng Ta thiết kế giếng khoan khai thác loại giếng khoan hồn chỉnh có áp

u điểm bơm giếng khoan kiểu chìm

- Khơng có trục chuyền động dài

- KÕt cÊu gän nhĐ, ch¾c ch¾n

- Lắp ráp, sửa chữa, quản lý thuận tiện đơn giản

- Không thiết phải xây dựng nhà trạm

- điều khiển tự động hố đơn giản

- đặt bơm giếng nghiêng

5

2

4

3 - C«n thu

4 - èng läc

5 - èng l¾ng - miƯng giÕng

2 - èng v¸ch

ghi chó

3

4.4.1 TÝnh to¸n èng läc

ống lọc phận quan trọng giếng khoan Kết cấu ống có ảnh hởng định đến chất lợng làm việc giếng

Khi thiết kế ống lọc phải đảm bảo yêu cầu :

- cã tû lƯ diƯn tÝch läc lín

- Ngăn không cho cát từ tầng chứa nớc sỏi chèn trôi lọt vào giếng tổn thất áp lực dòng chảy vào giếng nhỏ

- Đủ bền học

- Chống lại ăn mòn bám cặn

- trng để làm cơng tác bảo dỡng định kì 4.4.1.1.Chọn kiểu ống lọc

Căn vào kết khoan thực tế lấy mẫu phân tích thành phần cấo tạo tầng chứa nớc có đợc kết thành phần hạt nh:

Đờng kính hạt % (trong tầng chứa nớc)

d = 0,5 mm

d = 1- mm 11,5

d = 3-5 mm 58,5

d = 6- mm 16

d = 9-11 mm 13.5

d = 12-15 mm 7.5

Tæng 100

Tầng chứa nớc Loại kết cấu ống lọc Sói, cát lẫn sỏi, độ lớn hạt từ

10mm hạt có độ lớn từ 1-5mmchiếm 50% theo khối lợng

èng läc cã khe lỗ, bề mặt thu nớc có quấn dây hay èng thÐp l¸ dËp khe

Với cấu tạo tầng chứa nớc nh trên, chọn loại ống lọc khe dây * Xác định mối quan hệ lu lợng bơm độ hạ mực nớc

Qua việc bơm kiểm tra thực tế lu lợng bơm độ hạ mực nớc có mối quan hệ bậc , tỷ lệ lu lợng độ hạ mực nớc gần nh không thay đổi

Q1 S1

= Q2 S2

= ….= const

q s m3 m 66,2 72,8 79,5 86,8 92,7 99,3 2,2 2,4 2,62 2,8 q-s

4.4.1.2 Xác định kích thớc ống lọc Xác định chiều dài ống lọc:

Chiều dài công tác ống lọc, lấy theo tÇng chøa níc

Phần cơng tác đặt cách đỉnh đáy tầng chứa nớc từ 0,5 - 1m (Điều 5.11 TCVN 33-2006) Chọn khoảng cách 0.75 m

L = 12 - (0.75 + 0.75) = 10.5 m Xác định đờng kính ống lọc:

D = Q

L V

   (m)

Trong ú:

Q : Lu lợng nớc khai thác theo thiÕt kÕ cđa giÕng khoan, QNM = 12500 m3/ng®

Qg=

12500

6 =2084m

3

/ngd=24 1l/s

v=60×√3 K=60×√3120=296(m/ngd)

Trong đó:

K : HƯ sè thÊm K = 120

D=2084

3,14×10 5×296=0,2m

Vậy chọn ống lọc có đờng kính theo quy chuẩn DL = 200 mm Chèn sỏi ống lọc sau lắp đặt xong ống lọc:

- Dùng sỏi thạch anh khơng góc cạnh để chèn - Đờng kính sỏi chèn xác định nh sau:

- Cỡ hạt tầng chứa nớc, chọn 70% cỡ hạt giữ lại sàng - Cỡ hạt sàng nhỏ d = mm

§êng kÝnh sái chÌn:

DSái = x dMin = x = mm KÝch thíc khe èng läc :

- Chọn ống lọc có khe giữ đợc 90% sỏi chèn - Kích thớc khe là: a x b = 100 mm x mm 4.4.1.3 Cấu tạo ống lọc

DiƯn tÝch xung quanh cđa èng läc:

 =  D L = 3,14 0,2 10.5 = 6.6 (m2)

Tỉng diƯn tÝch khe trªn èng läc lÊy b»ng 25% diƯn tÝch xung quanh cđa èng (Phơ lơc TCN 33- 2006)

ΣFkhe=

25

100 ×6 6=1 65m

2

DiƯn tÝch mét khe:

f1Khe = l b = 100 = 300 mm2 = 0,003 m2 Sè khe trªn èng läc:

Nkhe= 65

0,003=550 (khe)

ống lọc quấn dây ông khoan lỗ khe, mặt quấn dây liên tục bắng dây thép khơng rỉ dây quấn có tiết diện trịn d=2mm khoảng cách vòng dây 1mm lớp dây quấn cốt ống đặt dây thép d =4mm dọc theo chiều dài ống, nằm cách 50mm

Số dây thép đạt quanh ống : Nday=628

50 =13 (d©y)

4.5.1 Giếng làm việc độc lập 4.5.1.1 Độ hạ mực nớc

Thiết kế giếng khoan hồn chỉnh thu nớc ngầm có áp, tầng chứa nớc cấu tạo đồng nhất, nớc ngầm chẩy tầng với dòng chảy ổn định

Độ hạ mực nớc bơm giếng đợc xác định theo công thức sau

0,37 Q lgR

S

K m r

  

 Trong ú:

R : Bán kính ảnh hởng : R = 650 mm r : B¸n kÝnh èng läc r = 100 mm m : ChiỊu dÇy tÇng chøa níc

S=0,37×2084

120×10 ×lg

650

100=1 34m

4.5.1.2 Xác định tổn thất qua ống lọc

Theo c«ng thøc thùc nghiƯm cđa Abramop: ΔS=a√QS

Kω

Trong đó:

S : Tỉn thÊt mùc níc qua èng läc (cm) Q : Lu lỵng khai thác giếng (m3/ng)

S : Độ hạ mực níc giÕng b¬m S = 1.34 m K : HƯ sè thÊm cđa tÇng chøa níc

a : HƯ så phơ thc vµo kÕt cÊu èng läc

a = 15 - 20 ống lọc bọc lới dây, lấy a = 20.(Cơng trình thu trạm bơm - NXBXD)

 : DiÖn tÝch xung quanh phần công tác ống lọc.

=  D L = 3,14 0,2 10.5 = 6.6 (m2). vËy tæn thất qua ống lọc :

S=202084ì1 34

120×6 =37,55(cm)

4.5.2 Giếng làm việc đồng thi

- Đặc trng tầng chứa nớc - Lu lợng khai thác

- Khoảng cách giếng

Khi lm vic ng thi, có ảnh hởng lẫn nên độ hạ mực nớc S giếng tăng lên S’

- Nếu S’ < Sgh việc bố trí giếng, tính chọn điều kiện đảm bảo - Nếu S’ > Sgh ta phải tng khong cỏch ca cỏc bm

áp dụng công thức Abramốp cho nhóm giếng hoàn chỉnh có áp bố trÝ bÊt kú

Công thức Abramốp sử dụng nguyên lý cộng nghiên cứu nhóm giếng ảnh hởng làm việc đồng thời Theo phơng pháp này, đọ hạ mực nớc giếng khảo sát nhóm giếng làm việc đồng thời tổng độ hạ mực nớc giếng làm việc riêng lẻ

Trong giếng 4, là2 giếng dự phịng

Độ hạ mực nớc nhóm giếng đợc xác định theo công thức sau:

1

0

0,37

lg lg lg n lg

n

R R R R

S Q Q Q Q

K m r r r r

 

          

  

Trong đó:

Q1 : Lu lợng giếng r0 : Bán kính giếng số R : Bán kính ảnh hởng

r1-2 : Khoảng cách từ giếng số đến giếng số Độ hạ mực nớc giếng số 1:

S1=

0,37

Km ×Q ×(lg

R r0+lg

R r1−2+lg

R r1-3+lg

R r1-4+lg

R r1-5+lg

lg650

0,100+lg

650

200+lg

650

400+lg

650

600+lg

650 800

¿

+lg650

1000

¿righ ¿ ¿( )

¿( )

S1=

0,37

120×10 ×2084×

¿ ¿

Độ hạ mực nớc giếng số 2:

S2=

0,37

Km ×Q ×(lg

R r0+lg

R r2−1+lg

R r2-3+lg

R r2-4+lg

R r2-5+lg

R r2-6)

lg650

0,100+lg

650

200+lg

650

200 +lg

650

400+lg

650 600

¿

+lg650

800

¿righ ¿ ¿( )

¿( )

S2=

0,37

120×10 ×2084×

¿ ¿ ¿

¿ Ta thÊy:

S1 = S3 = S5 = S7 = 2.62 m S2 = S6 = 3.0 m

4.5.3 Độ hạ mực nớc giới h¹n

Khi nhóm giếng thiết kế với lu lợng khoảng cách giếng nh tính tốn Khi làm việc đồng thời, ứng với lu lợng khai thác giếng điều có độ hạ mức n-ớc định Nhng để độ hạ mực nn-ớc giếng, cho giếng làm việc ổn định, khoảng cách lu lợng thiết kế, phải đảm bảo

S  Sgh Trong :

Độ hạ mực nớc giới hạn đợc xác định theo công thức sau Sgh = H - (0,3 0,5) m - S - HB (m) Trong đó:

H : Độ sâu mực nớc tĩnh(MNT) giếng trứơc bơm, H = - 0.55 m m : chiỊu dÇy tÇng chøa níc m = 12 m

S : Tỉn thÊt ¸p lùc qua èng läc S = 0,375 m

HB : Độ sâu đặt máy bơm ( lấy từ 5) Chọn HB = m Sgh = - 0,55 - 0,4 12- 0,375 - = -9,725 m

KÕt luËn:

Nhóm giếng làm việc đồng thời hoàn toàn ổn định S Sgh

4.5.4 Cao trình mực nớc động

Cao trình mực nớc động đợc xác định theo cơng thức:

MN§ = MNT - S - Δ S2

Trong đó:

MNT : Cao tr×nh mùc níc tÜnh ZMNT = - 0.55 m

S2 : Tổn thất mực nớc qua ống lọc giếng số nhóm giếng làm việc đồng thời

S=a×√Q × S2

K × ω=20×

❑

√2084120××33 0,14×0,2×10 5=56 cm=0,56m

Mùc níc tÜnh (MNT) = - 0,55 m

MNĐ = - 0,55 – 3.0 - 0,56 = - 4,11 (m) Đô hạ mực nớc giếng làm việc đồng thời: S = 3.0 m

4.5.5 Tính toán ống vách ống lắng

a Tính toán ống vách

Vật liệu ống vách làm thép đen

Đờng kính ống vách lấy lớn ống lọc ống lọc bọc sỏi phải lớn 100 mm.(Điều 5.14 TCN 33- 2006)

Chọn đờng kính ống vách theo bảng 2.1(CTT.TB - NXBXD) Với lu lợng qGiếng = 24.1 l/s

Cã :

DTC = Dc - D« läc = 350 - 200 = 150 mm (Đạt yêu cầu quy phạm)

b Tính toán ống lắng

ng kính ống lắng lấy đờng kính ống lọc: d = 200 mm Chiều dài ống lắng nh tính phần l = 1,5m

(§iỊu 5.16 TCN 33 - 2006, lèngl¾ng≤ 2m)

4.5.6 Xác định cao trình đặt máy bơm Máy bơm đợc đặt sâu (MNĐ) m

(Sách công trình thu trạm bơm NXBXD, h = - m)

MB = MN§ - = - 4.11 - = - 8.11m

4.6 Thiết kế trạm bơm

4.6.1 Xỏc nh lu lợng, cột áp bơm

Lu lợng bơm lu lợng giếng bơm làm việc ổn định: Qb = Qg = 2084 (m3/ngđ) = 24.1 (l/s)

Xác định cột áp bơm:

H = Hhh + ∑h+(1ữ2) (m) Trong đó:

(1ữ2) m : áp lực cần thiết để lên giàn ma nớc phun mạnh thành tia

Chän b»ng 2m

Hhh : Khoảng cách theo chiều thẳng đứng kể từ mực nớc động dẫn đến mực n-ớc cao trạm xử lý Đó giàn phân phối nn-ớc

Xét với trờng hợp mực nớc động bất lợi giếng số 2:

Hhh = 55.3 - (- 8,11) = 63.41 (m)

∑h : Tổn thất đờng ống đẩy giếng (m) ∑h = hd + hcb

Tổn thất dọc đờng: hd = ∑il (m)

Trong đó:

i :Tổn thất đơn vị theo đơn vị dài, tra theo bảng tính tốn thuỷ lực Sêvêlep l : Chiều dài ống (m)

hcb=∑ξ v

2g

mn® mnt

-4.11 -0.55 3.45

55.3

m a

t

Xét đoạn ống đẩy từ bơm tới điểm A:

Tõ lu lỵng Q = 24.1 (l/s), ta chän D = 150 mm

Tra “đồ thị liên hệ lu lợng, vận tốc đờng kính ống” ta có v = 1.22 (m/s) Ta tra đồ thị tổn thất thuỷ lực theo chiều dài , 1000i = 17.6(m)

i : tổn thất mét chiều dài

Chiều dài đoạn ống đẩy từ bơm tới điểm A lµ:

ΔHb : độ sâu đặt bơm dới mực nớc động Chọn ΔHb = m

MA=8,11+3 45+1=12,56(m)

Tổn thất dọc đờng đoạn MA:

hdMA = i lMA = 0,0176×12,56=0,22m Tỉn thÊt cơc bé đoạn MA:

- Có cút 900 , ξ=0,5 - Cã chÕch , ξ=0,3

- van mét chiÒu , ξ=1,7

- 1kho¸ , ξ=1

hcb MA

=∑ξ v

2

2g=(0,5+1,7+1+0 6)×

1 222

2×9,81=0,28(m)

04 03 02 01

05 06 07 08

tr¹m xư lý

200 200 200

200

a b c d

e

Từ điểm A đến điểm B:

Lu lợng Q = 2084 (m3/ngđ) = 24.1 (l/s)

Chn ống D = 200 (mm) → v = 0.7 (m/s), 1000i = 4.35 Tổn thất dọc đờng đoạn AB:

hdAB = i lAB = 0,00435 (200 + 15) = 0.93 (m) Tổn thất cục đoạn AB:

Cã cót 900, ξ=0,5 hcbAB=∑ξ v

2

2g=

0,5×0 72

2×9,81 =0,012(m)

Từ điểm B đến điểm C:

Lu lợng Q = 4168 (m3/ngđ) = 48.2 (l/s)

Chn ống D = 250 (mm) → v = 0.9 (m/s), 1000i = 5,25 Tổn thất dọc đờng đoạn BC:

hdBC = i lBC = 0,00525 200 = 1,05 (m) Tổn thất cục đoạn BC:

Có tê, =1,5

Có côn mở, =0,25

hcbBC=∑ξ v

2g=

(1,5+0,25)×0 92

2×9,81 =0,07(m)

Từ điểm C đến điểm D:

Lu lợng Q = 6252 (m3/ngđ) = 72.3 (l/s)

hdCD = i lCD = 0,00466 200 = 0.93 (m) Tổn thất cục đoạn CD:

Có tê, =1,5

Có côn më, ξ=0,25

hcbCD=∑ξ v

2g=

(1,5+0,25)×0 962

2×9,81 =0,08(m)

Từ điểm D n im E:

Lu lợng Q = 8336 (m3/ngđ) = 96.4 (l/s)

Chọn ống D = 350 (mm) → v = 0.94 (m/s), 1000i = 3.6 Tổn thất dọc đờng đoạn DE:

hdDE = i lDE = 0,0036 200 = 0.72 (m) Tỉn thÊt cơc bé đoạn DE:

Có cút 900, =0,5 tª, ξ=1,5

hcbDE=∑ξ v

2

2g=

(1 5+0 5)×0 942

2×9,81 =0,09(m)

Từ điểm E đến trạm xử lý :

Lu lợng Q = 8336 (m3/ngđ) = 96.4 (l/s)

Chọn ống D = 350 (mm) → v = 0.94 (m/s), 1000i = 3.6 Tổn thất dọc đờng :

hdEF = i lETRAM = 0,0036 1850 = 6.6 (m) Tỉn thÊt cơc bé :

Cã cót 900, ξ=0,5 Cã cót 1350, ξ=1,6

Cã tª, ξ=1

hcb EF

=∑ξ v

2

2g=

(0 5+1 5+1 6)×0 942

2×9,81 =0,16(m)

Vậy, tổng tổn thất dọc đờng:

hd=Σhd=0 22+0 93+1,05+0 93+0,72+6

10 45(m)

hcb=Σhcb=0,16+0,09+0,08+0,07+0,012+0,28

0 69(m)

Tỉng tỉn thÊt trªn èng đẩy:

h=hd+hcb=10 45+0 69=11,14(m)

Cột áp bơm:

H=Hhh+Σh+2=63,41+11,14+2=76,55(m)

Dùa vµo Qb = 24.1 (l/s) vµ Hb = 76,55 (m)

Ta tra biểu đồ hệ loại bơm bơm giếng khoan ta chọn đợc loại bơm KM 150 với đờng đặc tính số

Số hiệu đặc tính

M·

bơm Bơm vàđộng cơ P

N

Kw L mm

A mm

B mm

C mm

max

φ

mm E mm

Bơm+ động cơ

3 55153 KM150-3

+U86-2/45

35 1851 1323 2000 1140 239 323,9 218

4.6.1.1Xác định đờng đặc tính ống Ta có:

∑h=S ×Q2

S=∑h

Q2 Mµ:

∑h=11,14(m)

Q = 24.1 = 96.4 (l/s) S=11,14

96 42 =0,0012

QB S S Q2 Hhh Hhh+S

Q2

0 0.0012 0 63.41 63.41

20 0.0012 0.48 63.41 63.89

40 0.0012 1.92 63.41 65,33

60 0.0012 4.32 63.41 67.73

80 0.0012 7.68 63.41 71,09

96.4 0.0012 11,15 63.41 74,56

120 0.0012 17.28 63.41 80.69

4.6.1.2 Dựng đờng đặc tính bơm làm việc song song

OT2, OT3, OT4 đờng đặc tính đoạn ống nối tơng ứng bơm 2, 3, 4về bơm

Tổng tổn thất đoạn ống: Bơm quy đổi bơm 1:

hd =0.22+ 0.93 + 1,05 + 0.93 + 0.72 + 6.6 = 10.45 (m)

hcb =0.28+ 0,012 + 0,07 + 0,08 + 0,09 + 0,16 = 0.69 (m)

∑h1=hd+hcb=10 45+0 69=11,14(m)

Bơm quy đổi bơm 1:

hd = 0.128+ 0.00435x15 + 1.05 + 0.93 + 0.72+ 6.6 = 9.49 (m)

hcb = 0.28+ 0,07+ 0,08 + 0,09 + 0,16 = 0.68 (m)

∑h2=hd+hcb=9 49+0 68=10 17(m)

Bơm quy đổi bơm 1:

hd = 0.128+0,00435 15 +0.93 + 0.72 + 6.6 = 8.44 (m)

hcb = 0.28+ 0,08 + 0,09 + 0,16 = 0.61(m)

∑h3=hd+hcb=8 44+0 61=9 05(m)

Cã S=∑h

Q2 vµ Q = 24.1 x = 96.4 (l/s) S1=

11,14

96 42 =0,0012

S2=10 17

96 42 =0,00109

S3=9 05

96 42=0,00097

Q S S Q2 H

hh+S Q2

OT1 0.0012 0

5 0.0012 0.03 0.03

15 0.000385 0.27 0.27

20 0.0012 0.48 0.48

24.1 0.0012 0.69 0.69

30 0.0012 1.08 1.08

OT2 0.00109 0

5 0.00109 0.027 0.027

10 0.00109 0.109 0.109

15 0.00109 0.245 0.245

20 0.00109 0.436 0.436

24.1 0.00109 0.633 0.633

30 0.00109 0.981 0.981

OT3 0.00097 0

5 0.00097 0.024 0.024

10 0.00097 0.097 0.097

15 0.00097 0.218 0.218

20 0.00097 0.388 0.388

24.1 0.00097 0.563 0.563

30 0.00097 0.873 0.873

Từ giá trị đờng đặc tính Q - H1 với giá trị tơng ứng đờng OT2, OT3, OT4 ta dựng đợc đờng Q- H2’, Q- H3’, Q- H4’,’ lần lợt đờng đặc tính quy đổi bơm 2, 3, 4, bơm giếng số Từ đờng đặc tính tổng cộng bơm làm việc song song Q - H1-2-3-4

Lu lỵng tỉng céng cđa bơm làm việc song song là: Q - H1-2-3-4 = 96.4 (l/s)

0

a : ểm làm việc củ a bơm đ ờng ống b : điểm làm v iệc bơm đ ờng ống thí ch :

biểu đồ xác định điểm làm việc hệ thống (bơm km 150)

Biểu đồ :

(m)

h

a b c

d

c : điểm làm v iệc bơ m đ ờng ống d : điểm làm việc bơm đ ng èng

(h-q) èng q-h1

q-h2 q-h3

q-h4 40

50 60 70 90 80 100 110

15 30 45 60 75 90 105 120

4.7 Thi công quản lý giếng khoan

4.71 Phơng pháp khoan giếng

Do sâu khoan giếng < 150m lớp đất đá khoan qua có cố bền học thấp

4.7.2 Gia cè giÕng khoan

Để đảm bảo cho giếng làm việc ổn định, lâu dài, thu đợc nớc có chất lợng tốt, thành giếng đợc gia cố ống vách, đợc làm thép không rỉ ống gồm đoạn có chiều dài 6m ống nối mối nối ren Sau khoan đạt đến độ sâu yêu cầu, ta lần lợt đặt ống lắng, ống lọc, ống vách xuống giếng

- ống lọc đợc chế tạo thành đoạn, có chiều dài  m, ống lọc gồm nhiều đoạn nối lại với bng mi ni ren

- Giữa ống vách èng läc dïng c«n nèi

- Khi đó, khe hở ống lọc ống vách đặt vòng liên kết kim loại có trám xi măng

- Sau lắp đặt xong ống lọc, chèn lớp sỏi xung quanh ống lọc để ngăn chặn cát từ tầng chứa nớc lọt vào giếng sau bm phỏt trin

- Yêu cầu lớp sỏi chèn: + Cã hƯ sè thÊm lín

+ VËn tèc nớc chảy giếng nhỏ + Bền với hoá chÊt

+ Dïng sái th¹ch anh s¹ch

- Phần ống vách cần đợc chèn sét để cách ly giếng khỏi bị nhiễm bẩn từ mặt từ tầng chứa nớc có chất lợng mà ta khơng muốn thu Để đảm bảo độ chặt lớp sét chèn, sét chèn thờng dùng sét viên (d

= 12 mm) sấy khô

4.7.3 Đặc điểm kết cấu nhà trạm

- Do trm gm ging, bm thiết bị cần thiết khác Việc sửa chữa ngồi trạm nên trạm có kích thớc mặt nhỏ, xác định theo yêu cầu bố trí thiết bị

- Phần mái có bố trí cửa rút ống sử dụng sửa chữa bơm thau rửa giếng, mái đổ bê tơng tồn khối, chiều cao từ 33,5 m

- Móng nhà bê tông cốt thép

PhÇn V

Thiết kế trạm bơm cấp hai ( b¬m rưa läc )

5.1 B¬m rưa läc

B¬m rưa läc cã nhiƯm vơ cung cÊp níc rưa läc cho bĨ läc bĨ läc nhanh cđa tr¹m xư lý

Theo tính tốn phần trạm xử lý nớc ta có thơng số để chọn bơm rửa lọc sau: Lu lợng nớc rửa bể lọc là:

Qr = 0.112 (m3/s) = 112 (l/s) Hrb = 15 (m)

Thêi gian rưa läc lµ 10’

Theo sách Sổ tay máy bơm , ta chọn bơm Omega 150 290A Các thông số máy bơm nh sau:

- Hiệu suất bơm: = 84%

- - Độ dự trữ chống xâm thực: NPSH = 4.1 (m)

- - Công suất trục: P = 14.5 (kw)

- - Sè vßng quay: n = 1450 (v/ph)

- - Đờng kính bánh xe công tác: DBXCT = 248

- Để đảm bảo an toàn ta chọn bơm làm việc bơm dự trữ Cỏc kớch thc ca bm:

5.2. máy

bơm gió.

Chọn máy bơm gió:

Với : qGió = 0,28 ( m3/s ) = 280 (l/s)

đờng kính ống dẫn gió, D = 150 mm Hg= 12 m

Theo quy phạm 33-2006 lấy tổn thất áp lực đờng ống thổi gió 1,4 m

s1

d

n

1

d

n

2

h

5

s2

a1 a2

b2

h

4

l3

h

6

h

7

f q

l2

Loại bơm DN DN2 a1 a2 h5 l2 f

VËy

Hg= 13,4 m

Chọn bơm gió với thông số kü thuËt Q = 756 (l/s)

H = 13,4 (m)

Tra catolog, chọn loại quạt gió PMK- - độ chân không lớn 95% - Qmax : 27 m3/p

- Sè vßng quay :720 v/p - Lu lỵng níc : 100 l/p

- Loại động : AM6 - 116 - - Công suất : 30 Kw

- Träng lỵng : 1028 Kg

đặt quạt loại, có máy làm việc, máy dự phòng

PhÇn VI

THIÕT KÕ HƯ THèNG CÊP THOáT Nớc nhà

I nhiệm vụ thiết kế.

Thiết kế hệ thống cấp thoát nớc nhà cho nhà chung c tầng * Đặc điểm công trình:

Nh chung c c xõy dựng tầng, tầng cao 3.60 m Mỗi phòng có1khu vệ sinh, hệ thống trang thiết bị vệ sinh phòng bao gồm: chậu rửa nhà bếp, chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, xí Đợc lắp đặt theo sơ đồ v mt bng

Các số liệu cần thiết tÝnh to¸n

- Tiêu chuẩn dùng nớc là:135 l/ngời-ngày đêm - Cốt nhà: + 4.0 m

- Các vòi nớc đặt cách sàn nhà: 0,8 m

- Vòi tắm hơng sen đặt cách sàn nhà: 1,9 m

- Két nớc hố xí đặt cách sàn 0.4 m

- Tủ đựng cứu hoả đặt cao sàn 1,1m

- Đờng ống cấp nớc bên ngồi có đờng kính D = 75 mm đặt sâu 0,5 m cốt mặt đất nút 47, phía sau cơng trình(cơng trình có mặt tiền), đặt cách cơng trình

2.5 m, ¸p lực tự nút 47 lấy nớc là: 23,3m

- èng cÊp níc nhµ dùng loại ống nhựa HDPE - ống thoát nớc nhà dùng ống nhựa PVC II phân tích số liƯu tÝnh to¸n:

Từ số liệu xác định đợc, cần phải thiết kế hệ thống cấp nớc đảm bảo lu l-ợng áp lực cho cơng trình, vừa có tính chất mỹ quan kinh tế

Do áp lực cấp nớc nhà là: 23.3m, với lu lợng đủ Do với cách tính áp lực sơ cần thiết nhà chung c tầng này, áp lực đờg ống cấp nớc đờng phố bảo đảm an toàn việc cấp nớc tốt cho tầng khu chung c

Theo tiêu chuẩn cấp nớc công trình giáo trình cấp thoát nớc nhà

chung c cú số tầng từ tầng trở lên phải thiết kế hệ thống cấp nớc chữa cháy Vậy chung c phải thiết kế hệ thống cấp nớc chữa cháy

III TÝnh to¸n hƯ thèng cÊp níc III.1 -V¹ch tun èng cÊp níc :

- Dựa vào sơ đồ mặt cấu tạo cơng trình, vị trí trang thiết bị vệ sinh, vị trí cơng trình kỹ thuật có liên quan Ta chọn điểm lấy nớc vào cơng trình, đồng hồ nớc đặt sân nhà (Thể mặt vẽ )

III.2 -Dựng sơ đồ không gian :

- Căn mặt bố trí thiết bị vệ sinh kiến trúc nhà.Ta tiến hành vạch tuyến ống dẫn nớc từ đờng ống cấp nớc phố qua nút đồng hồ đo nớc, qua tuyến ống chính…vào tuyến ống đứng, từ tuyến ống đứng nớc đợc dẫn qua ống nhánh đến thiết bị tiêu thụ nớc.Ta thiết kế sơ đồ không gian gồm tuyến ống đứng cấp nớc sinh hoạt

- Ta thấy tầng lắp đặt số lợng trang thiết bị vệ sinh giống có tính chất song song

- Trên sơ đồ không gian ta thấy tuyến A-B-C-D-E-E1-I-II-III, tuyến ống có chiều dài đờng ống lớn nhất, dẫn đến có tổn thất áp lực lớn có cố xảy

- Vậy ta chọn tuyến ống bất lợi A III để tính tốn thuỷ lực IV - Xác định lu lợng tính tốn:

Đối với loại nhà gia đình lu lợng tính tốn đợc xác định theo công thức: qtt = 0,2 √aN + N K (l/s)

N: tổng đơng lợng thiết bị vệ sinh đoạn ống tính tốn

a: hệ số phụ thuộc vào tiêu chuẩn dùng nớc tra bảng 18.2 Giáo trình cấp thoát nớc công tr×nh 

K: hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào tổng đơng lợng N (tra bảng 18.3 Giáo trình cấp nớc cơng trình

Dựa vào bảng 18.1 Giáo trình cấp nớc cơng trình.Ta tìm đợc: vịi nớc chậu rửa nhà bếp có đơng lợng 1; vịi nớc chậu rửa mặt 0,33 ; vòi tắm hơng sen 0,67; thùng rửa hố xí 0,5

Nh vậy,tổng số đơng lợng cho hộ là: + 0,33 + 0,67 + 0,5 = 2,5

Vậy tổng số đơng lợng cho tồn ngơi nhà chung c gồm 20 hộ là: N =2,5 20 = 50

Với tổng số đơng lợng N= 50 tra bảng ta đợc K= 0,002

VËy lu lợng tính toán cho toàn nhà chung c lµ:

q = 0,2 2,15√50 + 0,002 50 = 1,334  l/s

-Tõ qtt tra b¶ng víi vËn tèc kinh tÕ V = 0,5 1,0 m/s , với mối tơng quan V, 1000 i tổn thất áp lực tuyến èng

- Từ cơng thức tính tốn (qtt) điểm đánh số sơ đồ không

gian.Ta tiến hành tính tốn lu lợng thuỷ lực qtt, cho đoạn cống Từ tính tốn thuỷ lực cho đoạn ống

IV.1 TÝnh to¸n thủ lùc cho trơc C1:

Dựa vào sơ đồ khơng gian ta thấy có trục có chiều dài có số lợng thiết bị vệ sinh cách bố trí khu vệ sinh giống Do ta cần tính tốn thuỷ lực cho trục sau suy trục cịn lại

IV.1.1 TÝnh to¸n èng nh¸nh a: + Đoạn 1-2 :

Có vòi nớc chậu rưa mỈt , cã N = 0,33

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√0,33 + 0,33 0,002 = 0,12 l/s Tra b¶ng tÝnh to¸n thủ lùc (NXB-XD), ta cã:

Víi qtt =0,12 l/s  D = 20 mm ; V= 0,6 m/s ; 1000i = 43,66 + Đoạn A-1 :

Có vòi nớc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen , có N =

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√1 + 1.0,002 = 0,202 l/s Tra b¶ng tÝnh to¸n thủ lùc (NXB-XD), ta cã:

Víi qtt = 0,202 l/s  D = 25 mm ; V= 0,62 m/s ; 1000i = 34 IV.1.2 TÝnh to¸n èng nhánh b:

+ Đoạn 3-4 :

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√1 + 1.0,002 = 0,202 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lực (NXB-XD), ta có:

Víi qtt = 0,202 l/s  D = 25 mm ; V= 0,62 m/s ; 1000i = 34 + Đoạn A-3

Có vòi nớc rửa nhà bếp, vòi nớc xả thùng xí, có N = 1,5

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√1,5 + 1,5 0,002 = 0,2445 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lực (NXB-XD), ta có:

Với qtt =0,2445 l/s  D = 25 mm ; V= 0,76 m/s ; 1000i = 50,3 IV 1.3 Tớnh toỏn ng ng C1:

+ Đoạn A-B :

Có vòi nớc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, vòi nớc rửa nhà bếp, vòi nớc xả thùng xí Vậy có N = 2,5

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√2,5 + 2,5 0,002 = 0,3112 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lực (NXB-XD), ta có:

Víi qtt = 0,3112 l/s  D = 32 mm ; V= 0,57 m/s ; 1000i = 22,2 + Đoạn B-C :

Có vòi nớc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, vòi nớc rửa nhà bếp, vòi nớc xả thùng xí Vậy cã N =

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√5 + 0,002 = 0,433 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lực (NXB-XD), ta cã:

Víi qtt = 0,433 l/s  D = 32 mm ; V= 0,79 m/s ; 1000i = 39,6 + Đoạn C-D :

Có vòi nớc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, vòi nớc rửa nhà bếp, vòi nớc xả thïng xÝ VËy cã N = 7,5

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√7,5 + 7,5 0,002 = 0,525 l/s Tra b¶ng tÝnh to¸n thủ lùc (NXB-XD), ta cã:

Víi qtt = 0,525 l/s  D = 40 mm ; V= 0,63 m/s ; 1000i = 19,1 + Đoạn D- E:

Cấp nớc cho tuyến ống đứng:C1

Cã vòi nớc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, vòi nớc rửa nhà bếp, vòi nớc xả thïng xÝ VËy cã N = 10

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√10 + 10 0,002 = 0,603 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lùc (NXB-XD), ta cã:

Cấp nớc cho tuyến ống đứng:C1

Cã vßi níc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, vòi nớc rửa nhà bếp, vòi nớc xả thùng xí VËy cã N = 12,5

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√12,5 + 12,5.0,002 = 0,673 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lực (NXB-XD), ta cã:

Víi qtt = 0,673 l/s  D = 40 mm ; V= 0,77 m/s ; 1000i = 31,2 IV.1.4 Tính toán ống chính:

+ Đoạn E-I:

Cấp nớc cho tuyến ống đứng:C1, C2

Có 10 vòi nớc chậu rửa mặt, vòi tắm hơng sen, vòi nớc rửa nhà bếp, vòi níc x¶ thïng xÝ VËy cã N = 20

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√25 + 22 0,002 = 0,944 l/s Tra b¶ng tÝnh to¸n thủ lùc (NXB-XD), ta cã:

Víi qtt = 0,944 l/s  D = 50 mm ; V= 0,72 m/s ; 1000i = 19,2 +Đoạn I II

Là đoạn dẫn nớc từ hai bên trục ống đứng nên có đờng kính vận tốc, độ dốc v tn tht nh on E1- I

+ Đoạn II-III:

Cấp nớc cho tuyến ống đứng: C1,C2,C3,C4.

Có 20 vòi nớc chậu rửa mặt, 20 vòi tắm hơng sen, 20 vòi nớc rửa nhà bếp, 20 vòi nớc xả thùng xí Vậy có N = 50

qtt = 0,2 √aN + N.K = 0,2 2,15√50 + 50 0,002 = 1,334 l/s Tra bảng tính toán thuỷ lực (NXB-XD), ta có:

Víi qtt = 1,334 l/s  D = 63 mm ; V= 0,65 m/s ; 1000i = 12,1 IV.2 TÝnh to¸n thủ lùc cho trơc C2 ,C3 ,C4 :

Dựa vào sơ đồ không gian ta thấy có trục có chiều dài có số lợng thiết bị vệ sinh cách bố trí khu vệ sinh giống nhau, tuyến ống nhánh nh Do từ kết tính tốn thuỷ lực trục C, ta suy trục lại tơng tự

IV.2.1.TÝnh to¸n thủ lùc cho tun èng bất lợi nhất

Từ phần tính toán ta có tổng lu lợng nớc tính toán toàn nhà chung c là: qtt =1,334 l/s

IV.2.2 Chọn đồng hồ đo nớc: Theo điều kiện:

- qmin qtt < qmax (1) - h®h = S qtt2 2,5 m (2)

- Theo điều kiện (1) tra bảng 17-1 Giáo trình cấp nớc cơng trình Ta chọn loại đồng hồ loại cánh quạt BB 50mm có lu lợng cho phép:

qmax = (l/s) qmin = 0,9 (l/s)

Đảm bảo điều kiện (1) qmin < qtt = 1,334 < qmax KiÓm tra theo điều kiện

TT cácđiểm tính toán

Đoạn ống tính toán

Chiều dài Tính toán L m

Lu lợng tính toán l/s

§êng kÝnh (mm)

VËn tèc m /s

1000i Tỉn thÊt

¸p lùc h=L.i m

1 4-3 1,8 0,202 25 0,62 34 0.0612

2 3-A 1,2 0,2445 25 0,76 50,3 0.06036

3 A-B 3,6 0,3112 32 0,57 22,2 0.07992

4 B-C 3,6 0,433 32 0,79 39,6 0,14256

5 C-D 3,6 0,525 40 0,63 19,1 0,0687

6 D-E 3,6 0,603 40 0,77 28,7 0,10332

7 E-E1 0,32 0,673 40 0,77 31,2 0.01

8 E1-I 15,1 0,944 50 0,72 19,2 0,29

9 I-II 20,4 0,944 50 0,72 19,2 0,392

10 II-III 1,334 50 1,02 39,1 0,1173

Tæng

Søc kh¸ng thủ lùc (s = 2,65.10-2)

- Theo điều kiện (2) tổn thất áp lực qua đồng hồ:

h®h = S q ❑tt2 = 2,65.10-2 1,334 ❑2 = 0,047 m <2,5 m thoả mÃn điều kiện (2)

S: sức kháng đồng hồ, tra bảng 17-2 với loại đồng hồ BB 50 có: S = 2,65.10-2 Vậy điều kiện thoả mãn Mặt khác từ tính tốn thuỷ lực ,ta có đờng kính ống dẫn nớc đoạn (I-III)đặt nút đồng hồ đo nớc) có đờng kính : D = 50 mm  Dễ dàng cho việc lắp đặt đồng hồ cỡ với đoạn ống Chính vậy, lựa chọn đồng hồ đo nớc loại BB-50 mm hợp lý

IV.2.3 Tính áp lực cần thiết nhà: ( HCTnh ): HCT

nh = h

hh + h®h + htd + h + hcb (m)

- hhh: độ cao hình học tính từ trục ống cấp nớc thị trấn đến dụng cụ vệ sinh cao xa (vòi tắm hơng sen điểm: 2)

hhh=1,0+0 75+14,4+1,5=17 65(m)

 hđh: tổn thất áp lực qua đồng hồ hđh = 0,047 m

 htd: ¸p lùc tù cần thiết vòi tắm hơng sen = 3,0 m

 h: tỉng tỉn thÊt ¸p lùc däc tun èng bÊt lỵi h = 1,325 m

 hcb: tỉn thÊt cơc bé lÊy = 20% h

hcb = 20% h = 20% 0,9253 = 0,185 m

VËy: HCTnhµ = 17,65+ 0,047 + 3,0 + 1,325 + 0,185 = 22,2 (m) KÕt luËn:

Với áp lực cần thiết nhà HCTnh = 22,2 m.Vị trí cơng trình nằm khu vực cấp nớc nút số 47 mà áp lực tự đờng ống nhà 23,3 m, đảm bảo điều kiện cấp nớc đầy đủ cho khu nhà Do sơ đồ khơng gian tính tốn cấp nớc cho khu nhà ta hợp lý Vì đờng ống khơng phải qua phịng, chiều dài đờng ống hợp lý đa nớc tới tất thiết bị dùng nớc chung c Tổn thất áp lực cần thiết khu chung c < áp lực đờng ống cấp nớc ngồi phố, với cơng trình cần thiết kế hệ thống cấp nớc đơn giản không cần dùng két nớc máy bơm bể chứa

V TÝnh to¸n hƯ thèng cÊp nớc chữa cháy

hnh lang , với đờng ống cấp nớc chữa cháy chung với đờng ống sinh hoạt

V.1.Xác định dung tích bể chứa: (chỉ phục vụ cho chữa cháy)

Dung tÝch bĨ chøa tÝnh cho níc dù tr÷ chữa cháy phút đầu với vòi chữa cháy lu lợng q =2,5 l/s

Wb = 2,5.1

60 3,6 = 0,75 m3

V.2.Xác định dung tích két nớc : a Thiết kế két nớc.

Két nớc đợc xây dựng bê tông cốt thép, có đờng ống lên xuống có bố trí van khố, van phao

Vị trí đặt két nớc lợi dụng kết cấu nhà, két nớc dặt sân thợng, trục ống chữa cháy

Két nớc có chống thấm đợc che đạy kỹ

b Xác định dung tích két.

Dung tích két đợc xác định theo công thức: WK = K(Wđh + Wcc) Bỏ qua Wđh

Trong đó:

+Wcc: Dung tích nớc chữa cháy, lấy lợng nớc chữa cháy phút:

Wcc =

t ì60ìqtc

1000 =

5×60×2,5

1000 =0,75 (m

3)

+qtc = 2,5 l/s tiêu chuẩn cấp nớc chữa cháy cho vòi phun +K: Hệ số dự trữ kể đến chiều cao xây dựng, lấy K = 1,3

⇒ WK = 1,3.0,75 = 0,975 m3 lÊy = 1m3 Ta chän kÐt h×nh vu«ng cã kÝch thíc (1x1x1)m

V.3 Xác định bm cha chỏy:

Để cấp nớc chữa cháy ta dùng bơm chữa cháy

+Vi tớch ngụi nh ta chọn số đám cháy đồng thời xảy 1, q = 2,5 l/s

+Từ q = 2, l/s tra bảng ta đợc đờng kính ống trục chữa cháy là: D = 50mm, v = 1,18 m/s, i = 0,0696

*Lu lợng tính toán cho nhà có cháy qcc

Hcc

tt = h cchh + hccđh + h ctct + ∑❑ hcc + h cccb (m) Trong đó:

+ h cc

hh: Là chiều cao hình học tính từ đờng ống ngồi phố đền van chữa cháy vị trí cao nhất, xa so với đờng ống dẫn nớc vào, hcc

hh= 15,95 m + h cc

đh: Là tổn thất áp lực qua đồng hồ có cháy, h cc

®h = s.q2 = 2,65.10-2.3,834 = 0,39 m + hcc: Là áp lực mạng lới có ch¸y

∑hcc=∑i.l = 1,325+15,95.0,0696 +3.0,1773+14,21.0,0696 = 4m

+ h cc

cb: Tỉn thÊt ¸p lùc cơc bé cã ch¸y, h cc

cb = (20 30) % ∑❑ hcc =

30∗2,276

100 =0,68m

+ h ct

ct: Lµ tỉn thÊt ¸p lùc cơc bé ë van cha ch¸y h ct

ct = hv +ho

+hv: áp cần thiết cần thiết miệng vòi phun để tạo nớc đặc > 6m, phụ thợc vào đờng kính phun

+ho: Tổn thất áp lực theo chiều dài qua ống vải gai, đợc tính: h0 = A.l.(qcc)2

+qcc: Lu lợng vòi phun chữa cháy, qcc = 2,5 l/s +l: Chiều dài ống v¶i gai, chän l = 10 m

+A: Sức kháng đơn vị ống vải gai, chọn đờng kính ống vải gai D = 50mm, ⇒ A = 0,012

⇒ h0 = 0,012.10.2,52 = 0,45 m ⇒ hv =

Cd

1−ϕ.α.Cd

+LÊy C® = m tra b¶ng ⇒ α = 1,19

+ ϕ : Hệ số phụ thuộc vào đờng kính miệng phun

0,1.d¿3

¿

0,1 50¿3

¿

50+¿

d+¿ ϕ=0,25

¿

⇒ hv =

1−0,00143 1,19 6=6,06m

VËy: h ct

⇒ HCTcc = 15,95+ 0,39 + + 0,68 + 6,5 = 27,5 m *Chọn bơm chữa cháy:

ỏp lc bm cha chỏy đợc xác định Hb = Hctcc - Hng

Với: Hng Là áp lực đờng ống cấp nớc phố Hng = 39.2 m

⇒ Hb = 27,5 – 39.2= - 11.7m<0

⇒ Do theo lý thuyết dùng bơm chữa cháy nhng thực tế mức độ an tồn trờng hợp cố nớc ta phải thiết kế bơm chữa cháy

Từ lu lợng cột áp máy bơm: Qb = Qcctt = 3,834 l/s Hb = 27,5 m

Tra biểu đồ đờng đặc tính bơm loại 2K6a chọn máy bơm 2K6a có thơng số:

+H0 = 7,6 m +N = 1,5 KW + η : 61 %

*Kiểm tra vận tốc đờng ống cú chỏy

Đoạn Q(l/s) D(mm) V(m/s)

I – L 3,569 50 1,69

N – L 3,504 50 1,88

L - §H 3,97 50 1,65

Dựa vào bảng ta thấy vận tốc đoạn ống có cháy < 2,5 m/s thải mãn

VI.TÝnh to¸n hƯ thèng tho¸t níc:

Căn mặt khu vệ sinh , mặt cắt, mặt tổng thể chung c hệ thống cống thoát nớc khu thị trấn… Ta vạch tuyến dựng sơ đồ khơng gian hệ thống nớc nhà nh vẽ, ống thoát nớc đứng đợc dựng thành tuyến đặt song song với ống cấp nớc đợc đặt hộp kỹ thuật .Mỗi tuyến ống thoát nớc sân nhà làm nhiệm vụ vận chuyển nớc bẩn cho tuyến ống đứng từ cơng trình thẳng đờng ống thoát nớc đờng phố Do ta cần tính tốn thuỷ lực cho tuyến ống nớc Các tuyến ống cịn lại tơng tự

VI.1 Xác định lu lợng tính toán (qTh):

qTh = qc + qdcmax (l/s)

qc: lu lỵng níc cÊp (l/s) , qc = qtt = 0,2 √a N + N.K

 qdc

max : lu lợng nớc thải dụng cụ vệ sinh có lu lợng lớn đoạn tính (l/s)

VI.1.1 Tính toán ống nhánh:

Do phòng vệ sinh tầng có kích thớc đợc bố trí thiết bị vệ sinh giống  ống nhánh phòng ta thiết kế giống nên ta cần tính tốn ống nhánh phịng tìm đợc thơng số kỹ thuật, phịng cịn lại chung c tơng tự

VI.1.1.1 Nhánh thoát nớc : t1

- Đoạn a -I: cã chËu rưa mỈt  N =0,33 - Lu lợng nớc thải:

qth = qc + qdcmax

- qc = 0,2 √a N + N.K = 0,12 l/s

- qdcmax = 0,1 l/s (Tra bảng 23.2 Giáo trình cấp thoát níc cđa : GS.PTS TrÇn HiÕu Nh)

qth = 0,12 + 0,1 = 0,22 (l/s)

Chọn đờng kính ống:

Chọn đờng kính ống: D = 40 mm ,

i = 0,35 , v = 0,52 m/s , h/d = 0,41 KÕt luËn: Chän D = 40 mm, i = 0,35 hợp lý. VI.1.1.2 Nh¸nh tho¸t níc : t2

- Đoạn b -I: - Có1 chậu rửa nhà bếp ,1 xí , thoát nớc sàn từ tắm sen(lới thu),  N = 2,17

- Lu lỵng níc th¶i: qth = qc + qdcmax

- qC = 0,2 √aN + N.K = 0,291 (l/s)

- qdcmax = 1,6 (l/s) (Tra b¶ng 23.2 Giáo trình cấp thoát nớc : GS.PTS: Trần HiÕu NhuÖ )

qTh = 0,291 +1,6 = 1,8891 (l/s)

VI.2.Tính tốn nớc đoạn ống đứng trục T1 :

VI.2.1 ống đứng đoạn I-II: Xác định lu lợng nớc thải

Đoạn ống phục vụ thoát nớc cho hộ tầng gồm thiết bị vệ sinh : 1 vòi nớc chậu rửa mặt, vòi nớc chậu rửa nhà bếp , vòi nớc tắm hơng sen , vịi nớc xả xí  Tổng đơng lợng : N = 2,5

- Lu lỵng níc th¶i: qth = qc + qdcmax

- qC = 0,2 √aN + N.K = 0,3112 (l/s)

- qdcmax = 1,6 (l/s) (Tra b¶ng 23.2 Giáo trình cấp thoát nớc : GS.PTS: Trần HiÕu NhuÖ )

qTh = 0,3112 +1,6 = 1,912 (l/s)

Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , V = 0,8 m/s - Kiểm tra tốc độ ống đứng:

VTh =0,8 m/s < Vmax = m/s (tốc độ phá hoại ống) Kết luận: Chọn ống đứng có D = 100 mm ,là hợp lý.

VI.2.2 ống đứng đoạn: II-III Xác định lu lợng nớc thải

Đoạn ống phục vụ thoát nớc cho hai hộ tầng tầng gồm có thiết bị vệ sinh : 2vòi nớc chậu rửa mặt, vòi nớc chậu rửa nhà bếp , vòi nớc tắm hơng sen , vịi nớc xả xí  Tổng đơng lợng là: N = 5,0

- Lu lỵng níc th¶i: qth = qc + qdcmax

- qC = 0,2 √aN + N.K = 0,433 (l/s)

- qdc

max = 1,6 (l/s) (Tra bảng 23.2 Giáo trình cấp thoát nớc : GS.PTS: TrÇn HiÕu Nh )

qTh = 0,433 +1,6 = 2,033 l/s)

Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , v = 0,88 m/s - Kiểm tra tốc độ ống đứng:

VTh = 0,88 m/s < Vmax = m/s (tốc độ phá hoại ống) Kết luận: Chọn ống đứng có D = 100 mm ,là hợp lý.

Đoạn ống phục vụ thoát nớc cho ba khu vệ sinh ba tầng ,tầng tầng 3, gồm thiết bị vệ sinh : vòi nớc chậu rửa mặt, vòi nớc chậu rửa nhà bếp , vòi nớc tắm hơng sen , vòi nớc xả xí

Tng ng lng là: N = 7,5 - Lu lợng nớc thải: qth = qc + qdcmax

- qC = 0,2 √aN + N.K = 0,525 (l/s)

- qdcmax = 1,6 (l/s) (Tra bảng 23.2 Giáo trình cấp thoát nớc : GS.PTS: Trần Hiếu Nhuệ )

qTh = 0,525 +1,6 = 2,125 l/s)

Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , v = 0,95 m/s - Kiểm tra tốc độ ống đứng:

VTh = 0,95 m/s < Vmax = m/s (tốc độ phá hoại ống) Kết luận: Chọn ống đứng có D = 100 mm ,là hợp lý.

VI.2.4 ống đứng đoạn IV-V:

*Xỏc nh lu lng nc thi

Đoạn ống phơc vơ tho¸t níc cho khu vƯ sinh cđa bốn tằng ,tầng ,tầng 3, tầng 2, gồm thiết bị vệ sinh : vòi nớc chậu rửa mặt, vòi nớc chậu rửa nhà bếp , vòi nớc tắm hơng sen , vòi níc x¶ xÝ

 Tổng đơng lợng là: N = 10 - Lu lợng nớc thải: qth = qc + qdcmax

- qC = 0,2 √aN + N.K = 0,603 (l/s)

- qdcmax = 1,6 (l/s) (Tra b¶ng 23.2 Giáo trình cấp thoát nớc : GS.PTS: Trần Hiếu NhuÖ )

qTh = 0,603 + 1,6 = 2,203 (l/s)

Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , v = 0,97 m/s - Kiểm tra tốc độ ống đứng:

VTh =0,97 m/s < Vmax = m/s (tốc độ phá hoại ống)

VI.2 ống đứng đoạn V-VI: Xác định lu lợng nớc thải

 Tổng đơng lợng là: N = 12,5 - Lu lợng nớc thải:

qth = qc + qdcmax

- qC = 0,2 * √aN + N*K = 0,673 (l/s)

- qdcmax = 1,6 (l/s) (Tra bảng 23.2 Giáo trình cấp thoát níc cđa : GS.PTS: TrÇn HiÕu Nh )

qTh = 0,673 + 1,6 = 2,273 (l/s)

Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , v = 0,97 m/s - Kiểm tra tốc độ ống đứng:

VTh =0,97 m/s < Vmax = m/s (tốc độ phá hoại ống) Kết luận: Chọn ống đứng có D = 100 mm ,là hợp lý.

VI.3.Tính tốn ống nớc ngồi nhà từ trục T1 đến đờng ống thoát nớc đờng phố ) :

Đoạn V-VI: (Từ nhà ống thoát nớc sân nhà )

Xỏc nh lu lng nc thi :

Đoạn ống làm nhiệm vụ vận chuyển nớc cho tồn tuyến ống đứng trục T1 :

- Lu lợng nớc thải:

qTh = 2,273 (l/s)

*Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , i = 0,03 , v = 0,67 m/s ,h/d = 0,45 Đoạn VI-VII: ( ống thoát nớc sân nhà )

 Xác định lu lợng nớc thải :

Đoạn ống làm nhiệm vụ vận chuyển thoát nớc cho Đoạn V-Vphía đổ xuống

- Lu lỵng níc th¶i: qTh = 2,203 (l/s)

Chọn đờng kính ống: D = 100 mm , i = 0,02 ,v = 0,67 m/s , h/d = 0,45

Đoạn VII-VIII: ( ống thoát nớc sân nhà đến đờng ống nớc ngồi phố)  Xác định lu lợng nớc thải :

Đoạn ống làm nhiệm vụ vận chuyển thoát nớc cho Đoạn VI-VII đổ xuống tuyến ống đứng trục T2 đổ vào im VII

- Lu lợng nớc thải:

qTh = 2,203 = 4,406 (l/s)

*Chọn đờng kính ống: D = 125 mm , i = 0,015 , v = 0,71 m/s ,h/d = 0,48 VII Tính tốn bể tự hoại tính cho bể

Thể tích phần lắng đợc tính theo cơng thức :

W1=a × N ×T

1000 =

50×50×2

1000 =5m

3

Thể tích phần chứa bùn đợc tính theo cơng thức :

W2=b × N

1000 =

50×50

1000 =2,5m

3

Dung tích tổng cộng : W = W1 +W2 + W3 = 2,5 + 1,8 + 1.2 = 6.8 m3 Trong đó:

a - tiêu chuẩn thải nớc ngời vào bể tự hoại ngày, tạm lấy a = 50 l/ng.ngđ

N - số ngời sử dụng bể tự hoại, lấy trung bình N = 50 ngời T - lµ thêi gian lu níc ë bĨ, chän T = ngày

b - tiêu chuẩn tính ngăn chứa bùn b = 50 - 60 l/ngời Lấy b =50 W3 - dung tích phần không khí bĨ

Víi dung tÝch W= 6.8 m3 < 10m3, chọn bể tự hoại hai ngăn.

Ngăn thø nhÊt dung tÝch 5,1 m3 , chän kÝch thíc (b  a  h) = 1,8  1,5  1,5 m Ngăn thứ hai dung tích 1,7 m3 , chän kÝch thíc (b  a  h) =1,81,01,5m. Vậy xây dựng bể tự hoại dung tích 1,7m3 chọn loại bể ngăn (gồm ngăn lắn). bảng thống kê vật liệu ống cấp nớc

STT Tên vật t Vật liệu Đơn Vị Số lợng

1 Van D50 Nhùa PP-R C¸i

2 Van xả cặn D50 Nhựa PP-R Cái

3 Van D40 Nhùa PP-R C¸i

4 Van D32 Nhùa PP-R C¸i

5 Van D25 Nhùa PP-R Cái 40

6 Tê D50 Nhựa PP-R Cái 10

7 Tê D40 Nhựa PP-R Cái 16

8 Tê D32 Nhựa PP-R Cái 12

9 Côn D25x20 Nhựa PP-R Cái 20

10 Côn D50x40 Nhựa PP-R Cái

11 Côn D40x32 Nhựa PP-R Cái

12 Cut D50 Nhùa PP-R C¸i

13 Cut D25 Nhùa PP-R C¸i 20

14 èng D50 Nhùa PP-R MÐt 87,5

15 èng D40 Nhùa PP-R MÐt 38,08

16 èng D32 Nhùa PP-R MÐt 28,8

17 èng D25 Nhùa PP-R MÐt 84

18 èng D20 Nhùa PP-R MÐt 24

19 èng v¶i gai D50 V¶i gai MÐt 40

21 Đồng hồ cánh quạt BB50 Bộ

22 Máy bơm chữa cháy Cái

Bảng thống kê vật t hệ thống thoát nớc

STT Tên vật t Vật liệu Đơn Vị Số lợng

1 Tê xiên D150 NhựaPVC Cái

2 Tê xiên D100 NhựaPVC Cái 80

3 Côn D40x100 NhựaPVC C¸i 20

4 Gãc 150 NhùaPVC C¸i

5 Góc 100 NhựaPVC Cái

6 Tê kiểm tra D150 NhựaPVC Cái

7 Tê kiểm tra D100 NhùaPVC C¸i 20

8 èng nhùa D150 NhùaPVC MÐt 25

9 èng nhùa D100 NhùaPVC MÐt 62,7

10 èng nhùa D40 NhùaPVC MÐt

11 Tắm Hơng Sen 25 20

12 Lavabô ( Rưa mỈt) 20 '' 20

13 XÝ xỉm 32 '' 20

14 ChËu rưa nhµ bÕp '' 20

Bảng tính toán thuỷ lực tuyến ống thoát nớc sân nhà

Đoạn ống

qTh

(l/s)

D

(mm) I

V (m/s)

h d

L (m)

H = il (m)

Cốt mặt đất Cốt mặt nớc Độ sâu chôn ng

Đầu Cuối Đầu Cuối Đầu Cuối

V-VI 2,023 100 0,0 0,6 0,4 1, 0,0,3 3,51 3,51 2,665 2,635 0,8 0,83

VI-VII 2,023 100 0,0 0,6 0,4 11,6 0,232 3,51 3,51 2.635 2,403 0,83 1,062

VII-VIII 4,406 125 0,015 0,7 0,4 10,0 0,1 3,51 3,51 2,403 2,258 1,059 1,209

Ghi chú: ( So với cốt mặt đất 3.51) Kết luận:

Từ bảng tính tốn thuỷ lực ta thấy cửa xả cống thoát thị trấn - Cốt đáy ống ống thoát sân nhà: 2,3 m

- Cốt đáy ống ống thoát thị trấn: 1,7 m

Vậy ống thoát sân nhà cao ống thoát thành phố là: 2,3- 1,7 = 0,6 m

Hệ thống nớc cơng trình đảm bảo

PhÇn VII

thiÕt kÕ cÊp điện trạm bơm cấp i

7.1 Nhiệm vụ Thiết kế:

Thiết kế tính toán cấp điện cho trạm bơm cấp I hệ thống cấp nớc khu thị trấn Đông Triều huyện Đông Triều tỉnh Quảng Ninh,Công suất 13000(m3/ngđ) 7.2 Yêu cầu thiết kế

B2.Vẽ sơ đồ mặt cấp điện B3.Vẽ sơ đồ phân phối điện

B4.Tính dòng điện, công suất dây dẫn B5.Chọn dây dẫn chọn thiết bị điện - áp tô mát

- Khi ng t - Dõy dn - Thanh

B6.KiĨm tra l¹i tiÕt diƯn dây dẫn, B7.Thống kê vật t, thiết bị ®iÖn

7.3 Nội dung chi tiết. 7.3.1 Phần động lực.

- Trong trạm bơm cấp I đợc bố trí:

+ bơm phân phối loại KM 150, bơm làm việc bơm dự phịng Có cơng suất động bơm: PĐC = 35kw

Hệ số Cosϕ = 0,8 Công suất biểu kiến xác định theo công thức S = P

Cosϕ (kVA)

- Cụ thể đợc thống kê theo bng sau:

Phụ tải Pđm Số Hệ số Hiệu suất Công suất biểu kiến S

(kW) ĐC Cos η (KVA)

B¬m giÕng1 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng2 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng3 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng4 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng5 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng6 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng7 35 0.8 0.78 43.75

B¬m giÕng8 35 0.8 0.78 43.75

Tæng 350

Vậy tổng công suất biểu kiến động hoạt động là:

Stt = 6STB1 = 262.5 KVA ( Trong có máy bơm làm việc, máy dự phòng) 7.3.2 Phần chiếu sáng:

- Chiếu sáng phòng máy điều khiển dùng đèn kép huỳnh quang khởi động tắc te PĐ1 = 40W B3500 có quang thơng φ = 2900, dài 1,2m (chiều cao gian phòng h = 3,57 m)

Chọn nB+đk = 16 bóng chiếu sáng

Tổng công suất chiếu sáng trạm bơm : PB+ĐK = P§1 x = 40 x 16 = 720W = 0,72kW => Shl =

Phl

cosϕ=

0,72

0,85 = 0,84kVA

b ỉ c¾m:

Trung bình 10m2 có ổ cắm điện, P

æ = 0,3kW

Ta thiÕt kÕ 01 æ cắm cho trạm, số trạm bơm cấp 1là 08 trạm => công suất ổ cắm là: Sổ =

Po

cosϕ=

8×0,3

0,85 = 2,8kVA

c Chiếu sáng trạm bơm :

Chn nHL = 08 bóng chiếu sáng hành lang : dùng loại đèn sợi đốt cơng suất mơĩ bóng PĐ2 = 100W

Tổng công suất chiếu sáng hành lang : Phl = P§2 x = 100 x = 800W = 0,8kW => Shl =

Phl

cosϕ=

0,8

0,85 = 0.94 kVA

7.3.3 Tổng công suất cần cấp cho trạm bơm cấpI:

Stt = Stt + SB+®k + Sỉ + Shl = 262.5 + 2.8 + 0,75 +0,94 = 267kVA 7.4 Chọn nguồn điện máy biến áp:

Chọn nguồn điện 10kV chạy qua cách khu quy hoạch bãi giếng 175 mét phía đơng bắc

Với Stt = 267,4kVA, ta cần phải đặt riêng cho trạm bơm trạm biến áp SĐMnguồn  STT = 267kVA

Dùa vµo Stt = 267kVA ta chon máy biến áp cho trạm bơm cấp I

Tra b¶ng 1.1trang 19 (Sỉ tay tra cøu TB điện - Ngô hồng Quang) ta chọn loại biến áp phân phối ABB chế tạo 315 - 10/0,4 có thống số sau:

Công suất (kVA)

Điện áp

(kV) Po(W) PN (W)

UN (%)

KÝch thíc Dµi –Réng

-Cao (mm)

Träng l-ỵng (kg)

315 10/0,4 720 4850 4,5 1380-865-1525 1270

Với công suất máy biến áp chọn trên: SĐM = 315kVA > Stt = 267kVA (Đạt yêu cầu)

7.5.1.Chän Aptomat:

a Chọn aptomat máy bơm trạm bơm I.

Mi máy bơm đợc đóng cắt, bảo vệ từ Aptomat Gồm máy : máy làm việc, máy dự phịng Mỗi áptơmát cấp điện cho máy bơm

Chọn Aptomat theo điều kiện sau : + Điều kiện điện áp uđm Ap uđm =380V + Điều kiện dòng điện: Iđm Ap Itt Iđm Ap≥

Imm α Cã : Itt =

PB1

√3×Udm cosϕ× η

=35

√3×0,38×0,8×0,78 = 85,3A

Với máy bơm động loại rôto nồng xóc, với hệ số khởi động máy Kmm = (5-7), chọn Kmm = => Dòng điện khởi động : Imm = Kmm x Itt = 5xItt = x 85,3 = 426,3 A, Hình thức mở máy nhanh với hệ số α=2,5 Dòng điện mở máy:

VËy ta cã :

I®m Ap ≥ Itt = 85.3 A I®m Ap≥

Imm

α =

426

2,5 = 170 A

Tõ IdmAp = 170 A tra b¶ng 3.4 Trang 148 (Sỉ tay tra cøu – Ng« hång Quang ) chọn Aptomat hÃng Merlin Gerin chế tạo có thông số sau :

Loại Iđm (A) Uđm(kv) IN(kA) Sè cùc

NS 225E 225 0,69 7.5

b Chọn aptomat cho điện chiếu sáng ổ cắm cho trạm

Itt = Iđm =

PCS+o

√3×Udm×cosϕ=

0 13+0

√3×0,22×0 = 1,41A

Tõ Itt = 1,41A tra b¶ng 3.13 trang 152 (Sỉ tay tra cøu TB ®iƯn – Ngô hồng Quang ) chọn Aptomat Nhật chế tạo có thông số sau:

Loại Iđm (A) U®m(kv) Sè cùc

EA32-G 10 0,38

c Chọn aptomat nhánh cấp điện

Tram bơm giếng đợc bố trí 02 lộ cấp điện cho 08 giếng + Điều kiện điện áp uđm Ap ≥ uđm =380V

Cã : Itt =

¿ Pnh

√3×Udm cosϕ

=140

√3×0,38×0,8

¿

= 266A Lấy hệ số k = 1,35 (khi máy khởi động đồng thời)

I®m Ap= 266 x1,35 = 359 A

Từ Iđm = 359A tra bảng 3.6 Trang 149 (Sỉ tay tra cøu – Ng« hång Quang ) chän Aptomat h·ng Merlin Gerin chÕ t¹o cã thông số sau :

Loại Iđm (A) Uđm(kv) IN(kA) Sè cùc

NS 400H 400 0,69 20

d Chän aptomat tỉng.

- §iỊu kiƯn thoả mÃn: Iđm AP Itt

Itt=

¿

Sdm

√3×Udm

=315

√3×0 4=455A ¿

Lấy hệ số k=1,35 (khi máy khởi động đồng thời) Iđm Ap= 455 x1,35 = 614 A

Chän aptomatcã Ilv= 630A

Tra b¶ng phơ lơc 3.7 trang 150 (Sỉ tay tra cøu TB điện Ngô hồng Quang ) chọn Aptomat hÃng Merlin Gerin chế tạo có thông số sau:

Loại Iđm (A) Uđm(kv) IN(kA) Số cực

NS630LA 630 0,69 50

7.5.2.Chän c¸i:

Chọn đồng pha có Icp= 700 A Thanh M = 40x5 (mm)

Tra b¶ng phơ lơc 7.2 trang 363( sỉ tay tra cøu thiÕt bÞ điện tác giả Ngô hồng Quang)

7.5.3 Chọn biến dòng: Loại biến dòng 750/5A

Tra bảng8.6 trang 383( sổ tay tra cứu thiết bị điện Ngô hồng Quang) có thông số kỹ thuật sau:

Loại Dòng sơ cấp Dòngthứ cấp Số vòng dây sơ cấp Dung lỵng(VA)

BD15/1 750 15

7.5.4.Chän chèng sÐt va: lo¹i AZLP10 kV

7.5.5 chọn cầu chì tự rơi: loại CCTR710-112PP có Uđm=10 kV 7.5.6 Chọn đồng hồ

Trên tủ điều khiển giếng đặt 1đồng hồ vôn kế, 1đồng hồ ampe,1 b chuyn o dũng

7.5.7 chọn dây cáp:

a Chọn dây cáp từ máy biến áp vào Aptomat tổng. - Điều kiện thoả mÃn: Iđm d Itt

Itt=

¿ Sdm

√3×Udm

=315

√3×0 4=455A

¿

- Tõ Itt = 455A tra b¶ng 4.23 trang 249( sỉ tay tra cứu thiết bị điện tác giả Ngô hồng Quang) Chon loại dây cáp Đồng hạ áp lõi 3x240 +1x95– Icp = 538 A Len chÕ t¹o

b Chọn cáp dẫn từ Aptomat nhánh lên lộ.

Xác định dịng tính tốn dịng điện lâu dài qua dây dẫn: Dịng điện tính tốn (Itt ) lộ theo công thức :

Itt=

Pnh

√3 xUdm×Cosϕ=

140

1 73×0 38×0 8=267A

- Từ Itt = 267A tra bảng 4.23 trang 248( sổ tay tra cứu thiết bị điện – tác giả Ngô hồng Quang) Chon loại dây cáp đồng 4lõi 3x150 +1x70 – Icp = 395 A

Dây dẫn trời lấy Kc1= 0.94, Kc2= ( nhiệt độ mơi trờng 30oC ) Dịng điện tính tốn cho phép ( I’

cp) I’

cp = Kc1x Kc2x Icp = 0.94 x x 395 = 371 A *Kiểm tra lại theo điều kiƯn c¾t cđa Aptomat

Kc1x Kc2x Icp ≥

1 25 xIdmA

1,5 =¿

1 25x400

1,5 =333,3 A

Theo ®iỊu kiƯn c¾t cđa Aptomat I’

cp = 371A > 333,3A đảm bảo yêu cầu

Chon loại dây cáp đồng 4lõi 3x150 +1x70 cách điện PVC Len chế tạo c Chọn dây dẫn lộ.

Vì trạm bơm cấp I bãi giếng nên bố trí lộ để dẫn điện đến giếng, cơng suất tiêu thụ lộ nh

Xác định dịng tính tốn dịng điện lâu dài qua dây dẫn: Dịng điện tính tốn (Itt ) lộ theo công thức :

Itt=

Pnh

√3 xUdm×Cosϕ=

140

1 73×0 38×0 8=267A

Dây dẫn trời lấy Kc1= 0.94, Kc2= ( nhiệt độ môi trờng 30oC ) Dịng điện tính tốn cho phép ( I’

cp) I’

cp = Kc1x Kc2x Icp = 0.94 x x 275 =258,5A *KiĨm tra l¹i theo điều kiện cắt Aptomat

Kc1x Kc2x Icp ≥

1 25 xIdmA

1,5 =¿

1 25x400

1,5 =333,3 A

Dây AC-70- Icp =275 A không đảm bảo theo điều kiện cắt Aptomat Chon loại dây nhôm lõi thép AC- 120 – Icp =380 A

Cã I’

cp = 0,94 x 380 = 357 A Theo điều kiện cắt Aptomat I

cp = 357 A >333,3A đảm bảo yêu cầu *Kiểm tra lại theo điều kiện tổn thất điện áp

Với chiều dài dây dẫn từ ẩu điện tổng đến trạm bơm cuối : l = 703m = 0,703km => Ucp = < 5%Udm = 5%x380 V = < 19V

Víi U = R0×∑n4

n1

Pnlm+X0∑

n4

n1

Qnlm

Udm

Tra b¶ng 4.71- d©y 3xAC120 mm2cã : R

0 = 0.27 Ω/km , X0 = 0.365 Ω/km Ta cã cos ϕ = 0.8 0 = 37048

Theo tam giác công suÊt

Q= P x tg ϕ mµ tg37048’ =0.675

VËy Q1 = 35 x 0.675 = 23.62 kvav (Q1= Q2= Q3= Q4) S’

1 = P1 – jQ1 = 35- 23,62kvA Thay vào cơng thức ta đợc

U ¿0 27×(35+35+35+35)×0 703+0 365(23,62×4)×0,703

0,38 =133 7V

Theo kiểm tra theo tổn thất điện áp dây AC120 không đạt, để đảm bảo điện áp cung cấp cho máy bơm giếng cuối lộ theo tính tốn chọn dây nhôm lõi thép AC240mm2 Vậy chọn dây nhôm lõi thép (dây trần) 3x AC-240mm2 +1x185 mm2.

d Chon c¸p từ lộ xuống máy bơm.

Xỏc nh dũng tớnh tốn dịng điện lâu dài qua dây dẫn: Dịng điện tính tốn (Itt ) trạm bơm theo cơng thức : Itt =IđmĐC=

Pdc

η×√3 xUdm×Cosϕ=

35

0,78×1 73×0 38×0 8=85,3A

Từ nhiệt độ môi trờng +300C tra cẩm nang c K

c1= 0.94 riêng Kc2=1 Dòng điện tính toán cho phép ( I

cp) I’

cp = Kc1x Kc2x Icp = 0.94 x x 158 = 148,5A KiĨm tra l¹i theo ®iỊu kiƯn c¾t cđa Aptomat

Kc1x Kc2x Icp ≥

1 25 xIdmA

1,5 =¿

1 25x225

1,5 =187 A

Dây cáp đồng 4lõi(3x35+1x25) - Icp =158 A không đảm bảo theo điều kiện cắt Aptomat Nên phải chon loại dây đồng lõi (3x50+1x35) – Icp = 206 A

Cã I’

cp = 206 x 0,94 = 193,6 A Theo điều kiện cắt Aptomat

I’

cp = 193,6 A > 187 A đảm bảo yêu cầu

Vậy chọn dây cáp Đồng hạ áp lõi 3x 50 +1x35 Len chế tạo để cấp điện từ lộ cột xung trm bm ging

e Chon cáp điện ổ cắm chiếu sáng.

*Chn dõy t Aptomat n bảng điện ổ cắm :

Từ tính tốn phần 7.5.1.b có Itt = 1,41A ta chon dây lõi đồng cách điện PVC2x 2,5 + 1x1,5

*Chọn dây từ bảng điện đến bóng chiếu sáng: chon dây lõi đồng cách điện PVC2x 1,5

7.6 Thống kê vật t.

STT Tên thiết bị điện Đơn vị Số lợng

1 Máy biến áp 315 kVA 10/0,4kV Bộ 01

2 áptômát loại NS-225E(Iđm = 225A) Cái 08

3 áptômát loại EA32-GH(Iđm = 10A) Cái 08

4 áptômát loại NS 400H (Iđm = 400A) Cái 02

5 áptômát loại NS 630 LA (Iđm = 630A) Cái 01

6 Dây cáp Cu/PVC (3x240+1x95) mm2 m 05

7 Dây cáp Cu/PVC (3x150+1x70) mm2 m 24

8 Dây nhôm lõi thép 3xAC240+1x185) mm2 m 1406

9 Dây cáp Cu/PVC (3x50+1x35) mm2 m 160

10 Dây cáp Cu/PVC (2x2,5) mm2 m 20

11 Dây cáp Cu/PVC (2x1,5) mm2 m 80

12 Công tắc Clipsal Cái 08

13 Bảng điện Cái 08

14 Đèn kép huỳnh quang 40W B3500 Bé 16

15 Đèn sợi đốt 100W + ui ốn Cỏi 8+8

16 Đèn báo tín hiệu điện nguồn Cái 08

17 ổ cắm 1pha Cái

18 Đồng hồ Ampe Cái 09

18 Đồng hồ vôn kế Cái 09

20 Máy biến dòng hình trụ DB15 Bộ 01

21 Công tơ điện ba pha Bộ 01

23 Tủ điện Bộ 01

24 Câù chì tự r¬i Bé 01

25 Chèng sÐt va Bé 01

26 Dao cắt cao áp Bộ 01

Phần VIII

tính toán giá thành xây dựng công trình

8.1 tổng giá thành x©y dùng hƯ thèng cÊp níc Bao gåm :

Gía thành xây dựng mạng lới đờng ống cấp nớc Gía thành xây dựng bể chứa nớc

Gi¸ thành xây dựng công trình thu - trạm bơm cấp I Giá thành xây dựng trạm bơm cấp II ( bơm rửa lọc) Giá thành xây dựng công trình tr¹m xư lý

8.1.1.Giá thành xây dựng mạng lới đờng ống

Theo sơ đồ vạch tuyến mạng lới tính tốn thuỷ lực, ta có chiều dài đoạn ống nh sau:

STT Lo¹i èng ChiỊu dài

(m)

Đơngiá ( nghìn đ/m)

Thành tiền (tr đ/m)

1 ống gang dẻo 100 EU 3094 181,560 561,747

2 èng gang dỴo 150 EU 3600 285,600 1.028,160

3 èng gang dỴo 200 EU 787 396,800 312,281

4 èng gang dỴo 250 EU 1544 537,300 829,591

5 èng gang dỴo 300 EU 806 678,000 546,468

6 èng gang dỴo 350 EU 3722 864,85 3218,971

Tæng 6497,188

Tæng giá thành xây dựng mạng lới

GXDML=6497,188ỡ1,3=8446,344 (triờ đồng).

Trong đó:

1,3 : Hệ số bao gồm giá vật liệu, nhân công thiết bị trờn ng ng

8.1.2 Giá thành xây dựng bể chøa

GXD BC

=WB´ gXD BC

Trong đó:

Wb: Dung tÝch bĨ chøa = 4000 m3

gXDBC: Đơn giá xây dựng 1m3 dung tích bể chứa = (triêụ đồng). GXDBC=4000ì1=4000 (triêụ đồng).

Giá thành xây dựng vỏ = 90% GXDBC =90% 4000 = 3600 (triêụ đồng) Giá thành trang thiết bị = 10% GXDBC = 10% 4000 = 400 (triêụ đồng)

GXDCTT=QTR´ gXDCTT

Trong đó:

QTR: Cơng suất trạm bơm I = 12500 (m3/ngđ) gXDCTT: Giá thành xây dựng 1m3 = 0,12 (triêụ đồng)

 GXD CTT

=12500ì0,12=1500 (triêụ đồng)

Giá thành xây dựng = 40% GXDCTT = 40% 1500 = 600 (triêụ đồng) Giá thành trang thiết bị = 60% GXDCTT = 60% 1500 = 900 (triêụ đồng)

8.1.4 Giá thành xây dựng trạm bơm cấp II (b¬m rưa läc)

GXDBRLI=QBRLì gBRLIXD Trong đó:

QBRL: Công suất bơm rửa lọc = 0,168 (m3/s) = 14515 (m3/ng®) gXD

BRLI

: Giá thành xây dựng cho 1m3 = 0,1 (triêụ đồng). GXDBRLI=14515ì0,1=1451,5 (triêụ đồng)

Giá thành xây dựng vỏ = 40% GXDBRL = 40% 1451,5 = 580,6 (triêụ đồng) Giá thành trang thiết bị = 60% GXD

BRLI = 60% 1451,5 = 870,9 (triờ ng).

8.1.5 Giá thành xây dựng công trình trạm xử lý 1 Chi phí xây dựng dàn ma.

Giá thành xây dựng dàn ma tính theo công thức:

GGM = FGM gGM

FGM:là diện tích xây dựng dàn ma : 34.7m2 GDM:đơn giá xây dựng dàn ma

Với cơng trình xây dựng cao, gGM= 1800 000 (đồng)/m2 GGM = 34,7 1, = 62,46 (triu)

Gía xây dựng phần sàn đập phần thu nớc giàn ma chiếm 70% giá giàn ma G = 62,46 x 70% = 43,722(triÖu)

Tổng xây dựng giá dàn ma là:

GT = 62,46 + 43,722 = 106,182(TriÖu)

2 Chi phí xây dựng khối bể lắng tiếp xúc.

Với bể lắng tiếp xúc chi phí xây dựng chiÕm 80%, chi phÝ thiÕt bÞ chiÕm 20%

*/ Chi phí xây dựng bể lắng tiếp xúc tính theo c«ng thøc: GXDLTX = VLTX GLTX

VLTX:tổng dung tích bể lắng tiếp xúc, VLTX = 82,8(m2) 2,13 = 176,364(m3) GLTX:đơn giá xây dựng bể lắng tiếp xúc, gLTX= 1500000 (đồng)/m3

Chi phÝ thiết bị cho bể lắng tiếp xúc

GTB = 264546 x20% = 52,909(TriƯu) Tỉng chi phÝ cho toµn bé bĨ

GT = 264,546 + 52,909 = 299,455(Triệu)

3 Giá thành xây dùng cơm bĨ läc:

GXDBL=Wbì gXDBL :

Wb : Thể tích bể tổng cộng bể = 361.1 (m3). gXD: Đơn giá xây dựng 1m3 = 2,4 (tr/đồng).

GXDBL=361,1ì2,4=866,6 (tr/đồng)

Giá thành xây dựng vỏ = 60% GXDBL = 60% 866,6 = 520 (tr/đồng) Giá thành trang thiết bị = 40% GXD

BL = 40% 907,2 = 346,6 (tr/đồng).

4 Giá thành xây dựng trạm khử trùng:

GXDKT=QTRỡ gXDKT ú :

Qtr: Công suất trạm xư lý tÝnh b»ng m3/ng® , Qtr = 12500 m3/ng® gXDKT : Giá thành xây dựng tính cho m3/ngđ, gXDKT = 10.000 ®/m3

GXDKT=12500ì10000=125000000 đ = 125 (tr/đồng)

Giá thành xây dựng vỏ = 40% GXD

KT = 40% 125 = 50 (tr/đồng). Giá thành trang thiết bị = 60% GXDKT = 60% 125 = 75 (tr/ng)

8.1.6 Tổng giá thành xây dùng hƯ thèng cÊp níc

B¶ng thèng kê giá thành xây dựng hệ thống cấp nớc.

TT Tên hạng mục Vỏ công trình Thiết bị Tổng giá thành

(Triu ng)

1 Bể chứa 3600 400 4000

2 Trạm bơm cấp I 600 900 1500

3 Trạm bơm rửa lọc 580,6 870,9 1451,5

4 Dµn ma 43,722 62,46 106,182

5 BĨ l¾ng tiÕp xóc 264,546 52,909 299,455

6 Cơm bĨ läc 520 346,6 866,6

7 Tr¹m khư trïng 50 75 125

Tæng 5657,868 2707,869 8348,737

8 Mạng lới 6497,188 1949,156 8446,344

Giá thành CT 12155,056 4657,025 16795,08

1 Giá thành xây dựng công phụ trợ:

GXDxl = 30% GXDctchÝnh

= 30% 16795,08 = 5038,52 (tr/ng)

2 Tổng giá thành xây dựng công trình cÊp níc:

GXD = 16795,08 + 5038,52 = 21833,6 (tr/đồng) 8.2 Tính tốn giá thành quản lý hệ thống cấp nớc

Giá thành quản lý hệ thống cấp nớc, đợc tính bao gồm tất chi phí phục vụ cho suốt q trình sản xuất nh sau:

- Chi phí điện - Chi phí dầu mỡ - Chi phí hoá chất

- Chi phí lơng cán công nhân - Chi phí quản lý phân xởng

- Chi phớ bo him xã hội - Khấu hao tài sản cố định - Cỏc chi phớ khỏc

8.2.1 Chi phí điện

1 Chi phí điện cho sản xuất năm

c xỏc nh theo cụng thc tổng quát sau: GDS=g ´ Q ´ H ´ T

102 hb ´365´ gD (đồng)

Trong đó:

γ : Tû träng cđa níc = 1000kg/m3. Q: C«ng suất máy bơm(m3/s) H: Cột áp máy bơm(m)

T: Thời gian công tác máy bơm(h)

b: Hiệu suất máy bơm(%)

gĐ: Đơn giá điện cho sản xuất = 980(đ/KW)

a Trạm b¬m cÊp I:

Chi phí điện cho trạm bơm cấp I, đợc tính cho máy bơm làm việc liên tục GDTBI=1000ì0,1446ì76ì24

102ì0,78 ì365ì980ì6=7114895783 (ng) = 7114,895 (triu

ng)

b Trạm bơm cÊp II ( b¬m rưa läc):

Chi phí điện cho trạm bơm rửa lọc đợc tính chi loại thiết bị tiêu thụ sau:

 M¸y bơm nớc rửa lọc:

áp lực rửa máy bơm HR = 11,8 m Thời gian rửa 10 phút = 0,1667 h

Mỗi ngày rửa lần Thời gian rửa bể T = 0,1667 = h GDRL=1000×0,112×15×1

102ì0,81 ì365ì980=7273493 (đồng)

= 7,28( triệu đồng)

 M¸y b¬m giã:

GDG=Wgì t ì365ì980 (đồng)

Trong :

Wg: Công suất bơm gió = 30 KW t: Thời gian rửa bể = 0,1667(h)

GD G

=30ì1,0ì365ì980=10731000 (đồng)

= 10,73( triệu đồng)

Máy bơm mồi:

GDm=Wmỡt ỡ365ỡ980 (ng)

Trong ú :

Wm: Công suất bơm gió = 15 KW t: Thêi gian måi b¬m = 0,05(h)

GD m

=15ì0 05ì365ì980=268275 (đồng)

= 0.268( triu ng)

Máy bơm rò rỉ:

GDrr=Wrrỡt ì365ì980 (đồng)

Trong :

Wm: C«ng st b¬m giã = 1,5 KW t: Thêi gian måi b¬m = 0,166(h)

GDm=1 5ì0 333ì365ì980=178671 (đồng)

= 0.179( triu ng)

* Tổng chi phí điện cho s¶n xuÊt:

GDSX = GTBCI + GRl + Ggiã + Gb¬m m+ Gb¬m RR GDSX =7114,895 + 7,26 + 10,73 + 0.268 +0.179

= 7133,332 ( triệu ng)

2 Chi phí điện chiếu sáng:

Lấy 0,5% chi phí cho điện sản xuất GD

CS

=0,5 %× GD

SX

=0,5 %ì7133,332=35,66 ( triệu đồng)

GD=¿GSXD+GCSD =7133,332+35,66=7169

∑¿ ( triệu đồng)

3 Chi phÝ dÇu mì

GDMƠ = 5% GĐ = 5% 7169 = 358 ( triệu đồng)

4 Chi phÝ ho¸ chÊt năm

Lng Clo dựng kh trựng = mg/l = 0,001 kg/m3. Đơn giá clo = 6.000(đ/kg)

GClo=0,001ì12000ì6000ì365=26280000 = 26,280 ( triệu đồng)

8.2.2 Chi phí lơng công nhân năm

Lơng cho công nhân quản lý mạng lới, thu ngân: - Số công nhân: ngời

- Lơng công nhân: 2.000.000(đ/tháng) GL

ML

=8ì2 0ì12=192 (triệu đồng/năm)

L¬ng công nhân quản lý trạm bơm, trạm xử lý: - Số công nhân: 30 ngời

- Lơng công nhân: 1800.000(đ/tháng)

GLTXL=30ỡ1 8ỡ12=648 (triu ng/nm)

* Tổng lơng công nhân:

GL=GMLL +GLTXL=192+648=840 (triu ng/nm)

8.2.3 Chi phÝ b¶o hiĨm x· héi, b¶o hiĨm y tÕ chi phí khác

GBH=19 %ỡGL=19 %ỡ840=159 (triu ng/nm)

8.2.4 Tổng chi phí cho công nhân qu¶n lý hƯ thèng cÊp níc

GLQLHT=GL+GBH=840+159 6=999 (triu ng/nm)

8.2.5 Chi phí sửa chữa hàng năm

Chi phí sửa chữa nhà vỏ công trình = 2,2% GXDvo GSCvo=2,2 %ì5657 868=124,47 (trđ/năm)

Chi phí sửa chữa thiết bị = 3,3% GXDTB GSC

TB

=3,3 %ì2707,869=62,28 (trđ/năm)

Chi phớ sa chữa mạng lới đờng ống = 2,3% GXDML (trđ/năm) GSCML=2,3 %ỡ8446,344=194,26 (tr/nm)

* Tổng chi phí sửa chữa hàng năm: GSC=GSCVo+GSCTB+GSCML

124 47+62 28+194 26=381 (trđ/năm)

Dù kiÕn khÊu hao nhµ vµ vỏ công trình: 30 (năm) GKHVo=5657,868

30 =188,6 (trđ/năm)

Dự kiến khấu hao thiết bị hàng năm: 25 năm GKH

TB

=2707,869

25 =108 (trđ/năm)

D kin khu hao ng ng: 30 nm GKHDO=8446,344

30 =281,54 (trđ/năm)

*Tổng chi phí khấu hao:

GKH=GKHvo +GKHTB+GKHDO

281,54+108,3+188,6=578,44 (trđ/năm)

8.2.7 Các chi phí khác

Lấy 0,2% tổng giá thành xây dựng:

Gkhac=0,2 %ì16795,08=33,59 (trđ/năm)

8.2.8 Chi phí quản lý doanh nghiệp năm

Bao gồm chi phí cho phận hành chính:

- Chi phí tiền lơng bảo hiểm cán hành (gián tiếp) - Khấu hao tài sản quan

- Thành phí (tiếp khách, hội nghị) - Bu phí, văn phòng phẩm

- Chi phí khác

Lấy 0,5% tổng giá thành xây dựng

GQL=0,5 %ì16795,08=83,97 (trđ/năm)

8.2.9 Tổng giá thành quản lý năm

GQL=GD+GDMO+GCLO++GKH+GSC+Gkhac+GQL

7169+358+26,280+999 6+578,44 +381+33,59+83,97 =9629,88

(tr/đ/năm)

9.3 Tính toán Giá thành 1m3 nớc thành phẩm Lợng nớc sản xuất hàng năm:

12500 365 = 4562500 (m3/năm).

Lng nc tht thoỏt, rũ r v dựng cho thân trạm xử lý 16% Khi lợng n-ớc bán là:

GTP = GTP=

9629,88

3832500 =2 5126 (ng ng/m3) = 2513 (ng/m3)

* Giá thành 1m3nớc thành phẩm là:

Giá bán m3 nớc cã tÝnh thuÕ:

gb = g.(1 + L + T) Trong đó:

- L : Lãi suất định mức nhà máy, L = 5%

- T : Thuế VAT kinh doanh nớc sạch, T = 5%

gb = 2513 (1+0,05+0,05) = 2764(®/m3)

- Giá bán nớc công ty TNHH thành viên kinh doanh nớc Quảng Ninh: mức giá bán cho nớc sinh hoạt 3800(VNđ/m3) VAT.

Cơ sở lập Khái toán :

- -Đơn giá XDCB theo công bố đơn giá xây dựng cụng trỡnh s 179/SXD-KTXD

- Ngày 04/03/2008của sở xây dựng Quảng Ninh

- Thông báo giá vật liệu xây dựng, vật t thiết bị chuyên ngành CTN Quảng Ninh số 13/STC-SXD ngày 25/7/2008

liên Sở Tài - Xây dựng tỉnh Qảng ninh

- Định mức dự toán XDCB số 24/2005/QĐ-BXD Bộ Xây dựng ban hành ngày 29/7/2005

- Định mức xây dựng lắp đặt số 33/2005/QĐ-BXD ngày 4/10/2005 Bộ trởng Bộ xây Dựng

- HÖ sè điều chỉnh chi phí nhân công máy lấy theo thông t 03/2008/TT-BXD ngày 25/01/2008 xây dựng hớng dẫn điều chỉnh dự toán công trình - Thông t 109/2000/TT-BTC ngày 13 tháng 11 năm 2000 Bộ tài

Chính hớng dẫn chế độ thu, nộp sử dụng lệ phí thẩm định đầu t - Thơng t 33/2007/TT-BTC ngày 09 tháng năm 2007 Bộ tài Chính hớng dẫn tốn dự án hồn thành

- Tổng hợp kinh phí: theo thông t số 03/2008/TT-BXD ngày 25 tháng năm 2008 Bộ Xây dựng