Phân tích, đánh giá và hoàn thiện phương án mở vỉa và chuẩn bị cho khu lộ trí mỏ than thống nhất từ mức 35 đến 350

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT -o0o NG NH TRƯỜNG PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ VÀ HOÀN THIỆN PHƯƠNG ÁN MỞ VỈA VÀ CH ẨN BỊ CHO KH LỘ TRÍ- MỎ THAN THỐNG NHẤT TỪ MỨC -35 ĐẾN -350 L ẬN VĂN THẠC SĨ KỸ TH ẬT HÀ NỘI – 2013 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT -o0o - NG NH TRƯỜNG PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ VÀ HỒN THIỆN PHƯƠNG ÁN MỞ VỈA VÀ CH ẨN BỊ CHO KH LỘ TRÍ- MỎ THAN THỐNG NHẤT TỪ MỨC -35 ĐẾN -350 Chuyên ngành: Khai thác Mỏ Mã số: 60.53.05 L ẬN VĂN THẠC SĨ KỸ TH ẬT CÁN BỘ HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS.TS ĐỖ MẠNH PHONG HÀ NỘI – 2013 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình Hà Nội, ngày 20 tháng 03 năm 2013 Tác giả luận văn MỤC LỤC Trang Trang phụ bìa Lời cam đoan Mục lục Danh mục bảng Danh mục hình vẽ MỞ ĐẦU C N ĐI U I NĐ AC C N AN N N 1.1 Điều kiện địa chất mỏ 1.1.1 Vị trí địa lí điều kiện kinh tế - xã hội 1.1.2 Đặc điểm địa chất 1.1.3 Cấu tạo vỉa than 1.1.4 Phẩm chất than 1.1.5 Đặc điểm địa chất thuỷ văn, địa chất cơng trình 11 1.1.6 Đặc điểm khí mỏ 14 1.1.7 Chất lượng than 14 1.1.8 Trữ lượng mỏ 14 1.2 Nhận x t đánh giá 15 C N N C U N AN N C C O N Đ N U L M C- I - C N N N MỞ N M A 18 Đ N -350 2.1 Hiện trạng khai trường 18 2.1.1 Tài nguyên 18 2.1.2 Khai thông, chuẩn bị khai trường 19 1.3 Công nghệ khai thác 19 1.4 Thơng gió mỏ 19 1.5 Vận tải mỏ 19 1.6 Sàng tuyển than 1.7 Cung cấp điện 20 1.8 Cung cấp nước 21 1.9 Cung cấp khí n n 21 1.10 Tổng mặt cơng trình mặt 22 1.11 Tổ chức sản xuất mỏ số tiêu kinh tế kỹ thuật năm 2008 2.2 Hiện trạng án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí - Cơng ty TNHH MTV than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 20 22 22 2.2.1 Phương pháp m vỉa 22 2.2.1.1 Khái quát chung 22 2.2.1.2 Độ sâu khai thác 23 2.2.1.3 Mặt sân công nghiệp mỏ 24 2.2.1.4 Hiện trạng khai thông 25 2.2.1.5 Sơ đ m vỉa 28 2.2.2 Chuẩn bị ruộng mỏ 33 2.2.2.1 Hệ thống khai thác 33 2.2.2.2 Chuẩn bị khai trường 36 2.2.2.3 Một số sơ đ công nghệ khai thác l chợ áp ụng công ty than Thống Nhất 39 2.2.3 Vận tải l 43 2.2.3.1 Các hình thức vận tải 43 2.2.3.2 Vận tải than máng cào băng tải 43 2.2.3.3 Vận tải thiết bị vật liệu 45 2.2.3.4.Vận tải đất đá thải 45 2.2.3.5 Vận tải người 45 2.2.4 Thơng gió 46 2.3 Một số tiêu kinh tế, kỹ thuật đạt áp ụng phương án m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ 2.4 Nhận x t C N 53 N C O 47 O N I N N N MỞ A UL -C N N M AN M C- Đ N -350 C U N N 3.1 Đặc điểm nguyên t c chung 55 55 3.2 Hoàn thiện tham số m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Công ty TNHH MTV than Thống 56 3.2 Xây ựng phương trình hàm mục tiêu (Hàm chi phí) 56 3.2.2 Xác định tham số ruộng mỏ 61 3.2.2.1 Phương pháp đ thị 61 3.2.2.2 Phương pháp giải tích 63 3.2 Tối ưu hóa tham số m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ 66 3.3 Hoàn thiện tham số khối lượng đường l sân ga mức -140 72 Cơng ty TNHH MTV than Thống 3.4 Hồn thiện phương án chia t ng m vỉa Công ty TNHH MTV than Thống từ mức -35 LU N Tài liệu tham khảo I NN mức -350 76 79 81 DANH MỤC CÁC BẢN VẼ - B Đ Trang Hình 2.1 Mối tương quan chiều ày vỉa với tổng trữ lượng 17 Hình 2.2 Mối tương quan góc ốc vỉa với tổng trữ lượng 18 Hình 2.3 Phân loại trữ lượng theo đá vách trực tiếp 19 Hình 2.4 Phân loại trữ lượng theo đá trụ trực tiếp 21 Hình 2.5 Sơ đ khai thơng mức -35 24 Hình 2.6 Sơ đ khai thơng mức -140 24 Hình 2.7 Sơ đ m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ 33 Hình 2.8 Sơ đ hệ thống khai thác cột ài theo phương 36 Hình 2.9 Sơ đ chia lớp nghiêng 37 Hình 2.10 Sơ đ công nghệ chống giữ l chợ cột thuỷ lực đơn DZ-22 kết hợp với xà khớp HDJA-1200 39 Hình 2.11 Sơ đ công nghệ chống giữ l chợ giá thuỷ lực i động XDY-1T2/LY 41 Hình 2.12 Sơ đ công nghệ chống giữ l chợ giá khung i động 2.2.3.3.4 Đối với l chợ chống giàn tự hành 42 Hình 2.13 Sơ đ cơng nghệ giới hóa đ ng Hình 2.14 Hình 2.15 Hình 2.16 Khối lượng đào đào l vận tải đường xe sân ga mức 46 52 Khối lượng đào a tránh t u tr người số mức -140 thực tế thi công m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Công ty 54 Khối lượng đào a chân trục số mức -140 thực tế thi công m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Công ty 55 Hình 3.2 : Xác định kích thước ruộng mỏ đ thị 60 Hình 3.2 Giải phương trình (2.27) (2.28) đ thị 61 Sơ đ khối lượng đào đường l sân ga mức -140 theo thiết kế 61 Hình 3.4 Sơ đ khối lượng đào đường l sân ga mức -140 hồn 62 Hình 3.3 thiện Sơ đ khai thông phương án m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Hình 3.5 công ty than thống từ mức -35 đến mức -350 theo phương án hoàn thiện 70 MỞ ĐẦU ính cấp thiết đề tài Hiện nay, khai trường khai thác than lộ thiên ngày khó khăn iện sản xuất, sản lượng khai thác than lộ thiên tương lai giảm đáng kể Để đáp ứng nhu c u lượng kinh tế quốc ân hoàn thành kế hoạch đặt tất yếu phải tăng suất khai thác mỏ than h m l Việc tăng sản lượng c ng có ngh a m rộng sản xuất tập trung khai thác ph n trữ lượng nằm ưới sâu mỏ Khi khác thác than h m l , có nhiều khâu c n giải m vỉa, chuẩn bị, lựa ch n hệ thống cơng nghệ khai thác, nước, vận tải, cung cấp điện Một yếu tố ảnh hư ng đến tiêu kinh tế, kỹ thuật, trực tiếp định suất tuổi th mỏ phương án m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Phương án m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ phải đảm bảo mặt kỹ thuật tuân theo quy phạm an toàn ,đ ng thời phải tối ưu phương iện kinh tế Hiện tại, Tập đồn Cơng nghiệp Than - Khoáng sản Việt Nam phê uyệt ự án việc đ u tư nâng công suất khai thác h m l xuống sâu khu Lộ Trí- Cơng ty than Thống Nhất lên 1,5 triệu năm Đ ng thời xây ựng phương án khai thông cho ph n trữ lượng ưới mức -35 khu Lộ Trí - Cơng ty than Thống Nhất Việc phân tích, đánh giá hồn thiện phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí – mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 nhằm cao hiệu khai thác c n thiết Mục đích nghiên cứu đề tài - Phân tích đánh giá xác, đ y đủ ưu điểm, nhược điểm phương án m vỉa chuẩn bị cho ph n trữ lượng ưới mức -35 khu Lộ trí – Cơng ty than Thống Nhất - Đề xuất biện pháp hoàn thiện cho phương án Đối tượng phạm vi nghiên cứu đề tài - Đối tượng nghiên cứu đề tài mỏ than h m l v ng Cẩm phả – Quảng Ninh áp ụng phương pháp m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ - Phạm vi nghiên cứu: Phương pháp m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ công ty than Thống Nhất Nội dung nghiên cứu đề tài - Đặc điểm điều kiện địa chất mỏ than Thống Nhất - Phân tích, đánh giá đặc điểm, ưu, nhược điểm phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ trí – Cơng ty than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 - Nghiên cứu, đề xuất biện pháp hoàn thiện phương án hương pháp nghiên cứu - hương pháp thu thập tài liệu: Các cơng trình nghiên cứu phương pháp m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ - hương pháp đánh giá tổng hợp trạng khai thác: Nghiên cứu đánh giá trạng phương pháp m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ - hương pháp giải tích xây ựng giải hàm mục tiêu hiệu kinh tế phương pháp m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ áp ụng - hương pháp chu ên gia: Tham khảo kiến chuyên gia chuyên ngành khai thác mỏ Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài -Ý hĩa khoa học đề tài: - óp ph n đánh giá, xác định ưu, nhược điểm phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ trí – Cơng ty than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 - óp ph n đề xuất biện pháp để hạn chế nhược điểm, hoàn thiện phương án -Ý hĩa thực ti đề tài: Kết nghiên cứu vận ụng cho số mỏ H m l sử ụng phương pháp m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ điều kiện tương tự công ty than Thống Nhất 67 Trong điều kiện tiến độ l chợ năm v có giá trị lớn kích thước theo phương ruộng mỏ c ng lớn tỷ lệ có quan hệ phi tuyến xác định mối quan hệ 2v (khi khai thác đ ng thời hai cánh) Trong biểu thức giá trị có tử số biểu thị chi phí đ u tư xây ựng (chi phí xây ựng mặt sân cơng nghiệp, chi phí đào giếng, chi phí đào sân ga) iá trị chi phí lớn kích thước theo phương ruộng mỏ c ng lớn Mẫu số biểu thị chi phí kinh oanh sản xuất (chi phí bảo vệ chi phí vận tải khống sản l c vỉa vận chuyển t ng) iá trị chi phí lớn kích thước theo phương ruộng mỏ nhỏ - Từ công thức: Thay giá trị C2, C4 , C5 vào ta có Số t ng no bố trí ruộng mỏ lớn tốc độ dịch chuyển l chợ v lớn tỷ lệ quan hệ theo mối quan hệ phi tuyến 2v ; Chi phí xây dựng ( chi phí đào l c vỉa, chi phí xây ựng mặt sân cơng nghiệp, chi phí đào giếng) lớn số t ng ruộng mỏ lớn; chi phí kinh oanh sản xuất (chi phí bảo vệ giếng, trục tải giếng, nước) lớn số t ng ruộng mỏ tức kích thước theo hướng dốc nhỏ 68 - Trong thiết kế mỏ ng phương pháp để xác định kích thước tối ưu ruộng mỏ khai thác cụm vỉa m vỉa sơ đ m vỉa Dạng chung hàm mục tiêu để xác định kích thước ruộng mỏ là: Chúng khác công thức để xác định hệ số C1, C2, C3, C4, C5 C6 hàm số Công thức tính giá trị hệ số Ci phụ thuộc vào sơ đ m vỉa giá trị tham số chi phí Trong số trường hợp hàm f(s,n) có nhiều hệ số sơ đ mà khảo sát 3.2 T i ưu hóa tham s mở vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Dựa vào đặc điểm 6B, ta tiến hành khai thác đào l với thông số sau: - Chiều cao nghiêng t ng theo tính tốn ta ht = 100m; - Chi phí xây ựng mặt B= 70.865.758.500 đ ng - Đơn giá đào m t l giếng nghiêng phụ tính bình qn: kch = 56.358.650đ ng/m, kph = 55.182.325 đ ng/m; - Chi phí đào sân ga giếng D = 98.758.684.578 đ ng sân giếng; - Chi phí đào m t l c vỉa tính trung bình kdv = 26.592.100 đ ng/m; - Chi phí đào m t l xuyên vỉa kxv= 46.195.350 đ ng/m; - Chi phí bảo vệ m t giếng nghiêng giếng nghiêng phụ năm: rch = 35.500 đ ng m t năm, rph = 35.500 đ ng/m/năm; - Chi phí bảo vệ m t l c vỉa vận chuyển thơng gió năm rdv = 9.500 đ ng/m/năm, r’dv = 9.500 đ/m/năm; - Chi phí bảo vệ m t l xun vỉa vận chuyển thơng gió năm: rxv =13.500 đ/m/ năm r’xv =13.500 đ/ m/ năm; 69 - Chi phí vận chuyển than theo m t giếng qg = 3.935 đ/m/năm; - Chi phí vận chuyển - m t theo l c vỉa t ng xuyên vỉa t ng: qdv = 2.200 đ/T-m, qxv = 2.200 đ/T-m; - Chi phí điện bơm m3 nước lên cao Cn = 1.100 đ/ m3-m - Sản lượng than khai thác mỏ A = 1.500.000 Tấn/năm - Tiến độ dịch chuyển l chợ năm v = 350 m/ năm * Dựa kết phân tích ta có: C1= 19.858.328; C4=4.235.152.398 C2= 3.958.572.583.725; C5=867.986.760 C3= 1.698.783.587.432; C6=26.587.518.834 Từ hàm mục tiêu 70 Thay giá trị tìm C1; C2; C3; C4; C5; C6; vào hàm mục tiêu f(S,n) ta được: f(S,n) = 19.858.328S + 3.958.572.583.725/nS +1.698.783.587.432/S + 4.235.152.398n + 867.986.760/n + 26.587.518.834 Để giải phương trình ta sử dụng phương pháp ựng h đường cong số t ng n cố định, c n chiều ài theo phương S thay đổi: - Khi n = 1, ta có: f(S,1) = 19.858.328S + 3.958.572.583.725/S +1.698.783.587.432/S + 4.235.152.398 + 867.986.760 + 26.587.518.834 - Khi n = ta có: f(S,2) = 19.858.328S + 3.958.572.583.725/2S +1.698.783.587.432/S + 4.235.152.398x2 + 867.986.760/2 + 26.587.518.834 - Khi n = ta có: f(S,3) = 19.858.328S + 3.958.572.583.725/3S +1.698.783.587.432/S + 4.235.152.398x3 + 867.986.760/3 + 26.587.518.834 - Khi n = ta có: f(S,4) = 19.858.328S + 3.958.572.583.725/4S +1.698.783.587.432/S + 4.235.152.398x4 + 867.986.760/4 + 26.587.518.834 - Khi n = ta có: f(S,5) = 19.858.328S + 3.958.572.583.725/5S +1.698.783.587.432/S + 4.235.152.398x5 + 867.986.760/5 + 26.587.518.834 Thay giá trị S=100; S=200; S=500; S=750; S=1000; S=1250; S=1500; S=1750; S=2000; S=2250; ta kết chiều ài theo phương n=1 đến n=10 Trên đ thị ta kẻ đường vng góc với trục OX OY kết sau: - Chiều ài theo phương tối ưu ruộng mỏ: S0 = 500 m - Số t ng tối ưu: n0 = t ng Như kích thước tối ưu ruộng mỏ theo độ dốc là: H0 = ht x n0 =100 x = 200 m Vậy kích thước tối ưu ruộng mỏ theo phương pháp đ thị xác định là: S0 = 500 m t; H0 = 200 m t 71 Từ phương trình hàm mục tiêu: Giải phương trình hàm mục tiêu cách đạo hàm riêng bậc S n, sau cho chúng khơng, ta kết quả: Cho giá trị n biến thiên ta kết S tương ứng theo bảng sau: Bảng 3.1 Kết tính tốn hàm f ( n) n = n 10 SI 550 435 405 380 365 350 355 340 335 388 10 SII 1160 268 110 68 35 26 20 14 13 10 Trên đ thị ta kẻ đường vng góc với trục OX OY kết sau: - Chiều ài theo phương tối ưu ruộng mỏ: S0 = 500 m - Số t ng tối ưu: n0 = t ng Như kích thước tối ưu ruộng mỏ theo độ dốc là: H0 = ht x n0 =100 x = 200 m Vậy kích thước tối ưu ruộng mỏ theo phương pháp đ thị xác định là: S0 = 500 m t; H0 = 200 m t Từ hình vẽ giá trị t a độ giao điểm hai đường cong SI SII số t ng khai thác tối ưu chiều ài theo phương tối ưu ruộng mỏ: + S0 = 500 m t; 72 + n0 = - Như kích thước tối ưu ruộng mỏ để đảm bảo chi phí khai thác nhỏ sau: + Chiều ài theo phương tối ưu ruộng mỏ: S0 = 500 m t + Chiều ài theo hướng dốc ruộng mỏ: H0 = n0 x ht = 100 x = 200 m t 3.2 oàn thiện tham ố khối lượng đư ng lò ân ga mức - Công t N M than hống Căn vào thiết kế m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ trí – Cơng ty than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 Khối lượng đào đường l sân ga mức -140 c n chưa đảm bảo tính thực tế chiều ài đường l vận tải đường xe sân ga mức -140, ga tránh ga tàu ch người số mức 140, l nối ngã ba số với ga chân trục số 2, ga tàu ch người số 2…c n ài ng n so với thực tế o phải hoàn thiện khối lượng đào đường l sân ga mức -140 để đảm bảo tính thực tiễn chi phí khai thác tân than nguyên khai nhỏ ẫn đến suất lao động người cơng nhân cao 73 Lß vßng sè mức -140, L=32.15m Lò nghiêng xuống lò chứa n-ớc bể lắng bùn số sân ga mức -140, L=46m Lò dẫn vào lò chứa n-ớc hầm tời vÐt bïn sè 2, L=16,8m Ng· ba sè møc -140 Ga chân trục số mức -140, L=60m Phạm vi tính vào Lò xuyên vỉa số mức -140 Ngà ba số mức -140 rạm biến áp số Ngà ba số 14 mức -140 Lò nghiêng xuống lò chứa n-ớc bể lắng bùn số sân ga mức -140, L=46m Phạm vi tính vào Lò xuyên vØa sè møc -140 Lß nèi ng· ba sè víi ga ch©n trơc sè 2, L = 32,2m Ng· ba sè møc -140 10 Ph¹m vi tÝnh vào Lò xuyên vỉa số mức -140 '' P V Ng· ba sè 13 møc -140 10 Ng· ba sè 12 møc -140 Lß chøa n-íc sè sân ga mức -140, L=148m Phỗng rót than mức -140 -146 , L=10m Lò nối vào trạm điện trung tâm sân ga -140, L=19m Phạm vi tính vào Lò xuyên vỉa số mức -140 Ngà ba số mức -140 Đề pô đoàn tàu cứu hoả mức -140 HÇm vƯ sinh møc -140, L=5m 10' Trạm điện trung tâm sân ga -140, L=54m Ga tránh vµ ga tµu chë ng-êi sè møc -140, L=87,2m 19 18 17 Lò chứa n-ớc số sân ga -140, L=285m Ng· ba sè møc -140 17' 17 '' 7' Lò nối vào hầm chờ tàu, L=28m 21 22 16 5' Lò nối vào hầm y tế, L=14m 20 18' 12 ' Lò nối vào hầm bơm trung tâm mức -140, L=14.82m -136.0 -135.6 24 ' Ngầm thi công mức -35 -140 =16 , L=413 23 (Ph¹m vi Ng· ba sè møc -140) 23 ' Hầm bơm trung tâm giếng hút sân ga -140 L=53m (Gồm hai giếng hút 4m/1giếng) Lò nối đặt ống n-ớc từ mức -137.5 -123.89 =0 , L=57m 11 24 -130.21 -130.0 Ga đầu ngầm thi công mức -35 12 ' 14 -126.12 15 Lò vòng chân giếng số 2, L=197,7m Hầm trục ngầm thi công mức -35 -140, L=8,0m 13 Lò xuyên vỉa thông gió mức -35 Ga chân ngầm thi công mức -140 Ngà ba rẽ vào ngầm t hi công mức -35 -140 14 Lò nối thông gió kho thc nỉ møc -140, L=25m GiÕng nghiªng phơ trơc tải +41 -142 (Đoạn từ -38.38 -142; , L = 254m) 24 '' Lò nghiêng thông gió Kho thuèc næ =6 15', L=38m Ng· ba sè 10 møc -140 Ga tµu chë ng-êi sè møc -140 Ng· ba sè møc -140 GiÕng nghiªng møc +25 -149 (Đoạn từ -30.6 -136; = 15 , L = 446m) Kho thuèc næ 5T møc -140 H ệ Lò nghiêng thông gió Đềpô hầm nạp ắc quy =33 , L=29m Ng· ba sè møc -140 Đề pô sửa chữa nạp ắc quy đầu tàu mức -140 Lò vận tải đ-ờng xe sân ga mức -140, L=187,8m Lò nối vào kho thuốc næ møc -140, L=25m Ng· ba sè møc -140 Lò dẫn vào lò chứa n-ớc hầm tời vét bïn sè 1, L=16,8m Ng· ba rÏ vµo kho thuèc nổ mức -140 Hầm chờ tàu số mức -140, L=20m Lß nèi hai giÕng -140  -100  , L=78m Hầm y tế, L= 15m Ga chân trục số mức -140, L=25m t r ắ c Đ-ờng ®Ønh ray Lß nèi ng· ba sè víi ga ch©n trơc sè 1, L=42,1m Đ-ờng đáy rÃnh n-ớc Đ-ờng lò 10 10' 10'' 10 10' 17' 17'' 17 Đ-ờng khoảng cách mốc 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 12 12' 11 14 14' 18 18' 24 24' 24'' Ng· ba sè møc -140 31.29m 28.15m 106.33m 16.57m 30.13m 13.12m 16.51m 24.54m 50.84m 32.68m 60.64m -127.0 51.55m 44.38m 76.20m 39.61m 28.94m 16.57m 21.7m 23.32m 80.0m 14.16m 54.61m 20.82m 18.17m 35.0m 6.0m 41.095m 69.84m 52.77m 180.82m 38.30m 19.0m 100.0m   -130.0  -139.0  -140.0     -139.11 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 -139.11 -139.64 100.0 -139.5 -140.0 -140.0 19.0 -139.5 -140.81 -140.34 -139.74   38.30 -140.0 -140.0 -140.0 180.82 -140.0 52.77  -140.0 -139.61 -139.61 -139.61 -130.02 -139.61 69.84 -140.54 -140.24 -140.79 -140.89 -140.88 -140.44 -140.82 41.095     -140.0 -139.61 6.0 -130.46 -140.34 -140.39 35.0   -140.0 -139.61 18.17   -130.21 20.82    -140.0 -139.61 54.61    -140.0 -139.61 -139.61 14.16   -140.0 -139.61 80.0 -140.0  -140.0  -140.46 -140.50  -140.54 -140.64 -140.66 -139.61 23.32   -140.0 21.7   -140.0 -139.61 -139.61 -139.61 16.57   -140.77 -139.61 28.94  -140.79 -140.81 -140.82 -140.88 39.61  -140.0 76.20  -140.0 44.38   -140.0 51.55   -140.0 60.64 -140.96 -140.64 -140.49 32.68   -140.0 50.84 -140.0  -140.0 -140.67  -140.0  -140.0 -139.61 -139.61 -139.61 -140.71 -140.62  -140.0 24.54   -140.0 16.51  -140.46 -139.61 13.12 -140.46 -140.71   -140.0 -140.82  -140.0 30.13  -140.0 16.57   -140.0 106.33 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 28.15  -140.89  -140.96 -140.45 31.29  -140.0 Cốt cao lò -140.0 Khoảng cách mèc, m  -140.96   -140.0   -140.0 -139.61 -140.88 -139.61 Độ dốc đáy rÃnh n-ớc cố định % -140.0 -127.85 Cốt cao đáy rÃnh n-ớc cố định -127.60 Lò nối hai giếng -60  -46  , L=57m -139.61 -127.41 Cèt cao ®Ønh ray theo thiết kế Độ dốc đỉnh ray theo thiết kÕ; % Lß nèi møc -35  -58 =16 ; L=111.89m -140.0 Khám đầu băng tải giếng nghiêng chính, L=18m Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -38.38 -140.34 -141.0 Giếng nghiêng băng tải +41 -156 (Đoạn Giếng nghiêng băng tải +41 -39) ỡ h 3.3 đ khối l ợ đào đ thiết kế lò â a ức -1 th o 74 Lß vßng sè mức -140, L=32.15m Lò nghiêng xuống lò chứa n-ớc bể lắng bùn số sân ga mức -140, L=46m Lò dẫn vào lò chứa n-ớc hầm tời vÐt bïn sè 2, L=27.93m Ng· ba sè møc -140 Ga chân trục số mức -140, L=35m Phạm vi tính vào Lò xuyên vỉa số mức -140 Ngà ba số mức -140 rạm biến áp số Ngà ba số 14 mức -140 Lò nghiêng xuống lò chứa n-ớc bể lắng bùn số sân ga møc -140, L=46m Lß nèi ng· ba sè với ga chân trục số 2, L = 27.9m Phạm vi tính vào Lò xuyên vỉa số mức -140 10 '' P V Phạm vi tính vào Lò xuyªn vØa sè møc -140 Ng· ba sè møc -140 10 Ng· ba sè 13 møc -140 Ng· ba sè 12 møc -140 Lß chøa n-íc sè sân ga mức -140, L=148m Phỗng rót than mức -140 -146 , L=10m Lò nối vào trạm điện trung tâm sân ga -140, L=19m Phạm vi tính vào Lò xuyên vØa sè møc -140 Ng· ba sè møc -140 Đề pô đoàn tàu cứu hoả mức -140 Hầm vệ sinh mức -140, L=5m 10' Trạm điện trung tâm sân ga -140, L=55m Ga tránh ga tµu chë ng-êi sè møc -140, L=106.35m 19 18 17 Lò chứa n-ớc số sân ga -140, L=241m Ng· ba sè møc -140 17' 17 '' 7' Lò nối vào hầm chờ tàu, L=28m 21 22 16 5' Lò nối vào hầm y tế, L=14m 20 18' 12 ' Lò nối vào hầm bơm trung tâm mức -140, L=14.82m -136.0 -135.6 24 ' Lò nối đặt ống n-ớc từ mức -137.5 -123.89 =0, L=54m Ngầm thi công mức -35 -140 =16 , L=415.75 b ả n g S T T 23 (Phạm vi Ng· ba sè møc -140) 23 ' HÇm bơm trung tâm giếng hút sân ga -140 L=53m (Gåm c¶ hai giÕng hót 4m/1giÕng) 11 24 -130.21 -130.0 I - Ga đầu ngầm thi công mức -35 12 ' 14 -126.12 DiÖn tÝch tiÕt diÖn, m Vật liệu chốnglò G iế n g Giếng nghiêng băng tải +41 -:- -156, tổng chiều dài: 813.7m; đó: Giếng nghiêng băng tải +41 -:- -39 - Khi Khi chống đào 2252 BT l-u 9.0 Lò nối thi công từ mức -34.8 -:- -58.06 thép Khám đầu băng tải giếng nghiêng BT l-u 111.9 15 Lò vòng chân giếng số 2, L=47.6m Giếng nghiêng mức +25 -:- -149, tổng chiều dài: 794.7m; đó: - Lò xuyên vỉa thông gió mức -35 Ga chân ngầm thi công mức -140 Ngà ba rẽ vào ngầm t hi công mức -35 -140 14 Lò nối thông gió kho thuốc nổ mức -140, L=25m 24 '' Lò nghiêng thông gió Kho thuốc nổ =6 15', L=38m Ng· ba sè 10 møc -140 Ng· ba số mức -140 Đề pô sửa chữa nạp ắc quy đầu tàu mức -140 Lò vận tải đ-ờng xe sân ga mức -140, L=100.71m Lò nèi vµo kho thc nỉ møc -140, L=53.82m Ng· ba số mức -140 Lò dẫn vào lò chứa n-ớc hầm tời vét bùn số 1, L=27.93m Lò nèi hai giÕng -140  -100 , L=78m HÇm y tế, L= 15m tr ắ c Đ-ờng đáy rÃnh n-ớc Đ-ờng lò Đ-ờng khoảng cách mốc 4.5 6.1 164 40.5 4.5 6.1 247 57.0 6.6 78.0 6.6 10 10' 10'' 10 10' 17' 17'' 17 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 12 12' 11 14 14' 18 18' 24 24' 24'' 31.29m 28.15m 106.33m 16.57m 30.13m 13.12m 16.51m 24.54m 50.84m 32.68m 60.64m 51.55m 44.38m 76.20m 39.61m 28.94m 16.57m 21.7m 23.32m 80.0m 14.16m 54.61m 20.82m 18.17m 35.0m 6.0m 41.095m 69.84m 52.77m 180.82m 38.30m 19.0m 100.0m    ThÐp 9.1 - - Hầm trục ngầm thi công mức -35 -:- -140 Thép 3.8 13.5 17.0 Ga đầu ngầm thi công mức -140 Thép Ngầm thi công mức -35 -:- -140 Thép Ga chân ngầm thi công mức -140 ThÐp  -140.0  ThÐp ThÐp BT l-u v× Ng· ba sè møc -140 16.6 - - 350 - 350 23.8 2531 Ga ch©n trơc sè møc -140 BT l-u v× 25.0 17.7 23.8 595 44.5 10.4 13.0 579 ThÐp Ng· ba sè møc -140 BT l-u v× 17.0 10 Ng· ba sè møc -140 BT l-u v× 21.0 - 27.9 ThÐp 12 Ga chân trục số mức -140 BT l-u 13 Ng· ba sè 13 møc -140 BT l-u v× đ khối l ợ thi đào đ th o thực tế lò â a 80.0 17.7 19.0 6.8 16 Lò nối vào hầm bơm trung tâm mức -140 BT l-u 14.8 6.8 9.3 138 17 Trạm điện trung tâm sân ga -140 BT l-u 55.0 15.6 21.8 1199 18 Hầm bơm trung tâm giếng hút sân ga -140 BT l-u v× 53.0 31.5 38.6 2046 ThÐp 54.0 6.4 BT l-u v× 9.1 - -139.11 -139.11 -139.61 7.6 410 - 350 21 Ng· ba sè møc -140 BT l-u v× 9.1 BT l-u v× 16.5 - thép 27.9 7.8 9.3 260 24 Lò nghiêng xuống lò chứa n-ớc bể lắng bùn số sân ga møc -140 BT l-u v× 46.0 14.2 BT l-u v× 148.0 16.2 25 Lò chứa n-ớc số sân ga mức -140 26 Lò dẫn vào lò chứa n-ớc hÇm têi vÐt bïn sè thÐp 27.9 7.8 20.8 3078 9.3 260 - 300 - 300 18.5 851 46.0 14.2 18.5 851 28 Lò chứa n-ớc số sân ga møc -140 BT l-u v× 241.0 16.2 20.8 5013 29 Lò nối vào hầm chờ tàu BT l-u 28.0 6.8 9.3 260 30 Lò nối vào hầm y tế BT l-u 14.0 6.8 9.3 130 31 Hầm y tÕ BT l-u v× 15.0 6.8 9.3 140 32 Hầm chờ tàu số mức -140 BT l-u 20.0 6.8 9.3 186 33 Lò vòng chân giếng sè BT l-u v× 47.6 6.8 9.3 443 9.3 34 Hầm vệ sinh mức -140 BT l-u 5.0 6.8 35 Ng· ba rÏ vµo kho thc nỉ møc -140 BT l-u 16.6 - - 350 36 Lò nối vào kho thuốc nổ mức -140 BT l-u 53.8 6.8 9.3 501 47 37 Kho thuèc næ 5T møc -140 BT l-u v× 102.0 6.8 9.3 949 38 Lò nối thông gió kho thuốc nổ mức -140 BT l-u v× 25.0 6.8 9.3 233 thÐp 38.0 7.0 8.5 323 40 Ng· ba sè 10 møc -140 BT l-u 16.6 - - 350 41 Đề pô sửa chữa nạp ắc quy đầu tàu mức -140 BT l-u 50.0 19.2 25.6 1280 - Lịch đào lò XDCB; b¶n vÏ H50 M - 2XM - 03- 19 Độ cao ghi vẽ hệ toạ độ, ®é cao Nhµ n-íc 1972 Ký hiƯu quy -íc xem b¶n vÏ H50 M- 2HL- 02- 01 -139.5 -139.61 -139.61 - 9.3 177 22 Ng· ba sè møc -140 -139.64 -139.74 23.8 1904 BT l-u v× 100.0 -139.5 -139.61 -139.61 ức -1 - 600 13.0 363 23.8 833 - 650 BT l-u Giếng nghiêng băng tải +41 -156 (Đoạn Giếng nghiêng băng tải +41  -39) ì h 3.4 - 550 9.8 35.0 17.7 24.7 14 Ga tµu chë ng-êi sè   19.0 -140.0 -140.0 -140.0 -140.0 -140.0 -140.0  38.30 -140.81 -140.34 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 -130.02 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61 -139.61  180.82 -140.0  52.77 -140.0  69.84 -130.21  -140.0 -140.54  -140.24 -140.79  -140.89 -140.88  -140.44 -140.82 -130.46  41.095  6.0 -140.0  35.0 -140.34 -140.39  -140.0  18.17 -140.0 -139.61  20.82 -140.0  54.61 -140.0  14.16 -140.0  80.0  -140.46 -140.50  -140.0  -140.54 -140.66  -140.64 -139.61 -139.61  23.32 -140.77 -139.61  21.7  -140.0 -139.61  16.57 -140.0 -139.61  28.94 -140.0 -139.61  39.61  -140.79  -140.81  -140.82 -140.88 -140.96  -140.0  76.20  -140.0 -140.64 -140.49  44.38 -140.0  51.55 -140.0  60.64 -140.0  32.68 -140.0  -140.0 -139.61 -139.61 -140.67 -140.46 -140.71 -140.62 -140.46  50.84 -140.0  24.54 -140.0  16.51  -140.0 -139.61 -139.61  -140.71 -140.82  -140.0 -139.61 -139.61 -139.61 -140.89 -140.96 -140.96  13.12  30.13  -140.0   -140.0  106.33 16.57 -140.0  28.15  -140.0 -139.61 -140.88 -140.0 Cốt cao lò 31.29 -127.60 Khoảng cách mốc, m -140.0 Độ dốc đáy rÃnh n-ớc cố định % Lò nối hai giếng -60  -46 , L=57m -139.61 -140.45 -139.61 -127.41 -140.34 Lß nèi møc -35  -58 =16; L=111.89m -127.85 Cèt cao đáy rÃnh n-ớc cố định -140.0 Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -38.38 - - 350 15 Lò nối vào trạm điện trung tâm sân ga -140 - Tiết diện đ-ờng lò chính; vẽ H50 M - 2XM - 03- 18 Độ dốc đỉnh ray theo thiÕt kÕ; % 24.5 1293 - 16.6 thÐp 29.0 7.0 - 4548 - - Sơ đồ tổng hợp đ-ờng lò XDCB; vẽ H50 M - 2XM - 03-17   13.0 1309 52.8 19.4 16.7   100.7 10.4 BT l-u v× g h i   32926 BT l-u 106.4 17.7 Xem kết hợp với vẽ: Cốt cao đỉnh ray theo thiết kế 64 15.9 398 BT l-u Sân ga đ-ợc thành lập sở Sơ đồ khai thông mức -140 Khám đầu băng tải giếng nghiêng chính, L=18m 25.0 12.9 Ng· ba sè møc -140 42 Lß nghiêng thông gió Đềpô hầm nạp ắc quy -141.0 51 15.9 477 9.0 11.4 4740 Ga tránh ga tµu chë ng-êi sè møc -140   30.0 12.9 415.8 1813 Ng· ba sè møc -140 Tỉ n g -139.0 5729 Ng· ba rÏ vµo ngầm thi công mức -35 -:- -140 39 Lò nghiêng th«ng giã Kho thc nỉ -130.0 8.4 479 8.4 655 484 27 Lò nghiêng xuống lò chứa n-ớc bể lắng bùn số sân ga mức -140 BT l-u v× Ng· ba sè møc -140 -127.0 17.8 7939 26.9 thép thép 23 Lò dẫn vào lò chứa n-ớc hầm tời vét bùn số Đ-ờng đỉnh ray BT l-u v× 446.0 13.4 thÐp 20 Ng· ba sè møc -140 Lß nèi ng· ba sè víi ga ch©n trơc sè 1, L=44.13m 17.8 6207 thÐp 19 Lò nối đặt ống n-ớc từ mức -137.5 -:- -123,89 Ga ch©n trơc sè møc -140, L=25m - 12.4 3150 - Lß nèi hai giÕng -60 -:- -46 11 Lß nèi ng· ba sè víi ga chân trục số Ngà ba rẽ vào kho thuốc nỉ møc -140 - 12.4 2319 9.0 - Lß nèi hai giÕng -140 -:- -100 Lß nèi ng· ba số với ga chân trục số Hầm chê tµu sè møc -140, L=20m 9.0 - 348.7 13.4 Lß nèi hai giÕng møc -13 -:- -17 Đề pô đoàn tàu cứu hoả mức -140 Lò nghiêng thông gió Đềpô hầm nạp ắc quy =33, L=29m - 12.4 4675 Lß nèi hai giÕng møc +10 -:- +16 Lò vận tải đ-ờng xe sân ga mức -140 Giếng nghiêng mức +25 -149 (Đoạn từ -30.6 -136; = 15, L = 446m) Kho thc nỉ 5T møc -140 H Ư 9.0 - III S â n Ga tàu chở ng-ời số mức -140 Ngà ba số mức -140 Đoạn tõ -30.6 -:- -136 30999 BT l-u v× II N g ầ m Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -142 (Đoạn từ -38.38 -142; , L = 254m) Đoạn Giếng nghiêng băng tải số (+25 -:- -30.6) - 9.3 1041 17.8 320 Đoạn từ -39 -:- -148 BT l-u 377.0 Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -:- -142, tỉng chiỊu dµi: 441.0m; BT l-u đó: - Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -:- -38.38 BT l-u 187.0 - Đoạn từ -38.38 -:- -142 BT l-u v× 254.0 13 - 12.4 3804 7.8 18.0 13.4 - Hầm trục ngầm thi công mức -35  -140, L=3.75m - - BT l-u v× 306.8 - hoà 8.5 247 - 69654 75 Bả Bả a iữa thiết kế thố i thực tế o ht hợp khối l ợ đ lò â ức -140 Chiều dài đư ng lò(m) ên đư ng lò TT hiết kế Ngã ba rẽ vào ng m thi công mức -35 H m trục ng m thi công mức -35 a đ u ng m thi công mức -140 Ng m thi công mức -35 -140 -140 -140 L vận tải đường xe sân ga mức -140 oàn thiện th o thực tế 8.9 9.1 8.0 3.8 25.0 30.0 413.0 415.8 187.8 100.7 Đề pơ đồn tàu cứu hoả mức -140 45.0 52.8 Ngã ba số mức -140 9.1 16.7 87.2 106.35 a tránh ga tàu ch người số mức -140 L nối ngã ba số với ga chân trục số 42.1 44.5 10 L nối ngã ba số với ga chân trục số 32.2 27.9 11 L v ng chân giếng số 197.7 147.6 12 a chân trục số mức -140 60.0 35 13 a tàu ch người số 70.0 80 57.0 53 14 L nối đặt ống nước từ mức -139.5 15 Ngã ba số mức -140 16.6 9.1 16 L 16.8 27.93 17 L chứa nước số sân ga mức -140 195.0 148 18 L 16.8 27.93 19 L chứa nớc số sân ga mức -140 285.0 241 20 L nối thơng gió kho thuốc nổ mức -140 25.0 53.82 1798.2 1631.03 -125 ẫn vào l chứa nước h m tời v t b n số1 ẫn vào l chứa nước h m tời v t b n số2 ố 76 Bảng 3.3 Bảng so sánh tổng hợp khối lượng đường l sân ga thiết kế với thực tế mức -140 Như qua bảng so sánh tổng hợp khối lượng đường l sân ga sơ bố trí đường l sân ga mức -140 ta thấy khối lượng đường l hoàn thiện thực tế thấp so với thiết kế 167,17m Hiện chi phí đào m t l sân ga tính bình qn Cơng ty than Thống Nhất 43.896.380 đ ng m Do tổng chi phí thực tế giảm so với phương án thiết kế 43.896.380 x167,7= 7.338.157.845 đ ng Như sơ đ khối lượng đường l sân ga mức -140 cho thấy ưu điểm rõ rệt so với thơng số theo thiết kế 3.3 ồn thiện phương án chia t ng m v a Công t than hống t mức - N M ÷ mức -350 Chiều cao t ng tham số quan tr ng thiết kế mỏ Xác định chiều cao t ng hợp l phải x t tới điều kiện kỹ thuật cơng nghệ mỏ tính kinh tế Chiều t ng lớn làm cho sản xuất bị động, ảnh hư ng tới phát triển cân sản xuất không hợp l Chiều cao t ng lớn làm cho chi phí cho cơng tác bảo vệ giếng nghiêng, l xuyên vỉa, l thượng khu khai thác, chi phí vận chuyển, thoát nước trục tải cho than tăng Do ta phải tính lại chiều cao t ng cho hợp l m vỉa khai thác cho Công ty than Thống Nhất từ mức -35 đến mức -350 Căn vào chiều sâu khai thác Công ty than Thống Nhất từ mức 35 đến mức -350 Ta chia thành t ng để khai thác Phân t ng : từ mức -35 đến –90 Phân t ng : từ mức -90 đến –145 Phân t ng : từ mức -145 đến –200 Phân t ng : từ mức -200 đến –250 Phân t ng : từ mức -250 đến –300 Phân t ng : từ mức -300 đến –350 77 Với chiều cao thẳng t ng 55 50 m với độ ốc trung bình vỉa than Công ty than Thống Nhất 260 tương ứng chiều cao nghiêng 120 ÷ 130m Chiều ài l chợ ao động từ 100 110m, ph hợp với hệ thống công nghệ khai thác Công ty than Thống Nhất M vỉa cặp giếng nghiêng kết hợp với l xuyên vỉa mức -145, -250 -350 Để khai thác cho mức -250 đến mức -350 mức khấu v t ng ự kiến khai thác l hạ T T T T F.L Mặt cắt A - A (Mặt cắt qua giếng nghiêng băng tải +41 -:- -156) T T CGP +41 CGC +41 PV.1c Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -:- -142 (Giếng nghiêng phụ trục t ải +41 -:- -38.38) = 25 , L = 187m Các đ-ờng lò dọc vỉa mức +13 PV.6e PV.6d PV.6h Lò xuyên vỉa +13 PV.6c Các đ-ờng lò dọc vỉa mức -35 PV.6b Phỗng rót than mức -35 Giếng nghiêng băng tải +41 -:- -156 ( Giếng nghiêng băng tải +41 -:- -46) = 16 , L = 306.8m Lò xuyên vØa sè møc -35 PV.6a PV.6b PV.5d PV.5c Lß xuyên vỉa số mức -140 Lò xuyên vỉa số møc -140 Lß nèi tõ giÕng phơ sang ga chân trục mức -35 PV 3c Giếng nghiêng băng tải +41 -:- -156 ( Đoạn từ -46 -:- -156; a = 16 °, L = 401m) GiÕng nghiªng phơ trục tải +41 -:- -142 ( Đoạn từ -38.38 -:- - 142;  = 25  , L = 254m) PV.5a Các đ-ờng lò dọc vỉa mức -140 PV.4c PV 5c Lß nèi hai giÕng -60  -46  , L=57m PV.4b PV 1b Lß nèi hai giÕng -140  -100  , L=78m PV 2b PV 1a Ga ch©n trôc giÕng phô møc -140 PV.4a PV.4d PV.5d PV 2a PV.3h PV.6a PV 2b PV.4c Lò rẽ vào Đềpô đoàn tàu cứu hoả PV.3c PV 2c PV 2d Lò nối đặt ống n-ớc từ mức -139.5 -: 125 PV.3a Lò nèi ng· ba sè víi ga ch©n trơc sè PV.4b Hệ thống lò chứa n-ớc sân ga mức -140 Ngầm thi công mức -35 -:- -140 PV.4a PV.1c Lò xuyên vỉa số mức -140 PV.1a Lò nối hai giÕng -250  -182  L=140m PV.2c PV.2d GiÕng nghiêng băng tải +41 -:- -266 ( Đoạn từ -156 -:- -266;  = 16 °, L = 401m) Lò xuyên vỉa số mức -250 Giếng nghiêng phụ trục tải +41 -:- -252 ( Đoạn từ -142 -:- -252;  = 25 °, L = 260m) PV.1c Lß nối vào hầm ện trung tâm mức -250 Hệ thống lò chứa n-ớc sân ga mức -250 Ga chân trục giếng phụ mức -250 Lò xuyên vỉa số mức -250 Lò xuyên vỉa số mức -300 Lò xuyên vỉa số mức -250 Lò xuyên vỉa số møc -350 ì h 3.5 c t tha hoà thi đ khai th hố h tt ph ức -3 đế a ch ức -3 th o ph ỏ 78 Mặt cắt D - D (Mặt cắt qua giếng nghiêng -140 -:- -258) F.L T PV.6b PV.2b PV.4c PV.6d PV.6c PV.6b PV.6a PV.5c P V PV.4c PV Lò xuyên vỉa số mức -140 PV.3c PV PV.2b PV 1a PV PV.1a 3a PV 2c PV 4a 5c P V 5a PV.5d 5a 1c PV.1c PV 3c Lò xuyên vỉa số mức -140 PV Giếng nghiªng møc +25 -:- -149 GiÕng nghiªng møc -140 -:- -258  = 15, L = 457 m 2d PV 3h Lò xuyên vỉa số mức -250 Lò xuyên vỉa số mức -250 Lò xuyên vỉa số mức -300 Lò xuyên vỉa số mức -350 ỡ h 3.6 c t tha đ khai th hố h tt ph ức -3 đế a ch ức -3 th o ph hoà thi Như ta thấy hệ thống m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ hoàn thiện cho thấy ưu điểm rõ rật so với phương án m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ theo thiết kế 79 LU N I N NGH - Phân tích, đánh giá hồn thiện phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí - mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 nhằm giảm tổn thất than, giảm lao động nặng nh c cho người cơng nhân đảm bảo an tồn q trình làm việc khơng có ngh a bảo vệ tài nguyên than đá, bảo vệ người mà c n mang lại hiệu kinh tế cao - Đặc biệt giai đoạn tài nguyên than đá cạn kiệt n việc hồn thiện phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí - mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 vấn đề c n thiết Quá trình nghiên cứu đề xuất giải pháp hồn thiện phương án m vỉa chuẩn bị Công ty than Thống Nhất nói riêng v ng than Quảng Ninh nói chung - Bằng phương pháp thống kê phân tích, đánh giá theo õi cập nhật, luận văn nghiên cứu trạng m vỉa khai thác hiệu trình áp ụng phương án m vỉa chuẩn bị Công ty than Thống Nhất Kết cho thấy áp ụng phương án m vỉa chuẩn bị ruộng mỏ cặp giếng nghiêng ph hợp điều kiện kinh tế kỹ thuật Việt Nam - Tuy nhiên, phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí - mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 chưa hợp l , ẫn đến suất lao động cơng nhân c n thấp, thời gian hồn thành chu kỳ c n cao hiệu suất khai thác thấp, tổn thất tài nguyên than đá lớn - Luận văn nghiên cứu tổng quan sơ đ phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí - mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 Bằng tính tốn ựa cơng thức công nhận kết hợp với thực tế tai Công ty, đặc điểm phương án m vỉa chuẩn Kết nghiên cứu cho phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí - mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 c n điều chỉnh thông số cho hợp l , cụ thể: 80 + Chiều ài theo phương ruộng mỏ: S0= 500m + Chiều ài theo hướng dốc ruộng mỏ H0= 200m + Khối lượng đào đường l sân ga mức -140 c n điều chỉnh lại theo thực tế + Để m vỉa khai thác từ mức -35 đến mức -350 chia thành t ng để khai thác Phân t ng : từ mức -35 đến –90 Phân t ng : từ mức -90 đến –145 Phân t ng : từ mức -145 đến –200 Phân t ng : từ mức -200 đến –250 Phân t ng : từ mức -250 đến –300 Phân t ng : từ mức -300 đến –350 + M vỉa cặp giếng nghiêng kết hợp với l xuyên vỉa mức -145, -250 -350 - Kết nghiên cứu luận văn làm tài liệu tham khảo cho tất cơng ty xí nghiệp mỏ H m L phương án m vỉa chuẩn bị 81 I LI U AM ẢO Công ty TNHH MTV than Thống Nhất – TKV, Thiết kế m vỉa khai thác từ mức -35 đến mức -350 Công ty cổ ph n TVĐV Mỏ CN-TKV, M vỉa khai thác khu Lộ trí Cơng ty than Thống Nhất Lê Như H ng (2002), Ngu ên lý thiết kế mỏ Hầm lò, Trường Đại h c Mỏ - Địa chất Hà Nội Tr n Văn Huỳnh, Đỗ Mạnh Phong NNK (2002), vỉa khai thác hầm lò (cho lớp cao học khai thác mỏ), Trường Đại h c Mỏ - Địa chất, Hà Nội V Đình Tiến (2004), Giáo trình Cơ sở khai thác mỏ Hầm lò, Trường Đại h c Mỏ - Địa chất Hà Nội V Đình Tiến, Tr n Văn Thanh (2002), Cơng nghệ khai thác than Hầm lị, Nhà xuất iao thông Vận tải Hà Nội Tr n Văn Thanh (2004), Giáo trình Cơng nghệ khí hóa khai thác than Hầm lị, Trường Đại h cMỏ - Địa chất Hà Nội ... chất mỏ than Thống Nhất - Phân tích, đánh giá đặc điểm, ưu, nhược điểm phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ trí – Cơng ty than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 - Nghiên cứu, đề xuất biện pháp hoàn thiện. ..BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ - ĐỊA CHẤT -o0o - NG NH TRƯỜNG PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ VÀ HOÀN THIỆN PHƯƠNG ÁN MỞ VỈA VÀ CH ẨN BỊ CHO KH LỘ TRÍ- MỎ THAN THỐNG NHẤT TỪ MỨC -35 ĐẾN... đánh giá hoàn thiện phương án m vỉa chuẩn bị cho khu Lộ Trí – mỏ than Thống Nhất từ mức -35 đến -350 nhằm cao hiệu khai thác c n thiết Mục đích nghiên cứu đề tài - Phân tích đánh giá xác, đ y