Khách sạn elegent hải châu đà nẵng

Khách sạn elegent hải châu đà nẵng Khách sạn elegent hải châu đà nẵng Khách sạn elegent hải châu đà nẵng luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * PHỤ LỤC KHÁCH SẠN ELEGENT HẢI CHÂU - ĐÀ NẴNG Sinh viên thực hiện: HUỲNH ĐỨC HIẾU Đà Nẵng – Năm 2017 Phụ lục PHỤ LỤC I: BẢNG,HÌNH ẢNH CHƯƠNG 1.1 Vị trí cơng trình PHỤ LỤC II: BẢNG,HÌNH ẢNH CHƯƠNG 2.1 Phân chia ô sàn Hình Sơ đồ phân chia ô sàn Phụ lục 2.2 Phân loại sàn: Bảng 1.1 Phân loại sàn Ơ sàn L1 (m) L2 (m) L2/L1 Liên kết biên Loại ô S1 4.5 1.33 4N Bản kê cạnh S2 4.5 1.33 3N,1K Bản kê cạnh S3 4.4 4.5 1.02 4N Bản kê cạnh S4 1.6 4.5 2.81 2N,2K Bản loại dầm S5 1.7 4.4 2.59 1N,3K Bản loại dầm S6 4.5 1.33 2N,2K Bản kê cạnh S7 2.5 4.5 1.80 3N,1K Bản kê cạnh S8 2.5 4.5 1.80 4N Bản kê cạnh S9 1.8 4.5 2.50 2N,2K Bản loại dầm S10 1.8 4.5 2.50 3N,1K Bản loại dầm S11 1.8 4.5 2.50 3N,1K Bản loại dầm S12 1.8 5.00 3N,1K Bản loại dầm S13 4.06 4.5 1.11 4N Bản kê cạnh S14 1.65 1.21 4N Bản kê cạnh S15 2.5 1.25 4N Bản kê cạnh S16 1.65 2.44 1.48 3N,1K Bản kê cạnh S17 2.44 3.1 1.27 3N,1K Bản kê cạnh 2.3 Cấu tạo sàn tầng điển hình - Lát đá Ceramic, dày 10mm - Vữa xi măng lót B5, dày 20mm - Sàn Bê tông cốt thép, dày 90mm - Trần giả - Lát đá Ceramic, dày 10mm - Vữa xi măng lót B5, dày 20mm - Lớp chống thấm Sikaproof - Sàn Bê tông cốt thép, dày 90mm - Trần giả Hình Các lớp cấu tạo sàn tầng điển Hình Các lớp cấu tạo sàn vệ sinh tầng hình điển hình Phụ lục Tải trọng tiêu chuẩn sàn tầng: Bảng 2.2 Tĩnh tải lớp sàn d g gtc (mm) (daN/m3) (daN/m2) Gạch Ceramic lát 10 2200 22.0 1.1 24.2 Vữa XM lát 20 1600 32 1.3 41.6 Sàn BTCT 90 2500 225 1.1 247.5 Trần giả 5.1 1.3 6.7 Tổng cộng 284.1 Loại Vật liệu cấu tạo sàn ô sàn Sàn tầng điển hình gtt n (daN/m2) 320.0 Sàn Gạch Ceramic lát 10 2200 22 1.1 24.2 khu vực vệ Vữa XM lát 20 1600 32 1.3 41.6 1.3 2.6 225 1.1 247.5 Trần giả 5.1 1.3 6.7 Tổng cộng 286.1 Lớp chống thấm Sikaproof Membrane sinh Sàn BTCT tầng điển hình 90 2500 322.6 2.4 Tải trọng sàn: Bảng 2.3 Tĩnh tải sàn tầng Kích thước (m) L2 (m) 6.00 gtts gtt (daN/ m2 ) (daN/ m2 ) (daN/ m2 ) 23.9 0.0 20.8 41.6 3.1 0.0 177.3 320.0 497.3 Stưòng200 (m2) L1 gttt-s Stưòng100 (m2) Tên ô sàn St Sv Sc Llc (m2) (m2) (m2 (m ) ) S1,S2, S6 4.50 S11 1.80 4.50 14.5 13 24.8 49.6 3.1 0.0 975.4 320.0 1295.4 S3 4.40 4.50 23.9 0.0 20.8 41.6 3.1 0.0 228.9 320 548.9 Phụ lục 2.5 Bảng tính cốt thép sàn loại kê cạnh BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN TẦNG LOẠI BẢN KÊ CẠNH Cấp bền BT : Cốt thép Ø ≤ Rb = 14.5 Kích thước STT Sơ đồ sàn Rs=Rsc= 225 ξR= 0.618 αR= 0.427 Cốt thép Ø > Rs=Rsc= 280 ξR= 0.595 αR= 0.418 Tải trọng Chiều dày l1 l2 g p (m) (m) (N/m ) (N/m ) Tỷ h a h0 số (mm) (mm) (mm) l2/l1 S2 S3 S6 9 Phụ lục 4.97 2.40 4.97 2.40 5.49 2.40 4.97 2.40 H.lượng (cm /m) mTT (%) Ø s sBT AsCH (mm) (mm) (mm) (cm /m) 0.30% 124 120 2.36 α2 = 0.0118 M2 = 2.796 0.041 0.979 1.27 0.18% 223 200 1.41 15.0 75 β1 = 0.0474 MI = -9.439 -0.116 1.055 3.98 0.53% 126 120 4.19 15.0 75 β2 = 0.0268 MII = -5.340 -0.065 1.032 2.30 0.31% 219 200 2.51 15.0 75 α1 = 0.0234 M1 = 5.377 0.066 0.966 2.47 0.33% 203 200 2.51 α2 = 0.0113 M2 = 2.724 0.041 0.979 1.24 0.18% 229 200 1.41 15.0 75 β1 = 0.0539 MI = -10.726 -0.132 1.062 4.49 0.60% 112 110 4.57 15.0 75 β2 = 0.0229 MII = -4.550 -0.056 1.027 1.97 0.26% 255 200 2.51 15.0 75 α1 = 0.0183 M1 = 3.307 0.041 0.979 1.50 0.20% 335 200 2.51 α2 = 0.0175 M2 = 3.164 0.047 0.976 1.44 0.21% 196 200 1.41 15.0 75 β1 = 0.0426 MI = -6.656 -0.082 1.039 2.85 0.38% 177 180 2.79 15.0 75 β2 = 0.0407 MII = -6.350 -0.078 1.038 2.72 0.36% 185 180 2.79 15.0 75 α1 = 0.0320 M1 = 6.809 0.083 0.956 3.16 0.42% 159 150 3.35 α2 = 0.0180 M2 = 3.835 0.057 0.971 1.76 0.26% 161 160 1.77 15.0 75 β1 = 0.0711 MI = -14.148 -0.173 1.080 5.82 0.78% 86 80 6.28 15.0 75 β2 = 0.0401 MII = -7.979 -0.098 1.047 3.39 0.45% 148 140 3.59 90 1.33 90 1.33 90 1.02 22.0 68 4.50 6.00 As 2.28 22.0 68 4.40 4.50 ζ TT 0.061 0.969 22.0 68 4.50 6.00 αm TT 4.971 21.0 69 4.50 6.00 (N.m/m) Chọn thép Tính thép Moment α1 = 0.0209 M1 = 15.0 75 S1 Hệ số moment mmin = 0.10% 90 1.33 S7 S8 S13 S14 S15 S16 S17 9 9 Phụ lục 2.50 4.50 2.50 4.50 4.06 4.50 1.65 2.00 2.00 2.50 1.65 2.44 2.44 3.10 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 4.80 4.80 4.80 4.80 4.80 4.80 4.80 15.0 75 21.0 69 90 1.80 α1 = 0.0203 M1 = 2.588 0.032 0.984 1.17 0.16% 242 200 1.41 α2 = 0.0054 M2 = 0.740 0.011 0.995 0.33 0.05% 855 200 1.41 291 200 2.51 1239 200 2.51 15.0 75 β1 = 0.0442 MI = -3.978 -0.049 1.024 1.73 0.23% 15.0 75 β2 = 0.0102 MII = -0.918 -0.011 1.006 0.41 0.05% 15.0 75 α1 = 0.0195 M1 = 2.538 0.031 0.984 1.15 0.15% 247 200 1.41 21.0 69 α2 = 0.0060 M2 = 0.778 0.011 0.994 0.78 0.11% 362 200 1.41 90 1.80 15.0 75 β1 = 0.0423 MI = -3.807 -0.047 1.023 1.65 0.22% 304 200 2.51 15.0 75 β2 = 0.0131 MII = -1.179 -0.014 1.007 0.85 0.11% 591 200 2.51 15.0 75 α1 = 0.0195 M1 = 3.756 0.046 0.976 1.71 0.23% 165 160 1.77 21.0 69 α2 = 0.0159 M2 = 3.064 0.044 0.977 0.78 0.11% 362 200 1.41 90 1.11 15.0 75 β1 = 0.0452 MI = -6.604 -0.081 1.039 2.83 0.38% 178 170 2.96 15.0 75 β2 = 0.0368 MII = -5.381 -0.066 1.032 0.85 0.11% 591 200 2.51 15.0 75 α1 = 0.0205 M1 = 0.720 0.009 0.996 0.32 0.04% 880 200 1.41 21.0 69 α2 = 0.0140 M2 = 0.491 0.007 0.996 0.22 0.03% 1290 200 1.41 90 1.21 15.0 75 β1 = 0.0469 MI = -1.239 -0.015 1.008 0.55 0.07% 15.0 75 β2 = 0.0320 MII = -0.844 -0.010 1.005 0.37 0.05% 15.0 75 α1 = 0.0207 M1 = 1.108 0.014 0.993 0.50 0.07% 570 200 1.41 21.0 69 α2 = 0.0133 M2 = 0.711 0.010 0.995 0.79 0.11% 358 200 1.41 90 1.25 920 200 2.51 1347 200 2.51 15.0 75 β1 = 0.0473 MI = -1.892 -0.023 1.011 0.83 0.11% 605 200 2.51 15.0 75 β2 = 0.0303 MII = -1.212 -0.015 1.007 0.53 0.07% 940 200 2.51 15.0 75 α1 = 0.0284 M1 = 1.101 0.014 0.993 0.49 0.07% 574 200 1.41 21.0 69 α2 = 0.0149 M2 = 0.548 0.008 0.996 0.79 0.11% 358 200 1.41 90 1.48 15.0 75 β1 = 0.0595 MI = -1.917 -0.024 1.012 0.84 0.11% 597 200 2.51 15.0 75 β2 = 0.0364 MII = -1.172 -0.014 1.007 0.85 0.11% 591 200 2.51 15.0 75 α1 = 0.0236 M1 = 1.806 0.022 0.989 0.81 0.11% 348 200 1.41 21.0 69 α2 = 0.0127 M2 = 1.040 0.015 0.992 0.78 0.11% 362 200 1.41 90 1.27 15.0 75 β1 = 0.0549 MI = -3.323 -0.041 1.020 1.45 0.19% 347 200 2.51 15.0 75 β2 = 0.0257 MII = -1.554 -0.019 1.009 0.68 0.09% 735 200 2.51 2.6 Bảng tính cốt thép sàn loại dầm Phụ lục 2.7 Phối hợp cốt thép: Do ô sàn tính tốn độc lập nên thường xảy tượng: bên dầm, ô sàn có nội lực khác VD: MII(1): moment gối ô (1) MII(2): moment gối ô (2) Hiện tượng: MII(1)  MII(2) Điều không với thực tế vì moment thường (nếu bỏ qua moment xoắn dầm) Sở dĩ kết quả moment khơng quan niệm tính tốn chưa xác (thực tế sàn khơng độc lập nhau, tải trọng tác dụng lên gây nội lực ô khác) Hình5 Biểu đồ momen tính tốn Hình6 Biểu đồ momen thực tế Do có phân phối lại moment nên moment gối ô sàn liền kề Để đơn giản thiên an toàn ta lấy moment lớn để bố trí cốt thép cho cả bên gối VD:  Bố trí Cịn cốt thép chịu moment dương thì không cần phải làm điều này, để tiện cho thi công người ta kéo dài cốt thép sang ô sàn liên tiếp (điều khơng bắt buộc) diện tích cốt thép tính tốn sàn chênh lệch khơng nhiều PHỤ LỤC III: BẢNG,HÌNH ẢNH CHƯƠNG 3.2 Cấu tạo bậc thang: - Lớp Granit dày 10mm - Lớp vữa lót Mac dày 10 - Bậc xây gạch thẻ - Lớp vữa XM dày 10mm - Bản BTCT đổ chổ - Lớp vữa trát dày 15 Hình Các lớp cấu tạo cầu thang Phụ lục 3.3 Sơ đồ tính tốn cốn thang: Hình Sơ đồ tính tốn cốn thang Hình 3 Nội lực cốn thang 3.4 Sơ đồ tính DCN1: Hình Sơ đồ truyền tải bản thang Ô2 vào DCN1 Phụ lục 10 Đ 1.49% 1.26% 1.49% 1.49% 1.26% 1.49% 6.03 1.13% 0.72% 0.88% 0.71% 0.96% 0.90% 6.03 4.57 2.91 3.55 2.87 3.91 3.66 6.03 0.20% 0.39% 0.01% 0.44% 0.00% 0.07% 6.03 0.10 0.06 0.10 0.06 0.09 0.10 0.96 1.89 0.04 2.14 0.00 0.32 6.03 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 0.41% 0.00% 0.01% 0.00% 0.44% 0.07% 6.03 0.08 0.09 0.10 0.09 0.08 0.10 1.96 0.00 0.03 0.00 2.13 0.31 3.45 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 0.73% 1.09% 0.87% 1.15% 0.72% 0.89% 3.06 0.10 0.08 0.10 0.08 0.09 0.10 2.96 4.40 3.52 4.64 2.92 3.62 4.64 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 0.65% 0.31% 0.31% 0.31% 0.76% 0.76% 2.13 0.70% 0.90% 0.70% 1.00% 1.00% 0.06 0.08 0.10 0.09 0.06 0.10 2.63 1.27 1.27 1.24 3.06 3.06 2.14 1.10% 3.60 38.08 37.95 31.31 37.59 35.11 31.97 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 0.32% 0.59% 0.32% 0.85% 0.30% 0.77% 4.57 99-TM-C5 C Đ 0.40% 0.10% 0.50% 0.10% 0.10% 0.06 0.06 0.06 0.04 0.06 0.06 0.10% 0.20% 3.60 7.76 25.78 14.39 27.32 5.59 16.05 0.10% 0.10% 0.10% 0.50% 0.10% 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 1.31 2.37 1.31 3.45 1.20 3.10 0.10% 55-TM-C3 77-TM-C4 C Đ 1.00% 0.80% 1.10% 0.70% 0.90% 0.06 0.05 0.06 0.07 0.04 0.06 0.10% 0.40% 3.60 25.22 7.90 14.34 5.74 27.28 16.00 Đ C Phụ lục 0.70% 3.60 38.59 42.76 31.02 40.57 38.23 31.68 Đ 0.30% 0.30% 0.30% 0.70% 0.70% 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 0.10% 33-TM-C2 C 0.60% 3.60 36.41 22.88 22.88 30.37 38.79 38.79 Đ 0.60% 0.30% 0.80% 0.30% 0.80% 0.10% 120-TM-C6 C 0.30% 3.60 23.18 37.36 23.18 39.18 29.99 39.02 0.10% 11-TM-C1 C 110 PHỤ LỤC VI: BẢNG, HÌNH ẢNH CHƯƠNG 6.1 Chỉ tiêu lý đất: Bảng 6.1: Các tiêu lý đất Tên gọi lớp đất γtn γh W 3 (kN/m ) (kN/m ) (%) Wd (%) Wn (%)  C m E SPT (độ) (KPa) (m /kN) (kPa) Sét 18,2 26,9 39 30 50 13 37 0.00011 7500 18 Sét pha dẻo cứng 21,5 26 15 11.5 24 24 12 0.00004 22000 15 Cát pha dẻo 20,5 26,6 15 15 21 22 20 0.00006 18000 21 Cát hạt trung 19,2 26,5 18 - - 35 - 0.00011 31000 68 6.2 Tổ hợp nội lực móng khung trục 5: Bảng 2: Bảng tổ hợp nội lực BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC TÍNH TỐN MĨNG Phần tử Nội lực N CC1 (TRỤC A) CC49 (TRỤC C) CC97 (TRỤC E) CC121 (TRỤC F) CC135 (TRỤC F) HT1 -796.381 -121.747 -0.71 -0.975 M -0.7829 -0.8588 HT2 GT Tổ hợp tính tốn GP Mmax-Ntư-Qtư Mmin-Ntư-Qtư Mtư-Nmax-Qtư -435.11 -1,157.16 -1,304.51 -21.815 20.92 -22.53 -20.47 0.7838 33.9693 -34.1067 33.19 -34.89 -31.55 -82.064 361.268 -360.777 0.84 -1445.67 -212.478 -240.158 21.626 -65.013 64.442 -1,510.68 -1,381.22 -1,911.55 55.103 -54.946 43.20 -66.85 29.01 Q -11.907 1.467 M -10.4368 1.1327 -9.0654 89.1308 -88.9545 78.69 -99.39 62.64 N -1911.23 -351.545 -374.532 140.725 -140.684 -2,121.65 -2,051.91 -2,691.31 -58.675 78.05 -47.06 -30.03 -2.3445 12.7219 98.2094 -98.2153 108.92 -89.13 -69.97 -2,070.04 -2,194.50 -2,744.84 -58.922 40.40 -98.47 9.97 2.1872 -24.8747 98.3786 -98.4486 82.39 -126.98 52.13 Q 11.614 M 9.0862 N CC73 (TRỤC D) TT Q N CC25 (TRỤC B) Trường hợp tải trọng -2.752 -11.105 15.153 -1929.47 -330.306 -435.086 Q -18.465 M -15.9925 N -1463.92 -207.138 -306.312 2.7 -29.974 58.664 -140.57 140.607 58.869 41.837 -42.012 -1,701.95 -1,505.93 -1,977.37 53.594 -53.68 87.00 -37.50 40.08 Q 16.179 M 12.8906 -1.0058 20.7194 87.8677 -88.0066 110.62 -75.12 32.60 N -835.094 -114.53 -110.795 -285.789 285.995 -1,120.88 -549.10 -1,295.10 Q -3.456 0.669 -28.705 25.13 -32.16 19.53 M -3.1518 0.5645 -3.232 39.8711 -40.0044 36.72 -43.16 30.33 N -172.757 -7.508 -31.61 -52.458 52.429 -120.33 -255.18 -255.18 Q -6.745 -0.089 -3.705 -15.648 15.345 8.60 -24.24 -24.24 M -12.0429 -0.1569 -6.5864 -11.7203 11.1418 -0.90 -28.66 -28.66 -1.197 25.095 -3.714 28.584 6.3 Tính tốn móng M1( trục D): Hình 6.3: Sơ đồ ứng suất lún móng M1 Phụ lục 112 Hình 6.5: Sơ đồ tính phá hoại theo mặt phẳng nghiêng 6.3.1 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp: - Tải trọng: q = k.F  Với k = 1,5 hệ số tải trọng động  q = 1,5.0,625.25 = 2,344(kN/m) Khi vận chuyển: Hình 6.7: Sơ đồ cẩu lắp cọc Kiểm tra khả chịu lực cọc - Khoảng cách gối tựa tới mút: a = 0,207.l = 0,207.6,5 = 1,35m chọn a = 1,4m Phụ lục 113 Cơng thức tính mơ men lớn cọc chịu: Ma =qa2/2 = 2,344.1,42/2 = 2,3 kNm Cốt thép chịu lực cọc 16 Chọn chiều dày lớp bảo vệ a=a’=3 cm  h0 = h − a = 25 − = 22 cm Lấy momen trục qua trọng tâm cốt thép Fa’, ta tính khả chịu lực cọc sau: - Khả chịu lực tiết diện cọc: M gh = am Rb b.h0 + Bê tơng cọc B25, cốt thép CII có:  R = 0,65 + Tính:  = RS AS 2800.8, 04 = = 0, 28   R = 0, 65 Rb.b.ho 145.25.22 + Nội suy được: a m = 0, 295 Suy ra: M gh = am Rb b.h02 = 0,295.11,5.103.0,25.0,222=41,05(KNm) M gh = 41, 05kNm > Ma = 6,09 kN.m Cọc đủ khả chịu lực Khi treo cọc lên giá búa: Với cọc có chiều dài ≤9m, khơng cần tính tốn bố trí thêm móc cẩu treo cọc lên giá búa mà cần dùng móc vận chuyển để treo lên giá búa Tính tốn móc cẩu: Hình 6.8: Sơ đồ tính móc cẩu Lực kéo cẩu lắp cọc: Fk = ql = 2,344.6,5 = 15,236 kN Diện tích móc cẩu cần thiết: Phụ lục 114 As = Fk1 15, 236 = = 0,54 cm2 Rs 28 Chọn móc cẩu 10 có As = 0,79 cm2 Phụ lục 115 PHỤ LỤC VIII: BẢNG, HÌNH ẢNH CHƯƠNG 12 11 5000 10 GHI CHUÙ 4800 1000 1000 1000 9800 1000 4 800 M DỌC DẦ NG THANH GIẰ M NGANG DẦ N ĐẾ BẢ NH N CỐĐỊ KHUNG DẪ NG N DI ĐỘ KHUNG DẪ Y LỰC KÍCH THỦ NG GỖ M BẰ ĐỆ I TRỌNG ĐỐ 10 CỌC P N É 11 ĐÒ U CỌC M ĐẦ M ĐỆ 12 TẤ P CỌC TL 1/100 GIÁÉ I TRỌNG VÀ ĐỐ Hình 8.1: Máy ép cọc thuỷ lực mã hiệu EBT-150T Hình 8.3: Sơ đồ tính máy ép cọc thuỷ lực mã hiệu EBT-150T Hình 8.7 Kích thước đài móng Phụ lục 116 Hình 8.8 Sơ đồ di chuyển máy đào đợt Hình 8.9 Mặt cắt ngang khoang đào A-A Hình 8.10 Sơ đồ di chuyển máy đợt Phụ lục 117 Hình 8.11 Mặt cắt ngang khoang đào B_B Bảng 8.12 Tính hao phí nhân cơng lắp ván khn đài móng Phân đoạn Khối lượng Định mức Tổng 1776 hao phí nhân Mã hiệu Hao phí Nhân cơng cơng T tính T chọn Hệ số (ca) (ca) α toán 171.84 AF86200 24.3 41.76 21 1.988 0.99 180.72 AF86200 24.3 43.91 21 2.091 1.05 56.16 AF86200 24.3 13.65 14 0.975 0.98 167.76 AF86200 24.3 40.77 21 1.941 0.97 Phụ lục 118 Bảng 8.13 Hao phí nhân cơng tháo ván khn đài móng Phân Khối đoạn lượng Định mức Tổng 1776 hao phí Nhân Hao phí nhân cơng Mã hiệu T tính T chọn Hệ số cơng tốn (ca) (ca) α 171.84 AF86200 4.2 7.22 1.031 1.03 180.72 AF86200 4.2 7.59 1.084 1.08 56.16 AF86200 4.2 2.36 0.337 0.5 0.67 167.76 AF86200 4.2 7.05 1.007 1.01 Khối lượng Khối lượng Số CK CK (m3) (m3) Bảng 8.15 Khối lượng bê tơng cần đổ đợt Kích thước Loại bê tơng Tên cấu kiện BT tồn BT Giằng móng Dài Rộng Cao Nền tầng hầm 52.1 22.1 0.2 230.282 230.282 GM 307.55 0.3 0.4 36.906 36.906 Bảng 8.16 Hao phí nhân cơng, ca máy đổ bê tơng đợt Thi cơng BT tồn BT Giằng Khối Mã ĐM ĐM lao động Hao phí lượng (m3) 1776 Cơng Máy Cơng Máy thời gian 230.282 AF.3120 0.62 0.033 5.6 2.3 2.5 0.92 36.906 AF.3121 0.62 0.033 5.6 0.4 0.5 0.8 Chọn Hệ số móng Phụ lục 119 PHỤ LỤC IX: BẢNG, HÌNH ẢNH CHƯƠNG Bảng Tổ hợp tải trọng tính tốn ván khuôn Loại tải trọng tác dụng vào ván khuôn, giàn giáo chổ liên kết Tên phận ván khn Để tính tốn theo Để tính toán theo khả chịu lực biến dạng P6 + P8 P6 P6 + P8 P6 Tấm thành ván khuôn dầm, dầm phụ P6 + P8 P6 Tấm đáy ván khuôn dầm, dầm phụ P1+P2+P3+P4 P1+P2+P3 Ván khuôn khối bê tông lớn P6+P7 P6 Ván khuôn sàn P1+P2+P3+P4 P1+P2+P3 1.Ván khuôn cột có cạnh tiết diện nhỏ 300mm Ván khn cột có cạnh tiết diện lớn 300mm; tường có chiều dày lớn hơn100 mm; Bảng Các hệ số vượt tải dùng để tính tốn ván khuôn giàn giáo Tên tải trọng tiêu chuẩn Hệ số vượt tải -Trọng lượng ván khuôn giàn giáo -Trọng lượng Bêtông cốt thép -Tải trọng di chuyển người phương tiện vận tải -Tải trọng máy đầm chấn động Bêtông 1,1 1,2 1,3 1,3 -Áp lực hông Bêtông -Tải trọng động chấn động đổ Bêtông vào ván khuôn 1,3 1,3 Bảng Catalogue ván khn thép Hồ Phát Số hiệu ván khn 1500 Phụ lục Kích thước ván khn Các đặc trưng hình học B L D J(cm4) W(cm3) 100 100 1500 55 15,39 4,33 150 150 1500 55 17,66 4,64 200 200 1500 55 19,39 4,84 220 220 1500 55 19,97 4,91 250 250 1500 55 20,74 4,99 300 300 1500 55 21,83 5,10 350 350 1500 55 22,73 5,19 400 400 1500 55 23,48 5,26 450 450 1500 55 24,12 5,31 500 500 1500 55 29,35 6,57 550 550 1500 55 30,00 6,63 120 1200 900 600 Phụ lục 600 600 1500 55 30,58 6,68 100 100 1200 55 15,39 4,33 150 150 1200 55 17,66 4,64 200 200 1200 55 19,39 4,84 220 220 1200 55 19,97 4,91 250 250 1200 55 20,74 4,99 300 300 1200 55 21,83 5,10 350 350 1200 55 22,73 5,19 400 400 1200 55 23,48 5,26 450 450 1200 55 24,12 5,31 500 500 1200 55 29,35 6,57 550 550 1200 55 30,00 6,63 600 600 1200 55 30,58 6,68 100 100 900 55 15,39 4,33 150 150 900 55 17,66 4,64 200 200 900 55 19,39 4,84 220 220 900 55 19,97 4,91 250 250 900 55 20,74 4,99 300 300 900 55 21,83 5,10 350 350 900 55 22,73 5,19 400 400 900 55 23,48 5,26 450 450 900 55 24,12 5,31 500 500 900 55 29,35 6,57 550 550 900 55 30,00 6,63 600 600 900 55 30,58 6,68 100 100 600 55 15,39 4,33 150 150 600 55 17,66 4,64 200 200 600 55 19,39 4,84 220 220 600 55 19,97 4,91 250 250 600 55 20,74 4,99 300 300 600 55 21,83 5,10 350 350 600 55 22,73 5,19 400 400 600 55 23,48 5,26 450 450 600 55 24,12 5,31 500 500 600 55 29,35 6,57 550 550 600 55 30,00 6,63 600 600 600 55 30,58 6,68 121 Bảng Thông số kỹ thuật cột chống đơn Chiều Chiều Chiều cao sử dụng cao cao ống ống thiểu (mm) (mm) K-102 1500 K-103 Tối Tải trọng Trọng Tối đa Khi nén Khi kéo lượng (mm) (mm) (Kg) (Kg) (Kg) 2000 2000 3500 2000 1500 10,2 1500 2400 2400 3900 1900 1300 11,1 K-103B 1500 2500 2500 4000 1850 1250 11,8 K-104 1500 2700 2700 4200 1800 1200 12,3 K-105 1500 3000 3000 4500 1700 1100 13 K-106 1500 3500 3500 5000 1600 1000 14 Loại Hình 9.7 Sơ đồ bố trí ván khn dầm Hình 9.11 Sơ đồ bố trí ván khn dầm phụ Phụ lục 122 Hình 9.14 Cấu tạo ván khuôn cột Hình 9.18 Mặt cầu thang tổ hợp ván khuôn bản thang +13.770 100 55 80 220 300 80 24 23 19 100 55 20 18 21 250 22 55 150 55 250 760 Phụ lục 123 150 150 100 55 80 100 55 26 29 25 100 27 30 200 55 55 80 28 150 110 510 Hình 9.21 Bố trí ván khn dầm chiếu nghỉ Phụ lục 124