Lời mở đầu......................................................................................................................3 PHẦN 1 : LỊCH SỬ HÌNH THÀNH VÀ PHÁT TRIỂN CÔNG TY CỔ PHẦN PHÂN ĐẠM VÀ HÓA CHẤT HÀ BẮC ........................................................................4 PHẦN 2 : CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT UREA CỦA CÔNG TY CỔ PHẦN PHÂN ĐẠM VÀ HÓA CHẤT HÀ BẮC ....................................................................................6 2.1 Sơ đồ công nghệ sản xuất urea Hà Bắc...........................................................8 2.2 Chức năng nhiệm vụ của các đơn vị sản xuất.................................................8 2.2.1 Phân xưởng Than...........................................................................................8 2.2.2 Xưởng nước ....................................................................................................9 2.2.3 Xưởng nhiệt.....................................................................................................9 2.2.4 Xưởng tạo khí .................................................................................................9 2.2.5 Xưởng tổng hợp Amoniac ..............................................................................9 2.2.6 Xưởng tổng hợp Ure .......................................................................................9 2.2.7 Xưởng điện......................................................................................................9 2.2.8 Xưởng sửa chữa..............................................................................................9 2.2.9 Xưởng đo lường tự động hóa .........................................................................9 PHẦN 3 : XƯỞNG TỔNG HỢP AMONIAC 1...........................................................11 3.1 Nhiệm vụ..............................................................................................................11 3.2 Lưu trình công nghệ ...........................................................................................13 3.3 Các cương vị chính .............................................................................................16 A. Cương vị Khử H2S thấp áp ...............................................................................16 B. Cương vị Biến đổi CO.......................................................................................18 C. Cương vị khử H2S trung áp..............................................................................21 D. Cương vị Khử CO2 ............................................................................................22 E. Cương vị Khử vi lượng khí...............................................................................25 F. Cương vị Nén N2H2..........................................................................................28 G. Cương vị Tổng hợp NH3...................................................................................31 Kết Luận........................................................................................................................37
Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp LỜI CÁM ƠN Em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới: Bộ môn Công nghệ chất vơ cơ-Viện Kỹ thuật Hóa học-Trường ĐH Bách Khoa Hà Nội Công ty Cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc cho phép tạo điều kiện giúp đỡ em thực tập Cơng ty phân đạm hóa chất Hà Bắc từ ngày 11/01 đến 28/01/2016 Em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới TS.Nguyễn Quang Bắc ( Bộ môn Công nghệ chất Vô ) anh/chị cán bộ, kỹ thuật viên xưởng Amoniac (Công ty cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc) trực tiếp hướng dẫn em hoàn thành đợt thực tập Hà Nội, ngày 28/01/2016 Sinh viên Nguyễn Thị Hồng Nga SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Mục Lục Lời mở đầu PHẦN : LỊCH SỬ HÌNH THÀNH VÀ PHÁT TRIỂN CƠNG TY CỔ PHẦN PHÂN ĐẠM VÀ HĨA CHẤT HÀ BẮC PHẦN : CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT UREA CỦA CƠNG TY CỔ PHẦN PHÂN ĐẠM VÀ HĨA CHẤT HÀ BẮC 2.1 Sơ đồ công nghệ sản xuất urea Hà Bắc 2.2 Chức nhiệm vụ đơn vị sản xuất .8 2.2.1 Phân xưởng Than 2.2.2 Xưởng nước 2.2.3 Xưởng nhiệt 2.2.4 Xưởng tạo khí 2.2.5 Xưởng tổng hợp Amoniac 2.2.6 Xưởng tổng hợp Ure .9 2.2.7 Xưởng điện 2.2.8 Xưởng sửa chữa 2.2.9 Xưởng đo lường tự động hóa PHẦN : XƯỞNG TỔNG HỢP AMONIAC 11 3.1 Nhiệm vụ 11 3.2 Lưu trình cơng nghệ 13 3.3 Các cương vị .16 A Cương vị Khử H2S thấp áp .16 B Cương vị Biến đổi CO .18 C Cương vị khử H2S trung áp 21 D Cương vị Khử CO2 22 E Cương vị Khử vi lượng khí .25 F Cương vị Nén N2-H2 28 G Cương vị Tổng hợp NH3 31 Kết Luận 37 SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Lời mở đầu Nội dung Báo cáo thực tập Cơng ty cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc tập trung vào thuyết minh lưu trình cơng công nghệ xưởng tổng hợp Amoniac Báo cáo thực tập viết dựa kiến thức thực tế thực tập tham khảo tài liệu sau : - Thông tin từ trang web http://www.damhabac.com.vn/ - Tài liệu Xưởng tổng hợp NH3- Công ty cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc Mặc dù cố gắng tìm hiểu thời gian thực tập kiến thức thân hạn chế nên Bản báo cáo khó tránh khỏi thiếu sót định,em mong nhận góp ý thầy SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp PHẦN : LỊCH SỬ HÌNH THÀNH VÀ PHÁT TRIỂN CƠNG TY CỔ PHẦN PHÂN ĐẠM VÀ HĨA CHẤT HÀ BẮC Ngày 18/2/1959 Chính phủ Việt Nam ký với Chính phủ Trung Quốc hiệp định việc Trung Quốc giúp Việt Nam xây dựng nhà máy Phân đạm Đây q tặng biểu tượng cho tình hữu nghị Đảng nhân dân Trung Quốc nhân dân Việt Nam Nhà máy phân đạm Hà Bắc (tiền thân cơng ty cổ phần phân đạm hố chất Hà Bắc nay) nhà nước phê chuẩn thiết kế xây dựng ngày 20/7/1959 Vào đầu năm 1960, Nhà máy phân đạm Hà Bắc bắt đầu khởi công xây dựng Nhà máy phân đạm Hà Bắc nhà nước Trung Quốc giúp đỡ xây dựng viện trợ khơng hồn lại Tồn máy móc thiết bị chế tạo Trung Quốc đưa sang Việt Nam lắp đặt Theo quy mô thiết kế ban đầu, Nhà máy bao gồm ba khu vực chính: - Xưởng Nhiệt điện: công xuất thiết kế 12.000 kW - Xưởng Hố : cơng xuất thiết kế 100.000 Urea/năm -Xưởng Cơ khí : cơng xuất thiết kế 6000 tấn/năm Ngồi cịn số phân xưởng phụ trợ khác, xong chủ yếu sản xuất phân đạm Ngày 3/2/1965 khánh thành xưởng nhiệt điện Ngày 19/5/1965 phân xưởng Tạo khí đốt thử than thành cơng Ngày 1/6/1965 xưởng Cơ khí vào sản xuất Theo kế hoạch ngày 2/9/1965 Nhà máy khánh thành chuẩn bị đưa vào sản xuất Do chiến tranh phá hoại đế quốc Mỹ, ngày 20/8/1965 Chính phủ định ngừng sản xuất, chuyển Xưởng Nhiệt điện thành Nhà máy Nhiệt điện kiên cường bám trụ sản xuất điện,chuyển Xưởng Cơ khí thành Nhà máy Cơ khí sơ tán Yên Thế tiếp tục sản xuất phục vụ kinh tế quốc phịng Thiết bị xưởng Hố tháo dỡ sơ tán sang Trung Quốc SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Đầu năm 1973, Nhà máy khôi phục xây dựng mở rộng Ngày 1/5/1975 Chính phủ định hợp Nhà máy Nhiệt điện, Nhà máy Cơ khí, Xưởng Hố thành lập nhà máy phân đạm Hà Bắc Tháng 6/1975, việc xây dựng lắp máy hoàn thành, tiến hành chạy thử máy Ngày 28/11/1975: sản xuất thành công NH3 lỏng Ngày 12/12/1975: sản xuất bao đạm Ngày 30/10/1977: Phó Thủ tướng Chính phủ Đỗ Mười cắt băng khánh thành Nhà máy phân đạm Hà Bắc Trong năm 1977-1990 sản lượng Urea thấp Sản lượng năm thấp 9.890 Urea (năm 1981) Tháng 10/1988, Nhà máy đổi tên thành Xí nghiệp liên hiệp phân đạm hoá chất Hà Bắc với phương thức hạch toán kinh doanh XHCN theo chế sản xuất hàng hóa Từ năm 1991 đến nay, với việc tăng cường quản lý, Xí nghiệp nối lại quan hệ với Trung Quốc, thiết bị công nghệ cải tạo nên sản lượng Urea tăng lên rõ rệt (cao vào năm 1997: 130.000 Urea) Năm 1996, dự án mở rộng Nhà máy phân đạm công suất 278.400 Urea/năm phê duyệt dự kiến đến cuối năm 2001 đưa dây chuyền vào sản xuất Ngày 13/2/1993, Xí nghiệp liên hiệp phân đạm hố chất Hà Bắc đổi tên thành Công ty phân đạm hoá chất Hà Bắc Ngày 20/10/2006 chuyển đổi thành Công ty trách nhiệm hữu hạn thành viên Phân Đạm Hoá chất Hà Bắc Ngày 1/1/2016 đổi tên thành Cơng ty cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp PHẦN : CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT UREA CỦA CƠNG TY CỔ PHẦN PHÂN ĐẠM VÀ HĨA CHẤT HÀ BẮC Urea Hà Bắc : CÔNG DỤNG Dùng làm phân bón cho trồng làm nguyên liệu sản xuất số sản phẩm hóa chất CHỈ TIÊU CHẤT LƯỢNG - Hàm lượng Nitơ ≥ 46.3% - Hàm lượng Biuret ≤ 1,0% BAO BÌ Đóng bao hai lớp, PE, PP Nếu bao màu trắng màu vàng, trọng lượng 50kg/bao, 500kg/bao, 800kg/bao BẢO QUẢN Để nơi khơ ráo, thống mát, có mái che tránh mưa nắng Không làm rách, vỡ bao Khi lưu kho, số bao xếp chồng lên không 20 bao Không sử dụng móc xếp dỡ SẢN LƯỢNG Trên 200.000 tấn/năm Từ năm 2014 sản lương 500.000 tấn/năm - Độ ẩm ≤ 0,35% SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Sản lượng Urea năm: - Năm 2001: - Năm 2002: 98.970 107.141 - Năm 2003: 148.196 - Năm 2004: 162.268 - Năm 2005: 161.975 - Năm 2006: 173.553 - Năm 2007: 183.677 - Năm 2008: 181.433 - Năm 2009: 196.611 - Năm 2010 190.019 SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp 2.1 Sơ đồ công nghệ sản xuất urea Hà Bắc Dây chuyền sản xuất urea Hà Bắc gồm xưởng chính: xưởng Tạo khí, xưởng Amoniac xưởng Urea thể Hình 2.2 Chức nhiệm vụ đơn vị sản xuất 2.2.1 Phân xưởng Than Là đơn vị sản xuất phụ trợ nằm dây chuyền sản xuất Ure có nhiệm vụ tiếp nhận than từ xa lan, chuyển tải than từ cảng vào kho cung cấp than cám cho xưởng điện than cục cho xưởng tạo khí SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp 2.2.2 Xưởng nước Là đơn vị sản xuất phụ trợ nằm dây truyền sản xuất Ure có nhiệm vụ cung cấp nước cơng nghiệp, nước tuần hoàn, nước sinh hoạt nước mềm cho dây truyền đồng thời có nhiệm vụ thải nước tồn cơng ty 2.2.3 Xưởng nhiệt Là đơn vị sản xuất dây truyền có nhiệm vụ sản xuất nước cung cấp cho sản xuất điện sản xuất đạm 2.2.4 Xưởng tạo khí Là đơn vị sản xuất dây truyền có nhiệm vụ sản xuất chế khí than ẩm đạt tiêu cơng nghệ sản xuất NH3 2.2.5 Xưởng tổng hợp Amoniac Là đơn vị sản xuất dây truyền ure có nhiệm vụ sản xuất NH3 CO2 cho sản xt Ure Ngồi cịn thực đóng nạp NH3 thương phẩm 2.2.6 Xưởng tổng hợp Ure Là đơn vị sản xuất dây truyền ure có nhiệm vụ sản xuất đạm ure,CO2 lỏng,rắn O2,N2 2.2.7 Xưởng điện Là đơn vị sản xuất, vận hành, sửa chữa , thiết bị điện, đường dây động dây truyền Nhận phát điện lên lưới điện quốc gia 2.2.8 Xưởng sửa chữa Là đơn vị phụ trợ có nhiệm vụ sửa chữa, kích cẩu, tháo lắp đặt thiết bị khí, thực gia công số phụ tùng chi tiết khí 2.2.9 Xưởng đo lường tự động hóa Là đơn vị sản xuất phụ trợ có nhiệm vụ quản lý sửa chữa toàn thiết bị đo nhiệt độ, áp suất, lưu lượng, dịch điện, nồng độ dùng trình khống chế sản xuất, chế tạo kiểm định số thiết bị đo SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 Bộ môn Công nghệ chất vơ Báo cáo thực tập tốt nghiệp Ngồi cịn đơn vị sản xuất ngồi dây truyền, có sản xuất kinh doanh độc lập số sản phẩm khác SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 10 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp [OH−], [CO2] – Nồng độ OH− CO2, tương ứng, mol/L Thực tế có sử dụng xúc tác DEA (Di-Ethanol Amine) nên phản ứng hấp thụ CO2 dung dịch kiềm nóng: HOCH2 CH2 NHCH2 CH2 OH + CO2(pha lỏng) = (CH2 CH2 OH)2 NCOOH (CH2 CH2 OH)2 NCOOH = (CH2 CH2 OH)2 NCOO− + H + (CH2 CH2 OH)2 NCOO− + HOH = (CH2 CH2 OH)2 NH + HCO− Cũng phản ứng có tốc độ chậm nên định tóc độ trình xét Tốc độ phản ứng biểu diễn phương trình: r ′ = k ′ [(CH2 CH2 OH)2 NH] [CO2 ] Trong đó: r ′ - Tốc độ phản ứng xét, mol/L.s; [(CH2 CH2 OH)2 NH], [CO2 ] – Nồng độ (CH2 CH2 OH)2 NH CO2 , tương ứng, mol/L Thực tế thấy thêm lượng nhỏ DEA r’/r = 10 – 1000, tốc độ hấp thụ CO2 dung dịch kiềm nóng tăng lên nhiều Các yếu tố ảnh hưởng: Nồng độ thành phần dung dịch kiềm nóng: K2CO3, DEA, KVO3 (chất ức chế ăn mòn), chất chống tạo bọt Áp suất; Nhiệt độ Lưu trình cơng nghệ: Khí biến đổi sau khử lưu huỳnh dẫn qua thiết bị trao đổi nhiệt gia nhiệt biến đổi đến, nhiệt độ tăng từ 40oC đến 90oC vào phía tháp hấp thụ CO2, sau khỏi đỉnh tháp hấp thụ CO2, qua thiết bị làm lạnh nước, thiết bị phân ly đoạn IV máy nén cấp Dung dịch giàu từ đáy tháp hấp thụ CO2 với lưu lượng 850m3/h giảm áp van điều tiết; khoảng 600m3/h dung dịch giàu qua tổ turbine bơm dịch nghèo để thu hồi lượng, sau hỗn hợp với khoảng 250m3/h dung dịch giàu cịn lại vào phận bốc nhanh đỉnh tháp tái sinh Khi tổ turbine ngừng vận hành khoảng 30% CO2 bị nhả khỏi dung dịch Khoảng 300 – 400 m3/h dung dịch giảu khỏi đáy phận bốc nhanh đến phần tháp tái sinh thấp áp, khoảng 300 m3/h dung dịch giàu lại chảy xuống đoạn đệm thứ tiếp tục tái sinh Một phần dung dịch bán nghèo khỏi đáy đoạn đệm thứ đến phần tháp tái sinh thấp áp, trộn lẫn với dung dịch bán nghèo từ xuống Một phần nhỏ dung dịch trích lọc than hoạt tính, phần dung dịch cịn lại khoảng 600 m3/h khỏi đáy đoạn với dung dịch sau lọc than hoạt tính đưa vào bơm dung dịch bán nghèo để tăng áp phun vào phần tháp hấp thụ CO2 Dung dịch bán nghèo lại khoảng 250 m3/h chảy từ đoạn đệm thứ qua đoạn đệm thứ tháp tái sinh tăng áp để tái sinh tiếp tục Ra khỏi đáy đoạn đệm thứ đưa vào đun sôi nước 0,5MPa đun sơi khí biến đổi trở lại tháp tái sinh tăng áp SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 23 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Dung dịch khỏi đáy tháp tái sinh tăng áp có nhiệt độ 120 – 125oC đến phần tháp tái sinh thấp áp, gia nhiệt bốc nhiệt nước thu hồi từ thải nước ngưng đến, nước ngưng tụ dung dịch nghèo khỏi đáy tháp tái sinh thấp áp với lưu lượng 250 m3/h, nhiệt độ 110 – 115oC qua làm lạnh nước ngưng có nhiệt độ 70 – 90oC, đến bơm dung dịch nghèo để tăng áp phun vào đỉnh tháp hấp thụ CO2 Nước ngưng hệ thống thu hồi bể ngầm qua bơm nước ngưng hồi lưu để tăng áp bổ sung vào đỉnh tháp tái sinh thấp áp đáy tháp tái sinh tăng áp để cân lượng nước hệ thống bị bốc theo khí tái sinh trì sản xuất bình thường Khí CO2 khỏi dung dịch từ đỉnh tháp tái sinh thấp áp, vào làm lạnh nước để phân ly nước, hút vào tuy-e hỗn hợp với khí CO2 đến từ đỉnh tháp tái sinh tăng áp, sau qua thiết bị làm lạnh khí tái sinh CO2 nước, nhiệt độ giảm xuống ≤ 40oC, qua phân ly để phân ly nước dung dịch đưa sản xuất urea CO2 lỏng, rắn Hơi nước nhiệt 0,5MPa từ mạng ống chung đến, làm lạnh giảm nhiệt độ nước ngưng đến từ bơm nước ngưng, nhiệt độ 180÷190oC đưa vào đun sôi nước qua thải nước ngưng Hơi nước chưa ngưng đưa đến đáy tháp tái sinh thấp áp để gia nhiệt, nước ngưng đưa đến thùng chứa Các tiêu cơng nghệ chính: Thành phần dịch khử CO2 - Hàm lượng K2O 180 220 g/l - Hàm lượng DEA 15 25 g/l - Hàm lượng KVO3 10 g/l - Hàm lượng VO3 - Tổng lượng lưu huỳnh g/l < g/l - SO42- - Tổng sắt hòa tan dung dịch g/l < 100 mg/l - SiO2 < 100 mg/l - Cl- < g/l - Độ tái sinh dung dịch bán nghèo 1,42 - - Độ tái sinh dung dịch nghèo Thành phần khí - Hàm lượng CO2 khí tinh chế 1,3 - Độ khí CO2 tái sinh Nhiệt độ - Khí tinh chế làm lạnh nước 99% 0,5% 450C - Khí CO2 tái sinh ure 450C - Dunh dịch nghèo cửa làm lạnh nước 70 900C - Dung dịch bán nghèo vào hấp thụ 1100C SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 24 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp - Hơi nước thấp áp vào (TIC817) Lưu lượng - Dung dịch bán nghèo 180 1900C 200 600 m3/h 180 250 m3/h - Lưu lượng dung dịch nghèo Áp suất - Chênh áp tháp hấp thụ CO2 - Chênh áp tháp tái sinh tăng áp 30KPa (0,3at) 30 KPa - Chênh áp tháp tái sinh thấp áp 30 KPa - Khí CO2 tái sinh tháp tái sinh tăng áp 80 KPa - Khí CO2 tái sinh tháp tái sinh thấp áp KPa - Áp suất nước thấp áp 0,5 MPa - Áp suất nước làm lạnh cương vị 0,15 MPa E Cương vị Khử vi lượng khí Nhiệm vụ: Cương vị Khử vi lượng khí có nhiệm vụ hấp thụ gần triệt để chất khí gây ngộ độc xúc tác tổng hợp NH3 CO, CO2, H2S, O2 …bằng dung dịch acetate amoniac đồng Sau gia nhiệt giải phóng thu hồi hầy hết chất khí bị hấp thụ, đồng thời điều chỉnh tỷ lệ đồng đảm bảo theo tiêu cho phép, phục hồi thành phần tính ban đầu dung dịch hấp thụ, làm lạnh, tăng áp cho tuần hoàn trở lại hấp thụ Ngun lý q trình khử vi lượng khí: Các phản ứng xảy ra: Cu(NH3)3Ac + CO + H2O → Cu(NH3)3Ac.CO + Q 2NH3 + CO2 + H2O → (NH4)2CO3 (NH4)2CO3 + CO2 + H2O → 2NH4HCO3 2Cu(NH3)3Ac + 4NH3 + 2Hac + 1/2O2 → 2Cu(NH3)4(Ac)2 + H2O + Q 2NH4OH + H2S → (NH4)2S +2H2O + Q Các yếu tố ảnh hưởng: Nhiệt độ; Áp suất; Thành phần dung dịch acetate amoniac đồng (Tổng đồng tỷ lệ đồng, nồng độ NH3, nồng độ HAC, lượng CO CO2 lại) Lưu trình cơng nghệ: Khí tinh chế từ đoạn Vcủa máy nén cấp có áp suất 12 MPa, nhiệt độ ≤ 40oC vào tháp đồng từ lên, dung dịch acetat đồng amoniac từ cửa bơm có áp suất 13MPa từ xuống Dung dịch đồng hấp thụ hầu hết chất khí gây độc hại cho xúc tác tổng hợp NH3 CO, CO2, H2S, O2 Khí tinh luyện khỏi tháp đồng SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 25 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp đưa vào tháp kiềm hấp thụ nước NH3 có nồng độ từ 5÷10% Khí khỏi tháp kiềm có hàm lượng CO+CO2< 20ppm vào đoạn VI máy nén cấp Khí tái sinh khỏi tháp hồi lưu, qua phân ly bọt vào tháp rửa nước để hấp thụ NH3 khí tái sinh, sang tinh chế trước quạt khí than, cịn nước NH3 đưa qua tháp chưng thu hồi NH3 đến đủ lỗng thìthải xuống rãnh Dung dịch đồng từ tháp đồng ra, qua van điều tiết, giảm áp vào đỉnh thiết bị hồi lưu, qua lớp đệm hấp thụ phần lớn NH3 thể khí từ lên Ra khỏi thiết bị hồi lưu, dung dịch đồng vào trao đổi nhiệt với dung dịch từ thùng tái sinh xuống, có phần khơng qua thiết bị trao đổi nhiệt Ra khỏi thiết bị trao đổi nhiệt, dung dịch đồng tiếp tục vào hai hoàn nguyên dưới, dung dịch đồng ống gia nhiệt nước bên ống Ra khỏi hoàn nguyên, dung dịch đồng vào thùng tái sinh, tiếp tục gia nhiệt nước gián tiếp qua lớp vỏ bọc thùng tái sinh qua ngăn tiết lưu, lượng khí bị dung dịch đồng hấp thụ nhả gần hết, dung dịch đồng trở lại trạng thái ban đầu Ra khỏi thùng tái sinh, dung dịch đồng vào thiết bị trao đổi nhiệt để gia nhiệt cho dung dịch đồng từ thiết bị hồi lưu xuống Dung dịch đồng tái sinh tiếp tục qua thùng hóa đồng để bổ sung lượng đồng tổn thất khơng qua thùng hóa đồng nhờ hệ thống van cách ly Tiếp tục qua thiết bị làm lạnh nước tuần hoàn hạ nhiệt độ xuống < 40oC Ra khỏi thiết bị làm lạnh nước, phần dung dịch đồng qua thiết bị lọc than cốc để loại bỏ cặn bẩn trước vào thiết bị làm lạnh NH3 để hạ nhiệt độ xuống – 15oC, dung dịch đồng bổ sung lượng NH3 bị tổn thất trình tái sinh Cuối dung dịch đồng qua lọc vào cửa bơm, tăng áp lên 13MPa tiếp tục tuần hoàn vào tháp đồng Các tiêu cơng nghệ chính: Thành phần khí vào công đoạn CO ≤ 3,0% CO2 ≤ 0,5% H2S vi lượng Áp suất - Khí vào tháp rửa đồng kiềm Khí tái sinh Hơi nước vào hồn ngun Hơi nước thấp áp vào hệ thống Khơng khí Nước tuần hồn NH3 lỏng NH3 khí vào ống Dịch vào cửa bơm đồng Dịch vào cửa bơm đồng, kiềm Dầu tuần hoàn bơm đồng, bơm nước NH3 Nhiệt độ - Dung dịch đồng vào tháp Dung dịch đồng tháp - Khí vào tháp - Nước NH3 vào tháp SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga : 125 kg/cm2 : 1.200 mm H2O : < kg/cm2 : 0,4 0,6kg/cm2 : > kg/cm2 : > kg/cm2 : 16 kg/cm2 : > 2,2 kg/cm2 : 0,7 kg/cm2 : 130 kg/cm2 : kg/cm2 : 150C : 350C : 400C : < 350C 20113174 26 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp - Dung dịch đồng tháp hồi lưu : < 60 oC - Dung dịch đồng trao đổi nhiệt : 65 oC - Dung dịch đồng trao đổi nhiệt : 72 74 oC - Dung dịch đồng phần tái sinh : 74 76 oC - Dung dịch đồng phần cuối tái sinh : 76 78 oC - Dung dịch đồng làm lạnh nước : 40 oC - Dầu tuần hoàn bơm đồng : 55 oC - Các gối đỡ trục bơm đồng : 65 oC - Động bơm đồng : 65 oC Thành phần khí tháp kiềm CO + CO2 ≤ 20ppm CO2 ≤ ppm Thành phần dung dịch đồng - Tcu : 2,0 2,5 gmol/l - TCO2 : < 2,1 gmol/l - TNH3 : 11 gmol/l - THAC : 2,5 3,0 gmol/l + - Cu /Cu :57 - CO lại dung dịch đồng : 0,005 m3/m3 dịch Nồng độ - Nước NH4OH tháp rửa : khoảng 0,5% - NH3 khí tái sinh : < 0,04% - NH3tự dung dịch kiềm : 7% - Độ cacbonat nước NH3 bỏ : 13% SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 27 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp F Cương vị Nén N2-H2 Nhiệm vụ: Cương vị Nén N2-H2 có vai trị trọng yếu, nhiệm vụ chủ yếu nén vận chuyển khí Đầu tiên nhận khí than ẩm từ tháp khử H2S thấp áp vào đoạn I, II III nén đến 2,15MPa đưa đến cương vị biến đổi CO, khử H2S trung áp, khử CO2 Tiếp theo khí khí tinh chế dẫn vào đoạn IV V nâng áp suất lên 12,5 MPa đưa sang khâu khử vi lượng khí sau quay trở lại đoạn VI nâng áp suất lên đến 31,5 MPa đưa sang khâu tổng hợp NH3 Nguyên lý làm việc: Máy nén cấp, cấp nén đầu kiểu chữ H (ký hiệu H22III-165/320) cấp nén cuối lắp đặt thêm năm 2002 kiểu chữ M (ký hiệu 6M25-185/315), trước cấp nén kiểu chữ H có cơng suất thấp cấp nén kiểu chữ M cấp nén có cơng suất tương đương 9000 – 11000 Nm3/h tùy theo yêu cầu sản xuất Máy nén cấp làm việc 24/24, liên tục 1500 h, điện áp động 6000 V, điện áp động phụ 380 V, cấp nén kiểu chữ H tiêu thụ 2500 kWh, cấp nén kiễu chữ M tiêu thụ 2800 kWh Máy nén cấp tương ứng có xilanh-piston, nhờ di động piston xilanh động điện mà thực việc hút, nén đẩy khí Để máy nén cấp hoạt động thực tế có bơm dầu bơi trơn xilanh (thải 1,5 kg dầu xilanh/h/ đoạn) bơm dầu bôi trục (18000 l dầu bôi trục tuần hoàn/ 1500 h làm việc liên tục), với thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống Quá trình nén khí đa biến, khơng phải trường hợp lý tưởng hoàn toàn đẳng nhiệt hay hoàn toàn đoạn nhiệt Giản đồ nén khí đa biến Hình Qua giản đồ nén khí ta thấy cơng tiêu hao cho q trình nén khí đẳng nhiệt ABC2DA nhỏ nhất, q trình nén khí đoạn nhiệt ABCDA lớn q trình nén khí đa biến Để nén khí lên áp suất cao cần nhiều cấp nén, dùng cấp nén tỷ số nén cao gặp nhiều tác hại như:lượng nhiệt sinh lớn dẫn đến gần trình nén khí đoạn nhiệt tốn nhiều cơng, làm tác dụng dầu bôi trơn xilanh dẫn đến mài mịn phá hỏng thiết bị, chi phí chế cao Tuy nhiên, có nhiều cấp nén gây tổn thất áp suất lực cản qua van chi phí chế tạo tăng Lưu trình cơng nghệ: Khí than ẩm từ tháp khử H2S thấp áp đến đường ống chung vào thủy phong đoạn I vào xilanh đoạn I, khí tăng áp đoạn I qua thiết bị hoãn xung, thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống, thiết bị phân ly đoạn I để tách dầu, nước vào xilanh đoạn II, khí tiếp tục tăng áp đoạn II qua thiết bị hoãn xung, thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống, thiết bị phân ly đoạn II vào xilanh đoạn III, khí tăng áp lên đến 2,15MPa lại qua thiết bị hoãn xung, thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống, thiết bị phân ly đoạn III đến khâu tinh chế khí SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 28 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp BC – Đường cong nén khí đoạn nhiệt BC1 – Đường cong nén khí đa biến BC2 – Đường cong nén khí đẳng nhiệt Hình.Giản đồ nén khí Khí tinh chế qua phân ly vào xilanh đoạn IV, sau nén tiếp tục qua thiết bị hoãn xung, thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống, thiết bị phân ly đoạn IV vào xilanh đoạn V nâng áp lên đến 12,5MPa tiếp tục qua thiết bị hoãn xung, thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống, thiết bị phân ly đoạn V vào đường ống chung đưa đến khâu khử vi lượng khí Khí tinh luyện qua phân ly vào xilanh đoạn VI, nén đến 31,5MPa, lại qua thiết bị hoãn xung,thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống, thiết bị phân ly đoạn VI tới đường ống chung vào khâu tổng hợp NH3 Bộ phân ly đoạn có van thải bẩn, dùng đường ống dẫn tới bàn thao tác, tập trung ống chung thải bẩn đưa đến thùng tập trung dầu Hộp đệm đoạn xilanh máy nén có cửa thu hồi khí rị, rị hộp đệm phân tách dầu, nước thùng tập trung dầu, khí thu hồi tới thủy phong đoạn I vào xilanhđoạn I Dầu bôi trơn trục tuần hồn cưỡng áp lực Dầu bơi trơn trục hút từ thùng dầu tuần hoàn, qua làm lạnh, qua lọc theo đường ống chung lên đoạn Tại dầu bôi trơn trục chia làm đường: đường vào đường trượt bên hòm trục; đường vào gối đỡ động cơ; đường vào nội trục khuỷu Sau thực xong nhiệm vụ bôi trơn lấy nhiệt ma sát đường dầu bôi trơn trục chảy thùng dầu tuần hoàn Hộp đệm xilanh đoạn máy nén cấp tra dầu piston kiểu trụ tiến hành tra dầu bôi trơn xilanh, tra dầu xilanh lắp phía trước thân máy thông qua ống dẫn nối liền với điểm tra dầu Việc điều chỉnh lượng tra dầu thông quaốc điều chỉnh Nước làm lạnh tuần hoàn từ ống chung đến vào đường ống chung nước vào máy, sau vào vỏ bọc xilanh, làm lạnh đoạn làm lạnh dầu Sau làm lạnh, nước dẫn đến ống chung tới đường nước tuần hoàn SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 29 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Việc làm lạnh hộp đệm đoạn dùng nước mềm Nước mềm từ thùng tuần hoàn, qua bơm, qua làm lạnh nước tuần hoàn tới hộp đệm, làm lạnh cho hộp đệm đoạn quay trở lại thùng tuần hồn Nước mềm bổ sung cho lượng rị rỉ đưa trực tiếp vào thùng tuần hoàn Một số đặc tính kỹ thuật máy nén: Áp suất Đoạn I II III IV V VI 0,006 0,194 0,71 1,7 4,89 11,2 Cửa vào 0,194 0,71 1,7 4,89 11,5 31,5 Cửa o Nhiệt độ ( C) Đoạn I II III IV V VI Cửa vào 40 40 40 40 40 40 Cửa 148 149 138 138 138 147 Tốc độ quay trục khuỷu máy nén: 300 vịng/phút Đường kính xilanh (mm): D1 = 1180 D4 = 290 D2 = 700 D5 = 180 D3 = 430 D6 = 160 Lượng nước làm lạnh tiêu hao (kg/h) Xilanh Trạm dầu Bộ làm lạnh 35000 50000 431000 Lượng dầu tiêu hao bôi trơn hộp đệm xilanh: 1018 kg/h Áp suất nước vào làm lạnh: ≥ 0,4 MPa Nhiệt độ nước vào làm lạnh: ≤ 32oC Công suất trục máy nén: 2692kW Chỉ tiêu chủ yếu động - Kiểu: TK 2800-20/2600 - Công suất định mức: 2800 kW - Điện áp định mức: 6000 V - Dòng điện định mức: 312 A - Tốc độ quay định mức: 300 vòng/phút - Hệ số công suất định mức: > 0,9 - Chiều quay động cơ: Theo chiều kim đồng hồ nhìn từ đầu trục SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 30 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Điểm cảnh báo nhiệt độ áp suất - Nhiệt độ đoạn > 150oC Cảnh báo o - Nhiệt độ gối trục > 60 C Cảnh báo o - Nhiệt độ khí vào đoạn > 45 C Cảnh báo - Áp suất cửa vào đoạn < 0,0025MPa Cảnh báo - Áp suất cửa đoạn > 2,35 MPa Cảnh báo - Áp suất cửa đoạn > 12,7 MPa Cảnh báo - Áp suất cửa đoạn > 31,7 MPa Cảnh báo - Áp suất nước tuần hoàn vào < 0,25 MPa Cảnh báo Hệ thống khóa liên động bảo vệ 1) Áp suất cửa vào đoạn < 0,0015 MPa Ngừng máy 2) Áp suất dầu < 0,15 MPa Ngừng máy 3) Áp suất nước < 1,5 MPa Ngừng máy 4) Nhiệt độ gối trục 80oC Ngừng máy 5) Khi động quay máy làm việc, động khơng thể khởi động được, ngược lại máy vận hành khơng thể khởi động động quay máy 6) Khóa liên động động dầu tuần hồn, động dầu cao áp với động G Cương vị Tổng hợp NH3 Nhiệm vụ: Cương vị Tổng hợp NH3 có nhiệm vụ từ N2 H2 khí tinh luyện, nhiệt độ áp suất cao, với có mặt chất xúc tác tổng hợp thành NH dạng khí tháp tổng hợp làm lạnh, ngưng tụ phân ly thành NH lỏng đưa chứa kho cầu Nguyên lý trình tổng hợp NH3: Đặc điểm phản ứng tổng hợp NH3 Phản ứng tổng hợp NH3: 3H2 + N2 ⇌ 2NH3 + 9374 cal⁄mol có đặc điểm: Làm giảm thể tích; Tỏa nhiệt; Thuận nghịch; Cần có xúc tác để đẩy nhanh tốc độ phản ứng theo chiều thuận; Tỷ lệ H2:N2 = 3:1 có lợi cho tổng hợp NH3 Hằng số cân phản ứng tổng hợp NH3: Hằng số cân phản ứng xét thể phương trình: p∗NH3 K p = ∗ 1,5 ∗ 0,5 p H2 p N Trong đó: Kp – Hằng số cân bằng; SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 31 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp p∗NH3 , p∗H2 , p∗N2 - Áp suất riêng phần trạng thái cân NH3, H2 N2, tương ứng, at Vì phản ứng tổng hợp NH3 làm giảm thể tích, tỏa nhiệt thuận nghịch nên vào nguyên lý chuyển dịch cân La Châtelier thấy hạ thấp nhiệt độ, tăng cao áp suất cân chuyển dịch theo chiều thuận tạo thành NH3, Kp tăng lên Động học q trình tổng hợp NH3 có chất xúc tác: Phản ứng H2 N2 có chất xúc tác rắn để tổng hợp NH3 phụ thuộc vào tiếp xúc pha khí-rắn Cơ chế q trình xét mơ tả xác theo bước sau đây: 1) Quá trình di chuyển N2 H2trong pha khí qua lớp biên thủy lực đối lưu khuếch tán; 2) Khuếch tán phần lớn N2 H2 vào mao quản chất xúc tác; 3) Hấp phụ N2 H2trên tâm hoạt hóa; 4) Phản ứng hóa học N2trong pha rắn với H2 pha rắn pha khí tạo thành sản phẩm pha rắn NH sau NH2 cuối NH3 5) Nhả NH3 vào pha khí ; 6) Khuếch tán NH3 khỏi mao quản đến bề mặt chất xúc tác; 7) Di chuyển NH3qua lớp biên thủy lực vào nhân pha khí Trong đó, tốc độ pha khí lớn, địng thời cỡ hạt chất xúc tác nhỏ vừa phải ảnh hưởng khuếch tán đối lưu khuếch tán phân tử tốc độ chung nhỏ, cịn q trình hấp phụ N2 tâm hoạt hóa chậm nên định tốc độ chung Các yếu tố ảnh hưởng đến tốc độ trình tổng hợp NH3: Áp suất; Nhiệt độ; Ảnh hưởng khí trơ; Ảnh hưởng chất xúc tác; Ảnh hưởng khuếch tán phân tử (cỡ hạt chất xúc tác) Chất xúc tác: Có nhiều chất xúc tác cho trình tổng hợp NH3 Fe, Pt, Mn, W,…Nhưng chất xúc tác lấy Fe làm thành phần ứng dụng rộng rãi có nhiều ưu điểm: giá thành rẻ, nhiệt độ thấp có hoạt tính tốt, khả chống độc mạnh tuổi thọ cao SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 32 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Thực tế sử dụng loại xúc tác loại A110-1 A202: A110 – A202 Thành phần Fe3O4 Fe3O4 Chất trợ xúc tác: Al2O3, K2O, Chất trợ xúc tác: Co3O4, Al2O3, CaO,… K2O, CaO đất Một số đặc tính Hạt rắn màu đen, vơ định Hạt rắn màu đen, vơ định hình, kỹ thuật chủ yếu hình, có ánh kim nhẵn bóng có ánh kim nhẵn bóng Cỡ hạt: 1,5 – 3,0; 2,2 – 3,3; Cỡ hạt: 2,2 – 3,3; 3,3 – 4,7; 4,7 3,3 – 4,7; 4,7 – 6,7; 6,7 – 9,4 – 6,7; 6,7 – 9,4; 9,4 – 13 mm mm Bề mặt riêng = 15 – 18 m2/g Bề mặt riêng = 13 m2/g Các chất độc So sánh Hơi nước, dầu, CO, CO2, H2S, hợp chất sulfua, hợp chất asen, P hợp chất phospho A202 có nhiều ưu điểm A110 – dễ hoàn nguyên hơn, hiệu xúc tác vượt trội – 15%, nhiên giá thnahf cao Lưu trình cơng nghệ: Khí tinh luyện: Khí có nhiệt độ < 40oC từ đường ống chung đoạn VI máy nén cấp, qua thiết bị phân ly dầu nước khí để loại bỏ dầu, nước tạp chất khác, khí tuần hồn từ phân ly dầu nước sau máy nén turbinetuần hoàn vào ống trao đổi nhiệt củathiết bị làm lạnh Khí làm lạnh khí lên từ thiết bị phân ly NH3rồi vào ống trao đổi nhiệt thiết bị bốc ngưng tụ NH3 Tại thiết bị bốc ngưng tụ NH3, NH3 lỏng ống nhận nhiệt khí ống để bốc hơi, cịn khí ống làm lạnh xuống -2oC nên NH3 khí ngưng tụ thành NH3 lỏng tách thiết bị phân ly lần 2, qua van giảm áp vào thùng chứa trung gian Phần khí khơng ngưng vào khơng gian ống trao đổi nhiệt thiết bị làm lạnhđể trao đổi nhiệt với khí ống, nhiệt độ tăng lên đến khoảng 30oC Khí sau khỏi thiết bị làm lạnh chia làm đường: Đường khí vào tháp tổng hợp NH3, theo khe hở vành khăn vỏ tháp tổng hợp rọ xúc tác, từ xuống để làm lạnh vỏ tháp đáy tháp tổng hợp NH3 (lần 1) Đường khí thứ hỗn hợp với phần khí khỏi tháp tổng hợp NH3lần vào không gian ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt khí – khí Khí khỏi tháp tổng hợp NH3lần chia làm đường: Đường khí thứ vào đỉnh tháp tổng hợp NH3, trộn lẫn với khí khỏi tầng xúc tác thứ (tầng hướng kính thứ 1) để điều chỉnh nhiệt độ tầng xúc tác thứ (tầng hướng kính thứ 2) Hỗn hợp vào tầng xúc tác thứ thực phản ứng tổng hợp NH3 ống trao đổi nhiệt đáy tháp tổng hợp NH3để trao đổi nhiệt với đường khí thứ vào tháp tổng hợp NH3 lần không gian ống trao đổi nhiệt SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 33 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Đường khí thứ vào tháp tổng hợp NH3lần từ phía đáy Đường khí thứ hỗn hợp với đường khí thứ khỏi thiết bị làm lạnh, vào khoảng không gian ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt khí – khívà nhận nhiệt khí từ nồi nhiệt thừa phía ống trao đổi nhiệt Khí khỏi thiết bị trao đổi nhiệt khí – khí có nhiệtđộ 160 – 180oC chia làm đường vào tháp tổng hợp NH3: Đường khí vào không gian ống trao đổi nhiệt đáy tháp tổng hợp NH3 để trao đổi nhiệt với khí sau phản ứng ống trao đổi nhiệt Nhiệt độ đường khí tăng lên đến 380 – 400oC qua ống trung tâm vào tầng xúc tác thứ (tầng hướng trục) Đường khí phụ vào tháp tổng hợp NH3từ đáy, với đường khí đường qua ống trung tâm vào tầng xúc tác thứ Đường khí phụ có tác dụng điều chỉnh nhiệt độ tầng xúc tác thứ Đường khí kích lạnh vàotháp tổng hợp NH3từ đỉnh, vào không gian ống trao đổi nhiệt tầng hướng trục tầng hướng kính thứ Đường khí kích lạnh trao đổi nhiệt với hỗn hợp khí phản ứng ống trao đổi nhiệt từ tầng hướng trục để điều chỉnh nhiệt độ tầng hướng kính thứ Đường khí kích lạnh sau trao đổi nhiệt xong qua khe hở hỗn hợp với khí ống trung tâmđi vào tầng tầng hướng trục Khí sau phản ứng khỏi trao đổi nhiệt đáy tháp tổng hợp NH3 có nhiệt độ khoảng 330oC, tháp lần đưa vào nồi nhiệt thừa Khí ống trao đổi nhiệt để gia nhiệt cho nước mềm để sản xuất nước 0,5MPa.Ra khỏi nồi nhiệt thừa, khí tổng hợp có nhiệt độ khoảng 220oC vào ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt khí – khí để gia nhiệt cho khí chưa phản ứng khơng gian ống trao đổi nhiệt Khí tổng hợp làm lạnh đến nhiệt độ khoảng 100oC vào thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống để làm lạnh nước tuần hồn.Khí tổng hợp sau có nhiệt độ khoảng 35oC phần NH3khí ngưng tụ thành NH3 lỏng tách thiết bị phân ly lần1, qua van giảm áp đưa đến thùng chứa trung tâm Khí khỏi thiết bị phân ly lần vào máy nén turbine tuần hoàn để bù áp suất trở lực hệ thống tổng hợp NH3 gây nên, tiếp tục qua phân ly dầu nước sau turbine để tách dầu, nước tạp chất khác Tiếp theo hỗn hợp với khí từ thiết bị phân ly dầu nước khí Khí thải bỏ khí thùng chứa: Khí thùng chứa từ thùng chứa trung gian hay kho cầu có hàm lượng NH3 khoảng 35% với phần khí tuần hồn có hàm lượng NH3 – 11% sau thiết bị phân ly I giải phóng để trì hàm lượng khí trơ khơng đổi khí tuần hồn vào tháp tổng hợp NH3được đưa vào tháp hấp thụ NH3 từ đáy Tháp hấp thụ NH3 dùng nước mềm qua làm lạnh, tăng áp hấp thụ thu hồi lượng NH3 bị thải bỏ thành nước NH3 11 – 12%, đem chưng lấy NH3 lỏng, cịn khí tiếp tục qua thẩm thấu màng cellulose để thu hồi H2cho quay trở lại đoạn IV máy nén cấp làm khí SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 34 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp nguyên liệu cho trình tổng hợp NH3 Khí khơng thẩm thấu giàu N2, CH4làm khí đốt NH3 lỏng: NH3 lỏng phân ly từ thiết bị phân ly I, II giảm áp xuống 2,35 MPa vào thùng chứa trung gian sau tiếp tục đưa tới chứa kho cầu NH3lỏng từ hệ thống hấp thụ chế lạnh cấp cho thùng cao vị NH3 lỏng Tại NH3 lỏng xuống đáy thiết bị bốc ngưng tụ nhận nhiệt hóa khí, NH3 khíđược tập trung thùng cao vị để phân ly giọt NH3 lỏng theo, NH3 khí hệ thống hấp thụ chế lạnh thành NH3 lỏng Khí bảo vệ máy nén turbine tuần hồn: Khí bảo vệ máy nén turbine tuần hồn khí từ đường ống chung đến, qua thiết bị trao đổi nhiệt ống chùm để làm lạnh NH3 khí từ thùng cao vị đến, nhiệt độ hạ từ 35 – 40oC xuống 15oC, qua phân ly tách dầu, nước tiếp tục vào sấy silicagel để sấy khô triệt để nước Khí qua khe hở stato roto máy nén turbine tuần hoàn làm nhiệm vụ cách điện động cơ, sau hỗn hợp với khí tuần hồn vào buống nén máy nén turbine tuần hoàn Nước nước: Nước làm lạnh trạm bơm nước tuần hoàn cung cấp, nước quay trở lại mạng ống nước tuần hoàn Nước dùng cho nồi nhiệt thừa nước mềm khử oxy trạm nước mềm xưởng Nhiệt cung cấp Hơi nước từ nồi nhiệt thừa có áp suất 0,5 MPa hịa vào mạng ống chung tồn cơng ty Các tiêu cơng nghệ chính: Nhiệt độ - Thể khí vào tháp tổng hợp lần - Thể khí tháp tổng hợp lần - Thể khí tháp tổng hợp lần - Thể khí vào tháp tổng hợp lần - Thể khí lò nhiệt thừa - Làm việc xúc tác tổng hợp NH3 Áp suất - Cửa máy nén tuabin tuần hoàn - Thùng chứa trung gian - Tốc độ tăng hạ áp tháp - Tốc độ tăng hạ áp tuabin - NH3 lỏng đến thùng cao vị - Chênh áp toàn hệ thống - Chênh áp rọ xúc tác SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 ≤ 40oC < 70oC ≤ 330oC ≤ 180oC ≤ 220oC ≤ 510oC ≤ 31,4 MPa ≤ 2,35 MPa 0,2÷0,49 MPa/phút 0,2÷0,3 MPa/phút ≥ MPa ≤ 2,35 MPa < 0,7 MPa 35 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Lưu lượng Lị điện Tuabin - Qua lị điện Khí bảo hộ tuabin Qua tuabin tuần hoàn ≥ 10000 Hm3/h ≥ 1000 Hm3/h ≥ 50% lưu lượng tối đa hệ thống Công suất 1000 kW Chênh lệch áp suất lớn ≤ 2,35 MPa Chênh lệch áp suất nhỏ > 3% áp suất cửa vào Áp suất khí bảo hộ lớn áp suất khí tuần kg/cm2 hồn: Độ cách điện động ≥ 0,5 MΩ Áp suất dầu bơi trơn > Áp suất cửa tuabin Dịng điện định mức ≤ 700 A Công suất tuabin ≤ 550 kW Nhiệt độ khí bảo hộ ≤ 15oC Nhiệt độ stato ≤ 60oC Nhiệt độ khí tuabin ≤ 48oC Dịch diện thùng tra dầu > 1/3 dịch diện Phân tích - Khí mới, H2 - Khí tuần hồn, H2 - NH3 khí thể tháp tổng hợp - NH3 khí thể vào tháp tổng hợp - Hàm lượng khí trơ khí - Hàm lượng khí trơ khí tuần hồn - Nồng độ CO + CO2 Loại - Độ NH3 lỏng Loại SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 73÷75% 62÷66% ≥ 13% < 4% CH4 + Ar < 1,3% 12÷14% < 20 ppm 99,8% 99,5% 36 Bộ môn Công nghệ chất vô Báo cáo thực tập tốt nghiệp Kết luận Cơng ty cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc có lịch sử lâu dài vị quan trọng ngành cơng nghiệp hóa chất Việt Nam Xưởng tổng hợp Amoniac có vai trị sản xuất NH3 lỏng làm nguyên liệu sản xuất Ure Hà Bắc Là sinh viên năm cuối chuyên ngành công nghệ vô cơ, em học nhiều kiến thức quy trình hóa học, thiết bị phục vụ cho cơng nghệ hóa chất, đợt thực tập hội tốt cho em củng cố kiến thức Mặc dù thời gian thực tập hạn chế đợt thực tập cho em nhiều học bổ ích khơng kiến thức thực tế mà học nhiều tác phong công nghiệp, phương pháp làm việc khoa học chun mơn hóa cao SVTH: Nguyễn Thị Hồng Nga 20113174 37 ... cáo thực tập tốt nghiệp Lời mở đầu Nội dung Báo cáo thực tập Cơng ty cổ phần phân đạm hóa chất Hà Bắc tập trung vào thuyết minh lưu trình cơng cơng nghệ xưởng tổng hợp Amoniac Báo cáo thực tập. .. Việt Nam Nhà máy phân đạm Hà Bắc (tiền thân công ty cổ phần phân đạm hoá chất Hà Bắc nay) nhà nước phê chuẩn thiết kế xây dựng ngày 20/7/1959 Vào đầu năm 1960, Nhà máy phân đạm Hà Bắc bắt đầu... Báo cáo thực tập tốt nghiệp Đầu năm 1973, Nhà máy khôi phục xây dựng mở rộng Ngày 1/5/1975 Chính phủ định hợp Nhà máy Nhiệt điện, Nhà máy Cơ khí, Xưởng Hố thành lập nhà máy phân đạm Hà Bắc Tháng