Thiết kế ngân hàng đầu tư và phát triển việt nam BIDV chi nhánh quảng ngãi

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG …… HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG U TE ĐỀ TÀI THIẾT KẾ H NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN VIỆT NAM (BIDV) CHI NHÁNH QUẢNG NGÃI SINH VIÊN: LÂM QUANG THẠCH LỚP : 06VXD2 THÁNG 05 – 2010 …… TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG …… HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG TE ĐỀ TÀI U THIẾT KẾ H NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN VIỆT NAM (BIDV) CHI NHÁNH QUẢNG NGÃI SINH VIÊN: LÂM QUANG THẠCH LỚP : 06VXD2 THÁNG 05 – 2010 …… TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG …… HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪA LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG TE ĐỀ TÀI U THIẾT KẾ H NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN VIỆT NAM (BIDV) CHI NHÁNH QUẢNG NGÃI GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG SVTH: LÂM QUANG THẠCH MSSV: 0831050157 LỚP: 06VXD2 THÁNG 05 – 2010 LỜI CẢM ƠN Đầu tiên em xin chân thành cảm ơn thầy cô trường đại học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM lời cảm ơn sâu sắc nhất, đặt biệt thầy cô khoa Xây Dựng thầy cô hội đồng bảo vệ tốt nghiệp, tạo điều kiện tốt nhấât cho chúng em hoàn thành đồ án tốt nghiệp C H Trong trình làm đồ án em cố gắng hoàn thành không tránh khỏi khó khăn, bở ngỡ, nhờ hướng dẫn tậïn tình thầy hướng dẫn ThS PHAN THÀNH TRUNG nên em hoàn thành đồ án thời hạn, kinh nghiệp thầy truyền đạt trình hướng dẫn em vô quý báu Một lần em xin cảm ơn thầy tận tình giúp đỡ chúng em thời gian hướng dẫn đồ án H U TE Và em xin cám ơn gia đình anh chị bạn bè giúp em hoàn thành đồ án tốt nghiệp thời hạn KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG MỤC LỤC PHẦN A - TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.1 MỞ ĐẦU: 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: 1.3 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU: 1.4 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG: 1.5 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUAÄT: PHẦN B - TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH H 1.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN: 1.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 12 C 1.3TÍNH TOÁN CÁC Ô BẢN SÀN: 13 1.4 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG : 22 TE 1.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: 23 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH 24 2.1 CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH (T2-T7) TRỤC (4-5&A-B): 24 U 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 25 2.3 TÍNH TOÁN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG: 27 H 2.4 BỐ TRÍ CỐT THÉP CẦU THANG TẦNG ĐẾN TẦNG 7: 34 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 35 3.1 CÔNG NĂNG VÀ KÍCH THƯỚC HỒ NƯỚC MÁI: 35 3.2 SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN HỒ NƯỚC MÁI: 36 3.3 BẢN NẮP: 37 3.4 DẦM NẮP: 40 3.5 BAÛN THAØNH: 46 3.6 BẢN ĐÁY: 49 3.7 DẦM ĐÁY: 51 3.8 CỘT HỒ NƯỚC: 62 3.9 KẾT LUẬN: 63 3.10 BỐ TRÍ CỐT THÉP: 63 SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG CHƯƠNG - XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG KHÔNG GIAN, TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRUÏC D 64 4.1 TRÌNH TỰ TÍNH TOAÙN: 64 4.2 HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CÔNG TRÌNH: 64 4.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG LÊN CÔNG TRÌNH: 71 4.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÔNG TRÌNH: 74 4.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỘT KHUNG TRỤC D: 97 4.6 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM KHUNG TRỤC D: 110 4.7 BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO KHUNG TRUÏC D: 118 CHƯƠNG - XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG KHÔNG GIAN, TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 119 H 5.1 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN: 119 5.2 HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CÔNG TRÌNH: 119 C 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG LÊN CÔNG TRÌNH: 119 5.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÔNG TRÌNH: 120 TE 5.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CỘT KHUNG TRỤC 3: 121 5.6 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM KHUNG TRỤC 3: 130 5.7 BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO KHUNG TRUÏC 3: 135 U CHƯƠNG - ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 136 6.1 MẶT CẮT ĐỊA CHẤT: 136 H 6.2 ĐỊA CHẤT THỦY VĂN: 138 6.3 KẾT LUẬN: 138 6.4 TÍNH CHẤT CƠ LÝ CÁC LỚP ĐẤT: 138 CHƯƠNG - PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI (MÓNG TRỤC D) 140 7.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN: 140 7.2 ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 140 7.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MÓNG: 140 7.4 CHỌN VẬT LIỆU, KÍCH THƯỚC CỌC VÀ CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG: 141 7.5 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: 141 7.6 XAÙC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC: 147 7.7 KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC: 150 7.8 TÍNH LÚN CHO MÓNG THEO MÓNG KHỐI QUY ƯỚC: 151 SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG 7.9 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NÉN THỦNG CỦA ĐÀI VỚI CỘT: 162 7.10 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NÉN THỦNG CỦA ĐÀI VỚI CỌC: 165 7.11 TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC: 167 CHƯƠNG - PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP (MÓNG TRỤC D) 172 8.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN: 172 8.2 ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 172 8.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MÓNG: 172 8.4 CHỌN VẬT LIỆU, KÍCH THƯỚC CỌC VÀ CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG: 172 8.5 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: 173 8.6 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC: 178 8.7 KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC: 180 H 8.8 TÍNH LÚN CHO MÓNG THEO MÓNG KHỐI QUY ƯỚC: 181 8.9 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NÉN THỦNG CỦA ĐÀI VỚI CỘT: 195 C 8.10 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NÉN THỦNG CỦA ĐÀI VỚI CỌC:………………… 199 TE 8.11 TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC:……………………………………………………………………………………………………… 200 H U 8.12 TÍNH CỐT THÉP CỌC:…………………………………………………………………………………………………………………… 204 SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG PHẦN A TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH 1.1 MỞ ĐẦU: H U TE C H Việt Nam quốc gia có kinh tế phát triển nhiều thành phần, nông nghiệp công nghiệp ngành đóng góp vào ngân sách chủ yếu giải công việc cho người dân cách tương đối dân số nông thôn chiếm 70% dân số toàn quốc Tuy nhiên ngành nông nghiệp công nghiệp nước ta lạc hậu chưa đáp ứng tốt điều kiện phát triển đất nước nhu cầu khu vực thời kỳ công nghiệp hoá đại hoá đất nước Nằm vùng duyên hải Miền Trung, Quảng Ngãi có điều kiện tự nhiên tốt cho việc phát triển nông nghiệp công nghiệp Quảng Ngãi tỉnh sản xuất lúa, xuất mặt hàng nông sản tương đối lớn khu vực duyên hải miền trung nước Tuy nhiên tình hình chung nước, tỉnh cần đầu tư nhiều cho công trình phục vụ phát triển nông nghiệp, thương mại dịch vụ công nghiẹâp đầu tư cho thuỷ lợi, đầu tư cho giống, đầu tư cho sản xuất thâm canh chen canh mặt dịch vụ thương mại công nghiệp Đặt biệt khu công nghiêïp đời khu công nghiệp Quảng Phú, khu Công Nghiệp Tịnh Phong, khu Công Nghiệp Dung Quất, tạo điều kiện phát triển cho khu vực miền trung nói chung Quảng Ngãi nói riêng phát triển nhanh chóng, điều kiện Tỉnh Quảng Ngãi có nhiều sách ưu đãi cho nhà đầu tư phát triển nhiều ngành nông sản Hải sản, Lâm sản nhà đầu tư không bỏ lở hội nghiên cứu thị trường nhu cầu cần thiết đầu tư vào khu Công Nghiệp Bên cạch để đáp ứng điều kiện phát triển cho ngành nên cần phải có quan chủ quản đứng huy động nguồn vốn cách hợp lý để đáp ứng nhu cầu toàn ngành Cho nên đề án xây dựng Ngân hàng đầu tư phát triển Quảng Ngãi khả thi hợp lý 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: Nhà làm việc xây dựng quy hoạch tổng thể Thành Phố Quảng Ngãi, tỉnh Quảng Ngãi Diện tích khu đất : 1500m2 Ranh giới khu đất: - Đông Bắc giáp : Đường Quang Trung - Tây Nam giáp : Khu đất bên cạnh - Tây Bắc giáp : Đường Nguyễn Tri phương - Đông Nam giáp : Đường Hùng Vương Khu đất xây dựng công trình tương đối phẳng SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG 1.3 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU: H U TE C H Quảng Ngãi tỉnh thuộc vùng duyên hải Miền trung, nằm vùng nhiệt đới gió mùa, thời tiết năm chia làm hai mùa, mùa nắng từ tháng tư đến tháng tám, mùa mưa từ tháng chín đến tháng ba Số hiệu khí hậu địa chất thủy văn nơi công trình trung tâm khí tượng thuỷ văn Tỉnh Quảng Ngãi cung cấp + Khí hậu: - Nhiệt độ trung bình năm 25.90C - Nhiệt độ trung bình tháng nóng 35.60C - Nhiệt độ trung bình tháng mát 17.70C - Độ ẩm không khí trung bình hàng năm 84% - Độ ẩm trung bình tháng lạnh 85% - Độ ẩm trung bình tháng nóng 80% - Giờ nắng trung bình năm 2215 - Giờ nắng trung bình tháng nóng 245 - Giờ nắng trung bình tháng lạnh 87 (tháng 12) + Lượng mưa: - Lượng mưa trung bình hàng năm 2292 mm - Lượng mưa tháng lớn năm 1664 mm (tháng 11) - Lượng mưa tháng nhỏ năm 36 mm (tháng 4) + Chế độ gió: - Mùa nắng (mùa khô) gió Đông Nam 1.0 m/s - Mùa mưa (mùa lạnh) gió Đông Bắc 2.3 m/s Hướng gió chủ đạo: Đông – Đông Bắc + Địa chất: Cấu tạo lớp phổ biến khu vực nội thị (cả khu vực công trình) từ xuống bao gồm - Lớp đất thổ - Lớp bùn sét có bề dày khoảng 17 m có cường độ chịu tải R=1.1kg/cm2 - Lớp đất sét có chiều dày chưa biết có R=3 kg/cm2 1.4 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG:      Tòa nhà gồm tầng hầm tầng lầu với đặc điểm sau: Tầng hầm cao 3m với chức làm hầm để xe Mỗi tầng điển hình cao 3.6 m (tầng – tầng 7), dùng làm phòng làm việc phòng ban phòng lãnh đạo Tầng (hội trường) cao 3.6 m, tầng cao 4.5 m dùng làm sảnh giao dịch Diện tích mặt xây dựng 762 m2 Tổng chiều cao công trình 33.3 m SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG 1.5 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: H U TE C H + Cấp điện: Sử dụng chung với hệ thống điện Thành phố với nguồn điện 220V, 50HZ Có trạm biến áp dùng nội quan, toàn hệ thống điện bố trí ngầm tường kết cấu Ngoài có máy phát điện dự phòng để đề phòng cố xảy hệ thống điện Thành phố ngừng cung cấp + Giải pháp cấp thoát nước: - Cấp nước: Lấy từ nguồn mạng lưới cấp nước Thành phố có sẵn, có bể nước ngầm để chứa dự trử đưa nước lên bể nước mái nhằm đáp ứng đủ nhu cầu sinh hoạt cho toàn công trình - Thoát nước: Hệ thống thoát nước bên dẫn ống ngầm lòng đất rãnh hoà mạng với hệ thống thoát nước thoát hệ thống thoát nước chung Thành phố Nước mặt: Thải trực tiếp cho hệ thống thoát nước chung Thành phố Nước sinh hoạt: Cho qua hệ thống xử lý nước thải công trình bể tự hoại, bể lọc … sau thải + Giải pháp thông gió Kết hợp giữ thông gió tự nhiên thông gió nhân tạo quạt trần, quạt hút… + Chống sét: Cột thu lôi bố trí mái nhà, kim thu seựt saột ỵ12 Taỏt caỷ maộc chung vaứ tieỏp ủaỏt baống daõy theựp ỵ8, sau ủoự daón xuoỏng coùc đóng sâu lòng đất 4m thép chữ L theo quy định an toàn phòng chống sét + Phòng cháy: Bố trí hệ thống chữa cháy bình khí, xô cát với biển báo đặt vị trí thích hợp SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG Hình 8.8: Sơ đồ nén lún móng M2 Tính lún theo công thức: si  e1i  e2i hi  e1i Với: e1i – hệ số rỗng đất điểm lớp đất xét ứng với TLBT  zbt1   zbt2 P1i  đất (P1i); e2i – hệ số rỗng đất điểm lớp đất xét ứng với TLBT  gl   zgl2 đất ứng suất gây lún (P2i); P2i  P1i  z1 Bảng 8.12: Xác định độ lún móng khối quy ước e1i 0.863 0.8367 0.8341 0.8318 0.8298 0.6675 0.6673 0.6671 0.6669 0.6667 0.6665 0.6663 0.6661 0.6659 0.6698 P2i (kN/m2) 252.89 505.62 492.845 467.615 440.315 417.755 398.68 384.415 373.635 366.68 363.21 361.065 361.08 363.255 182.255 e2i 0.821 0.7876 0.7886 0.7909 0.7933 0.6638 0.664 0.6643 0.6645 0.6646 0.6647 0.6647 0.6647 0.6647 0.6687 H P1i (kN/m2) 86.875 187.205 196.175 205.145 214.535 224.345 234.155 243.965 253.775 263.585 273.395 283.205 293.015 302.825 153.865 si C zi (m) 0.5 1.5 2.1 2.6 3.1 3.6 4.1 4.6 5.1 5.6 6.1 6.6 7.1 H 10 11 12 13 14 hi (m) 0.25 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.25 U TE Điểm Si (m) 0.0056 0.0133 0.0124 0.0111 0.0119 1.1x10-3 0.99x10-3 0.84x10-3 0.72x10-3 0.63x10-3 0.54x10-3 0.48x10-3 0.42x10-3 0.36x10-3 0.16x10-3 0.0607 Vaäy S=6.07 (cm) < Sgh=8 (cm) => thỏa +Móng M3: Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có chiều dày hiBM/4=2.918/4=0.73m => chọn hi=0.5m SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG H U TE C H Bảng 8.13: Tính toán ứng suất gây lún btz 0.2btz glz Điểm hi zi LM/BM 2z/BM Ko (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (m) (m) 0.5 1.31 256.55 173.75 34.75 0.5 1.31 0.34 0.975 250.14 182.72 36.544 0.5 1.31 0.69 0.878 225.25 191.69 38.338 0.5 1.5 1.31 1.03 0.745 191.13 200.66 40.132 0.5 0.6 2.1 1.31 1.44 0.581 149.06 209.63 41.926 0.5 2.6 1.31 1.78 0.467 119.81 219.44 43.888 0.5 3.1 1.31 2.12 0.375 96.21 229.25 45.85 0.5 3.6 1.31 2.47 0.301 77.22 239.06 47.812 0.5 4.1 1.31 2.81 0.248 63.62 248.87 49.774 0.5 4.6 1.31 3.15 0.206 52.85 258.68 51.736 5.1 1.31 3.5 0.173 44.38 268.49 53.698 10 0.5 gl bt Ta thấy điểm số 10 coù  z=44.38 (kN/m ) < 0.2 z=53.698 (kN/m2)  Hcn = 5.1m SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 192 KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG -1.300 5400 750 -600 N 1000 TK 2° 2250 H 3b 3a 173.75 (kN/m2) 182.72 (kN/m2) 191.69 (kN/m2) 200.66 (kN/m2) 209.63 (kN/m ) 219.44 (kN/m2) 229.25 (kN/m2) 239.06 (kN/m2) 248.87 (kN/m2) bt SVTH: LAÂM QUANG THAÏCH 258.68 (kN/m2) 268.49 (kN/m2) 256.55 (kN/m2) 250.14 (kN/m2) 225.25 (kN/m2) 191.13 (kN/m2) 149.06 (kN/m2) 119.81 (kN/m2) 96.21 (kN/m2) 10 gl 5100 4300 2200 2250 1000 2° 19600 8250 3a U TE 8250 C 25000 H 5900 10550 M Q 77.22 (kN/m2) 63.62 (kN/m2) 52.85 (kN/m2) 44.38 (kN/m2) TRANG 193 KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG Hình 8.9: Sơ đồ nén lún móng M3 Tính lún theo công thức: si  e1i  e2i hi  e1i Với: e1i – hệ số rỗng đất điểm lớp đất xét ứng với TLBT  zbt1   zbt2 P1i  đất (P1i); e2i – hệ số rỗng đất điểm lớp đất xét ứng với TLBT  gl   zgl2 đất ứng suất gây lún (P2i); P2i  P1i  z1 Bảng 8.14: Xác định độ lún móng khối quy ước P1i (kN/m2) 86.875 187.205 196.175 205.145 214.535 224.345 234.155 243.965 253.775 263.585 134.245 si e1i e2i 0.8296 0.7947 0.7966 0.8004 0.8041 0.6653 0.6656 0.6657 0.6657 0.6657 0.6697 H 0.863 0.8367 0.8341 0.8318 0.8298 0.6675 0.6673 0.6671 0.6669 0.6667 0.6706 P2i (kN/m2) 215.15 424.9 404.365 375.24 348.97 332.355 320.87 314.385 312.01 312.2 156.435 C zi (m) 0.5 1.5 2.1 2.6 3.1 3.6 4.1 4.6 5.1 Si (m) 0.0045 0.0114 0.0102 0.0085 0.0084 0.66x10-3 0.51x10-3 0.42x10-3 0.36x10-3 0.3x10-3 0.14x10-3 0.0455 H 10 hi (m) 0.25 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.25 U TE Điểm Vậy S=4.55 (cm) < Sgh=8 (cm) => thỏa 8.9 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NÉN THỦNG CỦA ĐÀI VỚI CỘT: +Móng M1: SVTH: LÂM QUANG THẠCH 150 1350 ° 10 11 12 500 250 1500 1350 975 66 ° 73 73 ° 600 TRANG 194 KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG Hình 8.10: Sơ đồ nén thủng móng M1 cột Tính toán chống nén thủng theo điều kiện: Nt  Fb = at.Rbt.Um.ho.tga1 Trong đó: Fb – khả chống nén thủng bê tông; Nt – lực nén thủng, lấy tổng hợp lực tác dụng lên mặt đáy tháp nén thủng; at = (bê tông nặng); Bê tông B.25 => Rbt = 1.05 (MPa) = 1050 (kN/m2) Um – giá trị trung bình chu vi hai đáy tháp nén thủng (đáy lớn lấy mức cốt thép);  tga1 = ho/ct  2.5 10 1350 450 900 11 12 900 U TE 900 450450 C H 2250 Hình 8.11: Sơ đồ xác định áp lực cọc tác dụng lên đài H 76.1x 2.25 5029.5 209.5 x 0.45 P1     451.88( kN ) 12 12 x 0.45 x (0.452  1.352  2.252 ) 5029.5 209.5 x0.45 76.1x1.35 P2     454.29(kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 76.1x0.45 5029.5 209.5 x0.45 P3     456.71( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 5029.5 209.5 x0.45 76.1x0.45 P4     459.13( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 76.1x1.35 5029.5 209.5 x 0.45 P5     461.545( kN ) 12 12 x0.452 x(0.452  1.352  2.252 ) 5029.5 209.5 x0.45 76.1x 2.25 P6     463.96( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 76.1x 2.25 5029.5 209.5 x0.45 P7     374.3( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 76.1x1.35 5029.5 209.5 x 0.45 P8     376.705( kN ) 12 12 x 0.452 x (0.452  1.352  2.252 ) 76.1x 0.45 5029.5 209.5 x0.45 P9     379.121( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 5029.5 209.5 x0.45 76.1x0.45 P10     381.537( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 195 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG 76.1x1.35 5029.5 209.5 x 0.45    383.953( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) 5029.5 209.5 x 0.45 76.1x 2.25 P12     386.368( kN ) 12 12 x0.45 x(0.452  1.352  2.252 ) P11  - Coät D1: Nt = 692.2–(451.88+374.3) = -133.98 (kN) => đài cọc không bị nén thủng - Cột D2: Nt = 3888.5-(456.71+459.13+461.545+379.121+381.537+383.953) Nt = 1828.05 (kN) Fb = 1x1050x0.5(4x0.5+2x1.5+2x1.35)x1.35x(1.35/0.6)=12279 (kN) Fb = 12279 (kN) > Nt = 1828.05 (kN) => đài cọc không bị nén thủng +Móng M2: 150 1350 C 71 ° ° 71 H 475 550 10 11 12 13 14 15 2250 U TE 1500 1800 1800 10 11 12 13 14 15 900 900 H Hình 8.12: Sơ đồ nén thủng móng M2 cột 900 900 900 900 Hình 8.13: Sơ đồ xác định áp lực cọc tác dụng lên đài 23.11x1.8 6454.68 54.84 x 0.9 P1     434.693( kN ) 15 10 x 0.9 x (0.9  1.82 ) 23.11x 0.9 6454.68 54.84 x0.9 P2     435.549( kN ) 15 10 x0.9 x(0.92  1.82 ) 6454.68 54.84 x0.9 P3    436.405(kN ) 15 10 x0.92 SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 196 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG 23.11x0.9 6454.68 54.84 x0.9    437.261( kN ) 15 10 x0.9 x(0.9  1.82 ) 6454.68 54.84 x0.9 23.11x1.8 P5     438.1( kN ) 15 10 x0.9 x(0.92  1.82 ) 6454.68 23.11x1.8 P6    428.6(kN ) 15 x (0.9  1.82 ) 6454.68 23.11x0.9 P7    429.456( kN ) 15 x(0.92  1.82 ) 6454.68 P8   430.312(kN ) 15 23.11x 0.9 6454.68 P9    431.168( kN ) 15 x (0.92  1.82 ) 6454.68 23.11x1.8 P10    432.024(kN ) 15 x(0.9  1.82 ) 23.11x1.8 6454.68 54.84 x0.9 P11     422.5( kN ) 15 10 x0.9 x(0.9  1.82 ) 6454.68 54.84 x0.9 23.11x 0.9 P12     423.363( kN ) 15 10 x0.9 x(0.9  1.82 ) 6454.68 54.84 x0.9 P13    424.219( kN ) 15 10 x0.92 23.11x0.9 6454.68 54.84 x0.9 P14     425.075( kN ) 15 10 x0.9 x(0.9  1.82 ) 6454.68 54.84 x0.9 23.11x1.8 P15     425.931( kN ) 15 10 x0.9 x(0.9  1.82 ) U TE C H P4  H Nt = 5815.8-(P2+P3+P4+P7+P8+P9+P12+P13+P14)=1942.983 (kN) tga1=1.35/0.475=2.84 > 2.5 => tga1 = 2.5 Fb = 1x1050x0.5(4x0.55+2x1.5+2x2.25)x1.35x2.5=17188 (kN) > Nt =1942.983 (kN) =>Đài cọc không bị nén thủng +Móng M3: 67 ° ° 67 150 1350 575 350 1350 1500 Hình 8.14: Sơ đồ nén thủng móng M3 cột SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 197 GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG 900 450450 KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD 900 Hình 8.15: Sơ đồ xác định áp lực cọc tác dụng lên đài C H 2408.6 39.01x0.45 43.69 x0.9 P1     403.745( kN ) 6 x0.452 x 0.92 2408.6 39.01x0.45 P2    415.881( kN ) 6 x0.452 2408.6 39.01x0.45 43.69 x0.9 P3     428.01(kN ) 6 x0.452 x0.92 2408.6 39.01x0.45 43.69 x0.9 P4     374.9(kN ) 6 x0.452 x0.92 2408.6 39.01x0.45 P5    386.985(kN ) 6 x0.452 2408.6 39.01x0.45 43.69 x0.9 P6     399.121( kN ) 6 x0.452 x0.9 150 1350 45° 45° H U TE Nt = 1841.9-( P1+P2+P3+P4+P5+P6)=-593.742 (kN) =>Đài cọc không bị nén thủng 8.10 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG NÉN THỦNG CỦA ĐÀI VỚI CỌC: +Móng M1: 150 1350 45° 45° Hình 8.16: Sơ đồ nén thủng móng M1 cọc Từ hình vẽ ta thấy tháp chọc thủng bị giới hạn nên đài không bị nén thủng +Móng M2: Hình 8.17: Sơ đồ nén thủng móng M2 cọc Từ hình vẽ ta thấy tháp chọc thủng bị giới hạn nên đài không bị nén thủng SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 198 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG 150 1350 +Móng M3: 225 900 225 2115 C 2040 U TE 1350 893(kN.m) 325 210 4950 360 H 2747.52(kN) Hình 8.18: Sơ đồ nén thủng móng M3 cọc Từ hình vẽ ta thấy tháp chọc thủng bị giới hạn nên đài không bị nén thủng 8.11 TÍNH THÉP CHO ĐÀI CỌC: Vật liệu: Bê tông B.25; thép CII 8.11.1 Móng M1: Sơ đồ tính: 225 900 900 900 900 900 225 H 826.18(kN) 830.995(kN) 835.831(kN) 840.667(kN) 845.498(kN) 850.328(kN) Hình 8.19: Sơ đồ tính Tìm nội lực phần mềm Sap2000 SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 199 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG U TE C H Hình 8.20: Nội lực tính toán +Tính thép theo phương cạnh ngắn: Thép lớp ta bố trí cấu tạo Þ12a200 Thép lớp ta lấy M=893 (kN.m) để tính thép với: b = 100 cm; ho = 135 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 893x104 am    0.034  b Rbbho2 1x145x100 x1352 x    2a m    x 0.34  0.035 As  x b Rb bh0 Rs  0.035 x1x145 x100 x135  24.5(cm ) 2800 H Chọn Þ12 có As=1.13 (cm2) Vậy số thép n = 24.5/1.13 =21.7 => chọn n = 22 Khoảng cách thép a = (4950-100)/21 = 230.9mm  Thép chọn Þ12a200 (Aschọn =24.86 cm2) +Tính thép theo phương cạnh dài: Thép lớp ta bố trí cấu tạo Þ12a200 Thép lớp ta lấy M=2612.1 (kN.m) để tính thép với: b = 100 cm; ho = 135 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 2612.1x104   0.099 am   b Rbbho2 1x145x100 x1352 x    2a m    x 0.099  0.104 As  x b Rb bh0 Rs  0.104 x1x145 x100 x135  72.7(cm ) 2800 Chọn Þ28 có As=6.15 (cm2) Vậy số thép n = 72.7/6.15 =11.8 => chọn n = 12 Khoảng cách thép a = (1350-100)/11 =113.6 mm  Thép chọn Þ28a110 (Aschọn =73.8 cm2) SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 200 KHÓA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG -Kiểm tra khả chịu cắt : Qmax=2623.7 (kN) Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x100x135 =6851.25(KN ); Qmax=2623.7 (KN) < Qo=>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén +Khả chịu cắt bêtông : Qb = 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x1.5x1.05x100x135=19136.25KN >Qmax Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo 8.11.2 Móng M2: Sơ đồ tính: 1364(kN.m) 625 2182(kN) C 900 900 900 225 U TE 225 900 225 900 H 2250 900 225 4050 1294(kN) 1297(kN) 2785(kN.m) 625 900 H Hình 8.21: Sơ đồ tính +Tính thép theo phương cạnh ngắn: Thép lớp ta bố trí cấu tạo Þ12a200 Thép lớp ta lấy M=1364 (kN.m) để tính thép với: b = 100 cm; ho = 135 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 1364 x104   0.052 am   b Rbbho2 1x145x100 x1352 x    2a m    x 0.052  0.053 As  x b Rb bh0 Rs  0.053 x1x145 x100 x135  37.1( cm ) 2800 Chọn Þ12 có As=1.13 (cm2) Vậy số thép n = 37.1/1.13 =32.83 => chọn n = 33 Khoảng cách thép a = (4050-100)/32 = 123.4mm  Thép chọn Þ12a120 (Aschọn =37.29 cm2) SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 201 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG +Tính thép theo phương cạnh dài: Thép lớp ta bố trí cấu tạo Þ12a200 Thép lớp ta lấy M=2785 (kN.m) để tính thép với: b = 100 cm; ho = 135 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 2785 x104   0.105 am   b Rbbho2 1x145x100 x1352 x    2a m    x 0.105  0.111 As  x b Rb bh0 Rs  0.111x1x145 x100 x135  77.6(cm ) 2800 225 900 900 225 275 343.1(kN.m) H 1350 225 900 225 2250 1247.6(kN) U TE C H Chọn Þ25 có As=4.91 (cm2) Vậy số thép n = 77.6/4.91 =15.8 => chọn n = 16 Khoảng cách thép a = (2250-100)/15 =143.3 mm  Thép chọn Þ25a140 (Aschọn =78.56 cm2) -Kiểm tra khả chịu cắt : Qmax=2182 (kN) Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x100x135 =6851.25(KN ); Qmax=2182 (KN) < Qo=>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén +Khả chịu cắt bêtông : Qb = 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x1.5x1.05x100x135=19136.25KN >Qmax Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo 8.11.3 Móng M3: Sơ đồ tính: 827.1(kN) 599.7(kN.m) 725 Hình 8.22: Sơ đồ tính SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 202 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG +Tính thép theo phương cạnh ngắn: Thép lớp ta bố trí cấu tạo Þ12a200 Thép lớp ta lấy M=343.1 (kN.m) để tính thép với: b = 100 cm; ho = 135 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 343.1x104   0.013 am   b Rbbho2 1x145x100 x1352 x    2a m    x 0.013  0.013 As  x b Rb bh0 Rs  0.013 x1x145 x100 x135  9.1( cm ) 2800 U TE C H Chọn Þ12 có As=1.13 (cm2) Vậy số thép n = 9.1/1.13 =8.1 => chọn n = Khoảng cách thép a = (2250-100)/8 = 268.75mm  Thép chọn Þ12a200 (cấu tạo) +Tính thép theo phương cạnh dài: Thép lớp ta bố trí cấu tạo Þ12a200 Thép lớp ta lấy M=599.7 (kN.m) để tính thép với: b = 100 cm; ho = 135 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 599.7 x104 am    0.023  b Rbbho2 1x145x100 x1352 x    2a m    x 0.023  0.023 As  x b Rb bh0 Rs  0.023 x1x145 x100 x135  16.1(cm ) 2800 H Chọn Þ16 có As=2.01 (cm2) Vậy số thép n = 16.1/2.01 =8.01 => chọn n = Khoảng cách thép a = (1350-100)/8 =156.25 mm  Thép chọn Þ16a150 (Aschọn =18.09 cm2) -Kiểm tra khả chịu cắt : Qmax=1247.6 (kN) Bêtông không bị phá hoại ứng suất nén : Qo = 0.35xRbxbxh0 = 0.35x1.45x100x135 =6851.25(KN ); Qmax=1247.6 (KN) < Qo=>Đài dầm không bị phá hoại ứng suất nén +Khả chịu cắt bêtông : Qb = 0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x1.5x1.05x100x135=19136.25KN >Qmax Bêtông đủ khả chịu cắt cốt thép chịu lực cắt đặt theo cấu tạo 8.12 TÍNH CỐT THÉP CỌC: 8.12.1 Kiểm tra cẩu lắp cọc: (cọc 10m) Các móc cẩu cọc bố trí điểm cách đầu mũi cọc khoảng định cho moment dương lớn moment âm có trị số tuyệt đối lớn + Trường hợp vận chuyển cọc: SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 203 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: THS PHAN THÀNH TRUNG Tải trọng phân bố tác dụng lên cọc vận chuyển, lắp dựng trọng lượng thân cọc q=n.bt.Fc=1.5x25x0.3x0.3=3.375 (kN/m) đó: n=1.5 – hệ số vượt tải kể đến vận chuyển cọc gặp đường xấu làm chấn động mạnh cọc cố khác công trường thi công cọc 0.207L=2070 0.207L=2070 10000 3.375(kN/m) C H M=0.043qL2=14.513(kN.m) U TE Hình 8.23: Sơ đồ tính vận chuyển cọc Moment cẩu cọc: M=0.043qL2=0.043x3.375x102=14.513 (kN.m) + Trương hợp dựng cọc: 0.294L=2940 10000 H 3.375(kN/m) M=0.086qL2=29.025(kN.m) Hình 8.24: Sơ đồ tính dựng cọc Moment dựng cọc: M=0.086qL2=0.086x3.375x102=29.025 (kN.m) Kiểm tra cốt thép chọn 4Þ12 có As=4.52 (cm2) với M=29.025 (kN.m) b = 30 cm; ho = 25 cm; Rb = 14.5 MPa; Rs = 280 MPa M 29.025x104 am    0.107  b Rbbho2 1x145 x30 x252 x    2a m    x 0.107  0.113 SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 204 KHĨA 2006-2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD As  x b Rbbh0 Rs  GVHD: THS PHAN THAØNH TRUNG 0.113 x1x145 x30 x 25  4.38(cm ) 2800 H U TE C H Chọn 4Þ12 làm thép cọc 8.12.2 Tính thép móc cẩu: Chọn thép móc cẩu CII có Rs=2800 (daN/cm2), 1Þ14 có As=1.54 (cm2) Lực kéo tính toán là: N=qL=3.375x10=33.75 (kN) =3375 (daN) Thép móc cẩu chịu lực kéo khi: =N/As=3375/1.54=2192 (daN/cm2) < Rs=2800 (daN/cm2) =>Thép móc cẩu đủ khả chịu lực SVTH: LÂM QUANG THẠCH TRANG 205 ... NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG TE ĐỀ TÀI U THIẾT KẾ H NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN VIỆT NAM (BIDV) CHI NHÁNH QUẢNG NGÃI SINH VIÊN: LÂM QUANG... NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG TE ĐỀ TÀI U THIẾT KẾ H NGÂN HÀNG ĐẦU TƯ VÀ PHÁT TRIỂN VIỆT NAM (BIDV) CHI NHÁNH QUẢNG NGÃI GVHD: THS PHAN THÀNH... nhà đầu tư phát triển nhiều ngành nông sản Hải sản, Lâm sản nhà đầu tư không bỏ lở hội nghiên cứu thị trường nhu cầu cần thiết đầu tư vào khu Công Nghiệp Bên cạch để đáp ứng điều kiện phát triển