Văn phòng đại diện bộ tư lệnh quân chủng phòng không không quân tại đà nẵng

Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Quân ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CƠNG NGHIỆP VĂN PHỊNG ĐẠI DIỆN BỘ TƯ LỆNH QN CHỦNG PHỊNG KHƠNG - KHÔNG QUÂN TẠI ĐÀ NẴNG SVTH: TRẦN MẠNH CƯỜNG MSSV: 110120072 LỚP: 12X1A GVHD: ThS TRỊNH QUANG THỊNH ThS PHAN QUANG VINH Đà Nẵng – Năm 2017 Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn CHƯƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Nhu cầu đầu tư xây dựng cơng trình Hiện nay, thấy phát triển khơng ngừng qn đội, đầu tư nhà nước dẫn đến hình thành nên văn phịng đại diện quân chủng, quân khu, Văn phòng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn số Là nhân tố quan trọng đất nước, Quân đội Việt Nam nói chung Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn nói riêng đóng vai trị tiên phong việc bảo vệ phát triển đất nước, với nhiệm vụ thiết yếu đó, Văn phịng đại diện cơng trình quan trọng cho việc phát triển đáp ứng nhu cầu cần thiết Đảng, Nhà nước nhân dân 1.2 Các tài liệu tiêu chuẩn dùng thiết kế kiến trúc - TCVN 4088 : 1985 - Số liệu khí hậu dùng thiết kế xây dựng - TCVN 323 : 2004 – Nhà cao tầng - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 4450 : 1987 - Căn hộ - Tiêu chuẩn thiết kế 1.3 Vị trí, đặc điểm, đất xây dựng Tên cơng trình: Văn phịng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn Địa điểm: 148 Duy Tân – TP Đà Nẵng Đặc điểm: Văn phòng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn nằm phía sau nhà khách quân chủng, gần sân bay Đà Nẵng Với lối kiến trúc sang trọng, đại, tòa nhà điểm nhấn tạo nên cảnh quan đẹp góp phần đại hóa mặt thành phố Chủ đầu tư dự án công ty cổ phần ACC-Thăng Long Cơng trình xây dựng khu đất có tổng diện tích 1100 m2, diện tích đất xây dựng 781,2 m2 Văn phịng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn văn phòng phức hợp 12 tầng, bao gồm nhà khách, loại phòng ăn nhiều phòng điều hành 1.4 Quy mơ cơng trình Cơng trình Văn phịng đại diện BTL Phịng Khơng-Khơng Qn loại cơng trình dân dụng (nhà nhiều tầng có chiều cao tương đối lớn) thiết kế theo quy mô chung sau: tầng phịng khách sảnh chính, thơng tầng với tầng phịng ăn, tầng lại phòng điều hành Chiều cao cơng trình 44,1m tính từ cốt mặt đất tự nhiên Cơng trình tọa lạc khn viên rộng 1100 m² với diện tích xây dựng 781,2 m², phần cịn lại xây dựng cơng trình phụ trợ Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Quân ÐU ? NG DUY TÂN L? I VÀO G ÐU ? N N DUY TÂ O L? I VÀ Hình 1.1: Mặt tổng thể cơng trình + Tầng trệt: bao gồm sảnh chính, phịng khách, phịng trực số phòng kỹ thuật khác + Tầng 2: bao gồm phòng ăn VIP, phòng ăn lớn, kho số phòng kỹ thuật khác + Các tầng lại: chủ yếu phòng điều hành và sảnh chờ + Tầng kỹ thuật: diện tích sàn 751,44 m2 bố trí phịng kỹ thuật 1.5 Giải pháp kiến trúc +Cơng trình có dạng hộp, phù hợp với kiến trúc loại văn phịng, tận dụng tối đa diện tích Văn phòng làm việc phòng điều hành đảm bảo diện tích sử dụng phịng, độ thơng thống, vệ sinh an toàn sử dụng +Hệ thống thang hiểm bố trí cho tồn cơng trình đảm bảo an tồn cho người sử dụng cơng trình xảy cố +Mặt tầng bố trí hợp lý, đảm bảo lấy sáng tạo thơng thống chiếu sáng tự nhiên tốt cho phịng +Hình khối kiến trúc cơng trình đẹp, đại, mặt đứng mặt bên phù hợp với công sử dụng quy hoạch chung đô thị Hệ thống hợp lí 1.6 Mật độ xây dựng Ko tỷ số diện tích xây dựng cơng trình diện tích lơ đất (%), diện tích xây dựng cơng trình tính theo hình chiếu mặt mái cơng trình + Mật độ xây dựng đảm bảo không 40% Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn K0 = Sxd/Sld = 781,2/1100 = 71% 1.7 Kết luận Theo TCXDVN 323:2004, mục 5.3, xây dựng nhà cao tầng khu đô thị mới, mật độ xây dựng không vượt 40% hệ số sử dụng đất không Trong trường hợp cơng trình tính, điều kiện không thỏa nhiên để đảm bảo đủ nguồn cung cấp dịch vụ hạ tầng cho cơng trình điện nước, giao thông đảm bảo việc đấu nối với kết cấu hạ tầng khu thị hệ số nói xem xét theo điều kiện cụ thể lơ đất cấp có thẩm quyền phê duyệt Về kiến trúc, cơng trình mang dáng vẻ đại, thoát Sự liên hệ hộ phòng hộ thuận tiện mang tính độc lập cao, hệ thống đường ống kĩ thuật đơn giản hiệu cao Về kết cấu, kết cấu sử dụng cơng trình hệ cột- vách kết hợp đảm bảo chịu tải trọng ngang đứng tốt Hệ sàn dầm có độ cứng lớn đảm bảo khả chịu lực cơng trình Kết cấu móng vững với hệ móng cọc khoan nhồi có khả chịu lực lớn Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG 2.1 Phân loại Ô sàn sơ chọn chiều dày sàn -Hình phân loại sàn tầng xem phụ lục (hình P.1.2) *Quan niệm tính tốn: Nếu sàn liên kết với dầm xem ngàm, sàn khơng có dầm xem tự Nếu sàn liên kết với dầm biên xem khớp Khi dầm biên lớn ta xem ngàm l -Khi  -Bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé: Bản loại dầm l1 l - Khi  -Bản làm việc theo hai phương: Bản kê bốn cạnh l1 -Chọn chiều dày sàn: + Chọn chiều dày sàn theo công thức: hb = D l m Căn vào kích thước,cấu tạo, liên kết, tải trọng tác dụng ta chia làm loại ô sau: Bảng 2.1: Phân chia sàn tầng chiều dày sàn kích Tên thước tỷ số loại D m Hb Liên cạnh loại sàn l1 l2 k=l2/l1 loại dầm dầm Hb=D*l1/m kết biên s1 3,9 3,9 1,00 X 40 0,098 2N,2K s2 3,9 3,9 1,00 X 40 0,098 3N,1K s3 2,1 2,2 1,05 X 40 0,053 3N,1K s4 3,8 7,8 2,05 X 35 0,109 1N,1K s5 2,4 3,9 1,63 X 35 0,069 1N,1K s6 2,4 3,9 1,63 X 35 0,069 2N s7 2,4 2,50 X 35 0,069 2N s8 3,9 1,54 X 40 0,098 3N,1K s9 3,9 3,9 1,00 X 40 0,098 3N,1K s10 3,9 3,9 1,00 X 40 0,098 4N s10' 3,9 3,9 1,00 X 40 0,098 4N s11 1,7 3,9 2,29 X 35 0,049 2N s12 3,9 1,54 X 40 0,098 2N s13 0,475 21 44,21 X 35 0,014 1N,1TD s14 1,5 3,9 2,60 X 35 0,043 1N,1TD Xây dựng Trụ Sở, Văn Phòng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn s15 1,5 4,00 X 35 0,043 1N,1TD → Chọn hb= 0,1m = 100 mm 2.2 Chọn vật liệu sàn: - Bêtông cấp độ bền: B25 có Rb = 14,5 MPa =145 kg/cm2,  = 2500 daN/m3 Rbt=1,05 Mpa = 10,5 kg/cm2 - Cốt thép Ø ≤ 8: dùng thép AI có: RS = RSC = 225 (MPa) - Cốt thép Ø > dùng thép AII có Rs = Rsc = 280 (Mpa) 2.3 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn: 2.3.1 Tĩnh tải sàn: 2.3.1.1 Trọng lượng lớp sàn: gtc = . (kg/cm2): tĩnh tải tiêu chuẩn gtt = gtc.n (kg/cm2): tĩnh tải tính tốn Trong (kg/cm3) trọng lượng riêng vật liệu, n hệ số vượt TCVN2737-1995 Bảng 2.2: Trọng lượng lớp sàn Trọng lượng Chiều gtc Hệ số n dày Lớp vật liệu riêng  (m) (kg/m3) (kg/m2) 0.01 2000 20 1.1 1.Gạch Ceramic 0.02 1800 36.0 1.3 2.Vữa XM lót 0.10 2500 250 1.1 3.Bản BTCT 0,015 1800 27 1.3 4.Vữa trát 10 1.1 5.Trần giả Tổng cộng 316 tải lấy theo gtt (kg/m2) 22 46.8 275 35,1 11 389,9 2.3.1.2 Trọng lượng tường ngăn phạm vi ô sàn: Tường ngăn khu vực khác mặt dày 100mm xây gạch rỗng có  = 15 (KN/m3) Đối với sàn có tường đặt trực tiếp sàn khơng có dầm đỡ xem tải trọng phân bố sàn Trọng lượng tường ngăn dầm qui đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm Chiều cao tường xác định: ht = H-hds Trong đó: ht chiều cao tường H: chiều cao tầng nhà hds: chiều cao dầm sàn tường tương ứng Công thức qui đổi tải trọng tường ô sàn tải trọng phân bố ô sàn : n S   + 2.nv St  v  v + nc Sc  c g ttt− s = t t t t (KG/m2) Si Trong đó: St(m2): diện tích bao quanh tường Sc(m2): diện tích cửa Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn nt,nc, nv,: hệ số độ tin cậy tường cửa.(nt=1,1;nc= nv=1,3  t = 0.11(m),  t = 0.22(m),: chiều dày mảng tường  t = 15(KN/m ): trọng lượng riêng tường gạch rỗng 2  c = 0.4(KN/m ): trọng lượng 1m cửa kính khung thép Si(m2): diện tích sàn tính tốn Bảng 2.3: Trọng lượng tường ngăn phạm vi sàn Ơ sàn Kích thước (mxm) Diện tích (m2) St (m2) Sc (m2) gttt-s gtts (daN/m2) (daN/m2) gtt (daN/m2) S9 3,9x3,9 15,21 12,16 1,76 164,6 389,9 554,5 S10’ 3,9x3,9 15,21 12,16 1,76 164,6 389,9 554,5 2.3.2 Hoạt tải sàn: Hoạt tải tiêu chuẩn ptc (kN/m2) lấy theo TCVN 2737-1995 Theo TCXDVN 2737-1995, thiết kế nhà cao tầng hoạt tải sử dụng nhân với hệ số giảm tải theo chiều cao + Đối với phòng nêu mục 1,2,3,4,5 ( Bảng 3- Tải trọng tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang TCVN 2737-1995 Mục 4.3.1) nhân với hệ số ψA1(khi A>A1=9m2) 0, Hệ số giảm tải : ΨA = 0,4+ A A1 A –Diện tích chịu tải tính m2 + Đối với phịng nêu mục 6,7,8,10,12,14 ( Bảng 3- Tải trọng tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang TCVN 2737-1995 Mục 4.3.1) nhân với hệ số ψA2(khi A>A2=36m2) 0, Hệ số giảm tải : ΨA = 0,4+ A / A2 Ô Sàn S1 S2 S3 S4 S5 Bảng 2.4: Hoạt tải ô sàn tầng Diện ptc Hệ số tích Hệ số Loại Phịng giảm n (daN/ tải Ψ (m ) m2) Phòng ĐH Phòng Vip1 Kỹ thuật thang Hành lang Hành lang 15,21 15,21 4,62 29,64 9,36 150 150 150 300 300 1.3 1.3 1.3 1.2 1.2 0,86 0,86 1 ptt (daN/m2) 167,7 167,7 195 360 360 Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn Ơ Sàn S6 S7 S8 S9 S10 S10’ S11 S12 S13 S14 S15 Loại Phòng Hành lang Hành lang Sảnh chờ Vệ sinh Phòng Vip1 Vệ sinh Hành lang Sảnh chờ Ban công Ban cơng Ban cơng Diện tích ptc (m2) (daN/ m2) 9,36 14,4 23,4 15,21 15,21 15,21 6,63 23,4 9,98 5,85 300 300 400 150 150 150 300 400 200 200 200 ptt Hệ số n Hệ số giảm tải Ψ (daN/m2) 1.2 1.2 1.2 1.3 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2 1,2 1,2 1 0,86 0,86 0,86 1 1 360 360 480 167,7 167,7 167,7 360 480 240 240 240 2.4 Xác định nội lực 2.4.1 Tính tốn liên tục theo sơ đồ đàn hồi - Khi tính tốn liên tục cần xét đến tổ hợp bất lợi hoạt tải + Trường hợp tỉnh tải xếp cho tất ô + Momen âm lớn gối ô tính với tường hợp hoạt tải xếp tất ô +Momen âm lớn gối tính với tồn tải trọng (g+p) : MI= - 1 (g+p).l1.l2 (kN.m/m).(hoặc M’I) MII= -  (g+p).l1.l2 (kN.m/m) (hoặc M’II) + Với momen dương nhịp lấy hoạt tải đặt cách ô M1 =[α1(g+o,5p) + αo1.0,5p]l1.l2 M2 =[α2(g+o,5p) + αo2.0,5p]l1.l2 2.5 Tính tốn nội lực cốt thép 2.5.1 Tính tốn Bản kê bốn cạnh (ơ S1) Hình 2.1: Sơ đồ tính sàn S1 l2/l1 = 3,9/3,9=1<  kê cạnh ;tra bảng nội suy ta có: α01 = 0,0365 ; α02 = 0,0365 ; α1 = 0,0269 ; α2 = 0,0269; β1 = 0,0625; β2 = 0,0625 M1=[α1(g+o,5p)+αo1.0,5p]l1.l2=[0,0269.(3899 + 0,5.1677) + 0,0365.0,5.1677].3,9.3,9= 2402(N.m)  M2=[α2(g+o,5p) + αo2.0,5p]l1.l2 =[0,0269.(3899+0,5.1677) +0,0365.0,5.1677].3,9.3,9= 2404(N.m)  MI = -0,0625 (3899 + 1677) 3,9 3,9= -5301(N.m) Xây dựng Trụ Sở, Văn Phòng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn  M1I = -0,0625 (3899 + 1677) 3,9 3,9= -5301 (N.m) * Tính tốn cốt thép : Cốt thép ф  chọn AI có Rs = Rsc = 225MPa Cốt thép ф > chọn AII có Rs = Rsc = 280MPa Bêtơng B25 Rb = 14,5 MPa - Cốt thép chịu momen dương theo phương trục A-D: M1 = 2404 N m (lấy a = 1,5 cm  ho1 = 10-1,5 = 8,5 cm) M1 2404 m = = = 0,023   R = 0, 419 Rb b.ho21 14,5.106 1 0.0852 + − 2 m + −  0, 023 = = 0,988 2 M1 2404.103  AsTT = = = 127 mm2=1,27 cm2  Rs ho 0,988  225  85 -Kiểm tra hàm lượng cốt thép : ATT 127  = s 100% = 100% = 0,15%  min = 0,1% b.h0 1000.85 →  < 0,3%: Hàm lượng cốt thép chưa hợp lý 1000.as 1000  28, 27 TT = = 222mm Chọn thép   as = 28,27mm2  a = AsTT 127 Chọn thép  a 200 mm để bố trí  = - Cốt thép chịu momen dương theo phương trục 1-6: M = 2404 N m (lấy a = 2,1cm lớp thép đặt lớp thép theo phương cạnh ngắn  ho2 = 102,1=7,9cm) M2 2404 m = = = 0,027   R = 0, 419 Rb b.ho1 14,5.106 1 0.0792 + − 2 m + −  0, 027 = = 0,986 2 M2 2404.103  AsTT = = = 139 mm2=1,39cm2  Rs ho 0,986  225  79 Kiểm tra hàm lượng cốt thép TT A 139  = s 100% = 100% = 0,18%  min = 0,1% b.h0 1000.79 →  < 0,3%: Hàm lượng cốt thép chưa hợp lý 1000.as 1000  28, 27 TT = = 204mm Chọn thép   as = 28,27 mm2  a = AsTT 139  = Chọn thép  6a200 để bố trí -Cốt thép mũ chịu momen âm: MI = MII =-5301(N.m) (lấy a = 1,5cm  ho1 = 10-1,5=8,5cm) MI 5301 m = = = 0,051   R = 0, 419 Rb b.ho1 14,5.106 1 0.0852 Xây dựng Trụ Sở, Văn Phịng BTL Phịng Khơng- Khơng Qn + − 2 m + −  0, 051 = = 0,974 2 MI 5301.103  AsTT = = = 285 mm2=2,85 cm2  Rs ho 0,974  225  85  = Kiểm tra hàm lượng cốt thép = TT s A 285 100% = 100% = 0,33%  min = 0,1% b.h0 1000 x85 0,3%<  < 0,6%: Hàm lượng cốt thép hợp lý Chọn thép   as TT = 50,3 mm2  a = 1000.as 1000  50,3 = = 177mm AsTT 285 Chọn thép  8a170 để bố trí *Riêng với sàn S14 ; S15 có thêm trọng lượng dầm bo truyền lên sàn dạng lực tập trung : gdbo = bd(hd – hb).γ.n = 0,2.(0,4-0,1).2500.1,1 = 165(daN/m) Sơ đồ tính : q Q 1000 500 Hình 2.2.: Sơ đồ tính Ơ sàn S14; S15 Ta có : Mmax = -(ql.l/2 + Q.2l/3) = -(629,9.1,5.1,5/2 + 165.1) = -873,6 (daN.m) =-8736 (N.m) (lấy a = 1,5 cm  ho1 = 10-1,5 = 8,5 cm) M 8736 m = = = 0,083   R = 0, 419 Rb b.ho1 14,5.106 1 0.0852 + − 2 m + −  0, 083 = = 0,957 2 M2 8736.103  AsTT = = = 384 mm2=3,84cm2  Rs ho 0,957  280  79  = Kiểm tra hàm lượng cốt thép = TT s A 384 100% = 100% = 0, 45%  min = 0,1% b.h0 1000.85 0,3%<  < 0,6%: Hàm lượng cốt thép hợp lý 1000.as 1000  78,5 TT = = 204mm Chọn thép  10  as = 78,5 mm2  a = AsTT 384 Chọn thép  10a200 để bố trí 2.5.2.Cốt thép cấu tạo -Tại vị trí gối lên dầm biên, chọn cốt thép mũ cấu tạo ,lượng thép ≥1/3 lượng thép chịu lực gối ≥  6/1m dài + Tại vị trí gơi lên dầm biên trục A2-3 chọn  8a200 để bố trí : Ta có : att = b.as b.a 1000.50,3  As = tt s = = 251,5(mm2 ) As a 200 10 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp Xét xà gồ lớp thép hộp 50x50x2mm.( Thông số kỹ thuật: tương tự ván khuôn sàn) Sơ đồ tính: Xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa vào xà gồ (2) Hình 10.11 :Sơ đồ tính xà gồ lớp Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (q1 + q2) lxg1/2 + gxg1 = (1863,9 + 11,7).0,3/2 + 2,99 = 284,3 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt =  n1.q1 + n2.q2 + n3.q3 + n4;5.max(q4;q5).lxg1/2 + nxg1.gxg1 = 1,2.1863,9 + 1,1.11,7 + 1,3.(250 + 400).0,3/2 + 1,1.2,99 = 467,5 (daN/m) (với n1, n2 ,n3, n4 ,n5 hệ số vượt tải tương ứng) Kiểm tra điều kiện làm việc Kiểm tra điều kiện cường độ: M max qtt lxg = =    = 2100  lxg  W 10.W -  .10.W = qtt 2100.10.4, 61 = 143,9(cm) 467,5.10−2 Kiểm tra điều kiện độ võng: f qtc lxg  f =  l 128 E.J l  =  400 128.E.J 128.2,1.106.14, 77 = = 152(cm)  lxg  400.qtc 400.284,3.10−2 Như vậy, với khoảng cách lớp xà gồ (2) lxg2 = 100(cm) đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (1) thép hộp 127 Tính tốn để chọn cột chống Chiều cao cột chống: hcc = htầng – hdầm − hvk − hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,6 - 0,7 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 2,732 (m) - Sử dụng chống đà chống console kết hợp với cột chống sàn theo catolog nhà sản xuất, sử dụng loại 1m, ta kiểm tra khả chịu lực chúng - Tải trọng tác dụng nén lên cột chống biên: cột chống biên ngồi tải 1/2 dầm truyền xuống cịn có thêm tải trọng sàn: + Tải sàn: 0,45/2.1163,3 = 262 daN + Tải 1/2 dầm: 0,15.3094,6 = 464,2 daN  tổng tải nén lên cột biên: 262 + 464,2 = 726,2 daN Sơ đồ tính: xem cột chống chịu nén tâm Kiểm tra điều kiện làm việc cột chống Chống đà hay chống console dài 1m, đường kính 49mm, dày 2mm Mơ men qn tính: J x1 = J y  D14  d  1 −   =J= 64   D1     4,94 = 64    4,5 4  1 −   = 8,17(cm )    4,9   Diện tích F = 2,95 (cm2) Bán kính quán tính: ix1 = iy = J 8,17 = = 1, 664(cm) F 2,95 Kiểm tra điều kiện ổn định: Chiều dài tính tốn: lox = loy = l01 = l. = 100.1 = 100 cm x =  y = l0x 100 = = 60, 09    = 120 i1 1, 644 Kiểm tra điều kiện bền: 128 Với λ = 60,09 tra bảng D.8-TCVN 5575-2012 có φ = 0,822 Điều kiện kiểm tra: N  max = tt   n 726, .F = 299  2100(daN / cm2 )   max = 0,822.2,95  Vậy cột chống đà, chống console đảm bảo điều kiện làm việc theo phương 10.4.1.2 Ván khuôn thành dầm Ván khuôn thành dầm giằng chống chịu tải trọng ngang nhờ hệ giằng đứng liên kết với xà gồ (2) ván khn đáy dầm có bước với khoảng cách lxg2 tính tốn nên cần kiểm tra lại khoảng cách chống đứng thành ván khuôn dầm Lựa chọn thông số ván khuôn Chọn ván khuôn ván khuôn gỗ phủ phim tiêu chuẩn: 1250x2500x18mm Chiều rộng: b1 = 700-100-18=582mm, đoạn giao dầm phụ có chiều rộng : b2 = 700-400-100-18 =182mm; chiều dài:l= 7800 – 500 = 7300mm Xác định tải trọng Chọn chiều cao lớp đổ bê tông h = 70cm Áp lực ngang vữa bê tơng đổ: đầm dùi có chiều dài cán đầm R0 = 75cm Vì R0 = 75cm > h = 70cm  q1 = bt.h = 2500.0,7 = 1750 (daN/m2) Hoạt tải sinh trình đầm rung bê tông: q2 = 200 (daN/m2) Hoạt tải sinh q trình đổ bê tơng: q3 = 400 (daN/m2) Kiểm tra khoảng cách xà gồ lớp Thông số kỹ thuật: cắt dãy ván khn có bề rộng b = 1m để tính tốn Sơ đồ tính: Xem ván khuôn thành dầm làm việc dầm liên tục với gối tựa xà gồ lớp 1, với khoảng cách: hdam = 70cm, ta chọn xà gồ lớp q l xg1 l xg1 M = ql2/8 129 Hình 10.12 Sơ đồ tính ván thành dầm Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.b = 1750.1 = 1750 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)).b = (1,3.1750 + 1,3.400).1 = 2795 (daN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc Điều kiện cường độ: ta bố trí xà gồ nên khoảng cách xà gồ lớp 30cm Điều kiện kiểm tra: M max qtt lxg1 2795.10−2.302 = =    = 180   = = 58, 23    = 180(daN / cm2 ) W 8.W 8.54 - Điều kiện độ võng: f qtc lxg1  f =  l 384 EJ l f 1750.10−2.303  f −3 =  = = 2,3.10   400  l l 384 5,5.10 48,  −3 =  400 = 2,5.10 Như vậy, với khoảng cách lxg1 = 30 (cm) ván khn thành dầm đảm bảo điều kiện cường độ độ võng Kiểm tra khoảng cách chống đứng Khoảng cách chống đứng chọn theo khoảng cách cột chống dầm lcđ = 100cm Xét thép hộp 50x50x2mm (Thông số kỹ thuật: tương tự ván khn sàn) Sơ đồ tính: Xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa vào chống đứng 130 Hình 10.13 Sơ đồ tính xà gồ lớp Tổ hợp tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.lxg1 = 1750.0,3 = 525 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)) lxg1 = (1,3.1750 + 1,3.400).0,3 = 838,5 (daN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc Kiểm tra điều kiện cường độ: = M max qtt lc2d 838,5.10−2.1002 =    = 2100   = = 1819    = 2100( daN / cm2 ) W 10.W 10.4, 61 Kiểm tra điều kiện độ võng: f qtc lcd  f  −2 =  = l 128 E.J  l  400  f = 525.106 100 = 1,3.10−3   f  =  l  400 l 128 2,1.10 14, 77 Như vậy, với lcđ =100cm đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (1) thép hộp 10.4.2 Ván khn dầm phụ -Tính tốn ,kiểm tra tương tự ván khn dầm (Chi tiết xem phụ lục 5) 10.5 Ván khuôn vách thang máy 10.5.1 Kích thước hình học 131 300 850 900 000 900 2500 900 300 300 900 300 550 300 300 600 600 4000 Hình 10.14 : Kích thước hình học vách thang máy 10.5.2 Lựa chọn ván khuôn Ván khuôn gỗ phủ phim sở 1250x2500x18mm Sườn đứng xà gồ thép hộp 50x50x2mm, sườn ngang xà gồ thép hộp 50x100x2mm Sử dụng ti giằng 16 bố trí dọc theo sườn ngang 10.5.3 Xác định tải trọng Chọn chiều cao lớp đổ bê tông h = 75cm Áp lực ngang vữa bê tơng đổ: đầm dùi có chiều dài cán đầm R0 = 75cm Vì R0 = 75cm = h  q1 = bt.h = 2500.0,75 = 1875 (daN/m2) Hoạt tải sinh trình đầm rung bê tông: q2 = 200 (daN/m2) Hoạt tải sinh q trình đổ bê tơng: q3 = 400 (daN/m2) 10.5.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ đứng đỡ ván khuôn Thông số kỹ thuật: cắt dãy ván khn có bề rộng b = 1m để tính tốn Sơ đồ tính: Xem ván khn làm việc dầm liên tục với gối tựa xà gồ đứng 132 Hình 10.15 Sơ đồ tính ván khuôn vách thang máy Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.b = 1875.1 = 1875 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = n1.q1 + n2;3.max(q2;q3).b = 1,3.1875 + 1,3.400.1 = 2957,5 (daN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc Điều kiện cường độ: M max qtt lxg1 = =    lxg1  W 10.W   .10.W = qtt 180.10.54 = 57,3(cm) 2957,5.10−2 Điều kiện độ võng: 128.E.J 128.5,5.104.48, f qtc lxg1  f  lxg1  = = 35, 7(cm) =  = 400.qtc 400.1875.10−2 l 128 E.J  l  400  Như để đảm bảo điều kiện cường độ độ võng, ta bố trí lxg1 = 30cm 10.5.5 Tính toán khoảng cách xà gồ ngang đỡ xà gồ đứng Xét thép hộp 50x50x2mm (Thông số kỹ thuật: tương tự ván khn sàn) Sơ đồ tính: Xem xà gồ làm việc dầm liên tục tựa vào xà gồ ngang Hình 10.16: Sơ đồ tính xà gồ đứng 133 Tổ hợp tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.lxg1 = 1875.0,3 = 562,5 (daN/m) Tải trọng tính tốn: qtt = n1.q1 +n2;3.max(q2;q3).lxg1 = (1,3.1875 + 1,3.400).0,3 = 887,3 (daN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc Điều kiện cường độ: M max qtt lxg lxg  = =    W 10.W   .10.W qtt = 2100.10.4, 61 = 104(cm) 887,3.10−2 Điều kiện độ võng: 128.E.J 128.2,1.106.14, 77 f qtc lxg  f  l  = = 121(cm) =  = xg −2 400 q 400.562,5.10 l 128 E.J l 400   tc  Như để đảm bảo điều kiện cường độ độ võng ta bố trí xà gồ ngang với lxg2 = 80cm 10.5.6 Kiểm tra khoảng cách ty đỡ lớp xà gồ lớp (2) Thông số kỹ thuật: lớp xà gồ (2) thép hình hộp 50x100x2mm, tra catalog: Mơmen qn tính: J = 77,52 cm4; mômen kháng uốn: W = 12,68 cm3 Ứng suất cho phép: = 2100 daN/cm2 Môđun đàn hồi: E = 2,1.106 daN/cm2 Sơ đồ tính Xem xà gồ (2) dầm liên tục gác lên gối tựa ty giằng Ta bố trí lty = 100cm Từ ta kiểm tra khả chịu lực xà gồ (2) Có sơ đồ tính sau: 134 P 100 P 300 P 300 500 P 300 P 300 1000 P 300 P 300 P 300 P 300 P 300 1000 P 300 P 300 P 300 1000 200 100 500 4000 Hình 10.17: Sơ đồ tính xà gồ lớp Tổ hợp tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: Ptc = (q1.lxg1 ).lxg2 = (1875.0,3).0,8 = 450 (daN) Tải trọng tính tốn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: Ptt = n1.q1 + n2;3.max(q2;q3).lxg1 lxg2 = (1,3.1875 + 1,3.400.0,3.0,8 = 710 (daN) Kiểm tra điều kiện làm việc Kiểm tra điều kiện cường độ: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn giá trị mơ men ứng với tải trọng tính tốn ta được: Hình 10.18: Giá trị mơ men xà gồ lớp Từ biểu đồ có Mmax = 209,25 (daN.m), sử dụng xà gồ lớp = P M max 209.252      = = 1727(daN / cm2 )    = 2100(daN / cm2 ) W 2.12, 68 Kiểm tra điều kiện độ võng: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn độ võng ứng với tải trọng tiêu chuẩn ta được: fmax = 5,76.10-4 (m) 135 f max  f  f max 5, 76.10−4 f  =  = = 5, 76.10−4   l l  l  400 l   = 400 Như vậy, với khoảng cách ty lty = 1,0m đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (2) 10.5.7 Kiểm tra khả chịu lực ty ren 16 Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn lực kéo vị trí ty ren: Hình 10.19 Giá trị phản lực ty giằng Ứng suất kéo xuất ty giằng : = P 2493, 29 = = 1240daN / cm2 )  Rs = 2800(daN / cm2 ) Sty 2, 01 10.5.8 Lựa chọn khoảng cách cột chống Theo cấu tạo lựa chọn khoảng cách cột chống vách 1m bố trí khoảng vách, sử dụng dây thép 10 tăng tạo lực kéo giữ ván khuôn thẳng đứng chống hệ ván khn bị đẩy lên 10.6 Tính tốn hệ console đỡ dàn giáo thi công Hệ dàn giáo thi công gồm giáo thi công đặt lên xà gồ, xà gồ đỡ consle thép hình, consle neo vào sàn thép neo đặt sẵn đổ bê tông sàn dầm Cứ theo chiều cao tầng nhà đặt thép hình để đỡ hệ giáo thi cơng, dầm biên đổ bê tông phải đặt râu thép 6 dài 1m trùng với vị trí đặt dàn giáo để neo giữ dàn giáo tránh dàn giáo đổ ngồi 10.6.1 Tính console dàn giáo 136 10.6.1.1 Sơ đồ tính Xem dầm consle dầm đầu thừa chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ đỡ dàn giáo thi công P 200 200 500 200 q 1250 P P3 150 Hình 10.20: Sơ đồ tính console đỡ dàn giáo 10.6.1.2.Xác định tải trọng Tĩnh tải - Tải trọng thân giáo: sử dụng giáo 1,73m có trọng lượng 14,5daN, cách tầng có console nên ta có: P1 = 14,5.6 = 87(daN) - Tải trọng thân xà gồ 50x100x2 có trọng lượng 4,68 daN/m, sử dụng giáo 1,73m khoảng cách giáo 1,8m: P2 = 4,68.1,8 = 8,424 (daN) - Trọng lượng lưới hứng an toàn tác dụng lên dầm là: P3 = 40 (daN) - Trọng lượng sàn thao tác: P4 = 650.0,018.1,8.1,2 = 25,27 (daN) - Trọng lượng thân xà gồ thép: giả thiết chọn dầm console thép hình chữ I 140x15 có: q = 14,8 daN/m Hoạt tải - Hoạt tải người thiết bị thi công lấy P5 = 2.500 = 1000 (daN) (sử dụng tối đa tổ thợ hoạt động mặt đứng) Tổ hợp tải trọng Tải trọng tính tốn tác dụng lên dầm console là: Ptt = n1.P1/2 + n2.P2 + n4 P4/2 + n5.P5/2 = 1,1.87/2 + 1,1.8,424 + 1,1.25,27/2 + 1,3.1000/2 = 721 (daN) qtt = ng.q = 1,1.14,8 = 16,28 (daN/m) 137 Ptt3 = nP.P3 = 1,1.40 = 44 (daN) Tổ hợp tải trọng Sử dụng phần mềm SAP2000 để giải nội lực ta được, biểu đồ moment phản lực gối tựa sau: Hình 10.21 : Biểu đồ nội lực console đỡ dàn giáo Hình 10.22: Biểu đồ moment console đỡ dàn giáo (kN.m) Hình 10.23: Phản lực gối tựa console (kN) Từ có: Mmax = 132373 daN.cm; Nmax = 3990 daN Dầm console thép hình chữ I 140x15 có: cường độ kháng uốn Wx = 86,2 cm3; momen quán tính Ix = 603 cm4 Kiểm tra khả chịu lực dầm - Theo điều kiện cường độ: 138 = M max 132373 = = 1536(daN / cm )  f  c = 2100(daN / cm ) Wx 86, Vậy chọn xà gồ thép cán I140x15 10.6.2 Tính thép neo đầm vào sàn Lực nhổ gây thép neo Nmax = 3990 daN Thép neo chọn thép CII, diện tích cốt N 3990 = = 0,71(cm2 ) = 71(mm2 ) thép cần thiết là: As = 2R s 2.2800 Với Rs = 280Mpa = 2800 daN/cm2: cường độ tính tốn chịu kéo thép CII  Chọn thép 12 có as = 113mm CHƯƠNG 11: TỔ CHỨC THI CÔNG PHẦN THÂN 11.1.Xác định cấu q trình : Đối với cơng tác thi cơng bê tơng phần thân ta có công tác sau: 1: Lắp đặt cốt thép cột, vách thang máy 2: Lắp đặt ván khuôn cột, vách thang máy 3: Đổ bê tông cột, vách thang máy 4: Tháo ván khuôn cột, vách thang máy 5: Lắp đặt ván khuôn dầm, sàn 6: Lắp đặt cốt thép dầm, sàn 7: Đổ bê tông dầm, sàn 8: Tháo ván khuôn dầm, sàn Hàm lượng cốt thép loại cấu kiện lấy sau: lấy 80kg/m3 bê tơng 11.2.Tính tốn khối lượng cơng việc: -Khối lượng cơng việc xem phụ lục 5(bảng P.5.4) 139 11.3.Tính tốn chi phí lao động cho cơng tác: 11.3.1.Chi phí lao động cho công tác ván khuôn: Công tác ván khuôn theo Định mức 1776 bao gồm sản xuất lắp dựng Để phân chia chi phí lao động cho công việc thành phần, dựa vào định mức 726 11.3.1.1.Cơng tác lắp dựng ván khn: -Chi phí lao động cho công tác lắp dựng ván khuôn xem phụ lục (bảng P.5.5) 11.3.1.2.Công tác tháo dỡ ván khuôn: -Chi phí lao động cho cơng tác tháo dỡ ván khn xem phụ lục 5(bảng P.5.6) 11.3.2.Chi phí lao động cho cơng tác cốt thép: - Chi phí lao động cho công tác cốt thép xem phụ lục (bảng P.5.7) 11.3.3.Chi phí lao động cho cơng tác bê tơng: − Đối với cột: + Bê tông cột dùng bê tông thương phẩm đổ máy bơm tự hành mã hiệu AF332 : Hao phí máy : 0,033 ca/m3 Hao phí nhân công : 3,04 công/m3 Nhân công lấy 30% máy ca cần 3,04.30%/0,033 = 28 công − Đối với lõi thang máy: + Bê tông lõi thang máy mã hiệu AF.271 Hao phí máy : 0,05 ca/m3 Hao phí nhân cơng : 3,55 cơng/m3 Nhân cơng lấy 30% máy ca cần 3,55.30%/0,05 = 21 công − Đối với dầm sàn: + Bê tông xà dầm, giằng sàn sử dụng bê tông thương phẩm đổ máy bơm bê tông tự hành mã hiệu AF.323: Hao phí máy : 0,033 ca/m3 Hao phí nhân công : 2,56 công/m3 Nhân công lấy 30% máy ca cần 2,56.30%/0,033 = 23 công - Chi phí lao động cho cơng tác đổ bê tông xem phụ lục 5(bảngP.5.8) 11.4.Tổ chức thi công công tác BTCT toàn khối : - Phần thân thi công theo đợt, đợt tầng 140 - Bê tông cột vách đổ trước, bê tông dầm sàn đổ sau - Chỉ phép lắp dựng ván khuôn cột tầng sau bêtông dầm sàn tằng đổ ngày - Ván khuôn cột phép dỡ sau đổ bê tông ngày - Bắt đầu tháo VK dầm, sàn tầng kế kết thúc DC7 (BT dầm sàn) ngày đảm bảo lớn 14 ngày để bê tông đạt 70% cường độ dầm có độ 2-8m theo TCVN 4453-1995 - Sau tháo ván khuôn cột bắt đầu lắp dựng ván khuôn dầm sàn - Với số lượng người lựa chọn, tính thời gian hồn thành cơng tác chủ yếu công tác đổ bêtông dầm sàn Sau đó, tính thời gian cho cơng việc cịn lại với số lượng người lấy vào thi công cho cơng việc hồn thành với thời gian gần thời gian hồn thành cơng tác đổ bêtơng dầm sàn 11.4.1.Tính nhịp cơng tác q trình: Dựa vào khối lượng định mức chi phí cơng lao động tính tiến hành tính tốn nhịp cơng tác cho q trình theo cơng thức sau: Pij Kij = nc Ni Trongđó: Pij khối lượng cơng việc trình định mức chi phí cơng lao động nc số ca làm việc ngày Chọn nc = Ni cấu tổ thợ chun nghiệp Chia cơng trình thành 12 đợt thi công với chiều cao đợt tầng nhà -Nhịp công tác thi công bê tông phần thân xem phụ lục 5(bảngP.5.9) 11.4.2.Vẽ biểu đồ tiến độ nhân lực Sử dụng phương pháp đồ họa để vẽ biểu đồ tiến độ (Xem vẽ TC-5/5)g 141 ... thành nên văn phịng đại diện quân chủng, quân khu, Văn phòng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn số Là nhân tố quan trọng đất nước, Quân đội Việt Nam nói chung Bộ tư lệnh Quân chủng. .. Văn phịng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Qn Địa điểm: 148 Duy Tân – TP Đà Nẵng Đặc điểm: Văn phịng đại diện Bộ tư lệnh Qn chủng Phịng Khơng-Khơng Quân nằm phía sau nhà khách quân. .. khu đất có tổng diện tích 1100 m2, diện tích đất xây dựng 781,2 m2 Văn phòng đại diện Bộ tư lệnh Quân chủng Phòng Khơng-Khơng Qn văn phịng phức hợp 12 tầng, bao gồm nhà khách, loại phòng ăn nhiều