Xem nội dung Tạp chí tại đây

Thực tế cho thấy khả năng phù hợp của công nghệ phụ thuộc rất nhiều vào đặc điểm thành phần, tính chất vật lý của CTR mà những thông số cơ bản đó là nhiệt độ, độ ẩm, thành phần và độ [r]

Ph Tỡng bión tõp GS.TS.KTS Nguyỗn Tờ Lìng

PGS.TS.KTS Ló Quín

Chễ tèch Hợi ẵởng

GS.TS.KTS Nguyỗn Tờ Lìng

Ph chễ tèch Hợi ẵởng

PGS.TS.KTS Phm Trẹng Thuõt TS.KTS Ngộ Thè Kim Dung PGS.TS Lã Anh DÕng TS.KTS VÕ An Kh¾nh

Thừủng trỳc Hợi ẵởng

Bión tõp v Trè sú TS.KTS VÕ An Kh¾nh Trõịng Ban Biãn tâp CN VÕ Anh Tn Trõịng Ban TrÌ sú TrÉnh b¿y - Chä bÀn ThS.KTS Trßn Hõïng Tr¿

To¿ soÂn

PhỴng Khoa hĐc Céng nghè Trõđng }Âi hĐc Kiän trỊc H Nợi

Km10, ẵừủng Nguyỗn Tri, Thanh Xuín, H Nỵi }T: (84-4) 3854 2521 Fax: (84-4) 3854 1616 Email: tapchikientruchn@gmail.com

Giịy php sờ 651/GP-BTTTT ngy 19.11.2015 cễa Bợ Théng tin v¿ Truyån Théng

Chä bÀn tÂi: Trõñng }Âi hĐc Kiän trỊc H¿ Nỵi In tÂi nh¿ in Nh¿ xuÞt bÀn XÝy dúng

Contents

Number 26/2017 - Science Journal of Architecture & Construction

science & technology

4 Urban Underground Management - Challenges for developing cities

Pham Trong Thuat

8 The transformation of Toyo Ito’s architecture

Vu An Tuan Minh

13 Some elements creates attractive public spaces

Nguyen Thi Dieu Huong

20 Solutions for living environmental enhancement for rapid urbanization area in Hanoi

Nguyen Thu Ha

24 Modern Architecture with Intelligent Double-Skin Glass Facades

Vu An Khanh

28 International experiences in training of urban & rural planning in Vietnam

Nguyen Xuan Hinh Le Xuan Hung

32 Application of differential calculus in establishing of basic equation of the flat beam problem

Vu Thanh Thuy

36 Calculation of the settlement of pile foundation by the method of interaction coefficient

Vuong Van Thanh Le Manh Cuong

42 The reflection and refraction of the SH wave for the high elongation separators in the direct medium

Nguyen Thi Kieu

47 Calculating the physico-mechanical characteristics of foundation soil for the foundation design at the engineering design stage

Phan Tu Huong

54 Determining the bearing capacity of the pile including negative skin friction in accordance with France Fond - 72 rules

Nguyen Tien Dung

58 Impacts of crack system in the rock bed on the bearing capacity of the rock bed

Nguyen Hoai Nam

61 Calculation of hard wire under vertical load

Nguyen Vu Thiem

64 Steel beam building and assembling in the headquarters of the Ministry of Public Security

Le Van Nam

71 Solutions of concrete construction technology in Keangnam Hanoi Landmark Tower

Vo Van Dan Tran Trong Tuan

77 Setting the instructional process of the steel design student project using support program

Vu Huy Hoang Nguyen Danh Hoang

80 Building experimental system “sampling and analysis of physical properties of municipal solid waste”

Nghiem Van Khanh

87 Analysis and simulation of detention basin with water permeable porous bed

Pham Thi Hai Van

information & events MÖc lÖc

Sê 26/2017 - TÂp chÈ Khoa hĐc Kiän trỊc - XÝy dúng

Khoa hĐc v¿ céng nghè

4 Quản lý cơng trình ngầm thị - thách thức cho thị phát triển

Phạm Trọng Thuật

8 Sự chuyển hóa kiến trúc Toyo Ito

Vũ An Tuấn Minh

13 Một số yếu tố tạo nên hấp dẫn cho không gian công cộng

Nguyễn Thị Diệu Hương

20 Một số giải pháp nhằm nâng cao chất lượng môi trường sống cho vùng có tốc độ thị hóa nhanh Hà Nội

Nguyễn Thu Hà

24 Kiến trúc đại với mặt đứng kính kép thơng minh

Vũ An Khánh

28 Bài học quốc tế việc đào tạo chuyên ngành quy hoạch đô thị & nông thôn cho Việt Nam

Nguyễn Xuân Hinh Lê Xuân Hùng

32 Áp dụng phép tính biến phân việc thiết lập công thức tốn dầm phẳng

Vũ Thanh Thủy

36 Tính tốn độ lún móng cọc theo phương pháp hệ số tương tác

Vương Văn Thành Lê Mạnh Cường

42 Sự phản xạ, khúc xạ sóng SH biên phân chia độ nhám cao môi trường trực hướng

Nguyễn Thị Kiều

47 Xác định giá trị tính tốn đặc trưng lý đất phục vụ thiết kế móng giai đoạn thiết kế kỹ thuật

Phan Tự Hướng

54 Xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm theo quy phạm cầu đường Pháp Fond - 72

Nguyễn Tiến Dũng

58 Ảnh hưởng hệ thống khe nứt đá tới sức chịu tải đá

Nguyễn Hoài Nam

61 Tính tốn dây cứng chịu tải trọng thẳng đứng

Nguyễn Vũ Thiêm

64 Quy trình thi cơng lắp ghép dầm thép cơng trình trụ sở Bộ công an

Lê Văn Nam

71 Giải pháp cơng nghệ thi cơng bê tơng tịa nhà Keangnam Hà Nội Landmark Tower

Võ Văn Dần Trần Trọng Tuấn

77 Lập quy trình hướng dẫn Đồ án thép sử dụng chương trình hỗ trợ thơng đồ án

Vũ Huy Hoàng Nguyễn Danh Hoàng

80 Xây dựng hệ thống thí nghiệm “lấy mẫu phân tích thành phần tính chất vật lý chất thải rắn thị”

Nghiêm Vân Khanh

87 Phân tích mơ hồ điều hịa với đáy rỗ thấm nước

Phạm Thị Hải Vân

Quản lý cơng trình ngầm thị -

thách thức cho đô thị phát triển

Urban Underground Management - Challenges for developing cities

Phạm Trọng Thuật

Tóm tắt Một thị đại muốn phát triển bền vững để tiết kiệm đất xây dựng, tránh ùn tắc giao thông, đảm bảo mối liên hệ khu vực chức thuộc đô thị cách thuận lợi, bảo vệ môi trường cần phải có dự báo sách hợp lý việc xây dựng quản lý cơng trình ngầm thị Tại Việt Nam năm gần đây, có số cơng trình ngầm thị thị lớn Hà Nội, thành phố Hồ Chí Minh Chính phủ ban hành văn bản quản lý xây dựng cơng trình ngầm thị Hiện nay, bất cập lớn nhất mà đô thị lớn gặp phải là, thị chỉ có quy hoạch khơng gian thị mặt đất, mà chưa có quy hoạch cơng trình ngầm Phát triển hệ thống cơng trình ngầm đô thị xu hướng tất yếu

các đô thị đại Tuy nhiên, việc tiếp cận định hướng đầu tư xây dựng quản lý việc vận hành khai thác sử dụng cơng trình cần cân nhắc kỹ lưỡng, với tham gia nhà quản lý đô thị, nhà quy hoạch ý kiến cộng đồng dân cư đô thị Trên sở đó, việc quản lý khơng gian ngầm thị thực đem lại hiệu cho người dân tương lai. Từ khóa: Cơng trình ngầm thị, Quản lý cơng trình ngầm, Quản lý Đô thị, Không gian

ngầm, Quy hoạch công trình ngầm

Abstract A modern city which develop sustainably in order to save construction land,

to avoid traffic jams, to ensure a smooth link between its functional areas and to protect the environment has to have adequate forecasting and policies in the construction and management of urban underground facilities In Vietnam, some urban underground works have been built in big cities such as Hanoi and Ho Chi Minh city in recent years The government has also issued documents in urban underground construction management At present, the greatest shortcoming that urban areas have been encountered is lack of underground planning Developing system of urban underground works is an indispensable trend

of modern cities However, approach and investment direction as well as operation management of these facilities should be considered carefully with the participation of urban managers, urban planners and communities On this basis, the management of urban underground spaces is really effective for people at the present and in the future

Keyword: Urban underground works, Management of underground works, Underground

space, Underground Planning, Urban Management

PGS.TS Phạm Trọng Thuật

Bộ môn Kiến trúc Nhà ở, Khoa Kiến trúc ĐT: 0903 442 174

Email: thuatarch@yahoo.com

Mở đầu

Một đô thị đại muốn phát triển bền vững để tiết kiệm đất xây dựng, tránh ùn tắc giao thông, đảm bảo mối liên hệ khu vực chức thuộc đô thị cách thuận lợi, bảo vệ môi trường v v cần phải có dự báo sách hợp lý việc xây dựng quản lý cơng trình ngầm thị

Q trình hình thành phát triển thị giới lịch sử dường có nhiều mối liên hệ với cơng trình ngầm Từ thời cổ đại, chức sử dụng bề mặt đất trì mối liên hệ người với hoạt động thuộc thị cơng trình phòng thủ an ninh quốc phòng, kiến tạo hệ thống thoát nước, hầm rượu từ thời cổ đại mạng lưới dịch vụ tiện ích đa chức nhiều đô thị đại ngày Sự phát triển cơng trình ngầm thị xu phổ biến đô thị lớn trước sức ép dân số, hạ tầng giao thông, nạn kẹt xe nhu cầu trì liên hệ thông suốt với đô thị vệ tinh Quá trình phát triển cơng trình ngầm thị ngày phụ thuộc vào bành trướng quy mơ q trình gia tăng chất lượng dịch vụ hạ tầng đô thị

Tỷ lệ, phạm vi phương thức khai thác cơng trình ngầm thị có khác biệt đáng kể thị toàn cầu, tuỳ thuộc vào điều kiện kinh tế, nhân học địa kinh tế Các yếu tố cơng nghệ, trị văn hố ngày can dự nhiều vào ý tưởng thiết kế cơng trình ngầm thị Tuỳ theo điều kiện thực tế đô thị, phát triển cơng trình lịng đất xu hướng phát triển mang tính tất yếu thị đại Theo đó, cơng trình ngầm thị đích ngắm phần lớn thị phát triển đến ngưỡng định Tuy nhiên, việc tiếp cận thực hố ý tưởng hình thành hệ thống cơng trình ngầm thị địi hỏi quyền thị cần có chuẩn bị đầy đủ kỹ lưỡng nhiều

phương diện liên quan, không muốn bị trả giá cho nôn nóng sách ý chí

Ở nhiều quốc gia, phát triển cơng trình cơng trình ngầm mang nét đặc trưng riêng liên quan đến trình phát triển thành phố quy hoạch thị Khái niệm cơng trình ngầm thị cịn dùng để hệ thống ngầm gồm đường ống dẫn cấp thoát nước, đường ngầm phục vụ cho nhu cầu thông tin liên lạc, hệ thống điện, cơng trình giao thơng, bãi đỗ xe cơng trình có chức đặc biệt Ngày nay, ngày có nhiều quyền thị có hoạch định mặt chiến lược, sau cụ thể hố qua sách quy hoạch kinh tế xã hội, quy hoạch xây dựng phục vụ phát triển cơng trình ngầm thị với mục đích tạo mơi trường phát triển bền vững hệ thống cơng trình ngầm đồng với q trình phát triển chung đô thị

Các nghiên cứu công trình ngầm thị

Việc sử dụng khơng gian ngầm khu đô thị trở thành chủ đề thường xuyên 100 năm qua Édouard Utudjian, nhà đô thị người Pháp, viết chủ nghĩa thị hố lịng đất vào năm 1930 Năm 1937, ông thành lập “Uỷ ban Thường trực Quốc tế Công nghệ Quy hoạch ngầm”

Năm 1948, Rotterdam, Hà Lan, tổ chức Đại hội Quốc tế lần thứ hai Cơ học đất Chủ nghĩa thị ngầm

Trước vào năm 1914, George Webster, Kỹ sư trưởng Giám sát Philadelphia, Mỹ - lần đầu

tiên đọc mô tả Eugene Hénard về” Các Thành phố Tương lai “, ông cho Hernard mô tả nhiều nội dung tương đồng với quan điểm ơng cơng trình ngầm thị Tuy nhiên, xem xét ý tưởng theo sở khoa học, kỹ thuật công nghệ, George Webster nhận rằng, điều kiện tiên để thực hố ý tưởng hình thành cơng trình ngầm thị cần phải can dự cơng nghệ, máy móc thiết bị, có quy hoạch quản lý khơng gian ngầm phạm vi tồn đô thị Công viên đô thị ngầm Manhattan, Thành phố New York sản phẩm George Webster coi sản phẩm cơng trình ngầm đô thị xã hội đại

Cơng trình ngầm Việt Nam

Tại Việt Nam năm trở lại đây, cơng trình ngầm thị chưa nhiều thành phố lớn có xuất cơng trình Cụ thể, Hà Nội có “ khu thị ngầm” dự án tổ hợp chung cư- trung tâm thương mại Royal City, Nguyễn Trãi; đường giao thông ngầm nút giao thông quan trọng, tuyến đường metro Nhổn – Ga Hà Nội Tại thành phố Hồ Chí Minh, tuyến đường ngầm Thủ Thiêm hệ thống cơng trình giao thơng thị ngầm coi thành phố Dự án tuyến đường metro nối trung tâm Quân với khu vực phụ cận xây dựng cơng trình ngầm thị tiêu biểu

Chính phủ ban hành Nghị định số 39/2010/ NĐ-CP quản lý không gian xây dựng ngầm thị, quy định rõ: Không gian xây dựng ngầm đô thị không gian mặt đất, sử dụng cho mục đích

xây dựng cơng trình ngầm thị; Cơng trình ngầm thị cơng trình xây dựng mặt đất đô thị bao gồm: cơng trình cơng cộng ngầm, cơng trình giao thơng ngầm, cơng trình đầu mối kỹ thuật ngầm phần ngầm cơng trình xây dựng mặt đất, cơng trình đường dây, cáp, đường ống kỹ thuật ngầm, hào nen kỹ thuật

Hiện nay, bất cập lớn mà đô thị lớn gặp phải là, thị có quy hoạch khơng gian thị mặt đất, mà chưa có quy hoạch cơng trình ngầm Nếu Luật Quy hoạch thiếu nội dung này, thách thức không nhỏ cho việc phát triển đồng cơng trình ngầm thị

Kiểm sốt phát triển cơng trình ngầm

Quản lý phát triển cơng trình ngầm cần có sách qn đồng với cơng trình bề mặt thị Mỗi quốc gia nói chung thị nói riêng có quyền khai thác tài ngun Các đô thị lớn nên sử dụng quyền khai thác khơng gian ngầm thị, có nhiệm vụ kiểm sốt hoạt động xây dựng cơng trình ngầm, đảm bảo không gây tác động tiêu cực đến môi trường đô thị sử dụng tốt nguồn vốn đầu tư cho lĩnh vực Hơn nữa, dự án cơng trình ngầm thị cần phải đảm bảo trình hình thành phát triển thân dự án, đáp ứng nhu cầu hệ tương lai dựa tảng sách quản lý thị thơng qua máy quản lý hữu hiệu

Các dự án bất động sản lòng đất phải quản lý cách có hệ thống, lồng ghép hồn chỉnh vào quy hoạch chung đô thị Xây dựng cơng trình ngầm thị khơng xem xét đến nội dung kỹ thuật, mà cần xem xét tới việc hoạch định giải pháp vụ thể đảm bảo hội nhập với kinh tế, môi trường địa phương phù hợp với ngân sách chung thành phố

Các quan có thẩm quyền phải tn thủ chiến lược phát triển cơng trình ngầm dựa yếu tố chi phối thông tin thương mại, công nghệ, quy hoạch kinh tế xã hội Ngồi ra, quyền thị cần hoạch định sách cơng trình ngầm sở hình thức hợp tác công tư đầu tư xây dựng quản lý khai thác vận hành

Kinh nghiệm thị lớn giới cho thấy, quyền thị cần có nỗ lực để thúc đẩy việc nội địa hoá nguồn vốn đầu tư sở tái đầu tư từ giá trị gia tăng thân cơng trình ngầm đem lại cho thành phố, để đảm bảo có hiệu sử dụng cách bền vững không gian ngầm Cần phải dựa nguyên tắc: đối tượng sử dụng tiện ích cơng trình ngầm- quyền đô thị người dân phải trả mức giá hợp lý cho việc sử dụng “tài nguyên” nhân tạo Có đảm bảo thị đạt mục tiêu tính bền vững khơng phải cách bán khơng gian theo hướng có lợi nhuận tối đa Mỗi quyền thị có nghĩa vụ mang lại tiện ích tốt nhât cho người dân từ hệ thống cơng trình ngầm thị, phải đảm bảo hài hồ lợi ích nhà đầu tư đối tượng thụ hưởng Các yếu tố chi phí đầu tư ban đầu, chi phí tu bảo trì chi phí rủi ro cần tính đến khuyến khích xã hội

hố đầu tư nhằm đảm bảo phát huy tốt nguồn lực đầu tư cho cơng trình ngầm thị

Một số ngun tắc quản lý sử dụng không gian ngầm đô thị:

- Cơng trình ngầm khơng phải nguồn tài nguyên tái tạo Do đó, việc khai thác vận hành hệ thống cơng trình ngầm thị cần thực cách có kế hoạch, cân nhắc yếu tố liên quan đến kinh tế xã hội, văn hố lối sống, trình độ cơng nghệ, nhu cầu sử dụng thực tế ln tính tới phát triển cho tương lai cách tối ưu

- Cơng trình ngầm thị cho mục đích sử dụng dịch vụ đô thị cần coi tài sản hữu hình, cần định giá Trên sở đó, có tốn kinh tế nhằm lượng hố giá trị cơng trình từ giai đoạn đầu tư xây dựng, khai thác vận hành, tu bảo trì để có sách mặt tài hiệu phục vụ cơng tác quản lý khai thác sử dụng

- Cơng trình ngầm thị, giống cơng trình khác thuộc thị, nên xem xét quy hoạch chung thành phố Các dự án bất động sản nên sử dụng kết hợp tích hợp khơng gian cơng cộng tiện nghi cho tất người, gắn liền với dịch vụ công cộng đô thị Quá trình đầu tư xây dựng cần đảm bảo liên hệ bên bên trong, liên kết cơng trình ngầm với cơng trình bề mặt thị

- Các cơng trình ngầm thị cần đảm bảo an toàn cho người sử dụng, đáp ứng tốt khả tiếp cận cho đối tượng, kể người khuyết tật Các cơng trình ngầm thị trình chuẩn bị đầu tư, cần tham khảo người dân quyền thị nhà chun mơn văn hố, lịch sử việc bảo tồn, bảo vệ di dời di sản văn hoá, khảo cổ

- Để đảm bảo có giải pháp tốt việc đầu tư xây dựng cơng trình ngầm thị, quyền đô thị cần điều tra, khảo sát nhu cầu sử dụng người dân, đặc tính khơng gian lấy ý kiến rộng rãi chuyên gia Các liệu đồ quy hoạch chung, quy hoạch chi tiết khu vực, liệu địa chất thuỷ văn hạ tầng kỹ thuật đô thị cần coi

dữ liệu “cứng” để đưa giải pháp tổ chức không gian ngầm đô thị

Kết luận

Phát triển hệ thống công trình ngầm thị xu hướng tất yếu đô thị đại Sự diện cơng trình ngầm thị giúp giải tốn sức ép ùn tắc giao thơng, đảm bảo kết nối thông suốt khu vực chức đô thị, bổ sung cho hệ thống dịch vụ cơng cộng thị khơng gian có chất lượng hiệu sử dụng cao yêu cầu có chức đặc biệt Tuy nhiên, việc tiếp cận định hướng đầu tư xây dựng quản lý việc vận hành khai thác sử dụng công trình cần cân nhắc kỹ lưỡng, với tham gia nhà quản lý đô thị, nhà quy hoạch ý kiến cộng đồng dân cư thị Trên sở đó, việc quản lý không gian ngầm đô thị thực đem lại hiệu cho người dân tương lai./

Hình Phịng thu RCA Victor Records xây dựng công viên ngầm Manhattan giai đoạn 1953-1968

Hình Dự án khơng gian ngầm nối London với Birmingham, Leeds, Sheffield Manchester

Hình Cầu ngầm Thủ Thiêm – thành phố Hồ Chí Minh

Hình Khơng gian cơng cộng ngầm đảo Zhenghou Longhu – Trung Quốc

Hình Khơng gian cơng cộng ngầm tổ hợp Nhà - cơng trình thương mại – Đồ án môn học sinh viên Wong Shi Min Serene – Đại học Quốc gia Singapore

T¿i lièu tham khÀo

1 Issues in Technology Theory, Research, and Application: 2012 Edition – 2012 – Q.Ashton Action, PhD General Edition, Scholary Editions (ISBN: 987-1-481-64598-0) 2 Underground Architecture: Connection Between

Ground-Level Public Space and Below-Ground Buildings – 2012 – Wright, Aimee, Victoria University of Wellington

3 Urban Theory and the Urban Experience Encountering the city – 2014 – Simon Parker, Routlede London and New York 4 A Theoretical Primer on Space – 2003 Volume 4, No.1 -

Robert P.Fairbanks II University of Pennsylvania School of Social Work Philadelphia, USA

5 http://www.bjucd.com

6 Podcast Rewind Webster Hall - http://www. boweryboyshistory.com

Sự chuyển hóa kiến trúc Toyo Ito

The transformation of Toyo Itos architecture

Vũ An Tuấn Minh

Tóm tắt

Kiến trúc sư Toyo Ito, chủ nhân của giải thưởng Prizker năm 2013, tiếng với công trình quan điểm thiết kế cách tân so với quan niệm bản kiến trúc Tuy vậy, nay thiếu góc nhìn nhất qn kiến trúc ơng Để làm rõ giá trị ý nghĩa kiến trúc ông, tác giả đưa một góc nhìn tồn diện, bên cạnh những nghiên cứu có, qua việc khảo sát chuyển hóa tồn nghiệp sáng tác ơng Từ đó, rút học vị trí kiến trúc tự nhiên xã hội

Từ khóa: Toyo Ito; chuyển hóa

Abstract Architect Toyo Ito, the laureate of Pritzker Architecture Prize in 2013, is well-known for innovative design and philosophy However, there is no common viewpoint on his architecture and philosophy In order to clarify the meaning and values in his architecture, the author offers a new and complete view point through existing research as well as my own research on the architectural transformation in his career From that some lessons will be drawn about the position of architecture in society and environment

Keyword: Toyo Ito; transformation

ThS KTS Vũ An Tuấn Minh

Bộ môn Kiến trúc Công cộng, Khoa Kiến trúc ĐT: 0988 415 222

Email: vuantuanminh76@gmail.com

Mở đầu

Kiến trúc Nhật Bản nguồn cảm hứng vô tận nhiều kiến trúc sư nhà nghiên cứu toàn cầu Đến nay, sáu kiến trúc sư Nhật Bản đạt giải thưởng Pritzker – giải thưởng danh giá giới kiến trúc - người theo cách khác có đóng góp khơng nhỏ cho nghệ thuật kiến trúc Trong người lên với triết lý, cá tính mạnh mẽ, Toyo Ito – theo góc độ đó, nhân vật bí ẩn, với cơng trình, giai đoạn sáng tác phong cách kiến trúc khác biệt, dường không để lại dấu ấn mạnh mẽ với người xem chưa có hiểu biết định ông

Là chủ nhân giải thưởng Pritzker 2013, với nhiều cơng trình tiếng việc lật lại khái niệm kiến trúc, với mối quan tâm sâu sắc tới vấn đề thiết yếu thời đại mình, kiến trúc Toyo Ito chắn có nhiều điểu ẩn giấu đằng sau, giá trị nghệ thuật kiến trúc hay với xã hội

Nhằm mục đích đưa góc nhìn qn kiến trúc Toyo Ito, để thấy giá trị ý nghĩa đó, viết khảo sát chuyển hóa nghiệp sáng tác ơng, góp phần vào quan điểm nghiên cứu có

Lược khảo kiến trúc Toyo Ito

Toyo Ito sinh năm 1941, thuộc hệ kiến trúc sư Nhật Bản thứ ba thời hậu chiến II Ông biết đến với thiết kế cách tân, cách tiếp cận mẻ cho đồ án Đỉnh cao sau loạt thử nghiệm kiến trúc ông cơng trình Sendai Mediatheque, trung tâm văn hóa đa năng, hoàn thiện năm 2001, nhận ý khen ngợi giới kiến trúc quốc tế Sau đó, Ito trở thành kiến trúc tầm cỡ quốc tế, với nhiều dự án khắp giới Trong 40 năm hành nghề, ông nhận nhiều giải thưởng, đặc biệt giải Pritzker năm 2013

Sự nghiệp sáng tác Toyo Ito chia làm ba giai đoạn chính:

- Giai đoạn 1971-1983 phản kháng Ito với trào lưu Chuyển hóa luận Nhật Bản, vốn giai đoạn thoái trào Đầu tiên loạt nhà nhỏ mang tính phê phán viễn cảnh thành phố cơng nghệ nhà Chuyển hóa luận vẽ Kế đến loạt nhà hướng nội, đóng kín, với không gian bên trừu tượng, lỏng, phủ đầy màu trắng, hiệu ứng ánh sáng thay đổi White-U, nhà ẩn đật, với dạng khối bê tông chữ U bao quanh sân khơng có cửa sổ mở ngồi, tác phẩm gây tiếng vang ông

- Giai đoạn thứ hai (1984 – 2001): lấy cảm hứng từ đô thị thông tin Tokyo, Ito sử dụng kiến trúc làm phương tiện để hữu hình hóa “thành phố tượng” mẻ cơng trình Từ đó, kiến trúc ơng quan niệm “thiết bị tạo tượng,” chất tạo cho phép tượng diễn đó, thiết bị hiển thị dịng chảy thứ vơ khơng khí, thời gian, ánh sáng thiết bị gợi ý hoạt động người Con người bên hòa tan vào khơng gian cơng trình, hịa nhịp theo dịng chảy cơng nghệ vơ hình diễn

Giai đoạn chứng kiến thử nghiệm vô đa dạng ông, vật liệu, không gian, kết cấu hình thức, nhằm đạt hiệu Đáng ý Trung tâm Truyền thông Sendai, cấu trúc đơn giản, gồm 13 lồng thép xoắn to nhỏ khác đóng vai trị

như kết cấu trục giao thông đứng, chống đỡ sàn nhà phẳng khơng dầm, hộp kính hình vng bên ngồi, tạo bên không gian thông suốt, giàu kết nối, suốt với bên ngoài, giàu hiệu ứng ánh sáng

- Giai đoạn thứ ba (2002 – nay): bối cảnh Nhật Bản giới đầy biến động, Ito trở nên lo ngại tâm sinh lý va chạm với vật chất giới thực người, thay vào bị nhốt khối nhà kính trừu tượng, ảo thiếu sức sống khắp giới Từ ơng “hướng sang khơng gian cho lồi vật sinh lý”; đề cao “tận hưởng sức sống vượt lên thẩm mỹ khiết.” Những cơng trình tiếp tục thử nghiệm đầy đa dạng, Nhà hỏa thiêu Kamigura với mái uốn cong tự

do đám mây; sân vận động Kaoshiung với kết cấu mái thép chuỗi xoắn ốc lớn kết nối từ bên ngồi bao che tồn cơng trình; nhà hát Opera Tai chung – cấu trúc hữu đồng nhất, thông suốt ba chiều, bọc khối hộp

Qua trình lược khảo, ta thấy đa dạng ngôn ngữ kiến trúc, từ vật liệu, cấu trúc, khơng gian, hình thức, khiến cơng trình ơng xếp vào Chủ nghĩa Biểu Hiện, lúc Phỏng Sinh, lúc lại High-Tech; hay phong phú đa chiều quan điểm thiết kế Những đánh giá Ito thường có hai xu hướng chính, ca ngợi sáng tạo đổi khơng ngừng, hai phân tích cụ thể cơng trình hay giai đoạn ngắn Trong nghiên cứu đó, kiến trúc Ito rời rạc, thiếu góc nhìn có

Hình Toyo Ito

Hình Cơng trình White U

tính xuyên suốt, tảng để xâu chuỗi thời kì, giai đoạn, quan điểm, cơng trình với Cần có nhìn tổng thể tồn q trình thay đổi kiến trúc ông, muốn làm rõ giá trị ý nghĩa ẩn giấu sau

Sự chuyển hóa tư tưởng triết học phát triển

Kiến trúc Toyo Ito thay đổi  “sự thay đổi” thứ cố định xuyên suốt - tương đồng với “sự chuyển hóa” – chuyển hóa xét triết học thay đổi phát triển, thừa nhận triết lý phương Đông triết học phương Tây

Những quy luật phát triển, bao trùm vật tượng, bao gồm (1) Về chất thành tố: Sự thống mâu thuẫn mặt đối lập, (2) Về quan hệ thành tố: Sự chuyển hóa liên tục yếu tố đối lập, động lực cho phát triển, triết lý Âm Dương phương Đông triết học vật biện chứng phương Tây thừa nhận Nhưng, bên giải theo cách khác Trong

phương Tây nhấn mạnh trạng thái hồn thiện đóng, phản biện, phủ định, tương phản, phương Đơng nhấn mạnh trạng thái mở thông qua việc giữ điều kiện mâu thuẫn giới hạn, để trì sức sống thể tiềm phát triển, giữ ổn định tổng thể

Như vậy, chuyển hóa, hay triết học phát triển, thừa nhận có tính phổ qt, chi phối tồn vật tượng quy mơ Xã hội loài người nằm vận động chung đó, phần thực thể tự nhiên liên tục, bao gồm toàn giới tự nhiên nhân tạo, đối mặt với thay đổi Kiến trúc phần thể liên tục đó, cần phải phản ánh thích ứng với thay đổi giới

Trong kiến trúc, mối quan hệ đối lập thống biện chứng điển hình Hình thức kiến trúc Khơng gian kiến trúc

Hình thức kiến trúc (Form) thể hình ảnh bên ngồi cơng trình, tạo thành cách kết hợp yếu tố tạo hình Các đặc tính hình khối,

đường nét, màu sắc chất liệu Không gian kiến trúc (Space) khoảng không giới hạn ranh giới nhìn thấy, để phục vụ cho hoạt động người Hình dạng, kích thước, tỷ lệ ánh sáng yếu tố tạo nên đặc điểm khơng gian

Hình thức Khơng gian hai yếu tố đối lập thống biện chứng với khơng thể tách rời Hình thức khơng xuất mình, mà đồng thời tạo Khơng gian bên ngồi nó, tương tự, Khơng gian khơng thể tồn mà khơng có Hình thức định hình nên Chúng tồn song song cấu thành nên cơng trình kiến trúc

Để tạo vận động chuyển hóa kiến trúc, cần có mâu thuẫn trì cân tổng thể Hình thức Khơng gian Về mặt tổng thể cơng trình kiến trúc ổn định, mâu thuẫn Hình thức Không gian tạo sức sống tiềm cho phát triển Kiến trúc Như vậy, theo q trình thời gian, đặc tính Hình thức Khơng gian kiến trúc có khả chuyển hóa cho Trong lát cắt thời gian cụ thể, nghĩa cơng trình cụ thể, Hình thức Không gian tồn mâu thuẫn cân nhằm thể tiềm phát triển

Như vậy, để nắm bắt quy luật chuyển hóa kiến trúc Toyo Ito, cần phải xem xét mối quan hệ chuyển hóa hai yếu tố đối lập thống biện chứng Hình thức kiến trúc Không gian kiến trúc,

trong q trình sáng tác 40 năm ơng

Sự chuyển hóa kiến trúc của Toyo Ito

Suốt trình sáng tác bốn thập kỉ Toyo Ito, đa dạng thủ pháp thiết kế ngẫu nhiên tùy hứng, mà q trình có quy luật Quy luật chuyển hóa làm rõ thơng qua việc khảo sát mối quan hệ Động - Tĩnh Hình thức bên ngồi Khơng gian bên trong cơng trình suốt nghiệp ơng Tính Động-Tĩnh cảm nhận tổng hợp định tính động hay tĩnh tại; Hình thức đánh giá tổng hợp dựa hình khối, tỷ lệ, bề mặt, màu sắc, hiệu ứng; với Không gian tính chất, đặc điểm cấu trúc khơng gian…

Trong hai hình đây, trục trục thời gian với mốc chính, hình vịng trịn biểu tượng cho cơng trình Ito ứng với khoảng thời gian Ngoặc vng bên xu hướng chuyển hóa Hình thức (HT) Khơng gian (KG)

Ta nhận thấy điểm sau: - Ba mốc chính: White U, Sendai Mediatheque Nhà hát Opera Taichung có chung đặc điểm: Khơng gian động chứa bên hình thức tĩnh

- Từ White U, hình thức chuyển hóa dần từ tĩnh sang động, đồng thời khơng gian từ động sang tĩnh, đến đỉnh điểm công trình Bảo tàng Yatsushiro, trình đảo ngược lại, hình thức tĩnh đọng lại khơng gian lại động hơn, dẫn đến Sendai Mediatheque

- Quá trình lặp lại xác giai đoạn từ Sendai Mediatheque đến Nhà hát Opera Taichung, với đỉnh trung gian Nhà hỏa táng Kamigura

Ý nghĩa Giá trị

Có thể thấy, thay đổi triệt để kiến trúc Toyo Ito vừa kết tình trạng xã hội thay đổi, vừa phát triển cá nhân Toyo Ito người thiết kế ơng tìm cách diễn giải đáp ứng lại tình trạng thay đổi Ở sơ đồ trên, yếu tố gây kích thích vận động chuyển hóa kiến trúc tác động ngoại cảnh: bối cảnh

Hình Khảo sát tính Động-Tĩnh Hình thức – Khơng gian kiến trúc Ito giai đoạn 1970-2000

Hình Sự vận động âm dương

Hình Sân vận động Kaoshiung, Serpentine Pavilion và Taichung Opera House

Hình Biểu tượng âm dương

vấn đề lớn môi trường tự nhiên, cảnh tỉnh người xa dần chất sinh lý

Những học rút từ kiến trúc Toyo Ito:

1 Ý tưởng quan điểm kiến trúc nên xuất phát từ vấn đề tự nhiên xã hội mà không vào hình thức

2 Ln tìm tịi, vận động trí óc, khơng thiết bị cầm tù phong cách, sẵn sàng thay đổi để bắt kịp đón đầu chuyển biến

3 Đó cách để cơng trình có sức sống, tồn lâu dài với đời sống xã hội: xem cơng trình phần thể liên tục tự nhiên xã hội, góp phần giải vấn đề

Kết luận

Qua nhiều giai đoạn sáng tác, Toyo Ito sẵn sàng ‘đạp đổ’ phong cách, định kiến/cơ kiến trúc, quan điểm sáng tác tạo ra, ln ln xoay quanh vấn đề vị trí kiến trúc tự nhiên xã hội Những diễn biến, kiện xã hội tự nhiên xảy khiến Ito suy nghĩ lại, xem xét lại quan điểm mình, để

Hình Tổng hợp lại xu hướng chuyển hóa tính động-tĩnh hình thức-khơng gian cơng trình kiến trúc Ito theo thời gian.

Hình 10 Các cơng trình điểm mốc chuyển hóa kiến trúc Ito

mơi trường tự nhiên xã hội thay đổi Sống giai đoạn diễn biến động sâu sắc xã hội xem kiến trúc ln “thuận theo tự nhiên”, thay đổi kiến trúc Ito tất yếu

Tuy nhiên, để xã hội thay đổi cấu thích ứng với thời đại mới, cần q trình chuyển hóa Cũng vậy, với Ito, phong cách/ thủ pháp kiến trúc cần trình vận động chuyển hóa để rút mơ hình phù hợp Dù với nhiều biểu /phương pháp khác nhằm thay đổi kiến trúc mình, có điểm chung hai trình thay đổi phong cách Ito: việc đưa tính “động” Khơng gian ngồi Hình thức, để Hình thức phản ánh tiếp thu diễn giải biến động giới bên ngồi, lật ngược q trình đưa “động” vào bên Không gian Đây q trình từ Hình thức bề ngồi, mang tính chất phản ánh, trực quan sinh động, tới Khơng gian chiều sâu, mang tính thích ứng

Hơn nữa, chuyển hóa qua lại động tĩnh ln trì cho cơng trình cân tổng thể Sự hỗn hợp “trong tĩnh có động, động có tĩnh”, chuyển hóa tính Động-Tĩnh hình thức & khơng gian nhằm thích ứng với điều kiện thay đổi, trì cân tổng thể, quy luật chuyển hóa vạn vật

Kết trình vận động chuyển hóa đỉnh cao kiến trúc Toyo Ito, ông đạt cơng trình có tính biểu tượng thời đại, phản ánh cách trung thực, chất hịa vào bối cảnh mà tồn tại, hịa vào dịng chảy giới Đó White U, thể tâm bi quan, khép kín thận trọng bề ngồi, bên quan sát sẵn sàng đón đợi đổi thay giới, bước chuyển từ xã hội công nghiệp sang thông tin; Sendai Mediatheque, biểu tượng thời đại thông tin điện tử, môi trường trung gian khổng lồ hữu hình hóa cách nhạy cảm dịng chảy điện tử, thông tin, lượng đô thị Tokyo đương đại, đồng thời người bên hịa tan vào đó; Nhà hát Opera Taichung, đưa yếu tố tự nhiên vật chất trở lại kết hợp định hướng cho môi trường đô thị thông tin, trước

Một số yếu tố tạo nên hấp dẫn cho không gian công cộng

Some elements creates attractive public spaces

Nguyễn Thị Diệu Hương

Tóm tắt

Khơng gian cơng cộng phần thiếu sống, nơi người đến, gặp gỡ trao đổi, giao lưu không phân biệt tuổi tác, thu nhập Tuy nhiên điều quan trọng là làm để tạo nên không gian công cộng hấp dẫn, mang đậm sắc văn hoá, đặc trưng riêng? Bài báo nhằm mục đích giới thiệu số khía cạnh tạo nên nét đặc trưng không gian công cộng, không gian đa dạng phù hợp với hoạt động, không gian độc đáo với nhiều nét đặc trưng, tiện nghi cơng cộng

Từ khóa: Khơng gian cơng cộng

Abstract Public spaces are an indispensable part of life and the places for people garthering, meeting and exchanging irrespective of age and income However, the significance is how to create an attractive, unique and culturally featured public space? The paper aims to introduce some aspects that feature

some kinds of public space such as multi-functional space for all activities, unique space with many features, public amenities

Từ khóa: Public space

Ths.KTS Nguyễn Thị Diệu Hương

Bộ môn Thiết kế đô thị, Khoa Quy hoạch đô thị nông thôn ĐT: 0988 688 328

Email: ktsndhuong@gmail.com-

Mở đầu

Không gian công cộng hạt nhân xã hội, nơi người đến, gặp gỡ, trao đổi, quan tâm đến nhau, không phân biệt tuổi tác, thu nhập; nơi nghỉ ngơi, thư giãn, nơi mà thiên nhiên trở nên quen thuộc trở thành phần sống Có nhiều định nghĩa quan điểm không gian công cộng, nhiên điều quan trọng làm để tạo nên không gian công cộng hấp dẫn, mang đậm sắc văn hoá, đặc trưng riêng?

Yếu tố Thiết kế đô thị tạo nên nét đặc trưng cho không gian công cộng? Để trả lời cho câu hỏi này, người làm thiết kế đô thị phải hiểu không gian xã hội hấp dẫn, tạo nhiều dấu ấn, trước hết phải không gian sống nghĩa, có khả sử dụng cao Một khơng gian đa dạng với nhiều hoạt động bổ trợ, không gian có địa điểm độc đáo với nhiều nét đặc trưng khu vực, bố trí tiện ích đường phố cách hợp lý tác phẩm nghệ thuật công cộng, hệ thống biển hiệu, chiếu sáng thích hợp tất yếu tố tạo sức hấp dẫn thu hút người tham gia hoạt động

• Khơng gian đa dạng phù hợp với nhiều loại hình hoạt động

Với độ tuổi, giới tính khác nhau, người khoẻ mạnh hay tàn tật có nhu cầu, sở thích sử dụng khơng gian cách khác Một không gian đa dạng không gian tách biệt loại hoạt động nhóm người sử dụng mà không gian khuyến khích tối đa người tham gia tận hưởng hoạt động khác khơng gian Đó nơi người hoà nhập, kết nối với hay đơn giản nơi lại, ngồi nghỉ ngơi quan sát người khác

Hình 1: Khơng gian đa dạng, tạo điều kiện tối đa cho tất người tham gia tận hưởng hoạt động khác [Tài liệu TKĐT nghiệm thu 2016]

Hình 3: Đài phun nước Trevi- Rome-Italy điểm đến hấp dẫn cho du khách quốc tế khơng cịn đơn thuần tác phẩm điêu khắc hồnh tráng mà cịn sự hoà quyện tuyệt vời tác phẩm với khơng gian chứa đựng

• Không gian độc đáo với nhiều nét đặc trưng

Một không gian thiết kế, sử dụng vật liệu, xanh địa phương, chi tiết kiến trúc khơi gợi kiện lịch sử; không gian đáng nhớ mang đậm nét đặc trưng khu vực Hơn việc kích thích giác quan thiết kế không gian đem lại hiệu khơng nhỏ việc tạo dựng hình ảnh dấu ấn cho người sử dụng Không gian khơng cảm nhận thị giác, nhìn thấy đẹp, thấy thú vị, thấy hấp dẫn, mà không gian đươc cảm nhận qua âm thanh; ví dụ tiếng chim hót, tiếng nước chảy, tiếng Những âm góp phần tạo hiệu ứng khiến cho không gian trở nên sống động hấp dẫn Cũng phủ nhận công viên, vườn dạo ngát hương hoa, quảng trường thơm mùi cà phê, bánh địa điểm khiến người thích thú ln nhớ đến Ngoài việc cảm nhận cách chạm vào bề mặt không gian đem lại xúc

cảm khó qn Vì thiết kế, việc lựa chọn vật liệu bề mặt quan trọng (xù xi, trơn nhẵn, hay bóng bẩy ) sử dụng khéo léo góp phần nâng cao giá trị thẩm mỹ cảm thụ cho không gian, ngược lại đơi lại gây cảm giác khó chịu

• Hệ thống hạ tầng kỹ thuật tiện ích thị đồng bộ, hồn thiện

Nghệ thuật công cộng

Trong thiết kế đô thị, cơng trình nghệ thuật cơng cộng góp phần khơng nhỏ việc tạo dựng nét đặc trưng cho địa điểm Từ xa xưa, tác phẩm điêu khắc, tranh tường, đài phun nước, cột trụ biểu biết đến biểu tượng điểm nhấn đặc biệt cho không gian công cộng (như quảng trường, đường phố ) đến ngày nay, cơng trình nghệ thuật công cộng lại gắn kết trở thành phần thiếu không gian đô thị Một tác phẩm nghệ thuật cơng

Hình Nghệ thuật công cộng làm cho nhiều không gian đô thị từ lạnh lẽo trở nên sôi động, tiêu cực trở nên tích cực có tác dụng làm khuấy động cảm xúc người Tác phẩm khơi gợi giải phóng, tự do Zenos Frudakis Philadenphia, Pennsylvania, Mỹ (hình trái) Một con đường dốc với bậc thang vẽ trang trí, khiến khơng gian trở nên sống động, hấp dẫn hết (hình phải)

Hình Quảng trường Thời đại trở thành biểu tượng đô thị Thành phố New York, tiếng với lễ thả cầu pha lê- kiện diễn đón chào năm mới, thu hút đơng đảo người dân du khách khắp nơi giới.

cộng thành công không chứa đựng thơng điệp ý nghĩa mà cịn thành tố tạo nên hấp dẫn, thu hút cho không gian

Tuy nhiên tác phẩm không thiết phải mang nội dung tư tưởng nặng nề, khơng thiết phải mang tính văn hố hay lịch sử địa phương mà cần mang thơng điệp vui vẻ tích cực, chí hài hước để khơi gợi trí tị mị, tạo không gian vui vẻ cho người sử dụng thành cơng đáng kể Ngồi việc bố trí tác phẩm nghệ thuật tác động lớn đến thành công tác phẩm

như khơng gian chứa đựng Một tác phẩm đẹp, ý nghĩa đem lại hiệu nhiều đặt chỗ, ngược lại đơi lại trở nên phản cảm Việc đầu tư cho cơng trình nghệ thuật cơng cộng đầu tư thông minh đem lại nhiều hiệu Có thể thêm chút kinh phí giá trị mang lại khiến cho chất lượng khơng gian nâng cao

Tiện ích đường phố

Hình Việc bố trí tác phẩm điêu khắc nghệ thuật đường phố khiến cho không gian công cộng trở nên sinh động hấp dẫn thu hút Lũ trẻ chạy ùa tắm sông cảm hững tạo nên tác phẩm “Những người miền sông nước” Singapore nhà điêu khắc Chong Fah Cheong (hình trái) Tác phẩm “Những người vô danh” thành phố Wroclaw, Ba La (hình phải).

Hình Tính động tượng làm tăng sống động không gian, thu hút ý người sử dụng cũng tạo nét đặc trưng cho khu vực

Hình Tác phẩm nghệ thuật cơng cộng đơi cịn mang tính quảng cáo, hình thức kết hợp nghệ thuật thương mại

Hình Khơng gian đường phố sẽ trở nên sinh động được tơ điểm tiện ích đầy tính thẩm mỹ màu sắc này

bốt điện thoại, vòi uống nước nhiều hạng mục khác nhằm tạo nên thoải mái cho người sử dụng Việc thiết kế bố trí tiện nghi thị cần ý tới khía cạnh; chức nặng, thẩm mỹ, xã hội, nhiên để tạo nên dấu ấn cho không gian lại cần quan tâm nhiều đến kiểu dáng, màu sắc tiện nghi đô thị Ở nhiều nơi giới, dự án phát triển mới, phần kinh phí đầu tư (1% tổng dự án dùng vào việc bố trí cơng trình nghệ thuật cơng cộng), điều cho thấy nhận thức tầm quan trọng tác phẩm nghệ thuật công cộng công tác thiết kế đô thị

Hệ thống biển hiệu chiếu sáng

Hệ thống biển hiệu dẫn thông tin cần thiết cho người tham gia vào hoạt động khơng gian cơng cộng Vì ngồi việc thơng tin truyền tải phải rõ ràng, mạch lạc, hệ thống biển hiệu cần thiết kế đặc biệt để gây ý, nhiên khơng nên q phức tạp rắc rối gây nhiễu cho người tham gia hoạt động Mặt khác người thiết kế sử dụng vật liệu, hay khéo léo việc phân chia không gian để thay cho biển dẫn

Ví dụ dẫn hướng người thơng qua kiểu cách lát đường, đặt biểu tượng nghệ thuật mặt đường, vỉa hè; sử dụng cách sáng tạo khác để giúp người dễ dàng tìm hướng Đặc biệt ý tới đối tượng người khuyết tật người già bố trí biển hiệu cho phù hợp với đối tượng

Một không gian công cộng hấp dẫn thiếu góp mặt hệ thống chiếu sáng Thơng thường, hệ thống chiếu sáng bố trí để phục vụ đường giao thông giới, đảm bảo an tồn, an ninh, Thiết kế thị, đặc biệt thiết kế không gian công cộng, chiếu sáng cần nâng lên thành nghệ thuật vừa trang hồng cho cơng trình, cho khơng gian, vừa chiếu sáng cho người phương tiện giới

Ánh sáng tạo tự đèn lắp tòa nhà, hay cột đèn thấp, đèn từ hất lên, đèn đặc biệt, ánh sáng chiếu vào mặt đứng cơng trình hay ánh sáng hắt từ cửa sổ tòa nhà Bằng kết hợp tất nguồn sáng đạt mức chiếu sáng mong muốn qua

Hình Trạm chờ xe bus chỗ nghỉ chân nơi công cộng

Hình 11 Tại Nhật có 6000 nắp cống thiết kế, mang biểu tượng quê hương Nắp cống thị trấn thành phố thiết kế theo hình ảnh, phong cảnh khác nhau, đại diện cho những nét đặc biệt, tạo đặc trưng riêng thành phố.

Hình 12 Sử dụng vật liệu bề mặt thiết kế không gian công cộng, thay cho biển hiệu dẫn, đặc biệt phù hợp cho việc dẫn cho người tàn tật.

Hình 13 Sử dụng vật liệu cách sáng tạo việc phân định, dẫn không gian

đó thu hút ý đến phần định không gian che dấu phần khác Hình dạng màu sắc ánh sáng tạo hiệu khối ba chiều, làm thay đổi cảm nhận khơng gian Có khơng gian vào ban ngày chưa có tác động chiếu sáng khơng gian đỗi bình thường, đêm bng xuống, trang hồng hệ thống đèn chiếu lại trở nên lung linh huyền ảo, thu hút kích thích hoạt động nhiều

Một ưu điểm hệ thống chiếu sáng cơng cộng tạo cảm giác an tồn an ninh – vấn đề quan trọng việc phát triển bền vững không gian công cộng – Rõ ràng khơng gian cơng cộng có hấp dẫn đến đâu mà khơng tạo cảm giác an tồn khơng thu hút quan tâm tham gia người

Kết luận

Trong đô thị, không gian công cộng phần thiếu, làm nâng cao chất lượng sống tạo kết nối xã hội bền chặt Tuy nhiên thực tế, đặc biệt đô thị Việt Nam, không gian công cộng mang nhiều dấu ấn nét đặc trưng riêng không nhiều, chưa nói cịn thiếu Vì ngồi yếu tố vừa đề cập cần có sách quan tâm đắn quy chế quản lý phù hợp để không gian công cộng phát huy chức cầu nối văn hố xã hội cho người./

Hình 14 Ánh sáng đóng vai trị tạo hiệu khối ba chiều cho cơng trình kiến trúc làm khơng gian cơng cộng trở nên thu hút

Hình 15 Sự thay đổi cảm nhận khơng gian có tác động chiếu sáng- Hình ảnh suối Cheongyecheon Seoul Hàn Quốc

T¿i lièu tham khÀo

1 Phạm Hùng Cường (2006), Phân tích cảm nhận không gian đô thị, Nhà xuất Khoa học kỹ thuật.

2 Ngô Trung Hải (2005), Thiết kế đô thị không gian công cộng, Đề tài nghiên cứu khoa học 02/RD 02-04, Hà Nội 3 Debra Efroymson, Trần Thị Kiều Thanh Hà, Phạm Thu Hà

(2010), Không gian công cộng làm nên sống thành phố, Nhà xuất Xây dựng

4 Jullia Suh (2013), Bài giảng môn Thiết kế trung tâm công cộng

5 Lê Đức Thắng (chủ biên), Nguyễn Thị Diệu Hương, Nguyễn Vương Long (2016), Thiết kế đô thị, Trường Đại học Kiến Trúc Hà nội

Một số giải pháp nhằm nâng cao chất lượng môi trường sống cho vùng

có tốc độ thị hóa nhanh Hà Nội

Solutions for living environmental enhancement for rapid urbanization area in Hanoi

Nguyễn Thu Hà

Tóm tắt

Những năm gần đây, nhiều nước giới, đặc biệt nước phát triển, tốc độ thị hóa diễn nhanh, làm gia tăng nhanh chóng số lượng đô thị lẫn quy mô dân số mở rộng hình thành nhiều các khu cơng nghiệp có Việt Nam Các khu vực thị hóa chuyển đổi nhanh chóng từ nơng thơn sang thành thị, kèm theo những thay đổi lớn đời sống kinh tế, xã hội đặc biệt vấn đề môi trường theo hai hướng vừa tích cực vừa tiêu cực Bài báo nêu số các ảnh hưởng q trình thị hóa đến chất lượng môi trường sống công tác bảo vệ mơi trường vùng thị hóa nhanh Hà Nội với mục tiêu tạo môi trường sống tốt cho cư dân.

Từ khóa: Đơ thị hóa, mơi trường, mơi trường sống

Abstract In recent years, in many countries worldwide, especially in developing countries generally and in Vietnam particularly, rapid urbanization has led to an increase urban quantity and population sizes, as well as the establishment and expansion of many industrial parks Urbanized areas, which are rapidly transforming from rural to urban areas, accompanied by major changes in economic and social life, especially environmental issues, in both positive and negative directions This paper presents the urbanization impacts on the quality of living environment and environmental protection in rapidly urbanized areas in Hanoi to provide a good living environment for people.

Từ khóa: Urbanization, environment, living environment

ThS Nguyễn Thu Hà

Bộ môn Cấu tạo trang thiết bị cơng trình, Khoa Kiến Trúc ĐT: 0915111919

Email: Hateacher _7x@yahoo.com

Đặt vấn đề

Trong vài năm gần đây, tốc độ thị hóa Việt Nam diễn mạnh thể rõ rệt việc nhiều thành phố nâng loại cao hơn, nhiều tỉnh tách ra, nhiều thành phố mở rộng diện tích thị… dẫn đến mơi trường khu thị hóa nhanh có nguy nhiễm nặng Bên cạnh cơng tác quản lý mơi trường cịn chưa hồn thiện, hệ thống sở hạ tầng đặc biệt hệ thống cấp nước vệ sinh môi trường chưa phát triển kịp với tốc độ thị hóa, tăng dân số nhanh, trình độ dân trí chưa cao, nhiều nhà máy xí nghiệp có nguy gây ô nhiễm môi trường trước nằm xa khu dân cư sát nhà dân dẫn đến ảnh hưởng chất lượng môi trường sống người dân Những bất cập địi hỏi phải có giải pháp cho vùng thị hóa nhanh nhằm hướng đến “phát triển bền vững” từ

Những thách thức trình thị hố

Trong năm gần đời sống kinh tế - xã hội Hà Nội có bước phát triển tương đối ổn định, số hộ nghèo giảm đáng kể, công tác y tế, giáo dục, môi trường quan tâm đầu tư nhiều Đặc biệt tốc độ thị hóa Hà Nội diễn nhanh; q trình hình thành yếu tố thúc đẩy xã hội phát triển như:

- Tỷ lệ phi nông nghiệp, công nghiệp, thương mại dịch vụ tăng lên

- Dân số đô thị tăng lên, hoạt động, sinh sống người dân chuyển sang lối sống công nghiệp thành thị

- Đơ thị hóa tạo động lực phát triển tăng GDP - Q trình thị hóa q trình văn minh thị xác lập lịng cộng đồng dân cư thị

Song song lợi ích mà q trình thị hóa, tăng trưởng phát triển mang lại, đô thị chịu thách thức

1 Những thách thức q trình thị hóa

1.1 Về mặt xã hội:

- Sự tải dân số đô thị ngày làm cho vấn đề kinh tế- xã hội đô thị chuyển biến phức tạp Hệ thống sở hạ tầng xuống cấp nhanh chóng đặc biệt vấn đề nhà vệ sinh môi trường ngày trầm trọng

- Những chi phí cơng cộng gia tăng khu vực đô thị làm tăng thêm sức hút người dân nông thôn đô thị khiến nỗ lực cải thiện chất lượng sống trở nên hiệu nguồn lực bị khai thác

theo chiều hướng bền vững

- Chất lượng dân cư đô thị không đồng đều, phân tầng xã hội ngày nhanh chóng diễn lịng thị gây khó khăn cho cơng tác quản lý, bất ổn an toàn xã hội trị khu vực thị

- Số lượng thất nghiệp gia tăng đột biến người nơng dân đất sản xuất chưa tìm việc làm chưa đào tạo nghề

1.2 Về mặt mơi trường:

- Ơ nhiễm bụi tiếng ồn: Gia tăng phương tiện giao thông giới làm tăng nhiễm bụi, khí thải tiếng ồn hoạt động giao thông gây Ùn tắc giao thơng, phố hóa quốc lộ, tỉnh lộ, hoạt động xây dựng hạ tầng khu dân cư góp phần làm gia tăng mức độ nhiễm

- Ơ nhiễm mơi trường hoạt động hộ kinh doanh cá thể tồn đô thị nghề sản xuất nước mắm (phường Thanh Nhàn) sản xuất đúc nhôm, đúc đồng (phường Thanh Nhàn Trương Định) hoạt động gây tác động đến mơi trường khơng khí, gây tiếng ồn gia tăng nước thải

- Thoát nước, thu gom rác thải: Hầu hết hệ thống xây dựng mang tính chất ứng phó, giải tình ngày trở nên tải

2 Các ngun nhân, hệ từ q trình thị hóa

2.1 Tác nhân dẫn đến thị hóa nhanh số địa phương địa bàn Hà Nội

- Đơ thị hóa nhanh hình thành nhà máy, xí nghiệp, khu cơng nghiệp… khu vực nơng thơn

- Đơ thị hóa nhanh thực chương trình phát triển thị, chuyển đổi mục đích sử dụng đất

- Đơ thị hóa nhanh phát triển giao thơng qua làng, xã, khu vực thị hóa

- Đơ thị hóa nhanh tác động thị trường bất động sản

2.2 Các hệ từ trình thị hóa nhanh Hà Nội

- Quỹ đất đất dành cho công cộng gia tăng cách nhanh chóng, đơi với việc giảm nhanh diện tích đất nơng nghiệp

- Góp phần làm giảm sức ép dân số cho khu vực nội thành

- Đẩy mạnh cơng cơng nghiệp hóa, đại hóa nơng thơn Hà Nội

- Nâng cao mức sống, điều kiện môi trường người dân vùng thị hóa nhanh (do người dân đền bù phần đất bị thu hồi, mặt khác thị trường nhà đất khu vực chuyển từ làng xã thành phường hoạt động sôi góp phần nâng cao mức sống người dân đây)

3 Thách thức đời sống kinh tế - xã hội khu vực thị hóa nhanh

- Sức ép gia tăng dân số nhanh: gia tăng dân số nhanh số địa phương xây dựng khu chung cư điều dễ hiểu số lượng dân cư tăng nhanh góp phần tích cực cho việc dãn dân khu vực nội thành Tuy nhiên, gia tăng nhanh dân số khu vực làng xóm cũ lại nguyên nhân gây sức ép lớn cho điều kiện hạ tầng chất lượng sống nơi

- Cơ sở hạ tầng không tương xứng với nhu cầu thị hóa: sau có định thành phường, làng – xã mang tên giữ nguyên nét làng – xã gây hậu hệ thống hạ tầng kỹ thuật phường lại không đồng bộ, khu ĐTM hạ tầng tốt khu làng cũ hệ thống hạ tầng nhiều

- Sự xuất khu đô thị mới, khu công nghiệp thay đổi không gian nơng thơn đẩy tốc độ thị hóa ngày nhanh chóng với hệ lụy mơi trường tự nhiên, mơi trường xã hội… trình độ quản lý ý thức cộng đồng bị ảnh hưởng lối tư “sau lũy tre làng” Với nhu cầu mưu sinh, dòng di dân từ nông thôn đô thị vùng nông thôn thị hóa ngun nhân gây khó khăn tải đô thị đại hạ tầng kỹ thuật hạ tầng xã hội Trong đó, vấn đề môi trường sống (do rác thải tăng nhanh, tỷ lệ thuận với tốc độ gia tăng dân số diện tích sống lại bị thu hẹp) sinh kế người dân vùng thị hóa diện tích đất nông nghiệp ngày bị thu hẹp khó khăn lớn mà khơng dễ giải tạo sức ép lớn cho vùng đô thị hóa thị trung tâm

- Tại số địa phương có số lượng đất nơng nghiệp chuyển đổi cao xảy tình trạng nhiều lao động nông

Số lượng đô thị Việt Nam dự kiến đến năm 2025

Hồng mai, Long Biên, Từ Liêm… Đơ thị hóa nhanh mang lại nhiều tác động tích cực đến đời sống kinh tế - xã hội khu vực đô thị hóa nhanh như: đời sóng người dân tăng lên, sở hạ tầng quan tâm đầu tư, góp phần đạt mục tiêuhiện đại hóa nơng thơn Thành phố Hà Nội Đơ thị hóa nhanh số vùng mang lại tác động tích cực chung cho Thành phố mở rộng diện tích khu vực nội thành, góp phần giảm áp lực dân số với khu vực nội thành… Tuy nhiên khu vực có tốc độ thị hóa nhanh Hà Nội có nguy phát triển theo hướng thiếu bền vững thể việc sở hạ tầng tải, tỷ lệ thất nghiệp gia tăng…

Để nâng cao chất lượng môi trường khu đô thị hóa nhanh hướng đến phát triển bền vững đảm bảo giữ vành đai xanh vốn có Hà Nộ,i cần thiết phải tiến hành đồng giải pháp nêu đặc biệt lưu ý giải pháp nâng cao lực quản lý môi trường nâng cao ý thức tuân thủ pháp luật bảo vệ môi trường đôi với xã hội hóa cơng tác bảo vệ mơi trường tồn xã hội

Nơng thơn lịng thị (Nguồn: Internet) Xe thô sơ di chuyển cầu Nhật Tân (Ảnh. laodong)

T¿i lièu tham khÀo

1 Cổng thông tin Bộ Xây Dựng - Thực trạng thị hóa, phát triển thị yêu cầu cần đổi Việt Nam, Tạp chí Quy hoạch xây dựng số 70/2014.

2 Đỗ Trần Hải, Ơ nhiễm q trình thi hố phát triển giao thông vận tải giai đoạn cơng nghiệp hóa, đại hóa, Tạp chí Môi trường Việt Nam.

3 Minh Khôi, Cứu cánh cho người dân vịng xốy thị hóa, Baomoi.com.

4 Mối quan hệ q trình thị hóa biến đổi khí hậu, Theo ĐH KHXH&NV TP.HCM (moitruong.com.vn). 5 Vương Cường, Đơ thị hố tác động hai mặt, Báo mạng

14/8/2008

6 Vũ Quốc Bình, Báo cáo tổng kết giải pháp nhằm nâng cao chất lượng môi trường cho vùng có tốc độ thị hố nhanh, Tạp chí sở khoa học cơng nghệ.

hướng đến kiến trúc thực tồn bên giới Có lẽ vậy, đỉnh cao kiến trúc Ito thực biểu tượng thời đại, bộc lộ chân thực rõ ràng tinh thần thời đại vấn đề, xu hướng nó, góp phần làm nên giá trị kiến trúc Toyo Ito Kết luận rút là, ý tưởng kiến trúc nên bắt nguồn từ nguồn gốc mình, vấn đề xã hội tự nhiên, để tồn lâu dài trước biến cố, cơng trình phần giới, hịa đóng góp vào việc hàn gắn xử lý vấn đề

T¿i lièu tham khÀo

1 Vũ An Tuấn Minh (2016), Tinh thần Chuyển hóa luận kiến trúc Toyo Ito, Luận văn thạc sỹ kiến trúc.

2 Dana Buntrock (2014), Toyo Ito, Phaidon.

3 El Croquis 71 (2001), Toyo Ito 1986-1995, El Croquis. 4 Toyo Ito (2014), Tarzan in the Media Forest, Architectural

Association.

5 Peter Macapia (2006) “Emergent Grid”: A conversation with Toyo Ito.

Sự chuyển hóa kiến trúc Toyo Ito

(tiếp theo trang 12)

nghiệp tiếp tục làm nơng phải tìm cách chuyển đổi sang nghành nghề khác, nguy tỷ lệ thất nghiệp cao

- Nếp sống văn hóa truyền thống làng xã lâu đời bị ảnh hưởng, gia tăng nhiều tệ nạn xã hội, quan hệ gần gũi với bà con, họ hàng thân thuộc suy giảm dần

- Cơ cấu kinh tế vùng ven có thay đổi lớn theo hướng chuyển dần từ nông nghiệp sang công nghiệp xây dựng, tiểu thủ công nghiệp dịch vụ thương mại Vành đai xanh Thủ đô Hà Nội ngày bị thu hẹp, ảnh hưởng đến chất lượng môi trường đô thị, hệ sinh thái tự nhiên vốn có khu vực ven Có phân hóa giàu nghèo mâu thuẫn lợi ích nhóm xã hội Lấy ví dụ khu vực ven Đại lộ Thăng Long (Hà Nội) Dù thị bước hình thành với khu công nghệ cao, làng sinh viên… người dân sống xung quanh nông dân hoạt động nông nghiệp họ tương phản với bê tơng, đường trải nhựa…, nên có cảnh “đàn bị di chuyển đại lộ nghìn tỉ để đến bãi chăn thả”, lúa chín bất thường bị “ươm” ánh đèn cao áp hàng ngày, hay cầu Nhật Tân (đang khai thác với tốc độ tối đa 80km/ Tổng cục Đường Việt Nam đề nghị Sở Giao thông vận tải Hà Nội nghiên cứu điều chỉnh tốc độ lên đến 90km/h để khai thác tốc độ tối đa cầu đại này) phải dành khoảng thời gian từ 22h-5h sáng ngày hôm sau cho xe thô sơ từ vùng ven đô sử dụng để di chuyển vào trung tâm Hà Nội…

4 Giải pháp nâng cao chất lượng môi trường sống các vùng thị hóa nhanh

- Bảo vệ mơi trường vấn đề sống cịn người dân, yếu tố quan trọng nhằm đảm bảo sức khỏe chất lượng sống nhân dân, góp phần quan trọng vào việc phát triển kinh tế - xã hội

- Luôn phải đặt tiêu chí mơi trường, phát triển bền vững dự án duyệt vùng đô thị

hóa nhanh Các vùng phát triển theo hướng bền vững, giữ vành đai xanh cho Thành phố

- Có sách ưu tiên cho hoạt động bảo vệ môi trường vùng thị hóa nhanh Để vùng thị hóa nhanh phát triển theo hướng bền vững có cảnh quan môi trường đẹp từ cần xác định sức ép vấn đề môi trường cần quan tâm khu vực để có kế hoạch dài hạn nhằm kiểm sốt nhiễm mơi trường, nâng cao chất lượng môi trường sống khu vực

- Chú trọng đến việc đào tạo nghề cho người dân để chuyển dịch cấu lao động sách xã hội với tinh thần “khơng cào bằng”, tạo điều kiện để người dân vùng đô thị hóa bắt kịp tốc độ phát triển thị, dần trở thành công dân đô thị đầy đủ khơng phải “ở thị, sống kiểu xóm làng” nhiều vùng ven đô

- Chủ động đa dạng hoạt động tuyên truyền, tổ chức nhiều hoạt động bảo vệ môi trường, phổ biến sách chủ trương, pháp luật thơng tin môi trường phát triển bền vững cho người

- Tạo dư luận xã hội lên án nghiêm khắc hành vi gây vệ sinh nhiễm mơi trường, có chế tài xử phạt nghiêm vi phạm

- Khôi phục phát huy truyền thống yêu thiên nhiên, nếp sống gần gũi, gắn bó với mơi trường, Chú trọng đến khía cạnh “đạo đức mơi trường”

- Cần có giải pháp chế, sách phù hợp, lồng ghép vấn đề môi trường quy hoạch kinh tế - xã hội khu vực đô thị hóa nhanh biến thành quận hay phường theo tinh thần chương trình nghị 21 Thành phố Hà Nội phát triển bền vững

Kết luận

Hà Nội địa phương đag có tốc độ thị hóa nhanh, điển hình Quận thành lập

khơng khí môi trường khoảng rỗng phụ thuộc vào điều kiện áp lực gió lên vỏ cơng trình, hiệu ứng ống khói hệ số tản nhiệt lỗ mở Những lỗ thơng để mở liên tục (các hệ thống thụ động) mở tay hay máy (các hệ thống tích cực) Các hệ thống tích cực phức tạp tốn chi phí xây dựng bảo trì

Những tiêu chí khác thiết kế mặt đứng kép tiêu chuẩn phòng hoả chống ồn Những giải pháp cho mặt đứng kép phát triển sử dụng yếu tố làm sở

2.1 Mặt đứng kinh kép cao tầng nhà

Khi đường vào đường khí bố trí tầng, mức độ sưởi ấm khơng khí mức tối thiểu đạt tới mức độ thơng gió tự nhiên hiệu Do vậy, khoảng rỗng mặt đứng nói chung phân chia theo phương ngang thành phân đoạn theo độ cao tầng Tuy có số ví dụ cơng trình với khoảng rỗng mặt đứng kéo suốt tồn chiều cao cơng trình hay sử dụng tổ hợp hai hệ thống

Cơng trình Galeries Lafayette Berlin hãng Architecture Jean Nouvel xây dựng năm 1995 có mặt đứng kép với khoảng rỗng chiều cao tầng Các kiến trúc sư thiết kế khối khơng gian cửa hàng bách hóa quay vào với atrium hình nón, bao quanh văn phòng Mặt đứng kép khác thường thiết kế với ý đồ quảng bá thông tin hoạt động điểm thu hút ý Do vậy, rìa sàn lắp đặt hình rực rỡ cao 55cm chạy chữ logo Trên băng khe hở cao 15cm để thơng gió cho khoảng rỗng Các lỗ mở để mở liên tục che lưới ngăn chim Mặt đứng kép thiết kế giống khung kính trải dài suốt chiều cao cơng trình Người qua lại nhìn thấy hoạt động thương mại liên tục suốt ngày bên văn phòng Một điểm tinh tế thị giác khác mặt kính bên ngồi Mặt kính có chấm xám chứa 20% frit với số khu vực không bị che phủ để chiếu đường nét atrium hình nón lên mặt đứng Các đường viền atrium nhấn bổ sung họa tiết trang trí chấm với mật độ từ 20% tới 100% Mặt kính cấu trúc từ kính tối dày 12mm, kích thước 1.35 x 2.65m cố định phía vào mơ đun thiết bị thơng gió vào bốn kiểu cố định điểm bố trí đối xứng Mặt kính

Hình Cơng trình Galeries Lafayette Berlin

Hình Cơng trình trụ sở RWE AG Essen

Hình Cơng trình trụ sở điều hành GSW Berlin Kiến trúc đại

với mặt đứng kính kép thông minh

Modern Architecture with Intelligent Double-Skin Glass Facades

Vũ An Khánh

Tóm tắt

Ba giải pháp mặt đứng kính kép là: Mặt đứng kính kép cao tầng nhà; Mặt đứng kính kép cao cơng trình Mặt đứng kính hình ống phát triển sáng tạo kiến trúc sư chuyên gia kỹ thuật môi trường sở thành tựu khoa học công nghệ môi trường sản xuất vật liệu xây dựng Chắc chắn cịn có giải pháp sáng tạo khác phát triển Việc ứng dụng nguyên lý thiết kế giải pháp cho mặt đứng kính kép thơng minh tiền đề phát triển kiến trúc đại thân thiện môi trường, tiết kiệm lượng động lực thúc đẩy sáng tạo nghệ thuật mới./

Abstract

The three solutions to the double-skin glazed faỗade are: Storey-high double-skin faỗades; Building-high double-skin faỗades and Shaft glass faỗade are the creative developments of architects and environmental engineering professionals on the basis of new advances in environmental science and technology and Cóntruction materials industry Certainly Other creative solutions will be developed The application of design principles and solutions to the intelligent double glass facade is a prerequisite for developing a modern, environmentally friendly, energy-saving architecture that promotes architectural creativity Từ khoá: Mặt đứng kép, mặt đứng kính thơng minh, kiến trúc bền vững, tiết kiệm lượng

TS Vũ An Khánh

Phòng KHCN, Khoa Kiến trúc ĐT: 0913.316.455

Email: vuankhanh2010@gmail.com

1 Mở đầu

Trong xu phát triển kiến trúc xanh, kiến trúc bền vững thân thiện với mơi trường định hình chiều hướng phát triển kiến trúc giới kỷ này, bên cạnh giải pháp tổng thể khác giải pháp mặt đứng thông minh kiến trúc sư, nhà phát triển công nghệ xây dựng quan tâm nghiên cứu ứng dụng cho cơng trình kiến trúc

Một mặt đứng kính thơng minh mặt đứng kính thích nghi cách sống động với thay đổi ánh sáng điều kiện thời tiết với việc sử dụng hệ thống bảo vệ nhiệt tự điều chỉnh biện pháp kiểm soát nhiệt mặt trời Do làm giảm tiêu thụ lượng ngun cấp cơng trình tạo lập mơi trường bên dễ chịu cho người

Có nhiều biện pháp tiết kiệm lượng triển khai thơng gió tự nhiên, làm mát vào ban đêm, chiếu sáng tự nhiên, tạo vùng đệm khơng khí… dựa tương tác tích cực mặt đứng thân cơng trình kiến trúc Hành vi khí động học nhiệt học cơng trình cần phải nghiên cứu giải pháp thơng gió tự nhiên, luồng khí lỗ rỗng cơng trình phụ thuộc vào áp suất gió hiệu ứng ống khói Các nhà nghiên cứu tiến hành mơ máy tính, thí nghiệm ống gió với mơ hình cơng trình thử nghiệm trường với mơ hình mặt đứng kích thước thật Đối với mơ phỏng, phương pháp tính toán động học chất lỏng (CFD) thường sử dụng; phương pháp trình diễn thị giác tốc độ, nhiệt độ mật độ dịng khí Các thực nghiệm tiến hành tunnel gió, độ tin cậy kết thí nghiệm phụ thuộc vào mức độ xác tương đối chế tạo

Về phương diện kiến trúc, có ba nhóm giải pháp mặt đứng kính thơng minh cho cơng trình kiến trúc đại, thân thiện với môi trường tiết kiệm lượng ứng dụng số cơng trình tiêu biểu, là:

- Mặt đứng kính đơn - Mặt đứng kính kép

- Mặt đứng dạng phịng điều khí

Trong số nhóm giải pháp nêu trên, giải pháp mặt đứng kính kép có nhiều hiệu tạo khả sáng tạo lớn hình thức kiến trúc, có hiệu cao việc điều khí, sử dụng nguồn lực tự nhiên để tiết kiệm lượng,…

2 Các giải pháp cho mặt đứng kính kép thơng minh

Mặt đứng kính kép ưa chuộng sớm Giải pháp tạo điều kiện cho thơng gió tự nhiên làm giảm tiêu thụ lượng hạn chế việc làm mát khí, cơng trình trung tâm hội nghị Trong cấu trúc mặt đứng vậy, khoảng rỗng thông với không khí bên ngồi cửa sổ mặt đứng lớp nội thất để mở, chí trường hợp mặt đứng cơng trình cao tầng chịu áp lực gió lớn; điều cho phép thơng gió tự nhiên làm mát nhiệt khối cơng trình vào ban đêm Các thiết bị kiểm soát ánh nắng mặt trời lắp đặt khoảng rỗng bảo vệ tránh khỏi nhiễm khơng khí ảnh hưởng thời tiết bên ngồi có hiệu không thiết bị lắp đặt mặt ngồi Vào mùa đơng, khoảng rỗng hình thành vùng đệm nhiệt làm giảm thất thoát nhiệt tạo điều kiện gia nhiệt thụ động từ xạ mặt trời Ý tưởng vùng đệm triển khai đồ án thiết kế khơng gian lớn, dụ khu vườn nội thất công trình hay cách liên kết vài cơng trình lại thành dạng phịng điều khí

theo cạnh mặt phía đơng Sự phát triển ý tưởng dẫn tới u cầu có hai dãy văn phịng Do vậy, vùng khí vào chừa văn phịng mặt phía đơng để khơng khí bên ngồi tràn vào văn phịng mặt phía tây Do vậy, mặt đứng phía đơng có kết cấu kép với panel mở vào phía

Thiết kế giải năm 1998 kiến trúc sư Murphy/ Jahn thi Deutsche Post Bonn xem phát triển tiếp tục tổ hợp không gian vườn nội thất mặt đứng kép Khoảng rỗng mặt đứng cao công trình sử dụng để tạo luồng khí vào Cơng trình cao 240 m phân chia thành 10 phân đoạn tầng Trên mặt bằng, chúng cấu thành từ không gian vườn nội thất trung tâm với hai tháp văn phòng hai bên sườn không gian phục vụ; tháp xê dịch vuốt trịn bên ngồi

Những mặt đứng vuốt trịn phía ngồi thiết kế kết cấu vỏ kép Lớp vỏ cấu thành từ kính trục lớn chiều cao tầng định vị điểm Trong trường hợp mặt đứng phía nam, chúng nghiêng khoảng trống hoàn thiện lam chớp Những lam chớp rộng kiểm sốt ánh mặt trời lắp phía khoang rỗng Mặt đứng phía có cửa sổ mở lắp kính tồn để chiếu sáng tự nhiên tối đa Vào mùa đông, lam chớp mặt đứng phía ngồi đóng để tạo điều kiện khoang rỗng hoạt động vùng đệm Trong thời kỳ chuyển mùa vào mùa hè lam chớp mở khơng khí bên ngồi tràn vào khoang rỗng Do văn phịng thơng gió tự nhiên phần lớn năm cách mở cửa sổ Khơng khí cũ bốc ngồi qua vườn mùa đơng Mặt đứng phía bắc hoạt động giống mặt đứng phía nam Tuy vậy, kính cao tầng nhà hình thành nên lớp vỏ mềm mại Khi nhiệt độ bên cao hay thấp, hệ thống thơng gió dịch chuyển khởi động Các khu vườn nội thất cao 10 tầng hình thành vùng đệm ơn hồ tự nhiên bên bên sử dụng làm nơi giao lưu cho nhân viên Vào mùa đông, khu vườn mùa đông sưởi ấm xạ nhiệt khơng khí qua sử dụng từ văn phòng Trong thời kỳ chuyển mùa vào mùa hè, nhiệt độ khơng khí kiểm sốt cách tự nhiên cách mở lam chớp kính mặt kính đối diện Để làm giảm nhiệt độ cực điểm vào mùa hè, nhiệt khối cơng trình làm mát ban đêm thơng gió tự nhiên vào ban ngày hệ thống ống làm mát

2.3 Mặt đứng kính dạng giếng đứng

Mặt đứng dạng giếng đứng tổ hợp mặt đứng vỏ kép với khoang rỗng cao cơng trình mặt đứng vỏ kép với khoang rỗng phân chia theo chiều ngang Khoang rỗng cao cơng trình hình thành ống hút khơng khí thải; hai phía ống hút thẳng đứng liên kết với lỗ mở khí tràn khoang rỗng cao tầng Khơng khí cũ hâm nóng tràn từ khoang rỗng cao tầng vào ống hút thẳng đứng trung tâm Ở dâng lên hiệu ứng ống hút khói qua lỗ mở đỉnh Lực đẩy ống hút đứng trợ giúp dịng khí cao độ tầng thấp với khí hút vào hâm nóng bốc lên Thậm chí luồng khơng khí bên ngồi yếu thơng gió tự nhiên cho cơng trình đảm bảo lực đẩy ống hút Tuy vậy, số cao độ, tình trạng áp suất bị đảo ngược khơng khí bị hâm nóng quay ngược trở lại khoang rỗng cao tầng Do vậy, cần phải hạn chế độ cao ống hút Hạn chế bị ảnh

hưởng yếu tố khác nhau, độ cao tổng thể cơng trình, gió chủ đạo… cần phải tính tốn riêng rẽ cho cơng trình

Một thí dụ mặt đứng ống hút cơng trình Photonics Centre Berlin-Adlershof hãng Sauerbruch Hutton Architects xây dựng khoảng thời gian 1995-1998 Trung tâm nghiên cứu cấu thành từ hai nhà dạng amip tách biệt lối thơng uốn cong Tồ nhà ba tầng cao chứa văn phịng, phịng thí nghiệm xưởng Khối tầng thấp gian thử nghiệm Tồ nhà ba tầng có mặt đứng ống hút Khung cơng trình thiết kế cột kép tiền chế bê tông màu tạo nên ống hút rộng 0.75 m để hút khơng khí qua sử dụng Bên trái bên phải giếng đứng khoang rỗng mặt đứng rộng 1.5 m cao tầng lên kết với giếng đứng rỗng lỗ mở khí tràn

Lớp vỏ bên ngồi kết cấu đố dọc đố ngang với kính phủ đơn Mặt đứng bên cấu thành từ đơn vị cấu kiện khung cao tầng với cửa sổ trượt dọc với kính cách nhiệt low-e Ngay sau lớp kính ngồi, bên khoang rỗng 0.70 m rèm che Venise màu làm nhơm Khơng khí tươi từ ngồi tràn qua khe thơng gió cao độ sàn vào khoang rỗng cao tầng Để thơng gió khu vực bên trong, người sử dụng mở tay cửa sổ trượt dọc Khơng khí cũ hâm nóng qua lỗ mở khí tràn vào giếng thơng gió rộng 0.75 m Ở dâng lên tới cao độ mái qua lam chớp kính khơng khí bên ngồi Ý tưởng thơng gió cho phép làm mát ban đêm nhiệt khối cơng trình./

3 Kết luận

Một mặt đứng kính thơng minh hịa hợp kiến trúc kỹ thuật với điều kiện vật thể khí hậu hữu địa điểm cụ thể Tính thơng minh mặt đứng kính khơng thiết xác định phức tạp cấu kiểm soát hay tổ hợp vật liệu sử dụng mà khả mặt đứng đánh giá điều kiện khí hậu sử dụng nguồn lượng tự nhiên làm điều với thiết bị kỹ thuật tối thiểu

Ba giải pháp mặt đứng kính kép là: Mặt đứng kính kép cao tầng nhà; Mặt đứng kính kép cao cơng trình Mặt đứng kính hình ống phát triển sáng tạo kiến trúc sư chuyên gia kỹ thuật môi trường sở thành tựu khoa học công nghệ môi trường sản xuất vật liệu xây dựng Chắc chắn cịn có giải pháp sáng tạo khác phát triển

Việc ứng dụng nguyên lý thiết kế giải pháp cho mặt đứng kính kép thơng minh tiền đề phát triển kiến trúc đại thân thiện môi trường, tiết kiệm lượng động lực thúc đẩy sáng tạo nghệ thuật mới./

Tài liệu tham khảo

1 Andrea Compagno (2002), Intelligent Glass Facade, Birkhauser. 2 Khuất Tân Hưng (2016), Công nghệ mặt đứng thông minh –

Hướng phát triển kiến trúc bền vững, TC Kiến trúc 8.2016. 3 G.Z Brown and Mark DeKay (2001), Sun, Wind & Light -

Architectural Design Strategies, John Wiley & Sons, Inc. 4

https://www.glassonweb.com/article/evaluating-use-double-skin-facade-systems-sustainable-development bên uốn cong, trùng với đường cong mặt

tầng mặt đứng phía vẽ nên đường đa giác bao quanh đường cong Mặt đứng cấu thành từ mơ đun 1.35 x 2.75m với mặt kính cố định cửa sổ treo lề bên lề tương ứng Hộp kính cách nhiệt dày 29mm với kính low-e 8mm bên ngồi 6mm phía bên trong, khoảng rỗng chứa đầy khí argon Các mành che đục lỗ làm thép khơng gỉ có vai trị kiểm sốt ánh mặt trời lắp đặt khoảng rỗng rộng 20cm Mặt đứng kép có vai trị chủ yếu chống tiếng ồn, cho phép thơng gió tự nhiên văn phòng suốt năm Nếu nhiệt độ bên thấp cao, hệ thống thơng gió khí khởi động

Một thí dụ mặt đứng kép khác với khoảng rỗng cao tầng nhà cơng trình nhà cao 31 tầng hình trụ trụ sở RWE AG Essen kiến trúc sư hãng Ingenhoven Overdiek and Partners xây dựng khoảng thời gian 1991-1997 Các văn phòng bố trí dọc theo mặt đứng, bao quanh chu vi mặt tầng hình trịn khơng gian phục vụ chung Hình trịn lựa chọn lý tiết kiệm lượng tạo diện tích bề mặt tối thiểu cho khơng gian tối đa bên Nó tạo điều kiện tối ưu cho luồng gió chiếu sáng tự nhiên Mặt đứng kép làm từ mô đun tiền chế cao tầng nhà với chiều rộng 3.59m Lớp bên ngồi cấu thành từ kính tơi dày 10mm với tám bu lơng chìm Mặt đứng bên phủ cửa trượt ngang kính cách nhiệt Các cửa trượt nói chung mở tối đa 13.5cm lý an tồn lau chùi bảo dưỡng mở tồn Tích hợp khoảng rỗng 50cm rèm chớp kiểu Venise để kiểm soát ánh sáng mặt trời

Khoảng rỗng thơng gió khối thiết bị thơng gió gắn trước sàn Khối thiết bị thơng gió có hình nêm, hình thành khe thơng gió cao 15cm Để tránh khơng khí sử dụng bị hâm nóng từ khoảng rỗng bị hút vào khoảng rỗng bên cạnh, cặp khoảng rỗng mặt đứng liền kề tạo thành phân đoạn Trong phân đoạn, lỗ khí vào bố trí phía modun mặt đứng cịn lỗ khí bố trí phía modun khác, tạo dịng khí chéo qua khoảng rỗng Để hỗ trợ thơng gió tự nhiên vào mùa hè mùa đông, nội thất gắn hệ thống thơng gió dịch chuyển Các sàn bê tơng chèn panen kim loại đục lỗ

chúng hoạt động vật tích nhiệt Các gân làm mát bổ sung tích hợp để làm mát phòng Các kiến trúc sư sử dụng loại kính cực sáng cho lắp vỏ bên ngồi để chiếu sáng tự nhiên tối đa

2.2 Mặt đứng kép cao cơng trình

Ở mặt đứng kép với khoảng rỗng cao cơng trình, vấn đề cần phải giải khơng khí bị hâm nóng tràn vào lại cơng trình qua cửa sổ mở tầng Để tránh điều xảy ra, khoảng rỗng cao cơng trình sử dụng ống thơng cho khí vào khí

Hãng Sauerbruch Hutton Architects xây dựng khoang rỗng cao cơng trình ống thơng khí cho cơng trình trụ sở điều hành GSW (Gemeinnutzige Siedlungs– und Wohnbaugenossenschaft mbH) Berlin Tổ hợp cơng trình cấu thành từ khối đế ba tầng với cung hình van thân nhà 19 tầng với mặt tầng uốn cong kích thước rộng 10 m dài 65 m Mặt đứng kép phía tây Mặt đứng bên cấu thành từ module tiền chế kích thước 1.8 x 1.9 m với cửa sổ treo lề quay nghiêng ngồi mơ tơ điện Mặt đứng bên ngồi cấu trúc đố dọc đố ngang phủ kính tơi dày 10 mm Ở khối đế cạnh mái lam chớp mở

Một mái che thiết kế khí động học đặc biệt phía cạnh mái ngăn nước mưa rơi vào khoảng rỗng Các giá lắp đặt bên khoảng rỗng rộng 0.9 m để phục vụ nhu cầu bảo dưỡng Các lam dọc kích thước 0.6 x 2.9 m nhơm dùng để kiểm sốt ánh sáng mặt trời Chúng xoay quanh trục đứng sơn tĩnh điện tổng thể chín sắc độ đỏ khác độ sáng Tại vị trí cịn lại, chúng cuộn thẳng đứng theo mặt đứng thành nhóm ba Các tầng văn phịng thơng gió tự nhiên Lực đẩy làm cho khơng khí dâng lên khoang rỗng mặt đứng phía tây áp suất thấp tạo tầng thấp Khi cửa sổ mở, khơng khí cũ rút từ khơng gian văn phịng khơng khí tươi tràn vào từ mặt đứng phía đơng Thiết kế khí động học cạnh mái tạo áp suất thấp điều trợ giúp cho hiệu ứng ống thơng khói Mặt đứng phía đơng thiết kế đặc biệt mặt kính đơn với cửa sổ mở

Thiết kế sơ thơng gió tính tốn vào năm 1992 lúc bắt đầu thiết kế, ý tưởng có hàng đơn văn phịng sâu dọc theo mặt phía tây hành lang dọc

chuyên ngành Quy hoạch Cơ cấu môn học chia theo nhóm Nhóm mơn học bắt buộc (Core course) bao gồm môn kỹ thuật chuyên ngành, kinh tế đô thị, đồ án luận văn tốt nghiệp Nhóm tự chọn (Elective course) bao gồm mơn học lĩnh vực xã hội, văn hóa, mơi trường

Về thời lượng đào tạo, nhìn chung trường đại học chủ yếu đào tạo với thời gian năm với tổng số tín vào khồng từ 110 – 120 Tương đương với cấp độ đào tạo, thời gian đào tạo chia theo số tín hoàn thành Cấp độ thấp, sinh viên phải hoàn thành tối thiểu khoảng 15 tín (khoảng 1-2 năm) Cấp độ cao hơn, sinh viên phải hoàn thành khoảng 80-90 tín (khoảng 2-3 năm) Các mơn học thiết kế có thời lượng kéo dài từ 3- tín

Về cấu mơn học, chương trình đào tạo có số đặc điểm sau:

- Các mơn học tự chọn gồm 59 tín chỉ, chiếm xấp xỉ 50% tổng thời lượng

- Các mơn học sở ngành gồm 60 tín chỉ, chiếm 50% tổng thời lượng, đó:

+ Các mơn kinh tế - xã hội gồm 19 tín chỉ, chiếm khoảng 15% tổng thời lượng

+ Các môn sở ngành sinh thái, pháp luật, hạ tầng gồm 14 tín chỉ, chiếm khoảng 12% tổng thời lượng

+ Các môn chuyên ngành quy hoạch gồm 21 tín chỉ, chiếm khoảng 17,5 % tổng thời lượng

Về phương pháp đào tạo, trường áp dụng phương pháp đào tạo đại, khía cạnh:

+ Tăng cường tỷ lệ môn học tự chọn, đồng thời đa dạng hóa nội dung môn học tự chọn

+ Việc giảng dạy gắn với vấn đề xã hội Phương pháp giảng dạy lấy sinh viên trung tâm, vấn đề giảng viên nêu ra, sinh viên vận dụng lý thuyết đọc tài liệu đưa trước để bàn luận

+ Đồ án gắn với thực tế, trình thực đồ án kéo dài với mơ hình thực hành tương tự với điều kiện thực tế, từ tham quan khảo sát thực địa tới trình bày bảo vệ hội đồng Một số môn học có mở rộng theo hình thức workshop mời giáo viên thỉnh giảng công tác lĩnh vực quản lý tư vấn

1.2 Kinh nghiệm đào tạo kiến trúc sư quy hoạch Châu Âu

Tại đại học bách khoa Turin - Italy (Politecnico di Torino), chương trình đào tạo ngành quy hoạch thị chia thành giai đoạn: Giai đoạn thứ (Bachelor) gồm năm; Giai đoạn thứ hai chuyên sâu gồm năm

Giai đoạn thứ nhất: sinh viên học 35 môn học sở ngành (tương ứng 186 ĐVHT), hoàn thành cấp cử nhân tiếp tục theo học chuyên sâu lĩnh vực gần khác hành nghề Trong giai đoạn sinh viên phải học môn học gồm:

- 18 ĐVHT môn (khoảng 9,7%);

- 168 ĐVHT môn sở ngành chuyên ngành (chiếm 90,3% tổng thời lượng tồn khố)

Trong chương trình đào tạo năm Đại học bách khoa Turin, số lượng mơn học chiếm (05 mơn) thời lượng môn tương đương với thời lượng mơn chương trình đào tạo Đại học Kiến trúc Hà Nội Trong chương trình đào tạo, mơn học hệ thống sách luật pháp đô thị môi trường đô thị đưa vào nhiều (7 môn học) Trong giai đoạn sinh viên thực 03 đồ án quy hoạch Để hoàn thành, sinh viên phải thi tốt nghiệp làm đồ án

Giai đoạn thứ hai sinh viên sau hoàn thành giai đoạn ba năm đầu học thêm năm với 15 môn học chuyên sâu (tương đương 125 ĐVHT) để lấy hồn chỉnh quy hoạch thị (urban planner) Hoàn thành giai đoạn hai năm cuối sinh viên phải làm Luận văn tốt nghiệp

Trong chương trình đào tạo có 31 ĐVHT dành cho đồ án có tới 18 ĐVHT thuộc môn xã hội hệ thống văn pháp luật Có nhận thể thấy Chương trình đào tạo Đại học bách khoa Turin tập trung tạo sản phẩm đào tạo người làm công tác thiết kế Việt Nam

Trường đại học tổng hợp kỹ thuật Slovakia (Slovak Technical University- STU) trường lớn Cộng hòa Slovakia Trường nằm thủ đô Bratislava bao gồm khoa: Khoa chế tạo máy, Khoa Điện, Khoa Hóa, Khoa thông tin công nghệ thông tin, Khoa Vật liệu công nghệ, Khoa Xây dựng Khoa Kiến trúc Ngồi mơn, khoa cịn có Viện nghiên cứu trực thuộc Các Viện quan đầu ngành nghiên cứu khoa học, tư vấn sản xuất

Khoa Kiến trúc nơi cung cấp Kiến trúc sư - nguồn nhân lực chủ yếu lĩnh vực kiến trúc quy hoạch xây dựng cho tồn quốc Khoa Kiến trúc cịn có Viện trực thuộc là: Viện Lịch sử Lý thuyết Kiến trúc, Viện Kiến trúc I, Viện Kiến trúc II, Viện Kết cấu Kiến trúc, Viện Đô thị Viện Thiết kế tạo hình

Các sinh viên đào tạo Khoa Kiến trúc- Trường đại học kỹ thuật Slovakia theo bậc:

Bậc Bậc đào tạo đại học (Bachelor)

Bậc Bậc đào tạo kỹ sư/ Thạc sĩ (Eng MSc, MA) Bậc Bậc đào tạo Tiến sĩ (PhD.)

Ở bậc đại học có chương trình đào tạo quy hoạch xây dựng:

- Chương trình kiến trúc thị,

- Chương trình quy hoạch quản lý khơng gian Chuyên ngành thứ nhằm kết nối Kiến trúc công trình với quy hoạch xây dựng thị Các Kiến trúc sư đào tạo từ ngành học vừa có khả thíêt kế cơng trình kiến trúc khác vừa am hiểu quy hoạch đô thị Đồ án môn học bao gồm đồ án bắt buộc đồ án lựa chọn bắt buộc theo chuyên sâu khác từ nội thất đến cơng trình cơng cộng, cơng nghiệp, trùng tu di tích quy hoạch Chương trình trang bị cho sinh viên khả thiết kế cơng trình, thiết kế thị quy hoạch chi tiết Thời gian học năm, với tổng số 34 mơn học, 240 tín

Bài học quốc tế việc đào tạo chuyên ngành quy hoạch đô thị & nông thôn cho Việt Nam

International experiences in training of urban & rural planning in Vietnam

Nguyễn Xuân Hinh Lê Xuân Hùng

1 Kinh nghiệm đào tạo kiến trúc sư quy hoạch giới

Quy hoạch xây dựng ngành đào tạo lâu năm giới Dưới tác động phát triển kinh tế - xã hội, ngành nghề Quy hoạch phát triển mở rộng nhiều lĩnh vực khác, chuyên sâu

Về công tác đào tạo nghề Quy hoạch số nước giới có hai xu hướng chính:

- Cử nhân Quy hoạch: Xu hướng đào tạo chủ yếu trường đại học Châu Âu với kiến thức nhiều chuyên ngành xã hội, kỹ kiểm sốt phối hợp chun mơn tạo lập Quy hoạch chiến lược

- Kiến trúc sư chuyên ngành Quy hoạch: Thực chất Quy hoạch coi ngành đào tạo chung đào tạo Kiến trúc sư ( Mỹ, Nhật Châu Âu), phân theo nhiều chuyên môn sâu Thiết kế đô thị, Quy hoạch bảo tồn, Quy hoạch cảnh quan, Kỹ sư đô thị v.v…

Từ nhận định này, số kinh nghiệm đúc rút đào tạo Kiến trúc sư Quy hoạch só nước về: Chương trình đào tạo; Thời gian thời lượng đào tạo; Hệ thống phân bố môn học; Phương pháp giảng dạy

1.1 Kinh nghiệm đào tạo kiến trúc sư quy hoạch Mỹ

Tại số trường đại học Mỹ, qua khảo sát chương trình đào tạo, ngành nghề Kiến trúc sư Quy hoạch đào tạo song song với việc cấp Cử nhân Quy hoạch lĩnh vực Nghiên cứu đô thị Quy hoạch (Urban studies and Planning)

Chương trình đạo tạo Quy hoạch thị vùng bậc đại học xây dựng gồm cấp độ:

- Cấp độ thấp (Lower-Division Requirements): học tập số môn sở ngành, chủ yếu tập trung vào khoa học xã hội khoa học ứng xử Chương trình đào tạo xây dựng nhằm tạo điều kiện cho sinh viên có khả chuyển tiếp chuyển ngành học

- Cấp độ nâng cao (Upper-Division Requirements): Đào tạo chuyên sâu Tóm tắt

Trong năm vừa qua, Việt Nam có q trình thị hóa với tốc độ nhanh, diễn biến đa dạng phức tạp nhiều vượt khả dự báo kiểm sốt Thêm vào xu hướng hội nhập tồn cầu hóa biến đổi khí hậu có ảnh hưởng lớn đến cơng tác quy hoạch quản lý đô thị nước giới Hội nhập toàn cầu hóa giáo dục, đào tạo địi hỏi tính chuyên nghiệp linh hoạt công tác đào tạo đại học Trước bối cảnh kinh tế- xã hội có nhiều biến đổi, chương trình đào tạo Kiến trúc sư Quy hoạch, cần cải tiến nhằm đạt tiêu chuẩn học thuật quốc tế phù hợp với bối cảnh Việt Nam Vì vậy, Bộ Xây Dựng cho điều tra, đánh giá lại tồn thực trạng chương trình đào tạo Kiến trúc sư Quy hoạch cách khách quan, tổng hợp hệ thống, nhằm rút vấn đề hạn chế của chương trình, làm sở để đề xuất cải tiến đổi sau này.

Abstract In the last few years, Vietnam has a rapid urbanization, with

many varied happenings and complexities that exceed its forecasting and control capacity In addition, the trend of globalization and climate change also has a great impact on urban planning and management in the world Integration and globalization in education and training require professionalism and flexibility in undergraduate training Given the changing socio-economic context, the Planning Architect Training Program needs to be improved to meet international academic standards and be relevant to the Vietnamese context Therefore, the Ministry of Construction has investigated and re-evaluated the overall status of the Planning Architect Training Program in an objective, integrated and systematic manner in order to draw out the program’s limitations as a basis to propose improvements and innovations later.

TS Nguyễn Xuân Hinh

Bộ môn Quy hoạch vùng, Khoa Quy hoạch ĐT&NT

TS Lê Xuân Hùng

Bộ môn Thiết kế đô thị, Khoa Quy hoạch ĐT&NT ĐT: 0936 800 809

thấy vai trò “giao lưu” quy hoạch cần thiết Việc hợp tác đào tạo trường khu vực có vai trị đáng kể việc nâng cao chất lượng đào tạo nhiều hình thức khác như: Hội nghị, hội thảo, xuất bản, phối hợp, nghiên cứu, trao đổi đào tạo, thiết lập mạng lưới thông tin thông qua mạng Internet, World Wide Web Để thực yêu cầu hội nhập,chương trình đào tạo cần có tương đồng sản phẩm đào tạo, hệ thống môn học, phương thức truyền đạt, đánh giá

3.2 Yêu cầu đào tạo bối cảnh tồn cầu hóa

KTS Quy hoạch đào tạo Việt Nam thiếu kiến thức Kinh tế , văn hóa, xã hội & mơi trường Các KTS đào tạo thiên quy hoạch không gian “Vật thể”, cách làm quy hoạch từ không gian thực trạng chuyển đổi thành không gian Cách làm cách tiếp cận lý máy móc, coi trọng yếu tố vật chất nên hạn chế yếu tố người, văn hóa, kinh tế, thể chế & mơi trường thị nơng thơn đồ án quy hoạch, tính khả thi đồ án quy hoạch khơng cao Trong việc hành nghề cần thiết KTS quy hoạch cách chuyển nội dung “Phi vật thể” (Văn hóa & Xã hội,…) thành khơng gian “Vật thể” (tức không gian đô thị) So với chương trình đào tạo trường đại học giới, cần thiết phải bổ sung thêm học phần: Kinh tế đô thị, Bất động sản, Phát triển bền vững, Sinh thái & môi trường đô thị v.v…Bên cạnh đó, việc tăng cường khả thực hành quy hoạch tiêu chí đào tạo quốc tế Việc học lý thuyết kết hợp với thực hành, cọ xát dần với công việc thực tiễn đặc biệt quan trọng

Tuy nhiên nay, điều kiện tiện nghi phục vụ học tập đào tạo cịn nhiều khó khăn nên hạn chế việc tiếp cận sinh viên giáo viên vấn đề thực tiễn quy hoạch xây dựng Sinh viên ngành quy hoạch cần tiếp cận thực tiễn thơng qua tập nhóm thực hành (workshop), tổ chức chuyến tới khu vực nghiên cứu (site visit) để đánh giá phân tích vấn đề, tiếp cận với quyền địa phương, người dân,…Điều giúp sinh viên tiếp cận dần với phương pháp cách làm việc giải vấn đề thực tiễn cơng tác quy hoạch

Nhờ đó, tốt nghiệp, sinh viên tiếp cận vấn đề kỹ bản, chủ động cơng việc Bên cạnh đó, việc tạo hội thực hành, nghiên cứu thiết kế công việc thực tế, tham gia thi chuyên ngành, hội thảo nước quốc tế, gắn liền với nội dung học quy hoạch sinh viên góp phần đáng kể việc nâng cao chất lượng đào tạo kiến trúc sư quy hoạch

3.3 Yêu cầu nâng cao sở vật chất giảng dạy phù hợp với tiêu chuẩn quốc tế

Hiện nay, diện tích học tập chật chội so với quy mô sinh viên đào tạo quy hoạch, buổi học đồ án sinh viên thường xuyên bị tải, thiếu chỗ học tập cho sinh viên làm việc cho giảng viên, trưởng mơn Do thời gian cho giảng viên trường hạn chế, dẫn đến hạn chế giao lưu, tiếp cận thông tin hợp tác giảng viên, sinh viên với giảng viên khoa

Các phòng học đồ án thiếu tiện nghi báo cáo trình chiếu Để nâng cao chất lượng nghiên cứu

áp dụng phương pháp đào tạo học tập tiên tiến, việc sử dụng báo cáo trình chiếu powerpoint quan trọng Điều hạn chế thời gian kinh phí cho cơng tác chuẩn bị đồ án Đồng thời nâng cao chất lượng nghiên cứu thiết kế

Nhìn chung, việc học sinh viên quy hoạch nặng lý thuyết mà thiếu điều kiện thực hành điều kiện khách quan chủ quan Chính tốt nghiệp xong, sinh viên gặp nhiều khó khăn cách tiếp cận công việc thực tiến

Với nhu cầu đào tạo kiến trúc sư quy hoạch ngày nâng cao số lượng chất lượng, việc tạo điều kiện tiện nghi học tập giảng dạy đóng vai trị quan trọng việc nâng cao chất lượng đào tạo kiến trúc sư quy hoạch

4 Kết luận

Trong bối cảnh toàn cầu hóa hoạt động liên kết hợp tác đào tạo, nghiên cứu khoa học & đồ án quy hoạch thực tiễn, đồng thời tiến hành thu thập chương trình đào tạo trường đại học giới Trên sở phân tích & đưa yêu cầu khả hội nhập liên kết đào tạo Với định hướng này, kết khảo sát khác biệt chương trình đào tạo giới với đặc điểm thực trạng đào tạo Việt Nam gồm: (1) Xu hướng chun mơn hóa đào tạo Quy hoạch hệ thống đào tạo giới; (2) Xây dựng chương trình có tính cạnh tranh dựa yếu tố: Yếu tố tảng chuyên môn Yếu tố địa tồn cầu hóa; (3) Chú trọng giảng dạy chun mơn phân tích, biện luận, đánh giá sở hiểu biết kinh tế - xã hội, bên cạnh môn học túy kỹ thuật; (4) Chất lượng giảng dạy học tập đồ án mơn học trọng tới tính thực tiễn Việc giảng dạy Quy hoạch Quản lý đô thị đặt kỷ ngun tồn cầu hố, xu hướng liên kết đào tạo tất yếu Để đáp ứng yêu cầu này, trường đào tạo cần cải thiện thực trạng về: (1) Hệ thống liệu trao đổi thông tin; (2) Hạn chế khả sử dụng ngoại ngữ giao tiếp, trao đổi học thuật; (3) Hạn chế sở vật chất, đặc biệt trang thiết bị chuyên ngành./

T¿i lièu tham khÀo

1 Kỷ yếu hội thảo- Đào tạo chuyên ngành Quy hoạch đô thị Nông thôn gắn với thực tiễn, tháng 11/2012, Hà Nội 2 Kỷ yếu hội nghị khoa học 45 năm truyền thống Trường đại

học kiến trúc Hà Nội – Tiểu ban Quy hoạch Quản lý đô thị, tháng 11/2014, Hà Nội.

3 Chương trình đào tạo chuyên ngành Kiến trúc – Quy hoạch; Trường đại học Kỹ thuật Slovakia

4 Chương trình đào tạo cử nhân ( Bachelor)về Quy hoạch – Khoa Kiến trúc – Đại học Turin – Italy

5 Chương trình đào tạo chuyên ngành quy hoạch Vùng Đô thị - Học viện Illinois – Mỹ

Trong có:

- Các mơn đại cương - 24 tín chỉ, chiếm 14%

- 15 mơn học sở ngành - 81 tín chiếm gần 30% thời lượng

- Chuyên ngành- 135 tín chỉ, chiếm 56% thời lượng - 11 mơn chun ngành- 71 tín

- đồ án mơn học- 46 tín - đồ án tốt nghiệp- 18 tín

Chuyên ngành thứ gắn kết quy hoạch quản lý đô thị Kiến trúc sư đào tạo từ ngành học có khả tư tổng hợp, vừa thiết kế vừa tham gia hoạch định sách, kế hoạch để định hướng phát triển kiểm soát phát triển thị Chương trình thứ có đồ án môn học quy hoạch đồ án tốt nghiệp, đồ án giảm để tăng thời gian cho môn học kinh tế, xã hội, luật pháp Đặc biệt môn học Giao tiếp xã hội giúp sinh viên rèn luyện kỹ giao tiếp với người- kỹ thiếu kiến trúc sư quy hoạch triển khai đồ án thực tế Thời gian học năm, với tổng số 31 mơn học, 180 tín

Trong có:

- Các mơn đại cương- 29 tín chỉ, chiếm 16%

- 19 mơn học sở ngành - 51 tín chỉ, chiếm 29% thời lượng

- Chuyên ngành- 100 tín chỉ, chiếm 55% thời lượng - 10 mơn chun ngành- 37 tín

- đồ án mơn học- 45 tín - đồ án tốt nghiệp- 18 tín

1.3 Kinh nghiệm đào tạo kiến trúc sư quy hoạch Châu Á

Các nước châu Á có mức độ tăng trưởng kinh tế khác dẫn đến nội dung, chương trình đào tạo quy hoạch quản lý đô thị trường khu vực khác Sự khác mức độ phát triển quy hoạch thị chun mơn hố quy hoạch nước tác động đến nội dung chương trình đào tạo trường đại học đào tạo chuyên ngành quy hoạch Vì vậy, có nhiều loại hình đào tạo khác chuyên ngành quy hoạch trường khu vực Châu Á Mặc dù xu hướng thành lập trường đại học quy hoạch độc lập tăng lên, phần lớn chương trình đào tạo quy hoạch nằm trường Kiến trúc, Xây dựng, Kỹ thuật đô thị địa lý Khoảng gần nửa trường đào tạo Quy hoạch tham gia Hiệp hội trường đào tạo ngành Quy hoạch Châu Á - Thái Bình Dương trường đào tạo Kiến trúc sư quy hoạch độc lập

2 Những đặc điểm khác biệt đào tạo kiến trúc sư quy hoạch Việt Nam

Nhìn chung, giới khu vực, trường đại học có xu hướng đào tạo chuyên sâu, đa dạng sản phẩm đào tạo Một số đặc điểm bật cần lưu ý

- Ngành Quy hoạch đào tạo theo hướng chun mơn hóa Tuy nhiên, cấu trúc chương trình chuyên sâu dựa tảng môn học sở

- Xây dựng chương trình học có tính chiến lược cạnh tranh Trên sở mơn chun ngành chính, trường mở rộng mơn học theo chủ đề riêng theo định hướng phát triển trường, khai thác đặc điểm địa ( văn hóa, sách, pháp lý v.v…), khai thác yếu tố tác động tồn cầu hóa ( tăng trưởng xanh, biến đổi khí hậu, phát triển bền vững v.v…)

- Chú trọng giảng dạy chuyên môn phân tích, biện luận, đánh giá sở hiểu biết kinh tế - xã hội, bên cạnh môn học túy kỹ thuật Ở nhiều trường đào tạo chuyên ngành Quy hoạch Quản lý, nhiều môn học bổ sung giảng dạy cho chuyên ngành quy hoạch như: Kỹ thuật phân tích quy hoạch, Quy hoạch phát triển, Quy hoạch quản lý nguồn lực, Phân tích hệ thống thị, Đơ thị hố - q trình ảnh hưởng, Quản lý luật lệ quy hoạch, Quy hoạch sử dụng đất, phát triển cộng đồng quy hoạch xã hội, Kinh tế đô thị, Quy hoạch phát triển nhà ở, Môi trường đô thị, Quản lý đô thị, Thẩm mỹ đô thị Lý thuyết phương pháp quy hoạch tổng thể theo kiểu cổ điển, truyền thống tỏ có nhiều khiếm khuyết, khơng cịn thích hợp không đáp ứng nhu cầu phát triển thành phố có tăng trưởng nhanh dân số, thiếu nguồn lực tài chính, thiếu đất mở rộng thị Vì vậy, phương pháp cải tiến thay quy hoạch cấu (Structure Planning), kế hoạch hành động (Action Planning) mang tính khả thi, quy hoạch chiến lược (Strategic Planning) mang tính mềm dẻo Hay nói cách khác, người ta cho thay đổi phương pháp quy hoạch từ phương pháp cũ (“Quy hoạch theo định hướng xã hội”) Sang phương pháp (“Quy hoạch theo vận động có tính chất xã hội”) dẫn tới thay đổi hợp lý khái niệm giảng dạy quy hoạch quy hoạch

- Chất lượng giảng dạy học tập đồ án mơn học trọng tới tính thực tiễn Các đồ án sinh viên nghiên cứu giải sở trường hợp cụ thể, đề tài thực tế, khuyến khích sinh viên trao đổi, tranh luận mở rộng tầm nhìn óc sáng tạo sinh viên Một số trường khuyến khích sinh viên tham dự thi thiết kế nước, coi thước đo đánh giá chất lượng đào tạo

Việc giảng dạy Quy hoạch đặt khung cảnh kỷ nguyên tồn cầu hố Các vấn đề nghịch lý mang tính tồn cầu địi hỏi tìm hướng tư tưởng quy hoạch, giảng dạy quy hoạch quy hoạch buộc trường đào tạo nhận thấy vai trò “giao lưu” thực quy hoạch tương lai đáng quan tâm Theo Klostecman (1992), khai thác vấn đề như: Suy ngẫm thảo luận, ủng hộ quy hoạch, nghiên cứu xã hội, quy hoạch mang tính chiến lược, nguyên tắc quy hoạch phân quyền phải nghiên cứu trường đào tạo quy hoạch

3 Những yêu cầu đặt cải tiến chương trình đào tạo kiến trúc sư quy hoạch từ kinh nghiệm quốc tế

3.1 Yêu cầu hội nhập, hợp tác quốc tế đào tạo

một lớp hàm đó, có giá trị Z xác định, tức có mối tương quan: số Z ứng với hàm số y(x)

2.2 Khái niệm biến phân

Biến phân δy hàm y(x) hiệu hàm y(x) hàm Y(x)

δy=y(x)-Y(x) (1)

Trong hàm y(x) đối thức phiếm hàm Z=F[y(x)] giả thiết hàm y(x) thay đổi tùy ý lớp hàm mà phiếm hàm Z xác định Phiếm hàm Z=F[y(x)] gọi liên tục biến thiên nhỏ phiếm hàm Z tương ứng với biến thiên nhỏ hàm y(x)

Biến phân δy làm thay đổi quan hệ hàm y x, khác với đạo hàm Δy tính số gia hàm y có số gia Δx biến độc lập x, Δy=y(x+ Δx)-y(x)

Biến phân đạo hàm y’ xác định sau

' ' '

x x

dy d

y y y Y

d d

δ =δ = δ = −

(2) Cho hàm

F[y1(x),y2(x), ,yn(x),y’1(x),y’2(x), ,y’n(x),x]

thì số gia phiếm hàm có biến phân δy1,

δy2 , δyn xác định với sai số đại lượng vô

nhỏ bậc hai theo công thức Taylor sau:

∑ ∑∑ = = = + ∂ ∂ ∂ + ′ ′ ∂ ∂ + ∂ ∂ = ∆ n i n i n

k i k i k i i i i y y y y F y y F y y F F

1 1

2 ( ) ( δ δ δ δ ) 2 k i k i k i k i y y y y F y y y y

F ′ ′

′ ∂ ′ ∂ ∂ + ′ ′ ∂ ∂ ∂ + δ δ δ δ (3) Thành phần đầu (3) gọi biến phân bậc hàm F kí hiệu δF, thành phần sau (3) gọi biến phân bậc hai F, δ2F.

2.3 Phép tính biến phân

Nội dung phép tính biến phân tìm nhiều hàm để tích phân xác định cho đạt cực trị[1] Ảnh hưởng lớn đến phát triển phép tính biến phân toán Đường đoản thời, Bài toán đường trắc địa Bài toán chu vi Các phương pháp tổng quát phép tính biến phân L Euler L.D Lagrange xây dựng nên

Xét tốn tìm cực trị (min max) tích phân xác định [ ] ( ), ( ); x x

Z=∫F y x y x x dx′

(4)

với cận tích phân x1 x2 cho

Điều kiện cần để tích phân đạt cực trị xảy đẳng thức sau:

[ ]

2

1

( ), ( );

x

x

Z F y x y x x

δ =∫δ ′ =

(5)

với δF biến phân bậc F xác định theo (3): ' ' x x F F

Z y y dx

y y δ = ∂ δ +∂ δ  = ∂ ∂   ∫ (6)

Tích phân phần biểu thức ý đại lượng biến phân δy nhận giá trị từ (6) viết được:

0

F d F

y dx y

 

∂ − ∂ =

 ′

∂ ∂  (7)

Phương trình (7) gọi phương trình Euler phiếm hàm Z (tích phân xác định (4)) Hàm y(x) phải có giá trị xác định x1 x2 Trong trường hợp giới

hạn tích phân x1 x2 khơng xác định biểu thị

bằng biểu thức, hàm y(x) không thoả mãn điều kiện x1 x2 ngồi phương trình Euler cịn phải xét

thêm phương trình thoả mãn điều kiện tự nhiên điều kiện chéo

Trường hợp hàm dấu tích phân có bậc đạo hàm p, p≥1 ( ) ( , , , , ; ) x p x

Z=∫F y y y′ ′′ y x dx

(8)

thì phương trình Euler phiếm hàm Z (8) có dạng sau

( )

( 1) p 0

p p p p p d F dx y =  ∂  −  = ∂   ∑ (9)

Chú ý y(p)=y bậc đạo hàm p=0 Phương trình (9)

dễ dàng mở rộng hàm nhiều biến, y(x1,x2,x3 )

Trường hợp hàm dấu tích phân có dạng:

( ) ( ) ( ) 1, 3

( , , , , , , , p, p, p ; )

F y y y y y y′ ′ ′ y y y x (10)

thì ứng với yi (10) có phương trình

(9)

Phương trình Euler ứng dụng rộng rãi để xây dựng giải toán biến phân Đây cách tìm cực trị tích phân xác định cách giải phương trình vi phân Ngồi tìm cực trị tích phân xác định cách giải trực tiếp phiếm hàm

III Ví dụ Áp dụng:

Thiết lập công thức cho toán dầm phẳng xét biến dạng trượt theo Nguyên lý biến phân lượng (Nguyên lý công bù cực đại):

3.1 Nội dung Nguyên lý công bù cực đại [6]

Khi dùng ẩn chuyển vị biến dạng có ngun lý cơng bù cực đại, phát biểu sau: Trong tất chuyển vị thoả mãn điều kiện động học chuyển vị thực chuyển vị có công bù đạt giá trị cực đại Chuyển vị động học chuyển vị thoả mãn điều kiện liên tục biến dạng từ phương trình liên hệ chuyển vị biến dạng thoả mãn điều kiện biên Cơng bù tích ngoại lực chuyển vị trừ lượng biến dạng

[Công ngoại lực - Thế biến dạng] → Max (11) với ràng buộc phương trình liên hệ chuyển vị biến dạng

Tóm tắt

Bài báo trình bày khái niệm Phép tính biến phân việc áp dụng phép tính biến phân khi xây dựng tốn dầm phẳng xét biến dạng trượt theo nguyên lý biến phân lượng.

Abstract This paper presents the concepts and the application

of differential calculus when constructing a planar beam equation for sliding transformations according to the principle of energy variation.

TS Vũ Thanh Thủy

Bộ môn Kết cấu Bê tông cốt thép – Gạch đá, Khoa Xây dựng ĐT: 0988769186

Email: vuthanhthuy.hau@gmail.com

Áp dụng phép tính biến phân

trong việc thiết lập công thức của toán dầm phẳng

Application of differential calculus in establishing of basic equation of the flat beam problem

Vũ Thanh Thủy

I Đặt vấn đề:

Trong học kết cấu hai phương pháp thường dùng để thiết lập biểu thức toán phương pháp cân lực phân tố (Phương pháp vật lý) phương pháp biến phân (Phương pháp giải tích) Các nguyên lý biến phân thường sử dụng học Nguyên lý biến phân lượng, Nguyên lý chuyển vị ảo, Nguyên lý cực trị Gauss… Ưu điểm toán học xây dựng theo phương pháp biến phân biểu diễn mối quan hệ nội lực, ngoại lực chuyển vị hệ dạng cực trị phiếm hàm Các phương pháp giải cực trị phiếm hàm để tìm kết nội lực, chuyển vị hệ rộng rãi bao gồm phương pháp giải tích, giải trực tiếp phiếm hàm, phương pháp giải phương trình vi phân hay phương pháp gần phương pháp phần tử hữu hạn… Từ điều kiện cực trị phiếm hàm, điều kiện biên điều kiện liên kết hệ đưa cách tường minh dạng biểu thức toán học Mặt khác, từ phiếm hàm, phương trình vi phân hệ (thường thiết lập phương pháp cân lực phân tố) thiết lập Tuy nhiên, khái niệm Biến phân Phép tính biến phân chưa đưa vào giảng dạy chương trình đại học cao học nhiều trường kỹ thuật, có Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Điều gây số bất cập cho giảng viên, kỹ sư sinh viên trình nghiên cứu, tìm hiểu phương pháp xây dựng giải toán học theo phương pháp biến phân Chính báo này, Tác giả xin trình bày số khái niệm Biến phân Phép tính biến phân trình bày ví dụ việc thiết lập công thức dầm phẳng xét biến dạng trượt (dầm Timoshenko) theo nguyên lý biến phân lượng

II Giới thiệu phép tính biến phân [1,4] 2.1 Phiếm hàm

Phiếm hàm

( ) ( ) ( ) ( )' '' , 1 , 1 , 1 , 2 ,

Z F x y x y x y x y x=  

là đại lượng biến thiên mà giá trị xác định phụ thuộc vào hay vài hàm số Các hàm số gọi đối thức phiếm hàm

Trong hàm số đại lượng biến thiên mà giá trị xác định phụ thuộc vào hay vài đối số, hàm số z=f(x1,x2 ) cho quan hệ số

4 3

4 3

3 2

3 2

d y d KQ

EJ q

GA dx dx

d y d KQ

EJ Q GA dx dx − = − + =                    

   (22)

Biểu thức (22) hệ phương trình vi phân với hai ẩn hàm y Q dầm phẳng xét biến dạng trượt Trong hệ phương trình ý (KQ/GA) biến dạng trượt Hệ phương trình vi phân thiết lập trực tiếp phương pháp cân lực phân tố Các nghiệm toán xác định cách giải trực tiếp hệ phương trình vi phân nói

Khi biến dạng trượt tiến tới (tương ứng với trường hợp modun biến dạng trượtG → ∞hoặc/và tỷ lệ h/l nhỏ), có

0, dyx,

KQ

d

GA β

γ =  = =

phương trình thứ (22) quay trở dạng phương trình vi phân độ võng dầm Euler-Bernoulli:

4

d y

EJ q

dx =

phương trình thứ hai cho phép xác định lực cắt

3 d y Q EJ dx = −

hệ phương trình vi phân (22) trở thành:

4 3 d y EJ q dx d y Q EJ dx = = −    

 (23)

Như vậy, phương pháp xây dựng hệ phương trình vi phân dầm xét biến dạng trượt mà Tác giả đề xuất cho thấy trường hợp không xét biến dạng trượt trường hợp riêng lý thuyết không xảy tượng shear locking tác giả khác gặp phải

Kết luận:

- Dựa sở ngun lý cơng bù cực đại, áp dụng phép tính biến phân, Tác giả xây dựng phiếm hàm dầm phẳng xét biến dạng trượt với hai ẩn hàm y Q, phiếm hàm (19)

- Từ điều kiện dừng phiếm hàm (19), thiết lập hệ phương trình (20) Hệ phương trình (20) thường dùng làm sở cho việc giải toán theo phương pháp phần tử hữu hạn

- Bằng việc áp dụng phương trình Euler cho phiếm hàm (19), hệ phương trình vi phân viết theo ẩn hàm y Q dầm phẳng xét biến dạng trượt thiết lập, hệ phương trình (22) Điều khẳng định tính đắn khả ứng dụng rộng rãi công thức xây dựng theo phương pháp biến phân

- Khi biến dạng tr ượt tiến tới 0, có

0 KQ GA γ     = =

hệ phương trình (22) quay trở hệ phương trình dầm không xét biến dạng trượt (Dầm Euler- Bernoulli), hệ phương trình (23), khơng xảy tượng tượng lực cắt bị khóa (shear locking)

T¿i lièu tham khÀo

1 L.E Engon Phép tính biến phân Hồng Tấn Hưng dịch Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 1974.

2 X.P Timosenko X.Vôinôpki – Krige Tấm vỏ Phạm Hồng Giang, Vũ Thanh Hải, Nguyễn Khải, Đoàn Hữu Quang dịch Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nộ

3 i 1976.

4 Vũ Thanh Thủy Nghiên cứu nội lực chuyển vị hệ thanh chịu uốn xét tới ảnh hưởng biến dạng trượt Luận án Tiến sĩ, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, 2011. 5 Korn Granino A., Ph.D Professor of Electrical Engineering

University of Arisona, Korn Theresa M., M.S Mathematical Handbook for scientist c.MGraw- Hill Book Company, Inc Newyork, Toronto, London 1961.

6 Thomson William T, professor Emeritus Theory of Vibrration with Applications Prentice-Hall, Upper Saddle River, New Jersey, fourth edition, 1993

7 Aйзepман M.A Клaccичecкая механикa Москва Hayka, 1980

3.2 Xây dựng phiếm hàm

Khi dầm phẳng chịu tải trọng phân bố q, dầm xuất nội lực mô men uốn M lực cắt Q, tương ứng dầm có chuyển vị y, biến dạng uốn χ biến dạng trượt γ[2,5] , đó:

Góc trượt lực cắt [2] KQ GA

γ = (12)

Biến dạng uốn [3] M

EJ

χ= (13)

Quan hệ χ β [3]: d

dx β

χ = − (14)

Áp dụng ngun lý cơng bù cực đại có:

1 . .

2

l l l

Z= qydx− M dxχ + Q dxγ → Max

 

∫ ∫ ∫

(15) với ràng buộc: Góc nghiêng tồn phần tiếp tuyến đường đàn hồi tổng góc xoay mơ men góc trượt lực cắt [3,5]:

dy

dx= +β γ (16)

Tích phân thứ (15) cơng tồn phần ngoại lực (khơng có hệ số 1/2), tích phân thứ hai biến dạng biểu thị qua biến dạng uốn χ, tích phân thứ ba biến dạng biểu thị qua biến dạng trượt

γ [6]

Khi này, để xác định trạng thái chuyển vị nội lực dầm cần phải biết hai đại lượng độc lập, đại lượng cịn lại xác định thơng qua hai đại lượng nhờ liên hệ vi phân Tác giả đề nghị dùng hai hàm y Q hai ẩn hàm độc lập để xây dựng giải tốn dầm chịu uốn có xét biến dạng trượt [3] Các đại lượng lại biểu diễn qua hàm y Q sau:

2 2

d d y d KQ

dx dx dx GA

β

χ = − = − +  

  (17)

2

d y2 d KQ

M EJ EJ

dx GA dx

χ

= = − +  

 

  (18)

Thế (12), (17), (18), vào (15) có:

2

1

2

d y d KQ

Z qydx EJ dx

dx GA

l l dx

=∫ − ∫ − +   −    

2l KQ dk MaxGA

− ∫ →

(19) Biểu thức (19) biểu thức toán dầm phẳng chịu uốn xét biến dạng trượt với hàm ẩn cần xác định hàm chuyển vị y lực cắt Q để vế trái đạt cực đại

Điều kiện dừng phiếm hàm Z:

0 Z δ = 0 0 Z y Z Q ∂ = ∂ ⇒ ∂ = ∂      (20)

Biểu thức (20) thường sử dụng tính tốn kết cấu theo phương pháp phần tử hữu hạn

Cũng xác định hàm chuyển vị y lực cắt Q cách giải trực tiếp phiếm hàm phương pháp giải tích

3.3 Thiết lập phương trình vi phân

Viết phương trình Euler phiếm hàm (19):

2 ' '' 2 ' ''

F d F d F

y dx y dx y

F d F d F

Q dx Q dx Q

∂ ∂ ∂ − + = ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ − + = ∂ ∂ ∂                          

     (21)

Với F biểu thức dấu tích phân (19), cụ thể: F q y ∂ = ∂ ' d F dx y ∂ = ∂       2 '' d F y dx ∂ = ∂      

2 2

1

2

2 2

2 '' ''

d F d y F d y d KQ

EJ

y y dx GA

dx dx dx

∂ ∂ = − − ∂ ∂                          4

d y d KQ

EJ GA dx dx = − +       2

F KQ KQ

Q GA GA

∂ = − = − ∂ ' 2 2

2 ' '

2

2

d F

dx Q

d F d KQ F d y d KQ

EJ

dx Q dx GA Q dx dx GA

K d KQ K d y

EJ

GAdx GA GA dx

∂ = ∂ ∂ ∂ = − − ∂ ∂ = − +                                          2 '' d F Q dx ∂ = ∂      

Để tính tốn ta xem quan hệ ma sát thành cọc chuyển vị thành cọc vị trí xét tương ứng, sức kháng mũi chuyển vị mũi cọc tn theo luật hypecbơn

• Độ cứng tiếp tuyến thành cọc

Phương trình đường cong hypecbôn cho thành cọc là:

= +

ax

1

s m

u

f u

K f

(3)

Độ cứng tiếp tuyến thành cọc tính tốn cách đạo hàm công thức (3):

 

∂

= =  − 

∂  

2

ax

1

T

s s

m

f f

K K

u f (4)

• Độ cứng tiếp tuyến mũi cọc

Phương trình đường cong hypecbơn cho thành cọc là:

= +

, ax

1

b

b b m

u

Q u

K Q

(5)

Độ cứng tiếp tuyến thành cọc tính tốn cách đạo hàm cơng thức (5):

 

∂

= =  − 

∂  

2

, ax

1

T

b b

b m

Q Q

K K

u Q (6)

b Xác định độ lún cọc đơn đỉnh cọc

Cọc phân chia thành đoạn nhỏ liên kết với điểm nút Đất mơ hình hố lị xo rời rạc liên kết với thân cọc điểm nút (hình 2) Ứng xử cọc tuyến tính phi tuyến Đặc trưng quan hệ lực-chuyển vị cọc mô tả đường cong t-z t ứng suất tiếp dọc thân cọc điểm z chuyển vị theo phương đứng điểm

Theo phương pháp phần tử hữu hạn, chuyển vị điểm bên phần tử uz, xấp xỉ

chuyển vị hai đầu nút phần tử sau:

= 1 1+ 2 2

z z z

u N u N u (7)

Trong N1 N2 hàm dạng: N1= −1 z Le

và N2 =z Le, hình 3, uz1 vàUz2 ,

chuyển vị hai đầu phần tử Độ cứng cọc tính sau [3]:

[ ] [ ]′ ′ [ ] [ ]

= + = ∫ + ∫

0

e e

z z z z

L L

T T

u u p u s p p u

K K K E A N N dz k N N dz

(8) Xét phần tử thanh, ta tiến hành xét cân phần tử thanh, phương trình cân bằng:

        =      1

2

z

u

u P

K

u P (9)

Qt

Qsi

Qb

Qt

Qb

qb

fs

fs

Qsi

z

Qs Qb

z

Qt

Hình Mơ hình hypecbol

Hình Mơ hình tính tốn cọc chịu tải trọng đứng theo mơ hình đàn hồi

G, J

N1

0

z L

N2

0 L z

1

Sij

Hình Hàm dạng phần tử chịu lực dọc trục

Hình Mơ hình xác định hệ số tương tác hai cọc

γ τ

τult

Tóm tắt

Trong báo này, chúng tơi trình bày việc tính tốn độ lún móng cọc thông qua độ lún cọc đơn phương pháp hệ số tương tác cọc nhóm cọc.

Abstract This paper presents the calculation of the pile foundation settlement via the single pile settlement by the interaction factor method between the piles in pile group.

PGS.TS Vương Văn Thành KS Lê Mạnh Cường

Bộ môn Địa kỹ thuật - Khoa Xây dựng Email: lecuongkta@gmail.com

Tính tốn độ lún móng cọc

theo phương pháp hệ số tương tác

Calculation of the settlement of pile foundation by the method of interaction coefficient

Vương Văn Thành Lê Mạnh Cường

1 Mở đầu

Ngày nay, việc sử dụng móng cọc phổ biến rộng khắp Mặt khác, biết việc xác định độ lún móng cọc yêu cầu kỹ thuật quan trọng thiết kế Trên thực tế, tiêu chuẩn hành xác định độ lún móng cọc sử dụng mơ hình khối quy ước phụ thuộc vào góc ma sát đất, phương pháp không kể đến ảnh hưởng số lượng cọc, khoảng cách cọc tượng tác cọc nhóm cọc

2 Cơ sở khoa học tính tốn độ lún móng cọc

2.1 Độ lún cọc đơn

2.1.1 Đường cong t – z

Duncan Chang (1970)[4] phát triển mơ hình hypecbơn để mơ tả tính phi tuyến quan hệ ứng suất-biến dạng đất Sau đó, mơ hình ứng dụng để mô tả quan hệ lực chuyển vị cọc theo Mosher (1984) [2], Kraft cộng sự, (1981) [2] Biểu thức sau viết cho quan hệ ứng suất biến dạng đất xung quanh thân cọc:

γ

τ γ

τ

=

+

max

1

ult

G

(1)

γ : biến dạng trượt

max

G : mô đun trượt ban đầu

τult: ứng suất tiếp tới hạn

τ : ứng suất tương ứng với biến dạng trượt γ

Mơ đun đàn hồi trượt tiếp tuyến tính tốn đạo hàm cơng thức 1:

τ τ

γ τ

 

∂

= =  − 

∂  

2

max 1

t

ult

G G (2)

Ứng suất tiếp lớn nhất, τmax, liên hệ với ứng suất tới hạn τult hệ số Rf : τmax =τult fR Rf số biến thiên từ 0,75 đến 1,0 phụ thuộc vào loại đất

ζ = w( ) w b b r (16) υ π − = ij (1 ) w( )

2 .b bb

P r

s G (17)

= w b b t b P K (18) υ ζ π − = = ij (1 ). w( )

w 2 .

t b b b b b K r

s G (19)

Tổng hợp công thức (14) (19), ta có hệ số tương tác cọc nhóm là:

ζ ζ α = + + ei ij ei

w w

wS wbibi b (20)

Với:

= −

ei

w wi wbi (21) wei: độ lún thân cọc

wbi: độ lún mũi cọc

wi: tổng độ lún đỉnh cọc

2.3.2 Xác định độ lún nhóm cọc theo độ lún cọc đơn

Độ lún cọc nhóm cọc tổng độ lún thân cọc tác dụng tải trọng truyền lên riêng cọc tác dụng cọc xung quanh thơng qua tương tác cọc Với nhóm n cọc, độ lún đỉnh cọc i là:

α =

≠

= + ∑ ij

1 ( )

wgi wi n .wi j

i j

(22)

Trong đó:

wgi – độ lún cọc i nhóm n cọc tương tác

giữa cọc

wi – độ lún cọc đơn i tải trọng truyền lên riêng

cọc đó;

αij – hệ số tương tác cọc i j

Trong nhóm n cọc với đài cọc coi tuyệt đối cứng, độ lún cọc xem tổng tải trọng tác dụng lên đài cọc truyền lên tồn cọc Vậy ta có biểu thức quan hệ độ lún cọc đơn nhóm cọc sau:

+ +

=

+ + + + =

gi j gk

hóm

1

.w +n w .w w

P P P P

i gj k n

t t t tn

n n

n Q

(23)

3 Tính tốn độ lún móng cọc theo phương pháp hệ số tương tác

3.1 Tính tốn độ lún cọc đơn

a) Số liệu

Xét cọc khoan nhồi điều kiện địa tầng với số liệu cho bảng

- Lực dọc tác dụng đỉnh cọc: P = 750 (kN) - Đường kính cọc D = 1,2 (m)

- Chiều dài làm việc cọc L = 21m

- Cọc sử dụng bê tơng có Ep = 27000000 (kPa) Với điều kiện trên, ta tính độ cứng, sức kháng cắt sức kháng mũi cọc cực hạn thể bảng

b) Kết tính tốn

Sử dụng bảng tính Excel áp dụng thuật tốn thiết lập mục 2.2 Ta có kết sau đây: Bảng Số liệu địa chất

STT Loại γ (kN/m3) h (m) Cu (kPa) N30 Eo (kPa) ν G (kPa)

Lớp Sét pha 18,3 42,8 6710 0,4 2396,43

Lớp Sét pha 18,4 36,5 7350 0,4 2625

Lớp Cát pha 18,6 61,9 8420 0,4 3007,14

Lớp Cát hạt nhỏ 18,8 - 20 9650 0,3 3711,54

Lớp Cát hạt trung 20 30 20000 0,3 7692,30

Bảng Độ cứng sức chịu tải cực hạn thành cọc mũi cọc

STT ρ rm (m) Kb(kN/m) Ks(kN/m) fsmax(kPa) Qbmax(kPa)

Lớp 0,135 0,81 - 13295,78 105,45 -Lớp 0,184 1,38 - 5222,08 142,07 -Lớp 0,254 2,287 - 3744,86 237,9 -Lớp 0,209 1,464 - 6934,72 839,83 -Lớp 0,217 0,758 26373,6 54672,32 977,65 3052,08

−     = + =  +   −       + − +       = =      − + +      11 12 21 22

1 1

1 1

3

6

z z z z

z z

z z

p p

u u p u s u e

e

u e u e

p p p p

e e

uz

u e u e

p p p p

e e

E A

K K K k L

L

k L k L

E A E A

L L K K

K

K K

k L k L

E A E A

L L

(10) Thay (10) vào phương trình cân (9) ta có:

     

=    

 

     

11 12 1

21 22 2

K K u P

K K u P (11)

(11) tương đương với hệ phương trình:

+ =

 

 + = 

 

11 12

21 22 2

. .

. .

K u K u P K u K u P (12)

Giả thiết biết chuyển vị u2 lực dọc P2, giải

phương trình (12) ta xác định u1 P1:

− −

= 22 = 11 22 +

1 12

21 21

. ; ( ) .

P K u K P K u

u P K u

K K

(13)

2.2 Tính tốn độ lún nhóm cọc

2.2.1 Xác định hệ số nhóm cọc a) Hệ số tương tác thành cọc

Hệ số tương tác thành cọc tính tốn sở độ lún tăng thêm đỉnh cọc i tải trọng tác dụng lên cọc lân cận j gây Các tác giả Chow [6] Poulos [7] người đề xuất hệ số với nhóm cọc đồng Mylonakis Gazetas [8] đề xuất

một phương pháp xác định hệ số nhóm cọc nhiều lớp (hình 4)

Hệ số tương tác thành cọc theo Mylonakis Gazetas, kí hiệu ςS:

ς −   < <  −  =  

 > 

 

ln( ) ln( )

, ( )

ln( ) ln( )

0, ( )

m ij

o ij m m o

S

ij m

r s

r S r

r r

s r

(14)

Sij: khoảng cách cọc

rm: bán kính ảnh hưởng cọc hay khoảng cách theo

phương bán kính mà ứng suất tiếp bỏ qua ro: bán kính cọc

- Trong đồng rm =2,5 .(1L −υ)

- Trong nhiều lớp giá trịrm =2,5 .(1Lρm −υm)

Trong ρm hệ số kể đến ảnh hưởng tính khơng đồng lớp đất

ρ =∑=1 .

. m k k k m m G L G L (15)

νm: giá trị trung bình hệ số Poison

Gm: giá trị mô đun trượt lớn lớp đất

Gk: giá trị mô đun trượt lớp đất thứ k

Lk: chiều dài cọc lớp đất thứ k

m: số lượng lớp đất b) Hệ số tương tác mũi cọc

Tác giả Randolph Wroth [9] đưa biểu thức xác định hệ số tương tác mũi cọc cọc nhóm cọc:

α −

= ≠

= + ∑ ij

1 ( )

wg loaiA wi n .wi

j i j

= 0,00432+0,00432(0,512+0,512+0,094+0,117+0,094) = 0,006952 (m)

Vậy độ lún móng cọc:

+

= = =

nhóm 4.w 2.w

W 0,006658( ) 0,6658( )

6

loaiA loaiB m cm

Kết luận

a) Độ lún cọc đơn

- Mô hình tính tốn kể tới quan hệ ma sát thành cọc chuyển vị thành cọc, sức kháng mũi chuyển vị mũi cọc tuân theo luật hypecbôn

- Độ lún cọc phụ thuộc nhiều vào giá trị mô đun trượt G, giá trị rm (bán kính ảnh hưởng ứng suất

tiếp)

- Độ lún lực dọc cọc giảm dần theo chiều sâu - Độ lún đỉnh cọc tổng hợp chuyển vị thân cọc chuyển vị mũi cọc Biến dạng thân cọc phụ thuộc nhiều mô đun đàn hồi Ep vật liệu làm cọc, Ep lớn biến dạng thân cọc nhỏ lúc cọc xem tuyệt đối cứng, độ lún đỉnh cọc sấp xỉ độ lún mũi cọc

b) Độ lún móng cọc

- Tính tốn độ lún móng cọc thông qua độ lún cọc đơn hợp lý, nghiên cứu số lượng cọc khoảng cách cọc ảnh hưởng lớn đến độ lún móng cọc

- Hệ số nhóm cọc yếu tố định độ lún móng cọc, số lượng cọc tăng lên dẫn đến hệ số nhóm cọc tăng lên độ lún tăng

lên Hoặc, khoảng cách cọc giảm hệ số nhóm cọc tăng dẫn đến độ lún móng cọc tăng Khi khoảng cách tăng hệ số nhóm cọc giảm dẫn đễn độ lún nhóm cọc dần tiến đến độ lún cọc đơn

- Giá trị bán kính ảnh hưởng ứng suất tiếp (rm) ảnh hưởng lớn đến việc tính toán hệ số tương tác thành cọc./

Bảng Tính tốn hệ số nhóm cọc

Cọc Loại A Loại B

Sij(m) ξs ξb αij Sij(m) ξs ξb αij

1 0 0 0.5 0.119 0.152

2 0.5 0.119 0.152 0 0

3 0.285 0.06 0.079 0.5 0.119 0.152

4 0.411 0.089 0.117 0.341 0.071 0.094 5 0.341 0.071 0.094 0.411 0.089 0.117 7.21 0.228 0.05 0.065 0.341 0.071 0.094

T¿i lièu tham khÀo

1 Vương Văn Thành, Nguyễn Đức Ngn, Phạm Ngọc Thắng (2012), Tính tốn thực hành Nền Móng cơng trình dân dụng cơng nghiệp, Nxb Xây Dựng

2 Vũ Công Ngữ, Nguyễn Thái (2004), Móng cọc – Phân tích thiết kế, Nxb Khoa học Kỹ thuật

3 Nghiêm Mạnh Hiến (2010), Phương pháp đơn giản tính tốn chuyển vị cọc đơn chịu tải trọng đứng ngang, Đại học Kiến trúc Hà Nội.

4 Duncan J M and Chang C Y (1970), Nonlinear Analysis of Stress and Strain in Soils Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division, ASCE, Vol 96, pp 1629-1653. 5 Qian Qing Zhang, Zhong Miao Zhang, Jing Yu He (2010), A

simplified approach for settlement analysis of sing le pile and pile groups considering interaction between identical piles in multilayered soils, Journal of Computer and Geotechnics. 6 Chow YK, The CI, Pile – cap – pile – group interaction in

nonhomogeneous soil, J Geotech Eng, ASCE 1991. 7 Poulos HG, Approximate numerical analysis of pile – raft

interaction, Int J Numer Anal Methods Geomech 1994. 8 Mylonakis G, Gazetas G, Settlement and additional internal

forces of grouped piles in layered soil, Geotechnique 1998. 9 Randolph MF, Wroth CP (1979), An analysis of the vertical

deformation of pile groups, Géotechnique.

Bảng Quan hệ chuyển vị lực dọc theo độ sâu

Độ sâu z Chuyển vị U Lực dọc P

m m kN

21 0.003950 97.412 20 0.003956 242.395 19 0.003966 387.595 18 0.003979 413.423 17 0.003993 439.334 16 0.004008 465.333 15 0.004023 491.425 14 0.004040 504.778 13 0.004057 518.179 12 0.004074 531.630 11 0.004091 545.132 10 0.004109 558.685 0.004128 572.292 0.004147 588.580 0.004167 604.925 0.004187 621.327 0.004207 637.788 0.004228 654.309 0.004250 678.289 0.004273 702.309 0.004296 726.369 0.004320 750.470

3.2 Tính tốn độ lún móng cọc

a) Số liệu

Xét đài cọc gồm cọc khoan nhồi: - Lực dọc chân cột tác dụng: P = 2100 (kN) - Chiều cao đài hđ= 2m

- Đường kính cọc D = 1,2 (m) - Chiều dài làm việc cọc L = 21m - Cọc cắm vào lớp cát hạt vừa hngàm = 2(m)

b) Kết tính tốn

Sử dụng kết tính tốn độ lún cọc đơn không đồng mục 3.1

- Độ lún mũi cọc wb = 0,00395 (m)

- Độ lún đỉnh cọc w = 0,00432 (m)

- Độ lún thân cọc we = w – wb = 0,003705 (m)

- Tải trọng cọc đài:

P = (Pt+Nđ)/6 = (2100+(8.6.2.25)/6 = 750 (kN)

Giả sử cọc 1, 3, 4, loại cọc A; cọc 2,5 loại cọc B

α −

= ≠

= + ∑ ij

1 ( )

wg loaiA wi n .wi j

i j

= 0,00432+0,00432(0,152+0,079+0,117+0,094+0,065) = 0,00651 (m)

Hình Quan hệ chuyển vị theo độ sâu

Hình Quan hệ lực dọc theo độ sâu

số vật liệu Cij mật độ khối lượng ρ xác định sau:

( ) ( ) ( )

1

( ) ( ) ( )

1

, ( , )

,

, ( , )

ij ij ij

ij ij

C x x

C

C x x

ρ ρ

ρ

+ + +

− − −

 ∈ Ω



=  ∈ Ω

 (1)

Trong đó, C Cij( )+, ij( )−,ρ( )+ ,ρ( )− số Xét sóng SH lan truyền mặt phẳng Ox x1 3, ta có:

1 0, 2( , , )1

u u≡ ≡ u =u x x t (2)

Trong môi trường trực hướng, liên hệ ứng suất

ij

σ chuyển dịch ui là:

11 22 33 13

12 66 2,1 23 44 2,3

0;

; .

C u C u

σ σ σ σ

σ σ

= = = =

= = (3)

Phương trình chuyển động bỏ qua lực khối có dạng [5] :

,

ij j ui

σ =ρ (4)

Thay (2) (3) vào (4), suy ra:

66 2,1 ,1 44 2,3 ,3 (C u ) +(C u ) =ρu (5)

Giả sử rằng, hai bán không gian gắn chặt với Khi đó, chuyển dịch ứng suất phải liên tục qua biên phân chia L

2 66 2,1 44 2,3 [ ]u L =0, [C u n C u n+ ]L =0,

( ) ( )

[ ] :ψ L =ψ + −ψ − (6)

Dạng ma trận (5) (6) là:

, ,

(AhkUk h) =ρU, x ≠ f y( ), h k, =1,3 (7)

11 ,1 13 ,3 31 ,1 33 ,3 [ ] 0,

[( L ) ( ) ]L 0

U

U U n U U n

=

+ + + =

A A A A (8)

Trong đó:

11 =C66; 13 = 31 =0; 33 =C U u44; =

A A A A (9)

Thông thường để giải toán (7), (8) ta sử dụng phương pháp số khác Tuy nhiên, biên phân chia L có độ nhám cao nên lời giải số thường không ổn định Để vượt qua khó khăn này, ta sử dụng phương pháp hóa: miền chứa biên phân chia độ nhám cao thay lớp vật liệu khơng (theo độ dày) có biên phẳng Khi đó, tốn dẫn phản xạ, khúc xạ sóng đàn hồi SH lớp vật liệu khơng có biên phẳng x =3 0 x3 =h (Hình 2)

Theo [8], phương trình hóa (7) (8)

( ) ( ) ( )

66 ,11 44 ,33 , 0

C V+ +C V+ =ρ +V x <

(10)

1

,11 44 ,3 ,3

66

1 V ( C V ) V, 0 x h

C ρ

− + 〈 〉 = 〈 〉 < <

〈 〉 

(11)

( ) ( ) ( ) 66 ,11 44 ,33 ,

C V− +C V− =ρ −V x >h

(12)

* *

44 ,3

[〈C V〉 ]L =0, [ ]V L =0, L* đường thẳng

3 0,

x = x =h (13)

Trong đó:

1 ( ) ( )

2

0 dy (y y) (1 y y)

ϕ ϕ ϕ + ϕ −

〈 〉 =∫ = − + − + (14)

1,

y y nghiệm khoảng (0,1) phương trình h y( )=x3

Hình Biên phân chia độ nhám cao Hình Miền chứa biên phân chia thay lớp vật liệu không nhất

Tóm tắt

Trong báo này, ta nghiên cứu phản xạ, khúc xạ sóng SH biên phân chia độ nhám cao phân chia hai bán không gian đàn hồi, trực hướng Sử dụng phương pháp nhất hóa, ta thay miền chứa biên phân chia độ nhám cao lớp vật liệu khơng có biên phẳng Kết thu công thức tính hệ số phản xạ, khúc xạ sóng SH dưới dạng tường minh Sử dụng kết ta khảo sát sơ ví dụ số trường hợp biên phân chia dạng hình cưa hình sin.

Abstract In this paper, we study the reflection, refraction of the SH wave for the high elongation separators between two orthotropic elastic half-spaces Using the homogenization method, we replace the domain containing the high elongation separator by the heterogeneous material layer with the planar separator The obtained results are the explicit formulas for reflection and refraction coefficients of SH wave in an explicit form Then, using these results for testing of the saw-tooth and sine-shaped separators.

Nguyễn Thị Kiều

Bộ môn Cơ lý thuyết - Khoa Xây dựng ĐT: 01663 441 889

Sự phản xạ, khúc xạ sóng SH đối với biên phân chia độ nhám cao trong môi trường trực hướng

The reflection and refraction of the SH wave for the high elongation separators in the direct medium

Nguyễn Thị Kiều

1 Mở đầu

Các toán giá trị biên miền với biên hay biên phân chia nhám xuất nhiều thực tế như: phản xạ, khúc xạ sóng biên hay biên phân chia nhám [4], [9], toán học liên quan đến gia cường dày đặc [2],… Khi biên phân chia có độ nhám thấp ( biên độ nhỏ so với chu kỳ nó), để giải tốn này, tác giả thường sử dụng phương pháp nhiễu Khi biên phân chia có độ nhám cao (biên độ lớn so với chu kỳ nó), tác giả thường sử dụng phương pháp hóa để giải

Năm 1997, tác giả Nevard Keller nghiên cứu hóa biên phân chia có độ nhám cao hệ (ba) phương trình lý thuyết đàn hồi tuyến tính dị hướng [3] Tuy nhiên, hệ phương trình hóa tìm cịn dạng ẩn

Năm 2009, tác giả Pham Chi Vinh Do Xuan Tung [8] tìm phương trình hóa dạng lý thuyết đàn hồi miền hai chiều, tức hệ số chúng hàm tham số vật liệu đặc trưng hình học biên phân chia phương trình hóa dạng tiện lợi để sử dụng tính ứng dụng cao Một ứng dụng quan trọng phương trình hóa dạng để nghiên cứu phản xạ, khúc xạ sóng biên phân chia độ nhám cao

Việc nghiên cứu phản xạ, khúc xạ sóng địa chấn từ biên phân chia có ý nghĩa quan trọng Địa chấn học Các biên độ (hệ số phản xạ, khúc xạ) tín hiệu động đất có ý nghĩa khơng cho việc nghiên cứu cấu trúc bên trái đất, mà cho việc thăm dị vật liệu có giá trị, dầu, nước, hóa chất [6]

Do vậy, mục đích báo là: sử dụng phương trình hóa dạng để nghiên cứu phản xạ, khúc xạ sóng SH biên phân chia độ nhám cao

2 Phương trình điều kiện liên tục

Xét không gian vô hạnOx x1 3 gồm hai bán không gian đàn hồi Ω( )+ Ω( )− phân chia đường cong L có phương trình x3 = f y y x ε( ),( = 1/ ) nằm hai đường thẳng song song x =3 0 x3 =h f y, ( ) hàm tuần hồn có chu kỳ 1(xem Hình 1)

được nghiệm xấp xỉ Ta tìm nghiệm xấp xỉ (26) sau: chia lớp không [0, h] thành N lớp

nhất có độ dài δ =h N/ điểm chia x3( )i ,(i=2, ,N x3(1) =0,x3( )N =h) ( Hình 3) Về mặt tốn học ta phải giải hệ sau:

3

,0 ,( 1, )

i

d x h i N

dxY D Y= < < = (31)

Trong đó, D Di = (x3( )i +0),( 1, )i= N (32) ma trận số Khi đó, ta dễ dàng giải nghiệm (31) thỏa mãn điều kiện liên tục x =3 0 x3 =h Theo [7] hệ số phản xạ, khúc xạ là:

( )

( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )

44 44 21 12 44 11 44 22

( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )

44 44 21 12 44 11 44 22

( ) ( ) 44 ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )

44 44 21 12

( )

ˆ

( )

2 ˆ

N N N N

N N N N

i h N N

C C H H i C H C H

R

C C H H i C H C H

iC e

T

C C H H

ξ ξ ξ ξ ξ ξ ξ ξ ξ ξ ξ ξ − + + − − + + − − + + − − + + − − + + − + + − − + + − = − + + = − + ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )

44 11 44 22

( N N )

i C +ξ + H +C −ξ − H

(33)

( )N ij

H xác định sau [7]

• N = 1: 11(1) 1 22(1) 12(1) 21(1) 1 1

1 sin

cos , , sin

H H H H a

a

β

β β

= = = = − (34)

• N ≥2:

2

1

1 2

1 2 2

{1, } [ /2]

( ) 11

1

1 , ,

cos ( 1) ( sin sin sin cos )

j n

j

j

j j j

C i N

N

N i i i

N j

i i i i i

j i i i

i i i i i i i i

a a a H

a a a

β − β β β β

∈

= < < <

= ≠ =∏ + ∑ − ∑ ∏      (35)

2 2

1 2

1 2 1 1 2

{1, } ( ) ( 1)

12

1( 1) ( sin sin sin , , cos )

j n

j

j

j j j

C i N

m i i i

N j

i i i i

j i i i i i i i i i i

a a a H

a a a β β β β

− − − − − − ∈ +

= < < < ≠

=∑ − ∑ ∏      (36)

1

1 2

1 2 2 2

{1, } ( ) ( )

21

1 , ,

( 1) ( sin sin sin cos )

j n

j

j

j j j

C i N

m i i i

N j

i i i i

j i i i i i i i i i i

a a a H

a a a β β β β

−

−

−

− − −

∈

= < < < ≠

=∑ − ∑ ∏      (37)

2 2

1 2

1 2 1 2

{1, } [ /2]

( ) 22

1

1 , ,

cos ( 1) ( sin sin sin cos )

j n

j

j

j j j

C i N

N N

i i i

N j

i i i i i

j i i i

i i i i i i i i

a a a H

a a a

β β β β β

−

∈

= < < <

= ≠ =∏ + ∑ − ∑ ∏      (38)

với ik∈{1,2, , } N , [ ]

2 N

m = N lẻ, [ ] 1

2 N

m = + N chẵn :

2

66

44

2

44

66

1

, ,

1 , 1,

1

[ ]

m m m

m

C C

a m N

C C ρ ω ξ β δη η ρ ω ξ − − 〈 〉 − 〈 〉 = = 〈 〉 = − = 〈 〉 〈 〉 − 〈 〉 (39)

Chú ý ˆ lim ˆ lim N N R R T T →∞ →∞ = = (40)

Ở đây, R T hệ số phản xạ, khúc xạ xác Chú ý rằng:

1 0

( , , ) lim ( , , , )

V V x x t ε U x x t ε

→

= = (15)

nghiệm hóa (7) (8)

3 Các hệ số phản xạ, khúc xạ

Giả sử rằng, bán khơng gian trên, sóng tới SH có biên độ đơn vị có dạng

( )

1

( )

( )

2SHI i x x t

u+ e ξ +ξ+ −ω

= (16)

Trong đó, ω tần số góc, ξ =K( )+ sinθ,

( ) K( )cos

ξ + = + θ , θ góc tới, số sóng bán khơng gian K( )+ =ω/CT( )+ (17)

Vận tốc sóng bán khơng gian trên:

( ) ( )

( ) 66 44

( )

sin cos

T C C

C + + θρ + θ

+

+

= (18)

Khi đó, sóng phản xạ, khúc xạ có dạng

( )

1

( )

( )

2SHR i x x t

u+ Re ξ −ξ + −ω

= (19)

( )

1

( )

( )

2SHT i x x t

u− Te ξ +ξ− −ω

= (20)

Trong đó, ξ( )− =K( )− cos ,α số sóng bán khơng gian K( )− =ω/CT( )−

Vận tốc sóng bán khơng gian :

( ) ( )

( ) 66 44

( )

sin cos

T C C

C θ θ

ρ − − − − + = (21)

Góc khúc xạ α, xác định theo định luật Snell [1]: K( )+ sinθ =K( )− sinα (22)

,

R T hệ số phản xạ khúc xạ cần xác định

4 Công thức hiển tính hệ số phản xạ, khúc xạ

Để xác định hệ số phản xạ, khúc xạ R T, ta phải tìm nghiệm phương trình (11) thỏa mãn điều kiện liên tục (13) Nghiệm (11) có dạng:

1

( )

( ) i x t

V v x e= ξ −ω

(23)

Thay (23) vào (11), ta

2

44 ,3 ,3

66 1

( C v ) [ ]v 0

C

ρ ω −ξ

〈 〉 + 〈 〉 −〈 〉 = (24)

Đặt Y1= 〈C v44〉 ,3, Y2 =v (25) Khi (24) viết dạng sau:

3 .

d

dxY DY= (26)

Trong đó:

[ 2] 66

1 44 1 0 ; 0 T C Y Y C ρ ω − ξ −  −〈 〉 +    = =   〈 〉     〈 〉 Y D (27) Theo (16), (19) (20), ta có

( ) ( )

3

1

( ) ( ) ( ) ( )

2 2SHI 2SHR i x t ( i x i x )

u+ u+ u + e ξ −ω Re−ξ+ eξ+

= + = + (28) ( ) ( ) ( ) ( )

2 2SHT i x t i x

u− u− Te ξ −ω eξ−

= = (29)

Từ (23), (28), (29) điều kiện liên tục (13), ta có:

( ) ( ) ( ) ( ) 44 ( ) ( ) 44 ( 1) (0) 1 . ) ( ) . i h i h

i C R

R

i C T e

h T e ξ ξ ξ ξ − − + + − − − −  =  +      =       Y Y (30)

Đến đây, ta cần phải giải phương trình (26) thỏa mãn (30)

Vì hệ số hệ (26) hàm số phụ thuộc nên khơng tìm nghiệm xác Do vậy, ta tìm

1 Đặt vấn đề

Chỉ tiêu lý đất đá đại lượng ngẫu nhiên xem có quy luật phân phối chuẩn Các đặc trưng thống kê tiêu lý đất đá xác định dựa sở lý thuyết xác suất thống kê Trong đó, tập hợp thống kê giá trị tiêu lý lớp đất đá (hay đơn nguyên ĐCCT) phân chia Quá trình xử lý thống kê thực theo TCVN 9153:2012 (TCVN) với bước sau:

- Bước 1: Lập dãy phân phối giá trị riêng lẻ kiểm tra loại trừ sai số lớn

- Bước 2: Xác định đặc trưng thống kê tiêu lý đất đá

- Bước 3: Xác định GTTT theo trạng thái giới hạn I II

Quy trình thực tiến hành với tiêu thí nghiệm có số lượng thí nghiệm lớn cho lớp đất đá Các GTTT xác định dựa sở giá trị tiêu chuẩn (GTTC) Nếu GTTC khơng xác, GTTT sai lệch Từ việc tính tốn, thiết kế móng khơng xác!

Như đề cập, thông thường công tác khảo sát ĐCCT dừng việc xác định giá trị trung bình cho tiêu lý, mà bỏ qua bước bước Đó hạn chế cần khắc phục kết hợp phương pháp

2 Xác định đặc trưng thống kê tiêu cơ lý đất đá

Những đặc trưng thống kê sử dụng để phân chia (hoặc ghép) lớp đất đá thông qua phân tán giá trị riêng lẻ sở phân chia sơ ban đầu Việc phân chia lớp đất đá phải đảm bảo tính đồng mặt xây dựng Nghĩa phải thực riêng cho lớp có thành phần thạch học, tính chất vật lý hay tính chất xây dựng khác nhau, khơng phụ thuộc vào chiều dày vị trí phân bố chúng không gian Với tiêu sức kháng cắt, chúng xác định đặc biệt nên đặc trưng thống kê chúng tính theo phương pháp riêng Cần ý sai số thô loại bỏ trước xử lý thống kê

2.1 Đối với tiêu lý thông thường (ngoài sức kháng cắt):

GTTC giá trị đặc trưng, đại diện cho tất giá trị riêng lẻ tiêu lý lớp đất đá GTTC xác định giá trị trung bình giá trị riêng lẻ sau loại trừ sai số thô

Xác định giá trị tính tốn

các đặc trưng lý đất phục vụ thiết kế nền móng giai đoạn thiết kế kỹ thuật

Calculating the physico-mechanical characteristics of foundation soil for the foundation design at the engineering design stage

Phan Tự Hướng

Tóm tắt

Trong thiết kế móng, tiêu lý thường tính tốn theo trạng thái giới hạn I (giới hạn cường độ) II (giới hạn biến dạng) Đó giới hạn giúp cơng trình ổn định an toàn, tránh tượng ổn định như trượt hay lật (cường độ), lún nhiều, lún lệch (biến dạng), Tuy nhiên, công tác đánh giá điều kiện Địa chất cơng trình (ĐCCT) để chọn thơng số cho tính tốn khơng đề cập tới, báo cáo kết khảo sát ĐCCT đưa ra giá trị trung bình Do đó, việc tính tốn móng khơng thực tiêu chuẩn quy phạm hành. Bài báo phân tích đưa giải pháp xác định giá trị tính tốn (GTTT) tiêu lý của đất đá cách đơn giản dựa giá trị tập hợp thống kê.

Abstract In the foundation design, the physico-mechanical

figures usually calculated by the limit state I (intensity limit) and II (deformation limit) The limits contribute to stabilize the building and to avoid instability phenomena such as sliding or flipping (intensity), subsidence, distortion (deformation), etc However, The assessment of geological engineering (Geotechnical) conditions to select calculating parameters is hardly mentioned, the report on geotechnical survey results shows out only average values Therefore, the calculation of foundations will not comply with current standards and norms This paper analyzes and offers solutions to determine the calculated values of physic-mechanial figures of rock soil in the simplest way based on the values of statistical set.

Phan Tự Hướng

Bộ môn Địa kỹ thuật, Khoa Xây dựng ĐT: 0913532322

5 Khảo sát số

Khảo sát phản xạ, khúc xạ sóng SH chiếu tới biên phân chia với góc tới θ π= / 6và xét vật liệu trực hướng có số vật liệu sau

( )

( )

( )

44

2178( / ) 2018( / ) 30,18.10 ( / )

Kg m Kg m

C N m

ρ ρ

+

−

+ = = =

( )

44

( )

66

( )

66

30.10 ( / ) 42.10 ( / ) 17.10 ( / )

C N m

C N m

C N m

−

+

− = =

= (41)

5.1 Biên phân chia dạng hình cưa (Hình 4) 5.2 Biên phân chia có dạng hình sin (Hình 5)

Nhận xét: Nếu tần số tăng hệ số phản xạ giảm, hệ số khúc xạ tăng (Hình 4, 5)

6 Kết luận

Bài báo sử dụng phương pháp hóa để xác định hệ số phản xạ, khúc xạ sóng SH Sử dụng kết thu để khảo sát số cho trường hợp biên phân chia có độ nhám cao dạng hình cưa hình sin Kết hồn tồn có ứng dụng thực tế./

Hình Hệ số phản xạ, khúc xạ sóng SH biên hình cưa thay đổi theo K=[0:0,1:1]

Hình Hệ số phản xạ, khúc xạ sóng SH biên hình sin thay đổi theo K=[0:0,1:1]

T¿i lièu tham khÀo

1 Adnan H Nayfeh, (1995), Wave propagation in layered anisotropic media, North-Holland series in, Amsterdam-Lausanne-New York-Oxford-Shannon-Tokyo.

2 Kohn R.V and Vogelius (1984), ‘’ A new model for thin plates with rapidly varying thickness’’, Int J Solids Struct, 20, pp 333-350.

3 Nevard J., Keller J.B (1997), ‘’ Homogenization of rough boundaries and interfaces ‘’, SIAM J Appl Math, 57, pp 1660-1686.

4 Talbot D.R.S, Titchener J.B and Willis J.R (1990), ‘’ The reflection of electromagnetic waves from very rough interfaces ‘’, Wave Motion, 12, pp 245-260.

5 Ting T C T (1996), Anisotropic elasticity: theory and applications, Oxford, UK: Oxford University Press.

6 Rajneesh Kumar, Sushil K Tomar, Asha Chopra, (2000), ‘’ Relection, refraction of SH-waves at a corrugated interface between two difffent anisotropic and verticslly heterogeneous elastic solid half-spaces ‘’, Anjiam J, 44(2003), 447-460. 7 Pham Chi Vinh, Tran Thanh Tuan, Marcos A Capistran,

(2014), ‘’ Explicit formulas for the reflection and transmission coefficients of one-component waves through a stack of an arbitrary number of layers ‘’, Wave Motion.

8 Vinh P C., Tung D X (2010),’’ Homogenized equations of the linear elasticity in two-dimensional domains with very rough interfaces’’, Mechanics Research Communications, 37, pp 285-288.

Trong đó:

2

1 ( )

2 n

tc tc

i i

i

S tg C

n

τ σ φ τ

=

= + −

− ∑

- Hệ số biến đổi:

100% ; tg 100%

C

C tc tg tc

S S

V V

C tg

ϕ

ϕ ϕ

= =

(8)

Khi sử dụng Excel để tính toán, lập quan hệ giá trị ứng suất cắt τi ứng với cấp áp lực

σi (hình 2) Với mối tương quan tuyến tính y = ax+b (là

dạng phương trình sức chống cắt τ=σtgφ+C), sử dụng số hàm Intercept, Linest, Slope, để xác định GTTC tiêu sức kháng cắt C,φ

Trong công tác khảo sát ĐCCT nay, phần lớn đặc trưng tiêu sức chống cắt không thực theo trình tự Chỉ tiêu sức chống cắt xây dựng riêng cho mẫu, sau tính trung bình cộng cho giá

Hình Xác định GTTC sức chống cắt theo TCVN

Hình 3: Thí nghiệm cắt phẳng xác định tiêu C φ cho mẫu đất

- Giá trị tiêu chuẩn:

1 1 n tc

i i

x x

n =

= ∑ (1)

- Độ lệch bình phương trung bình:

2

1 ( )

1 n

tc i i

S x x

n =

= −

− ∑ (2)

- Hệ số biến đổi: V Stc100%

x

= (3)

Trong đó:

n - Tổng giá trị tiêu lý riêng lẻ tập hợp mẫu

xi - Giá trị tiêu lý riêng lẻ

Công tác xử lý tính tốn thường thực phần mềm Excel, phần mềm mạnh bảng tính xử lý số liệu Trong Excel, sử dụng hàm Count để xác định số lượng giá trị thí nghiệm (n), hàm Average để tính GTTC (xtc), hàm Stdev để xác định độ

lệch bình phương trung bình (S)

Với tiêu thơng thường, việc xác định GTTC đơn giản, giá trị trung bình giá trị thí nghiệm đơn lẻ sau loại trừ sai số thô

2.2 Đối với đặc trưng sức kháng cắt:

Chỉ tiêu sức kháng cắt đất đá thường xác định thí nghiệm cắt phẳng trục phịng

(gồm lực dính kết C góc ma sát ϕ) Đây tiêu học quan trọng, sử dụng việc tính tốn sức chịu tải đất nền, tính tốn móng nơng, sức chịu tải cọc, tính tốn ổn định mái dốc, Theo TCVN, đặc trưng sức kháng cắt phải xác định theo “phương pháp bình phương bé nhất” với mối quan hệ tuyến tính cho tồn tập hợp giá trị thí nghiệm ứng suất cắt (τi)

ứng với cấp áp lực nén (σi) lớp đất

- Giá trị tiêu chuẩn:

2

1 1

1 ( n n n n )

tc

i i i i i

i i i i

C τ σ σ τ σ

= = = =

= −

∆ ∑ ∑ ∑ ∑ (4)

1 1

1 ( n n n )

tc

i i i i

i i i

tgϕ n τ σ σ τ

= = =

= −

∆ ∑ ∑ ∑ (5)

Trong đó:

2

1

( )

n n

i i

i i

n σ σ

= =

∆ = ∑ − ∑

n - Số giá trị riêng lẻ τi ứng với tất cấp áp

lựcσi

- Độ lệch bình phương trung bình:

2

1 n

C i

i

S Sτ σ

=

=

∆∑

(6)

tg n

S Sτ

ϕ = ∆

(7)

Hình Giá trị trung bình C, φ coi GTTC (phần bơi đậm)

Hình 5: Xác định GTTT Khối lượng thể tích tự nhiên Bảng Xác định GTTC đặc trưng thống kê theo TCVN thực tế

TT Số lần TN

TCVN (TCVN 9153:2012) Cách đơn giản

Cct φct V

c Vtgφ CI CII φI φII Cct φct

1 0.313 13046’ 8.9 4.1 0.265 0.277 12050’ 13004’ 0.313 13045’

2 0.157 8049’ 18.5 7.1 0.107 0.119 7046’ 8001’ 0.157 8048’

3 0.094 17020’ 26.6 2.9 0.051 0.062 16032’ 16043’ 0.094 17017’

4 0.065 8005’ 36.9 9.2 0.024 0.034 6050’ 7008’ 0.065 8003’

5 0.319 13053’ 7.8 3.6 0.277 0.287 13003’ 13015’ 0.319 15053’

6 0.166 8056’ 16.3 6.4 0.120 0.131 7058’ 8012’ 0.166 8053’

7 0.089 17033’ 23.6 2.5 0.053 0.062 16050’ 17000’ 0.089 17030’

8 0.066 8012’ 28.8 6.9 0.034 0.041 7014’ 7028’ 0.066 8011’

9 10 0.328 17037’ 7.0 3.3 0.289 0.298 12053’ 13003’ 0.328 17035’

10 10 0.164 9002’ 15.2 5.7 0.122 0.132 8011’ 8023’ 0.164 9000’

11 10 0.090 17052’ 28.9 2.8 0.046 0.056 17004’ 17015’ 0.090 17050’

12 10 0.070 7058’ 24.3 6.4 0.041 0.048 7007’ 7019’ 0.070 7058’

13 15 0.340 13037’ 5.9 2.9 0.307 0.314 12059’ 13007’ 0.340 13037’

14 15 0.165 9016’ 13.3 4.9 0.128 0.136 8031’ 8041’ 0.165 9016’

15 15 0.087 18010’ 25.3 2.4 0.050 0.058 17028’ 17038’ 0.087 18008’

16 15 0.069 7058’ 18.8 5.0 0.047 0.052 7019’ 7028’ 0.069 7057’

17 20 0.340 13034’ 5.0 2.5 0.312 0.318 13001’ 13008’ 0.340 13033’

18 20 0.164 9016’ 11.6 4.3 0.132 0.139 8037’ 8045’ 0.165 9013’

19 20 0.090 18010’ 21.1 2.1 0.058 0.065 17034’ 17042’ 0.090 18010’

20 20 0.067 8008’ 17.9 4.2 0.047 0.051 7035’ 7042’ 0.067 8008’

21 25 0.340 13034’ 4.4 2.1 0.315 0.321 13006’ 13012’ 0.340 13031’

22 25 0.172 9005’ 9.3 3.8 0.145 0.151 8032’ 8040’ 0.172 9006’

23 25 0.089 18010’ 19.1 1.8 0.061 0.067 17039’ 17046’ 0.089 18010’

24 25 0.068 8012’ 14.7 3.5 0.051 0.055 7044’ 7050’ 0.068 8010’

25 30 0.340 13030’ 4.1 2.1 0.317 0.322 13003’ 13009’ 0.341 13029’

26 30 0.169 9005’ 8.3 3.1 0.146 0.151 8038’ 8044’ 0.169 9003’

27 30 0.090 18007’ 16.7 1.5 0.065 0.071 17041’ 17047’ 0.091 18004’

hoặc tự động sử dụng hàm nội suy tuyến tính chiều (được lập riêng ngơn ngữ VBA Excel - hình 5) Với tiêu ngồi sức chống cắt, dễ dàng xác định GTTT theo trạng thái (hình 7)

Với tiêu sức chống cắt, xây dựng mối quan hệ VC, Vtgφ tính theo TCVN cách đơn giản (bảng 1) Cơ sở dựa theo “phương pháp bình phương bé nhất” độ chặt mối tương quan (hình 6) Từ kết thực được, xác định hệ số biến đổi V cho tiêu C tgφ sau (hình 7):

- VC = 3.0843e0.0599V’c (%) (9)

- Vtgφ = 1.3774e0.0923V’tgφ (%) (10)

Trong đó: V’C, V’tgφ tính đơn giản theo công thức

2,

Theo lý thuyết tương quan hồi quy, hai mối tương quan chặt tỷ số tương quan R > 0.8

(theo Kalomenxki) Sai số chuẩn (mr) tương ứng 0.064

và 0.0622 Tỷ số R/mr tương ứng lớn 3,

mối tương quan coi tin cậy

Do vậy, sử dụng phương trình tương quan (9), (10) để tính tốn GTTT (hình 7) Thí nghiệm cắt phẳng tiến hành với cấp áp lực nén cho mẫu, sở cho việc xác định số lượng giá trị riêng lẻ n (tổng τi)

4 Kết luận

Trong công tác khảo sát ĐCCT nay, số vấn đề cần phải nhìn nhận lại, có nội dung thể báo cáo khảo sát ĐCCT Nội dung báo cáo khảo sát ĐCCT thường chưa đầy đủ để tính tốn GTTT tiêu lý đất Tuy nhiên cách phân tích thống kê, tính tốn chúng từ bảng tổng hợp tiêu lý./

Hình 7: Xác định GTTT C ϕ theo cách đơn giản

T¿i lièu tham khÀo

1 Tô Xuân Vu, Hoàng Kim Bảng Bài giảng tin học ứng dụng cho ngành Địa chất cơng trình, 2002 Trường Đại học Mỏ Địa chất, Hà Nội.

2 TCXD 74 - 87: Đất xây dựng - Phương pháp chỉnh lý thống kê các kết xác định đặc trưng chúng.

3 Phan Tự Hướng Bài giảng ứng dụng Excel Địa chất cơng trình Trường Đại học Mỏ Địa chất, Hà Nội, 2010. 4 Phan Tự Hướng Ứng dụng ngôn ngữ VBA Excel để giải

một số toán Địa chất cơng trình Tạp chí khoa học Mỏ - Địa chất, 2006.

5 Phan Tự Hướng Ứng dụng ngơn ngữ lập trình VBA Excel để tự động hố tính tốn xử lý thống kê tiêu lý đất dính Đề tài nghiên cứu khoa học cấp trường - Trường Đại học Mỏ Địa chất, 2007.

6 Phan Tự Hướng Chương trình xử lý thống kê kết thí nghiệm tiêu lý đất đá theo TCXD 74 - 87, 2007. 7 Davis J.C Statistics and Data Analysis in Geology, Third

edition John Wiley & Sons, 2002.

trị riêng lẻ C vàφ (hình 3, 5) mà khơng tính theo τi Theo

phương pháp này, độ lệch bình phương trung bình hệ số biến đổi chúng thực theo công thức (2), (3) Cách thực đơn giản (sau gọi cách đơn giản)

Như vậy, vấn đề đặt kết tính đơn giản có sai lệch so với TCVN khơng? Phương pháp xác định GTTT trường hợp thực nào? Chúng ta nghiên cứu giải vấn đề mục sau

2.3 So sánh đặc trưng sức kháng cắt tính theo tiêu chuẩn cách đơn giản:

Trong mục này, tìm hiểu so sánh đặc trưng sức kháng cắt theo phương pháp khác Quá trình so sánh tiến hành với số lượng mẫu riêng lẻ khác theo cường độ kháng cắt khác (liên quan đến loại đất đá) Từ tìm quy luật biến đổi Cơng tác xác định đặc trưng sức kháng cắt theo TCVN Excel Kết tính tốn theo TCVN thực tế thể bảng

Qua kết tính tốn với 28 trường hợp khác nhau, thấy giá trị Ctc φct tính theo phương pháp

gần tương đương Sự sai lệch phương pháp khơng đáng kể (Ctc có sai lệch lớn 0.01 (kG/cm2), φct

có sai lệch lớn phút) Do vậy, coi kết xác định giá trị trung bình tiêu C vàφ GTTC chúng (hình 4)

3 Xác định GTTT theo trạng thái giới hạn I II

Khi phương pháp xác định GTTC sáng tỏ, tìm hiểu tiếp cách xác định GTTT nào? Theo TCN, GTTC hiệu chỉnh để có giá trị đảm bảo độ an tồn sử dụng thiết kế móng cơng trình, GTTT (xtt).

Cơng thức tổng quát: =

tc tt x x

k

Trong đó: k - Hệ số an tồn đất; xtc - Giá trị tiêu

chuẩn

- Đối với tiêu độ bền kháng cắt (C, φ), khối lượng thể tích tự nhiên (γ) cường độ kháng nén tức thời đá (Rn), hệ số k xác định sau:

1 1

k = ρ

±

(1 ) tt tc

x = x ±ρ

- Đối với tiêu khác: k =1, tức xtt = xtc

Giá trị ρ số độ xác đánh giá trị số trung bình đặc trưng lý đất tính theo cơng thức:

- Đối với C ϕ: ρ =t Vα

- Đối với γ Rn: t V

n

α

ρ =

Trong đó: tα - Hệ số lấy theo Bảng A.1[2], Một số ý xác định GTTT:

- Dấu + - trước ρ lấy cho đảm bảo an tồn thiết kế móng thường lấy dấu - Trong số trường hợp, lấy dấu + tính ổn định mái dốc, tính sức chịu tải cọc có ma sát âm,

- Xác suất tin cậy P lấy sau:

+ Trạng thái giới hạn I (cường độ), lấy P = 0.95 + Trạng thái giới hạn II (biến dạng), lấy P = 0.85 Khi lấy dấu - trước ρ, GTTT nhỏ GTTT với mức độ phụ thuộc vào xác xuất tin cậy P mức độ phân tán giá trị riêng lẻ so với giá trị trung bình, tức hệ số biến đổi Các giá trị riêng lẻ phân tán mạnh hệ số biến đổi lớn, GTTT cách xa GTTC ngược lại Chúng ta thực cơng việc tính tốn Excel Riêng phần tra tα bảng A.1 [2] thực thủ cơng

trung hịa vị trí mà chuyển vị cọc chuyển vị đất

• Theo [Quy phạm hãng cầu đường Pháp FOND] Xác định chiều dày (H’) mà cọc xuyên qua chịu ma sát âm tham khảo bảng tiến hành theo phương pháp sau: tính tốn độ lún cố kết đất yếu đất đắp gây (sE), tính tốn độ lún cọc (sp) Mặt phẳng trung hòa mặt

phẳng độ lún đất yếu độ lún cọc có mối quan hệ: sp= sE+2 cm

- Độ lún ổn định đất nền: Tính lún ổn định đất

nền theo công thức:

2

.gl

i

i i

h

s s

E β σ

=

=∑ ∑=

- Độ lún cọc :

Cho cọc chịu tải trọng thiết kế Độ lún cọc xác định:

0

1 .

EF l

c m z

S =S + ∫N dz

Sc : Độ lún cọc;

0

1 .

EF∫

l z

N dz Độ lún đàn hồi

cọc, ta lấy =2cm

Sm : Độ lún mũi cọc, m = m m

P S

K ;

1 1

. =

+

d m

n

N P

a B

; = p ; = d

b u

Q N

B a

Q Q

n - Chỉ số mũ, lấy 1 2÷

Km - Hệ số nền, tra bảng Khi ta tính được:

sc ~ sm+2 (cm)

- Trong trường hợp sc>sđất nền, không xảy ma sát âm

- Trường hợp sc< sđất nền, xảy ma sát âm, điểm trung hòa H’ tính điểm mà sc=sđất nền

b) Ma sát âm đơn vị fn

fn =K.б’

v tgϕ’ (2.1)

K.tgϕ’ lấy theo [quy phạm quốc gia Pháp Regle Technique,1991] (Bảng 3)

• Xác định ma sát âm đơn vị lớn nhất: - Cọc xuyên qua đất yếu:

fn(max)= K.tgϕ’.(S+ γ ’H’) (2.2)

- Cọc xuyên qua đất đắp đất yếu:

fn(max)= (K.tgϕ’)

S.(γo'.Ho+γo' 'H ) (2.3) c) Xác định lực ma sát âm Qn

Gọi Qn lực ma sát âm tác dụng lên thân cọc,

xác định phạm vi chiều sâu tồn ma sát âm, thể qua biểu thức:

Bảng Xác định chiều dày chịu ma sát âm H’

Chiều dày

đất yếu 5m 10m >20m Độ lún

1 - cm Lớp đất không cứng lắm, bỏ qua lớp đất yếu tính tốn ma sát

Từ cm - 10 cm

Cần tính đến ma sát âm phạm vi cọc ngàm qua đất đắp đất chịu ma sát âm Xác định giá trị cực đại sau:

3m cọc 5m cọc 10m cọc

> 10cm

Cần tính đến ma sát âm phạm vi cọc ngàm qua đất đắp đất chịu ma sát âm Xác định giá trị cực đại sau:

5m cọc 7m cọc 14m cọc

Bảng Bảng tra hệ số Km

Tên đất Km (MN/m3)

1 Sét; cát chặt 220-400 Cát thô chặt vừa 157-300

3 Cát trung 110-280

4 Cat mịn; cát bột 80-200 Sét cứng (ẩm) 60-220 Sét cứng (bão hoà) 30-110 Sét dẻo (ẩm) 39-140 Sét dẻo (bão hoà) 10-80

9 Bùn sét 2-40

Bảng Xác định trị số K tgǿ

Loại đất trạng thái

Cọc khoan đóngCọc

Chống ống Khơng chống Than

bùn Đất hữu 0,1 0,15 0,2 Đất

loại sét

Đất yếu 0,1 0,15 0,2

Dẻo cứng

đến cứng 0,15 0,2 0,3

Cát sạn

sỏi

Rất xốp - 0,35

-Xốp - 0,45

-Chặt vừa

đến chặt - 1,00

-Tóm tắt

Khi tính tốn sức chịu tải cọc, việc xem xét đánh giá tương tác cọc và đất bỏ qua, đặc biệt đối với đất yếu, yếu tố định làm việc cọc có hiệu hay khơng Một yếu tố có tác động tiêu cực đến sức chịu tải cọc ma sát âm Do vậy, việc xem xét bổ sung thành phần ma sát âm vào tính tốn thiết kế để tăng hệ số an tồn cho cơng trình việc làm cần thiết.

Bài báo giới thiệu phương pháp xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm theo Quy phạm cầu đường Pháp POND-72.

Abstract When calculating the bearing capacity of the

pile, the consideration and evaluation of the interaction between the pile and the ground can not be ignored, especially for weak soils The interaction is the decisive factor for pile performance effectiveness One of the factors that have a negative impact on the bearing capacity of the pile is negative skin friction Therefore, the consideration and addition of negative skin friction components in the design to increase safety factors is necessary.

The paper presents a determining method of bearing capacity of the pile including negative skin friction under the French Fond-72 Rules.

Ks Nguyễn Tiến Dũng

Khoa Xây dựng ĐT: 0988 120 252

Email: nguyentiendungkta@gmail.com

1 Đặt vấn đề

Hiện nay, công trình xây dựng đất yếu phổ biến Ở Việt Nam khu đô thị thành phố lớn nằm khu vực đồng bằng, hình thành q trình bồi tích Đất bồi tích thường chứa lớp đất sét yếu, đất có sức chịu tải nhỏ, biến dạng lớn kéo dài theo thời gian Áp lực lên đất tăng làm cho bị lún Đối với móng cọc, độ lún đất lớn độ chuyển vị thẳng đứng cọc, xuất ma sát xung quanh cọc kéo cọc xuống gọi tượng ma sát âm Cọc tiếp nhận đồng thời tải trọng cơng trình tải trọng ma sát âm gây vượt khả làm việc cọc dẫn đến cọc bị phá hoại, gây an tồn cho cơng trình

2 Xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm theo Quy phạm cầu đường Pháp POND-72

2.1 Khái niệm sức chịu tải cọc tượng ma sát âm

2.1.1 Sức chịu tải cọc

Sức chịu tải cọc (P) khả mang tải tác dụng lên cọc q trình thi cơng sử dụng Để xác định sức chịu tải cọc ta cần phải tìm hai giá trị là: sức chịu tải cọc theo đất (Pđ) sức chịu tải cọc theo vật liệu (Pv) Giá trị sức chịu tải cọc đưa vào tính tốn giá trị nhỏ hai giá trị

Phương pháp xác định sức chịu tải cọc dựa theo TCVN 205-1998

2.1.2 Hiện tượng ma sát âm

Ma sát âm tượng đất xung quanh cọc bị lún cố kết lớn chuyển vị xuống dưới/biến dạng nén cọc

2.1.3 Các nguyên nhân gây ma sát âm

Lực ma sát âm sinh ba điều kiện chủ yếu sau: a) Điều kiện 1: Đất xung quanh cọc lún cố kết tác dụng trọng lượng thân

b) Điều kiện2: Đất xung quanh cọc lún cố kết tác động tải trọng bên ngoài:

Các trường hợp gây tác động bên ngồi san lấp tơn nền, có vật nặng để lâu mặt đất gần cọc tạo thành tải trọng phân bố (>20KPa)

c) Điều kiện3: Do hạ mực nước ngầm

2.2 Xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm theo Quy phạm cầu đường Pháp POND-72

2.2.1 Xác định lực ma sát âm Qn a) Xác định điểm trung hoà H’

Trên thực tế tượng ma sát âm xuất phạm vi kết thúc Vị trí kết thúc gọi điềm trung hịa Điểm

Xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm theo quy phạm cầu đường Pháp Fond - 72

Determining the bearing capacity of the pile including negative skin friction in accordance with France Fond - 72 rules

Nguyễn Tiến Dũng

T¿i lièu tham khÀo

• Vậy sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm: • Pthực tê=Qa- Qn ==862,2-218,2=644 (kN) Đối với chiều dày lớp bùn thay đổi từ: 5, 6…,11m, tính tốn tương tự, ta kết bảng 5:

b) Thay đổi tải trọng tác động bên (thay đổi chiều dày lớp đất lấp)

Khi lớp đất lấp dày 0,6m Tính tốn tương tự ta có kết sau:

• Tính tốn sức chịu tải :

Qp =2962,2 kN; Qb=35,38 kN; Qa=1005,1 kN

• Xác định khả xảy ma sát âm: - Xác định độ lún cọc

Cho cọc chịu tải trọng Nđ =600 kN Ta xác định được:

Scọc=5,3cm; Sđất=9,6cm

- Do độ lún cọc scọc=5,3+2=7,3<9,6=sđất

⇒ Xảy ma sát âm

• Tính tốn lực ma sát âm: - Xác định H’

Ứng suất gây lún : бgl= 28,05 kN/m2 Độ lún lớp đất bùn yếu: S=8,07cm Tra bảng H’=4,76 m

- Xác định lực ma sát âm:

Q= p.[SH’+0.5γ ’H’2].K.tgǿ =197,3 kN

- Sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm : Pthực tế=Qđất nền- Q =1005,1197,3=807,79kN

Đối với chiều dày lớp đất lấp thay đổi từ 0,8; 1; 1,2; …; 2m, tính tốn tương tự, ta kết bảng 6:

3 Kết luận

Bài báo giới thiệu phương pháp tính tốn thực hành xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm theo Quy phạm cầu đường Pháp FOND-72 Qua cho thấy tác dụng ma sát âm, sức chịu tải cọc bị ảnh hưởng giảm so với tính tốn ban đầu Vì thế, khơng xét đến ảnh hưởng ma sát âm tính tốn nguy hiểm đặc biệt thiết kế sát khu vực có chiều dày lớp đất yếu, đất lấp lớn./

Bảng 5

Chiều dày đất lấp (m) H’(m) Ptính tốn

(kN) Độ lún S (cm) Qn (kN) Pthực tế (kN) Giảm (%)

0 735.40 0.00 0.00 735.40 0.00

2 799.31 2.86 0.00 799.31 0.00

3 831.10 4.29 0.00 831.10 0.00

4 2.4 862.20 5.73 218.20 644.00 25.30

5 4.5 894.67 7.16 286.50 608.17 32.02

6 5.4 926.46 8.59 302.54 623.92 32.66

7 5.8 958.25 10.02 318.95 639.30 33.28

8 6.2 990.03 11.45 335.74 654.29 33.91

9 6.6 1021.82 12.88 352.91 668.91 34.54

10 1053.60 14.32 370.45 683.16 35.16

11 7.7 1304.97 15.75 402.06 902.92 30.81

Bảng 6

Chiều dày đất lấp (m) H’(m) Ptính toán

(kN) Độ lún S (cm) Qn (kN) Pthực tế (kN) Giảm (%)

0.0 1027.54 0.00 0.00 1027.54 0.00

0.2 975.65 2.69 0.00 975.65 0.00

0.4 990.37 5.38 0.00 990.37 0.00

0.6 4.76 1005.09 8.07 268.37 807,79 19.63

0.8 6.88 1019.81 10.77 220.20 799.61 21.59

1.0 6.88 1034.53 13.46 233.32 801.21 22.55

1.2 6.88 1049.25 16.15 246.43 802.82 23.49

1.4 6.88 1063.97 18.84 259.55 804.42 24.39

1.6 6.88 1078.69 21.53 272.67 806.03 25.28

1.8 6.88 1093.41 24.22 285.78 807.63 26.14

2.0 6.88 1108.13 26.91 298.90 809.23 26.97

'

H n

n z

Q = u.f d∫ (2.4)

- Cọc xuyên qua đất yếu:

Qn = u.[SH’+0.5 γ '’H’2].K.tgϕ’ (2.5)

S- gia tải tạo nên độ lún đất yếu xung quanh cọc

'

γ - Dung trọng đẩy lớp đất chịu ma sát âm H’- Độ sâu đất yếu từ đỉnh cọc đến điểm trung hòa N u - chu vi cọc

Trên thực tế, cọc không chôn cos TN gồm nhiều lớp đất Do vậy, tính tốn ta chia làm phần nhỏ để tính

- Cọc xuyên qua đất đắp đất yếu

Qn=p.[0.5.H2

o.(K.tgϕ’)o + (γo'.Ho.H’+

0.5

s

' '

o H

γ ).(K.tgϕ’)s (2.6)

2.2.2 Xác định sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm

Pthực tế = Qa - Qn (2.7) 2.3 Ví dụ tính tốn

Để làm rõ trình tự tính tốn tác động yếu tố ảnh hưởng đến lực ma sát âm ta xét hai toán sau:

+ Bài toán 1: Xác định ma sát âm chiều dày lớp bùn thay đổi

+ Bài toán 2: Xác định ma sát âm tải trọng bên (chiều dày lớp đất đắp) thay đổi

2.3.1 Trình tự tính tốn

+ Bước : Tính tốn sức chịu tải cọc không kể đến ma sát âm (Qa)

Tính tốn sức chịu tải cọc theo tiêu chuẩn

hiện hành TCXD 205-1998 a= b + p

b p

Q Q Q

FS FS

+ Bước : Tính tốn lực ma sát âm Qn theo Quy phạm

Cầu đường Pháp FOND-72

- Xác định độ lún ổn định phần đất xung quanh cọc

- Xác định độ lún ổn định cọc

Từ so sánh đưa kết luận trường hợp xảy ma sát âm

- Tính tốn chiều sâu ảnh hưởng ma sát âm (H’) - Tính ma sát âm đơn vị cực đại.(fn

max)

- Tính lực ma sát âm.(Qn)

+ Bước : Tính tốn sức chịu tải cọc có kể đến ma sát âm

Ptt=Qa-Qn

2.3.2 Ví dụ tính tốn cụ thể

Chọn đài cao hđ=1,4m; chôn sâu 2m so với đỉnh lớp

đất thứ Tiết diện cọc 40x40cm

Thép dọc chịu lực gồm 8Φ16-AII, bê tông B25, Rs=

280000kPa = 280000 kN/m2, Rb=14500 kPa=14500 kN/

m2, A

s=0,000804m2, Ab=0,4.0,4=0,16m2 Cọc hạ

xuống búa điezen không khoan dẫn Phần cọc nguyên ngàm vào đài h1=0,2m; Râu thép đập đầu cọc

h2=0,35m Cọc cắm vào lớp cát lớn 1m

a) Thay đổi chiều dày lớp bùn

Khi lớp bùn dày 4m Tính tốn theo trình tự nêu ta kết sau:

Tính tốn sức chịu tải:

Qp = 2541,09 kN; Qb = 31,71 kN; Qa = 862,2 kN

• Xác định khả xảy ma sát âm: - Xác định độ lún cọc

Cho cọc chịu tải trọng Nđ =600 kN Ta xác định được:

Scọc = 5,3cm; Sđất = 8,6cm.

- Do độ lún cọc

scọc = 5,3+2 = 7,3 < 8,6 = sđất

⇒ Xảy ma sát âm • Xác định H’

Độ lún lớp đất bùn yếu: S = 5,7cm ta tra bảng 2.1 H’ = 2,4 m

• Xác định lực ma sát âm:

Q= p.[SH’+0.5γ ’H’2].K.tgǿ =218,2 kN

Bảng Số liệu địa chất nhà N09-B1 khu đô thị Dịch Vọng, Cầu Giấy- Hà Nội

Lớp Tên lớp đất (m)hi γ

kN/m3 k

γ kN/m3

S

γ

kN/m3 e0

w

% kPacII /30cmN kPaE ϕ(0II)

Đất lấp 1.65 17 - - - - - - -

-2 Sét pha dẻo cứng 5.45 19.1 14.6 27.1 0.86 30.5 20 9050 10.25 Bùn sét pha 17.2 11.8 26.5 1.24 45.67 1.5 950 6.1 Sét pha dẻo mềm 2.8 18 14.1 26.7 0.9 28 13 7.4 5360 10.03 Sét pha dẻo cứng 3.2 18.8 14.9 26.8 0.8 26 18 11.3 10800 11.33

6 Cát hạt nhỏ 3.55 - - - 21 13450 31.6

2

.

2 a a x

p px

− =

π

Trong đó: Px - ứng suất điểm x; P- tải trọng tác dụng lên đột; a – bán kính đột

Theo biểu thức x=a áp lực lớn Vùng 2: nằm kề vùng giới hạn mặt cầu xác lập phân chia mức độ phá hủy gọi vùng bị nén chặt, ranh giới vùng không rõ rệt

Vùng 3: đặc trung khe nứt thẳng đứng mép diện chịu tải, phần đá vùng bị nghiền nát

Vùng 4: xuất tải trọng lớn, có đặc trưng nhận biết xuất vết nứt phát triển rộng phía phần mặt thoáng

Tuy nhiên, đặc điểm phá hủy hay hình thành đới phá hủy cịn phụ thuộc vào yếu tố quan trọng đặc điểm thành phần cấu trúc đá đặc điểm nứt nẻ phân lớp khối đá Sự phụ thuộc minh họa qua hình 1, đó:

Hình 1a , b, c trình hình thành trạng thái phá hủy khơng hình thành khối trượt

Hình 1d,e trình hình thành trạng thái phá hủy cắt hình thành khối trượt xác định

2 Các phương pháp tinh toán sức chịu tải đá

+ Khái niệm:

Đơn giản đánh giá khả chịu tải thường dựa độ bền nén trục khối đá Kết đánh giá khơng phải tải trọng tính từ trạng thái cân giới hạn mà thường tải trọng cho phép Cơng thức tính tốn tải trọng cho phép:

[ ] g h s

q q

F =

Trong đó: [q] - sức chịu tải cho phép; qgh - sức chịu tải

giới hạn; Fs - hệ số an toàn

Đánh giá đơn giản sức chịu tải thường cho kết có độ tin cậy cao ổn định thường có sai số lớn Vì thế, chun mơn cịn có nhiều phương pháp đánh giá khác

+ Các công thức xác định sức chịu tải

Để độ xác cao tin cậy theo yêu cầu việc tính tốn sức chịu tải cần có lựa chọn phương pháp tính phù hợp với đặc điểm bị phá hoại

- Khi đá bị phá hủy trượt:

Khi đá bị pha hoại trượt tính tốn sức chịu tải theo cong thức Buisman- Tertzaghi

0,5

gh c q

q =CN + γBNγ +γDN

Trong đó: C, ϕ γ, - đặc trưng đá B,D chiều rộng chiều sâu chọn móng

( )2 ( )2

2 1 , 1

C

N = Nϕ + N Nϕ γ = Nϕ − Nϕ

(45o 2)

Nq = Nϕ =tg −ϕ

Khi khối đá phong hóa nứt nẻ mạnh tạo thành khối đá rời C=0:

0,5

gh q

q = γBNγ +γDN

Khi khối đá bị trượt cục bộ: 0,5

gh C

q =CN + γBNγ

Ngoài cần ý tới tương quan chiều rộng với chiều sâu chơn móng hình dạng móng

- Khi đá bị phá hủy nén

Phá hủy xen phá hủy nén cột đá, phá hủy xẩy nén nở hơng Sức chịu tải giới hạn tính tốn qua cường độ liên kết khối đá theo công thức

2 (45o 2)

qgh = Ctg +ϕ

- Khi khối đá bị phá hủy nứt vỡ:

Đây trường hợp khối đá có khe nứt thẳng đứng bị nứt vỡ chịu tải Theo B.W Bishnoi (1968) sức chịu tải diện chịu tải sau:

Hình trịn : qgh = JCNcr

Hình vng qgh= 0.85JCNcr

Hình a , b, c: trình hình thành trạng thái phá hủy khơng hình thành khối trượt d,e trình hình thành trạng thái phá hủy cắt hình thành khối trượt xác định Ảnh hưởng hệ thống khe nứt

trong đá tới sức chịu tải đá

Impacts of crack system in the rock bed on the bearing capacity of the rock bed

Nguyễn Hồi Nam

Tóm tắt

Nền đá thường có sức chịu tải rất lớn đa phần độ bền nén, bền cắt đá cao, so với móng đơi cịn cao Tuy nhiên, trường hợp đá nứt nẻ, chế phá hoại dưới tác dụng tải trọng cơng trình thường phức tạp phụ thuộc vào đặc điểm hệ thống khe nứt, sức chịu tải có thể trở thành vấn đề phức tạp Bài báo giới thiệu số phương pháp tính sức chịu tải được xây dựng từ nghiên cứu khe nứt tác giả giới

Abstract The rock bed usually has very high bearing capacity thank to very high cutting strength, shear strength and compressive strength, even higher than foundation in some cases However, in case of the foundation composed of cracked rock, the destructive mechanism in the foundation under building loads is often complicated depending on the characteristics of the crack system, then the bearing capacity can become very complicated problems This paper introduces some load calculations that have been developed by international researchers on the crack system.

ThS.Nguyễn Hoài Nam

Bộ môn Địa Kỹ Thuật, Khoa Xây dựng ĐT: 0913580026

Email: khanhnamdkt@yahoo.com

Đặt vấn đề

Sức chịu tải tải trọng tác dụng vào diện chịu tải

nền mà không làm cho bị biến dạng trượt đến mức gây ổn định Đối với đất thường đặc trưng độ cứng nhỏ nhiều độ cứng diện chịu tải, với đá khác khơng nhiều có cịn lớn Do đó, đá nguyên khối vấn đề sức chịu tải thứ yếu thiết kế móng Nhưng với đá nứt nẻ, giả thiết mơi trường liên tục khơng cịn phù hợp, lan truyền ứng suất biến dạng hoàn toàn khác chế phá hủy có khác biệt phụ thuộc vào đặc điểm khe nứt

1 Sự phá hủy đá tác dụng tải trọng

Khe nứt sản phẩm trình biến dạng phá huỷ chi phối hàng loạt yếu tố Do đó, xét cách tồn diện nhiều loại khe nứt khác

Về mặt địa chất học, theo nguồn gốc lực, phân khe nứt kiến tạo khe nứt phi kiến tạo; khe nứt nội sinh khe nứt ngoại sinh

Trong học đá, nứt nẻ vấn đề phức tạp việc xây dựng mơ hình tính tốn học cho khối đá Vì thế, tìm hiểu nứt nẻ đá phải đánh giá theo nhiều khía cạnh

- Khe nứt nguyên sinh với khe nứt thứ sinh

Khe nứt ngun sinh thường nhỏ khó phát ln tiềm ẩn ổ định qua nó, sản phẩm q trình co rút đơng cứng nguội, lạnh khối đá magma đá vây quanh, hệ cấu tạo phân lớp thường có bề mặt phân lớp đá trầm tích

Khe nứt thứ sinh, xuất sau đá hình thành tác động yếu tố nội ngoại sinh phát triển từ khe nứt ngun sinh Thơng thường khe nứt thứ sinh hình thành hệ thống khe nứt

- Khe nứt vỉa, khe nứt phân vỉa

Khe nứt vỉa khe nứt song song với mặt lớp, thường khe nứt kéo dài, có độ mở bé bị lấp nhét

Khe nứt phân vỉa khe nứt cắt qua mặt lớp, khe nứt phổ biến

Vùng uốn nếp vò nhàu mạnh mẽ so với khe nứt vỉa có nhiều khả gây ổn định

Theo số nghiên cứu có Ja.Extrin (1966) phá hủy đá hoa chịu tác động tải trọng tăng dần, cho thấy khối đá bị phá hủy có phân bố trạng thái ứng suất theo vùng phân chia sau:

Tính tốn dây cứng chịu tải trọng thẳng đứng

Calculation of hard wire under vertical load

Nguyễn Vũ Thiêm

Tóm tắt

Dây cứng hiểu thanh cong, võng có độ cứng kháng uốn định hai đầu tựa gối đỡ chịu tải trọng nhờ vào lực căng dọc trục Lý thuyết dây cứng kết khái quát hóa lý thuyết dây mà dây mềm trường hợp riêng.

Bài báo trình bầy phương pháp tính tốn xác nội lực, chuyển vị dây cứng.

Abstract Hard wires are defined as bars which are bending deflection and have bending resistance Hard wires are supported at two ends and beared load by axial thrust Hard wire theory is a generalized consequence of string theory in which soft wires are a specific case This paper presents a calculating method of the internal force and the displacement of hard wires.

KS.Nguyễn Vũ Thiêm

Bộ môn Sức bền vật liệu - Cơ kết cấu Khoa Xây dựng

ĐT: 0982770647

1 Khái niệm dây cứng

Dây cứng hiểu cong, võng có độ cứng kháng uốn định hai đầu tựa gối đỡ chịu tải trọng nhờ vào lực căng dọc trục Dây cứng tương tự vòm (thanh cong lồi) khác chỗ vòm chủ yếu chịu nén có hướng vồng lên ngược với dây cứng chịu kéo chủ yếu có hướng võng xuống Dây cứng có dạng hình học ấn định chế tạo chống lại thay đổi dạng hình học ban đầu trình làm việc Với khơng thay đổi hình dáng dây cứng nên sử dụng làm phần tử kết cấu mái treo, đường ống treo… Lý thuyết dây cứng kết khái quát hóa lý thuyết dây mà dây mềm trường hợp riêng

2 Tính dây cứng chịu tải trọng thẳng đứng

Xét dây cứng liên kết hai đầu gối tựa đồng mức, trước chịu tải dây có dạng hình học tương ứng với tung độ z ( Hình 1) Dưới tác dụng tải trọng thẳng đứng bao gồm tải trọng thân dây bị giãn có chuyển vị thẳng đứng (độ võng) w Nhiệm vụ đặt ta cần xác định nội lực, biến dạng chuyển vị hệ

Các thành phần phản lực đứng tính giống hệ dầm đơn giản

( )

0

1l ; 1l ;

A q l x dx B qxdx

l l

= ∫ − = ∫ (1)

Ta xét mặt cắt theo phương thẳng đứng tiết diện C có hoành độ x chiếu thành phần lực lên trục x, ta nhận thấy giống dây mềm lực căng ngang tiết diện dây diều Chiếu lực lên trục z ta được:

0

0;

x F

A−∫qdx Htg− ϕ−∫τdF= (2)

Trong đó:

0

x

A−∫qdx : Tổng ngoại lực phía bên trái

0

F

dF Qτ

τ =

∫ : Tổng ứng suất tiếp lấy theo toàn tiết diện

Dựa vào phương trình (2) ta tính thành phần thẳng đứng lực căng

; QΦ =Htgϕ−Qτ (3)

Giá trị tang góc nghiêng lực căng xác định bằng:

0

1 x F

tg A qdx dF

H

ϕ=  − − τ 

 ∫ ∫  (4)

Phương trình cân mơmen lấy theo điểm C nằm dây có dạng Hình băng:

2.2 0.18

cr g h

JCN

q L

B =

+ Trong đó:

J - hệ số hiệu chỉnh, phụ thuộc chiều dày L, rộng B diện chịu tải

C - Lực dính kết đơn vị khối đá với

2 45

2

u o

q S C

tg ϕ

=

 + 

 

 

Ncr - Hệ số sức chịu tải

2

0

2 1

1 2

1

cr

N S

N Cotg N cotg N

N B N

ϕ

ϕ ϕ

ϕ

ϕ   ϕ

=  − − +

+  

với S khoảng cách khe hay chiều rộng khối đá:

9 100

exp −

= RMR

S

Theo B.W Bishnoi cịn tính sức chịu tải giới hạn theo độ bền nén trục qu đá qua biểu thức:

1

1 1

N N

gh u S

q q N

N B

ϕ

ϕ

ϕ ϕ

−

  

    

=     

−  

  

 

+ Tính tốn theo tiêu chuẩn

- Theo TCXD 45-78 , thành phần thẳng đứng lực chống lại tác dụng nén giới hạn đá Nu xác

định theo công thức: Nu =R bld

Trong đó: Rđ – giá trị thí nghiệm độ bền nén trục

của mẫu đá bão hòa; b, l - chiều rộng dài diện chịu tải

- Theo tiêu chuẩn ngành giao thông 22TCN 18-1979 sức chịu tải đá tính: R’ = kmRd

Trong đó: k - hệ số kể đến đồng đá thường lấy k= 0.17; m - hệ số kể đến điều kiện làm việc thường m=3; Rđ giá trị thí nghiệm độ bền nén trục mẫu

đá bão hòa

+ Xác định sức chịu tải theo bảng tra

- Theo tiêu chuẩn USA sức chịu tải đá lấy theo bảng:

Loại đá Tiêu chuẩn ( Ton/ft

2)

A B C D

Đá cấu tạo khối: Granit,

diorit, dolomit 100 100 0.2qgh 10

Đá phân phiến không bị

phong hóa 40 40 0.2qgh

Đá Vôi 40 15 0.2qgh

Đá cát kết 25 15 0.2qgh

Đá phong hóa vỡ vụn 10 0.2qgh

Đá phiến yếu 0.2qgh

Chú ý ton/ft2 = 95.8 Kpa

Trong đó: A - tiêu chuẩn cho phép mục đích xây dựng quản lý tiêu chuẩn (1968); B - tiêu chuẩn xây dựng quốc gia (1967); C - tiêu chuẩn xây dựng ổn định (1964); D - tiêu chuẩn địa phương Los Angeles (1959)

- Theo Peck sức chịu tải cho phép đá nứt nẻ (1974)

RQD [ ]q MPa

100 28.7

90 19.2

75 11.5

50 6.23

25 2.87

0 0.96

3 Kết luận kiến nghị

Tính tốn sức chịu tải đá có nhiều phương pháp tính tốn khác hầu hết dựa nghiên cứu thực nghiệm hệ thống khe nứt với thí nghiệm trường Do phương pháp có ưu nhược điểm khác với loại khe nứt

Hầu hết phương pháp tính tốn sức chịu tải dựa thông số kết đánh giá đặc điểm nứt nẻ, tiêu RQD thông số chủ yếu

Sức chịu tải đá nứt nẻ có mối quan hệ mật thiết với đặc điểm hệ thống khe nứt, đặc điểm nứt nẻ chịu chi phối thành phần khống vật tính chất học đá Do đó, việc sử dung RQD phải xem xét mối quan hệ với thành phần thạch học độ bền kháng nén đá./

T¿i lièu tham khÀo

1 Nguyễn Quang Phích (2007), Cơ học đá, NXB Xây dựng. 2 Nguyễn Sỹ Ngọc (2005), Giáo trình học đá dành cho sinh viên

ngành xây dựng cơng trình, NXB Giao thơng vận tải.

3 Lê Lai 1982 Địa chất cấu tạo Bài giảng trường Đại học Mỏ- Địa chất

4 Nghiêm Hữu Hạnh (2004), Cơ học đá, NXB Xây dựng. 5 Nguyễn Uyên (2007), Cơ học đá ứng dụng, NXB Xây dựng. 6 Võ Trọng Hùng Phùng Mạnh Đắc (2005), Cơ học đá ứng dụng

trong xây dựng cơng trình ngầm khai thác mỏ, NXB Khoa học và Kỹ thuật.

7 John A Franklin Maurice B Dusseault (2000), Cơ học đá cơng trình, NXB Giáo dục.

8 Đào Huy Bích (2000) Lý thuyết đàn hồi, NXB Đại học Quốc Gia Hà Nội

9 Nguyễn Văn Vượng Lý thuyết Đàn nhớt, NXB Khoa học kỹ thuật

Đạo hàm bặc hai tung độ đường căng bằng:

,, ,, ,, q ;

z z w

H

Φ = + Φ =

(14)

Trong đó: wϕ, w’ϕ, w’’ϕ độ võng đường căng

đạo hàm

Đạo hàm tính từ tung độ ban đầu z, tức từ trạng thái mà dây có độ cứng đường căng trùng với trục

Từ đẳng thức (11) tính độ võng đường căng đạo hàm

, ,, , , , , ,, ,, ,, ,, - ; ; ; IV N

M w m

w z w w

H k H

Q

Q w

w z w w

H k H

q

q w

w z w w

H k H

Φ Φ Φ Φ = − = = + = − = − = + = − = − = +

Với: qN =EJwIV Cường độ phản kháng dây cứng tác dụng ngoại lực

Kết hợp biểu thức với (11) , viết:

,, 2 ;

w k w− = −k wΦ (15)

Nghiệm tổng quát (11) có dạng:

( ) ( ) *

1 ;

w C ch kx C sh kx w= + + (16)

Trong w* nghiệm riêng phương trình khơng Tính w* phụ thuộc vào vế phải phương trình (11) C1 C2 số tích phân, giá trị chúng tính từ điều kiện biên

Để tìm mức gia tăng độ võng đường căng Δfϕ ta

sử dụng cơng thức (2) lấy bình phương nhân với mẫu số ta có:

( ) 2 2 ,, ( ,,,)2

0

2 S l− + ∆ + ∆S l H = lQ +2QEJw + EJw dx

  ∫ Đặt: ( ) 2

; l ; ;

M M

H Q dx D EJ

f fΦ k f fΦ

= = =

+ ∆ ∫ + ∆

( )2 ,,, ,,,

1 2;

0

;

l l

Qw dx=η w dx=η

∫ ∫

Chia cho D nhân với (f + ∆fΦ)2, ta được:

( ) ( )2 1( ) 2

2

2

2 S l S l M f f M f f M

D Dk Dk

η η

Φ Φ

− + ∆ + ∆ = + ∆ + + ∆ +

(17) Biểu thức (17) phương trình bậc hai mức gia tăng độ võng đường căng biến dạng Giải phương trình ta

( )

2

1

2

2M 2M M ;

f S l S l f

Dk Dk D k

η η η Φ     ∆ = − +   +  − + ∆ + ∆ − −     hoặc: ( ) 4

2M 1 k S l S l k 1 ;

f f Dk η η η Φ     − + ∆ + ∆ −         ∆ = + − −       (18) Cơng thức (18) có tính chất truy hồi đại lượng

η1; η2 chứa đạo hàm w’’’ Đạo hàm

xác háo phép lặp gần đứng

3 Kết luận

Phương pháp tính dây cứng khác vói phương pháp tính dây mềm phải kể đến ảnh hưởng độ cứng chống uốn Vì độ cứng chống uốn nhỏ thay đổi không nhiều nên trường hợp tính gần giống dây mềm bổ sung thêm khái niệm đường căng

Cách tính toán cho phép ta xác định nội lực, biến dạng chuyển vị dây cứng cách tương đối xác Độ xác cao thực phép lặp./

T¿i lièu tham khÀo

1 Lều Thọ Trình (1985), Cách tính hệ dây theo sơ đồ biến dạng, Nxb Khoa học kü thuật, Hà Nội tr 5-190.

2 Phạm Văn Trung (2006), Phương pháp tính hệ kết cấu dây và mái treo, Luận án tiến sĩ kỹ thuật, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội.

3 Alan Jennings Matrix Computation for Engineers and Scientists, John Wiley & Sons- Chicheste-New York - Brisbane - Toronto pp 65-69.

4 Otto F.(1966), Das hängende Dach, Bauwelt Verlag Berlin 5 Otto F.(1966), Zugbeanspruchte Konstruktionen, Berlin 6 Васильев В.С.(1969),и др Висячее седлообразное пакрытие

киноконцертного зала - В кн.: Болышепролетные оболочки (труды Междунароного конгресcа ИАСС в Ленинграде, 1966) Т М., Стройиздат Москва.

7 Гарифилин Н М (1986), К расчету висячих комбинированных систем метoдом конечных элементов Висячие покрытия и Мосты, Воронеж,, pp144-157

8 Дмитриев Л.Г, Касилов А.В (1974) Вантовые покрытия Издательство “БУДІВЕЛЬНИК” КИЕВ

9 Мацелинский Р Н.(1962), Расчет гибкиx нитей на произвольную вертикальную нагрузку – В кн,: Висячие покрытия, М., Стройиздат.

10 Мацелинский Р Н.(1950), Статический расчет гибкиx висячие конструкций, М., Стройиздат.

( )

0

w 0;

x

Ax=∫qxdx H z− Φ + − =m (5)

Trong đó:

0

x

Ax−∫qxdx: Là mơmen có giá trị mômen uốn dầm

m: mômen uốn dây

Lực căng dây xác định sau:

2

2

1 Q ;

T

HΦΦ

= + (6)

Mômen uốn m dây cứng tính theo lý thuyết tương đối uốn thẳng Độ cong dây bỏ qua ta xét dây thoải, khí đó:

,,;

m EJw= (7)

Trong đó:

EJ: Là độ cứng kháng uốn dây ( mơmen qn tính J lấy tương tiết diện thẳng đứng) w’’: Là đạo hàm bậc hai độ võng dây

Khi biểu thức (5) có dạng phương trình độ võng lý thuyết cầu treo:

( )

,, 0;

EJw H z w M− + + = (8)

Phương trình biểu diễn trạng thái biến dạng dây cứng Ta giải phương trình chưa biết lực căng ngang Một khó khăn tính tốn hệ treo xác định lực căng ngang, có nhiều phương pháp khác giải vấn đề Một phương pháp sử dụng lý thuyết dây Dưới tác dụng tải trọng dây dài đọan ta có:

( ,,)2

EJw 1

l l Q

S S dx

H

−∆ +

+ ∆ = ∫ + (9)

Đối với dây thoải nghiệm phương trình (9) sau: ( ) ( ) ,, EJw 2 l l Q dx H

S S l l

−∆ + = + ∆ + − ∆ ∫ (10)

Bước đầu, ta tính sơ lực căng ngang theo công thức dây mềm giả thiết EJ=0 Sau giải (8) tìm w, thay giá trị w’’ vào (10) hiệu chỉnh dần giá trị lực căng ngang Nếu sai số cịn lớn cần phải lặp lại phép tính cách lấy giá trị lực căng ngang tìm từ (10) thay vào (8) Chia đẳng thức (8) cho EJ đặt H/EJ=k ta được:

,, 2 M ;

w k w k z H

 

− =  − 

  (11)

Nếu hệ số độ mảnh k khơng đổi tồn chiều dài dây lời giải phương trình (11) khơng có phức tạp Nếu hệ số k thay đổi khơng thể tìm nghiệm dạng hàm đơn giản Dưới ta rõ độ cứng cần thiết dây dùng cho mái treo có giá trị khơng lớn ảnh hưởng khơng đáng kể đến lực căng ngang Ảnh hưởng thay đổi độ cứng nhỏ nữa, thay đổi nguyên nhân có tiết diện khơng đổi bị cong Do từ trở ta coi k số

Trong phương trình (11) thành phần M/H tung độ lực căng zϕ, tức quỹ tích hình học điểm mà lực tổng hợp nội lực qua Đối với dây mềm rõ ràng đường căng trùng với trục dây Nhưng dây cứng khơng phải vậy, đường căng thấp cao trục, cắt qua trục Đường căng qua tâm khớp dù khớp gối hay khớp nhịp dây cứng có khớp nhịp Từ ta suy dây cứng có nhiều khớp đường căng lệch khỏi trục mơmen uốn dây nhỏ Sử dụng khái niệm đường căng, trình tính tốn coi dây cứng dây mềm có trục trùng với đường căng

Tung độ đường căng tính sau:

; M

z z w

H

Φ = + Φ =

(12)

Tang góc nghiêng đường căng

, , , Q;

tg z z w

H

ϕΦ = Φ = + Φ =

(13)

bị sử dụng tiết kiệm điện năng, hệ thống điều khiển tịa nhà thơng minh hệ thống kiểm sốt an ninh đại

2.2 Cấu tạo dầm nhịp lớn

Hệ gồm 04 dầm (E16, E17, E18, E19) cao 7,745m, vượt nhịp 43,2m nằm cao độ 31.185m Được tổ hợp từ lớp thép cường độ cao (xem chi tiết trên)

3 Giải pháp thi công tổng thể

3.1 Sự khác biệt công nghệ thi công

So với việc lắp dựng kết cấu thép thông thường khác biện pháp tác giả giới thiệu báo có khác biệt sau:

Yêu cầu phối hợp nhịp nhàng xác cần cẩu q trình lắp dựng;

Hệ giáo chống sàn công tác cần tính tốn chi tiết thi cơng lắp dựng đảm bảo theo tiêu chuẩn

Việc tổ hợp modul cao với khối lượng lớn yêu cầu kỹ thuật cao

3.2 Nghiên cứu hồ sơ thiết kế điều kiện liên quan

Bao gồm: Biện pháp thi công công ty Công ty Cổ phần LILAMA Hà Nội - Tổng công ty lắp máy Việt Nam lập [2] Hồ sơ thiết kế kỹ thuật thi cơng, dự tốn thẩm tra cơng trình; văn liên quan kèm theo; báo cáo khảo sát địa chất thủy văn; vị trí địa lý cơng trình; nguồn cung ứng vật tư vật liệu, phương tiện vận chuyển loại máy móc phục vụ cho công trường

3.3 Tạo Modun Modun liên kết

- Tạo Modun: Được tổ hợp, hàn lớp chẵn vào

lớp lẻ

- Modun liên kết: Là Modun tổ hợp hàn từ modun

3.4 Lựa chọn cần cẩu phục vụ lắp dựng [3]

* Các lựa chọn cần cẩu:

- Chiều cao từ cos +0.00 đến đỉnh dầm là: 38,95m; - Khoảng cách cẩu phép gần tường bê tông: 13,29m;

- Khoảng cách từ dầm E16 đến vị trí tâm cẩu: 36m; - Khoảng cách từ dầm E17 đến vị trí tâm cẩu: 29,84m; - Khoảng cách từ dầm E18 đến vị trí tâm cẩu: 22,34m; - Khoảng cách từ dầm E19 đến vị trí tâm cẩu: 16,29m; - Trọng lượng cấu kiện: 9(T), 17(T), 25(T) 30(T) * Chọn cần trục 7300S KOBECO, kiểu: LB7300-250 Tấn:

- Chiều dài cần chính: 55,56m; - Chiều dài cần phụ: 45,72m; - Góc nâng cần (độ): 85;

Tầm với L(m) Sức nâng Q(T)

24 21.6

30 20.0

34 19.2

36 17.2

38 14.2

42 11.9

3.5 Các bước lắp dựng cụ thể [4]

* Bước 1: Dựng modun từ nằm ngang sang thẳng đứng

Sau tổ hợp kết thúc, tiến hành cẩu lắp Dùng cẩu 250 (T) thứ nhấc vị trí tai nâng cần lên góc 30 độ Tiếp tục sử dụng cẩu 250 (T) thứ nhấc vị trí tai cẩu nâng cần, đồng thời lúc cẩu tiếp tục nâng cần, kết hợp cẩu hạ cần cẩu nâng modun lên khỏi mặt đất Lưu ý tới nhịp nhàng cần cẩu lúc thao tác

* Bước 2: Lắp hệ giáo chống sàn thao tác phục vụ thi công Dùng cẩu 250 (T) thứ cẩu modun (1) lên sàn thao tác vị trí lắp đặt dầm Giữ cần cẩu vị trí lắp đặt, dùng nêm … chỉnh sơ bộ, sau tháo cáp hạ cẩu

* Bước 3:

Sau lắp dựng xong modun (1) Dùng cẩu 250(T) thứ cẩu modun (2) lên sàn thao tác vị trí lắp đặt dầm Giữ cần cẩu vị trí lắp đặt, dùng nêm … chỉnh sơ bộ, sau tháo cáp hạ cẩu

Hình Phối cảnh cơng trình

Thiết kế Cơng ty Thiết kế GMP - International GmbH Công ty Inros Lackner AG (Đức) thực hiện

Tóm tắt

Kết cấu thép nhịp lớn áp dụng rộng rãi trong nhiều cơng trình dân dụng, cơng nghiệp và giao thơng giới ưu điểm nổi bật nó: vượt nhịp lớn, thi cơng lắp ráp nhanh, hình dáng kiến trúc đa dạng phong phú Ở nước ta kết cấu thép nhịp lớn nhiều tác giả nghiên cứu áp dụng đạt được nhiều thành tựu to lớn nhiều cơng trình thuộc ngành giao thơng, xây dựng công nghiệp dân dụng Nghiên cứu kết cấu thép nhịp lớn xây dựng dân dụng để tìm các giải pháp thiết kế thi công phù hợp đối với dạng cơng trình phức tạp chưa được áp dụng nhiều Việt Nam.

Abstract Large-span steel structure is widely used in many

civil, industrial and transportation projects in the world because of its prominent advantages: large-span, quick installation, diversity forms In Vietnam,

large-span steel structure has been researched and applied and many great achievements in transportation, civil, industrial construction have been archieved Research on large-span steel structure in civil construction to find suitable solutions in design and construction in accordance with the complex forms has been still not applied in Vietnam.

ThS Lê Văn Nam

Bộ môn Công nghệ Tổ chức thi công, Khoa Xây dựng ĐT: 0982625580

Email: ksnam29@yahoo.com.vn

Quy trình thi cơng lắp ghép dầm thép cơng trình trụ sở Bộ cơng an

Steel beam building and assembling in the headquarters of the Ministry of Public Security

Lê Văn Nam

1 Đặt vấn đề

Kết cấu thép nhịp lớn giải pháp ưu việt phải vượt qua nhịp lớn [1] Kết cấu không sử dụng cho cầu mà ứng dụng cho nhà cao tầng Điều chứng tỏ tính cách mạng nhà đầu tư nhà quản lý xây dựng việc ứng dụng tiến khoa học kỹ thuật tạo nên hiệu to lớn kinh tế xã hội, tạo cơng trình kiến trúc đặc sắc:

Ưu điểm công nghệ thi công tác giả nghiên cứu so với phương pháp lắp dựng thông thường điểm sau:

- Thời gian thi công rút ngắn;

- Hạn chế tối đa lao động thi công cao;

- Áp dụng khoa học công nghệ vào lắp dựng;

- Hệ kết cấu tạm, giàn giáo phục vụ lắp dựng thi cơng đơn giản

Tuy nhiên cịn tồn nhược điểm:

- Công nghệ thi công chưa áp dụng nhiều Việt Nam;

- Đòi hỏi xác cao phối hợp nhịp nhàng khâu suốt trình lắp dựng;

- Cán kỹ thuật, cơng nhân có trình độ chuyên môn cao

Trong báo tác giả đề giới thiệu phương án lắp dựng hệ dầm thép vượt nhịp 43,2m nhà A thuộc dự án D239/05 (trụ sở Bộ công an) cách tổng quát [2]

2 Sơ lược cơng trình nghiên cứu

2.1 Vị trí qui mơ cơng trình

Cơng trình trụ sở Bộ Cơng an nằm vị trí trung tâm dự án Thành phố Giao Lưu số 47 Đường Phạm Văn Đồng, quận Bắc Từ Liêm, Hà Nội Diện tích 5,3ha, có kiến trúc đại, độc đáo, mang tầm cỡ quốc tế, đảm bảo chỗ làm việc cho lãnh đạo Bộ Công an 4.000 cán Văn phòng Bộ

Dự án Trụ sở Bộ Công An xây dựng với quy mô 13 khối nhà 12 tầng Khối nhà A cao 20 tầng khối nhà B cao 19 tầng Phía 03 tầng hầm trải rộng tồn diện tích mặt

Trụ sở có 182.000m2 sàn, bao gồm diện tích làm việc,

Hình Cần trục 7300S Kobeco

Hình Kết hợp cu lp dng

dầm cần tổ hợp

u240 u240 u240

u240 u240 u240

u240 u240 u240

u240 u240 u240

u240 u240 u240

l90X6

cét c2 cét c2 cét c2 cét c2

d5 d5 d5

h300X300X10X15 lan can

Têng bêtông cốt thép l90X

6

l90X l90X6 l90X6

l9 0X6

l90X l90X6 l90X

6 l90X6 l90X

6 l90X

Hình Nâng lắp đặt Modun(1) Hình Chi tiết dầm thép nhịp lớn

m1 m2 m3

Hình Chi tiết hàn mặt Hình 10 Chi tiết hàn hồn thiện

Hình 11 Giữ chỉnh cấu kiện

Hình 12 Cụm liên kết dầm

Hình 13 Lắp dựng cụm liên kết dầm Hình Nâng lắp đặt Modun(2)

Tóm tắt

Cơng nghệ thi cơng bê tông nhà siêu cao tầng, mà cụ thể bê tông cường độ cao nghiên cứu áp dụng phổ biến nhiều nước giới Những kết nghiên cứu cho thấy công nghệ thi công mang lại hiệu lớn Tuy nhiên công nghệ thi cơng bê tơng cịn tương đối chỉ áp dụng cho vài cơng trình siêu cao tầng nước ta Do thông qua việc nghiên cứu giải pháp công nghệ thi cơng bê tơng cho tịa nhà cao Việt Nam Keangnam Hà Nội Landmark Tower giúp người có nhìn tổng qt hồn chỉnh công nghệ thi công này.

Abstract The concrete construction technology of super-high-rise buildings, especially high-strength concrete, has

been studied and applied widely in many countries around the world The research results show that this is a very effective construction technology However, this technology is still relatively new and only applied to some super-high-rise projects in Vietnam So researching the technology in the tallest building in Vietnam, Keangnam Hanoi Landmark Tower, will help people have the overview and comprehensive understanding about this technology.

ThS.Võ Văn Dần

Bộ môn Công nghệ tổ chức thi công, Khoa Xây dựng ĐT: 0987999739

Email: vovandan.vn@gmail.com

ThS.Trần Trọng Tuấn

Bộ môn Công nghệ tổ chức thi công, Khoa Xây dựng ĐT: 0948877187

Email: tuan87kta@gmail.com

1 Đặt vấn đề

Lựa chọn giải pháp công nghệ thi công bê tơng ln yếu tố quan trọng có ảnh hưởng định đến việc thực thành công dự án xây dựng cơng trình Bài báo phân tích, giới thiệu cơng nghệ thi cơng bê tơng cho tịa nhà Keangnam Hà Nội Landmark Tower theo bước:

- Xây dựng trạm cung ứng bê tông - Lựa chọn thiết bị thi cơng - Lắp dựng cốt thép, cốp pha - Đổ bảo dưỡng bê tông - Đánh giá xử lý khuyết tật

2 Nội dung

2.1 Giới thiệu cơng trình Keangnam Hà Nội Landmark Tower

Keangnam Hà Nội Landmark Tower dự án siêu cao tầng đầu tiên, giữ kỷ lục: Tòa nhà cao Việt Nam Dự án gồm 02 tòa tháp cao 48 tầng 01 tòa tháp 72 tầng 03 tầng hầm Chiều cao tòa Landmark 72 336m Bê tông cột, vách lõi tầng tầng khóa cứng (outtriger) sử dụng mác C70 theo tiêu chuẩn ACI (mác 900#) giảm dần C60, C50 theo

giảm tiết diện cột tầng Được áp dụng công nghệ thi công tiên tiến nhất, Keangnam Hà Nội Landmark Tower thực gây ấn tượng khơng ngạc nhiên cho giới chun mơn nước tính khả thi hợp lý tiến độ thi công dự án mà nhà thầu Keangnam Enterprise đặt

2.2 Giải pháp cơng nghệ thi cơng tịa nhà Keangnam Hà Nội Landmark Tower

2.2.1 Xây dựng trạm cung ứng bê tơng

- Khối lượng bê tơng móng tịa Hotel 24.868m3, để

cung ứng bê tông, nhà thầu sử dụng trạm trộn cơng trường với khoảng cách vận chuyển ngắn, huy động 26 xe vận chuyển Ưu điểm việc xây dựng trạm trộn công trường chủ động cung cấp bê tông, chất lượng tốt, cự ly vận chuyển ngắn, tính kinh tế cao… Xây dựng trạm trộn bê tông gồm nội dung sau:

+ Lựa chọn dây chuyền trang thiết bị phục vụ sản xuất

+ Lựa chọn nguồn cung cấp nguyên vật liệu + Xây dựng cấp phối phịng thí nghiệm: Sử dụng phụ gia Sicila Fume sản xuất bê tông cường độ cao Độ mịn Silica Fume nhỏ so với xi măng

Giải pháp công nghệ thi công bê tơng

tịa nhà Keangnam Hà Nội Landmark Tower

Solutions of concrete construction technology in Keangnam Hanoi Landmark Tower

Võ Văn Dần Trần Trọng Tuấn

* Bước 4: Tương tự bước 3, thay modun (2) modun (3)

* Bước 5: Cân chỉnh hàn nối cấu kiện

- Sau modun (1), (2) & (3) gá tổ hợp vị trí lắp đặt Tiến hành: Hàn đính, gơng, nêm, chỉnh vị trí chân, bụng…

- Tiến hành hàn vị trí mối nối cơng trường (chỉ hàn mặt mối nối)

- Sau kết thúc phần hàn (hàn nửa) Sử dụng cẩu (I) cẩu (II) để giữu tháo gơng, nêm với mục đích tách rời modun liên kết khỏi vị trí lắp đặt

- Dùng đồng thời cẩu nhấc lớp modun liên kết khỏi vị trí lớp trước khoảng cách 500-1000mm

- Giữ cẩu để tiến hành hàn đính cố định ướp modun liên kết

- Tháo cẩu hồn thiện mối nối cơng trường

- Sau hồn thiện phần hàn nối mối nối cơng trường tiến hành kiểm tra NDT Kiểm tra không phá huỷ (Non-Destructive Testing-NDT) bao gồm phương pháp dùng để thử nghiệm, kiểm tra, đánh giá chẩn đoán kỹ thuật sản phẩm, cơng trình cơng nghiệp mà khơng làm tổn hại đến khả sử dụng chúng (TCVN 7508-2005 TCVN 7507-2005)

- Khi có kết kiểm tra đạt NDT: Sử dụng cẩu giữ modun liên kết, tách rời vị trí đính, hàn, gơng Đồng thời dùng cẩu nâng modun liên kết (modun(1,2&3)) đưa vào vị trí lắp dầm

- Dùng thước 0.2mm đo khe chân gối, phần diện tích tiếp xúc gối lớp lẻ >=50% phép

chuyển bước, <50% tiếp tục nhấc cẩu lên mài chân >=50%

- Tiếp tục chỉnh ép hàn đính modun liên kết vào vị trí lớp liền kề

* Bước 6: Lắp phần liên kết dầm

Các chi tiết liên kết dầm chế tạo sẵn thành cụm liên kết Sau kết thúc lắp đặt phần thân dầm E16, E17, E18, E19 Dùng cần cẩu lắp phần liên kết dầm theo thiết kế

4 Kết luận

Công nghệ thi công kết cấu thép nhịp lớn xây dựng cơng trình dân dụng phức tạp Giải pháp thi công phù hợp phải thỏa mãn đồng thời yếu tố sau:

- Kết cấu đảm bảo điều kiện khả chịu lực; - Kết cấu đảm bảo điều kiện độ cứng (chuyển vị nằm giới hạn cho phép);

- Đẩy nhanh tiến độ thi cơng, sớm đưa cơng trình vào khai thác sử dụng;

- Sử dụng tối đa máy móc phục vụ thi cơng; - Hạn chế tối đa lao động thi công cao;

- Đảm bảo an tồn lao động vệ sinh mơi trường q trình thi cơng

Cơng nghệ thi cơng giới thiệu áp dụng để triển khai cho cơng trình tương tự khu đô thị lớn nước ta, nơi mà dân cư sinh sống đông đúc, mặt thi công chật hẹp, cơng trình giao thơng, sân vận động, triến lãm, nhà hát, bể bơi /

T¿i lièu tham khÀo

1 Phạm Văn Hội(1998): Kết cấu thép cơng trình dân dụng cơng nghiệp Nhà xuất Khoa học kỹ thuật.

2 Biện pháp thi công công ty Cổ phần LILAMA Hà Nội - Tổng công ty lắp máy Việt Nam., LTD lập.

3 Nguyễn Tiến Thụ (2010): Sổ tay chọn máy thi công xây dựng Nhã xuất xây dựng, (tái năm 2010).

Bảng Thông số loại cốt thép

Loại Mác Giới hạn chảy, Mpa

D22 D22 SD390 390 D25 D25 SD490 490

Thép buộc SD295 295

Toàn mối nối thép cột, vách phần lớn mối nối thép dầm, công xôn sử dụng mối nối ren coupler Loại mối nối bộc lộ nhiều ưu điểm: tiết kiệm thép không chiều dài nối, thép làm việc tâm, gia cơng lắp dựng nhanh chóng thuận lợi,

b Cốp pha

- Sử dụng hệ thống cốp pha bàn, lợi dụng đặc điểm phần lớn sàn sàn điển hình: tổ hợp hệ thống chân giáo, giằng chống, ván sàn, thành hệ lớn cố định vị trí định gọi cốp pha bàn,

vận chuyển cần tháo dỡ cốp pha bàn tầng vận chuyển cẩu tháp lên sàn thi công, lắp dựng vào vị trí tương ứng

- Với dự án Hanoi Landmark Tower, nhà thầu sử dụng hệ thống cốp pha hợp kim nhơm aluminum với lõi tịa nhà Hotel sử dụng hệ thống cốp pha định hình tổ hợp với lõi tòa Ressident Đây hệ thống cốp pha đại tính tốn thiết kế hợp lý, kết hợp với hệ thống chống thân chống chân làm việc phương nên việc lắp dựng, điều chỉnh hệ thống cốp pha lõi, cốp pha cột nhanh chóng, thuận tiện hiệu Ngồi hệ thống cốp pha cột định hình tính tốn trước việc co ngắn tiết diện cột nên nhà thầu tổ hợp phần dài cột gắn với phần thân hệ bu lơng Khi đến tầng co tiết diện cột cần tháo bỏ phần mở rộng tiếp tục sử dụng hệ thống cốp pha này, góp phần đẩy nhanh tiến độ tiết kiệm, đem lại hiệu lớn kinh tế

Hình Cần phân phối bê tơng dự án Keangnam Hanoi Landmark Tower

Hình Cần phân phối bê tông dự án Keangnam Hanoi Landmark Tower

Hình Mối nối ren Coupler

tương đương với 3% xi măng nên giúp làm giảm nhiệt hydrat hóa

2.2.2 Lựa chọn thiết bị vận chuyển bê tông theo phương ngang đứng

a) Thiết bị vận chuyển

Thiết bị vận chuyển bê tông cho cơng trình Keangnam HaNoi Landmark Tower dùng xe bồn có chất lượng cao Huyndai, Deawo, Hino, với dung tích bồn chứa từ - m3 đảm bảo chất lượng bê tông tốt,

điều kiện giao thông phức tạp điều kiện thời tiết khắc nghiệt Việt Nam

b) Thiết bị bơm bê tông phân phối bê tông

- Cơng trình Keangnam HaNoi Landmark Tower gồm 72 tầng, cao 336m, sử dụng máy bơm cao áp BSA 14000 HP-D : 4ea cần JB29H-125, JB33H-125 với áp lực bơm >200bar, số lần đẩy phít tơng >17lần/phút, đường kính xi lanh bơm 200mm, công suất bơm bê tông tới >100m3/h

đều đáp ứng yêu cầu với hệ thống vòi voi nối dài hỗ trợ

2.2.3 Lắp đặt cốt thép cốp pha a Cốt thép

Cốt thép sử dụng dự án có gờ với thơng số sau:

Hình Cơng trình Keangnam Hà Nội Landmark Tower

- Trong trình thi cơng cơng trình Keangnam Hanoi Landmark Tower xảy vài cố nứt bê tông dầm sàn số vị trí (Hình 13, 14)

a Đánh giá

- Các vết nứt xảy chủ yếu vết nứt kết cấu Nguyên nhân gây phần lớn vết nứt co ngót bê tơng Đối với sàn có hệ thống cáp dự ứng lực, khu vực mà đường cáp lắp đặt theo hai phương, vết nứt co ngót khơng xảy ứng suất nén theo hai chiều gần Tuy nhiên khu vực cáp dự ứng lực lắp đặt theo phương, vết nứt co ngót xuất dọc theo đường cáp Theo quan trắc, sau tháng vết nứt không phát triển thêm, nên thời điểm phù hợp để sửa chữa vết nứt (Hình 15, 16)

b Xử lý

Dựa kết đánh giá vết nứt trên, biện pháp bơm epoxy xem biện pháp thích hợp với trường hợp vết nứt cơng trình Keangnam Landmark Tower

Biện pháp thi cơng keo Epoxy:

- Vệ sinh vết nứt: bước vệ sinh làm sách

vết nứt Các chất gây ô nhiễm như: dầu mỡ, bụi bẩn, hạt thành phần bê tông ngăn epoxy chảy vào vết nứt làm giảm hiệu việc sửa chữa Có thể sử dụng máy nén khí bàn chải để vệ sinh vết nứt

- Lắp đặt xi lanh bơm Epoxy: Dọc theo vết nứt cần xác định vị trí đặt xi lanh để bơm keo Epoxy Khoảng cách xi lanh tùy thuộc vào bề rộng chiều dài vết nứt, thông thường từ 20-25 cm

- Sơn phủ bề mặt: Có thể sử dụng sơn vật liệu khác tương đương để phủ lớp dọc theo bề mặt vết nứt để ngăn thất thoát epoxy trình bơm

- Trộn hỗn hợp keo: trộn hỗn hợp keo từ hai thành phần theo dẫn nhà sản xuất

- Bơm keo Epoxy vào vết nứt: hỗn hợp keo trộn xong cho vào xi lanh bơm vào khe nứt áp lực nhỏ Do đặc tính tự chảy độ nhớt thấp nên epoxy thẩm thấu vào sâu bên khe nứt nhỏ Vị trí tốt để bắt đầu bơm thường vị trí có bề rộng vết nứt lớn vị trí giao vết nứt Đối với vết nứt theo phương đứng nên bắt đầu bơm từ vị trí thấp tăng dần lên vị trí cao Khi keo xi lanh 20-25CC nên thay xi lanh khác vị trí Q trình bơm kết thúc keo

Hình 10 Chia vùng đổ tòa nhà khách sạn 70 tầng

Hình 11 Chia vùng đổ tịa nhà chung cư A&B

Hình 13 Vết nứt tầng kỹ thuật tịa tháp A Hình Hệ thống cốp pha bàn (Table Form) Hình Mặt bố trí bơm tĩnh cần phân phối

bê tơng

Hình Sơ đồ thiết bị hệ thống bơm

Hình Hệ thống bơm phân phối bê tông công trường

2.2.4 Thi công bảo dưỡng bê tông a Thi công bê tông

- Mặt bố trí hệ thống bơm tĩnh, ống dẫn, phân phối bê tơng (Hình 7, 8, 9)

- Chia vùng đổ bê tơng (Hình 10, 11)

b) Bảo dưỡng bê tơng

Phủ film PE suốt q trình ninh kết bê tông, liên tục bơm nước để giải nhiệt cho q trình nhiệt thủy hóa, (Hình 12)

2.2.5 Đánh giá xử lý khuyết tật

Tóm tắt

Đồ án nhóm ngành kỹ thuật nói chung đồ án thép nói riêng có khối lượng tính tốn lớn Tuy nhiên, thời lượng thơng có giới hạn nên không đủ thời gian cho giảng viên kiểm sốt tính xác số liệu tính tốn sinh viên Còn sinh viên, cần chắc chắn số liệu tính tốn bước để thực bước Bài báo đề cập đến việc xây dựng chương trình hỗ trợ quy trình thơng đồ án thép phù hợp để giảng viên kiểm soát số liệu tính tốn sinh viên và sinh viên tự kiểm tra số liệu tính tốn thân.

Abstract Student projects in technical fields in general and

in steel design in particular have large volume of calculations However, the time for exchange between students and lecturers is limited for control the accuracy of design data For students, accuracy of design data is neccesary at each step before go to the next steps This paper refers to the development of a support program and exchange process in the steel design project which allows the lecturers to control student data and students to check their own data accuracy by themselves.

ThS Vũ Huy Hồng

Bộ mơn Kết cấu Thép Gỗ, Khoa Xây dựng Email: vuhoang@g7jsc.com

ThS Nguyễn Danh Hồng

Bộ mơn Kết cấu Thép Gỗ, Khoa Xây dựng Email: ngdanhhoang@gmail.com

Lập quy trình hướng dẫn Đồ án thép sử dụng chương trình hỗ trợ thơng đồ án

Setting the instructional process of the steel design student project using support program

Vũ Huy Hoàng Nguyễn Danh Hoàng

1 Đặt vấn đề

Đồ án thép hay đồ án mơn học nói chung tập thực hành lý thuyết học, giúp sinh viên hiểu rõ kiến thức thu thập Hướng dẫn đồ án khâu quan trọng nhất, giúp sinh viên tổng hợp kiến thức, xếp lại theo trình tự định, áp dụng vào tốn cụ thể Bên cạnh ưu điểm phương pháp thơng đồ án tồn số vấn đề cho giảng viên hướng dẫn sinh viên thực hiện:

- Giai đoạn thông đồ án: giảng viên chưa kiểm tính kết sinh viên, kết kiểm soát chủ yếu dựa vào kinh nghiệm;

- Giai đoạn tự thực đồ án: sinh viên cần kiểm tra kết tính tốn bước để chắn thực bước

Nếu kiểm sốt số liệu tính tốn sinh viên thời gian thơng đồ án cần thiết giảng viên tính gần sau:

Thời gian giảng viên bố trí cho sinh viên buổi thông đồ án:

- Thời gian giảng viên xếp lại trình tự đồ án sốt xét lỗi tả: trung bình khoảng 12 phút;

- Kiểm sốt nội dung tính tốn kiểm tra dịng số liệu: trung bình khoảng 30 giây;

- Thời gian giải đáp thắc mắc sinh viên: trung bình phút (có sinh viên thắc mắc, có sinh viên không);

- Thời gian hỏi kiến thức sinh viên: khoảng phút, đặt câu hỏi nhanh phải chờ sinh viên nghĩ trả lời;

- Đồ án thép khoảng 20 trang Mỗi lần thực khoảng trang Số công thức trang khoảng 12 cơng thức Thời gian kiểm sốt số liệu tính tốn sinh viên: 30 giây/cơng thức * 12 công thức / trang * trang = 2520 giây = 42 phút;

- Thời gian thông cho sinh viên: (12 + + + 42) = 67 phút;

- Thời gian thông cho lớp: 67 phút * 60 sinh viên = 4020 phút = 67 giờ;

- Tổng số thông đồ án: lần * 67 = 268 giờ; - Số tín tương đương 268 / 25 = 10,7 tín chỉ; - Số buổi thơng đồ án: 268 / = 67 buổi

Rõ ràng giải pháp khơng khả thi làm tăng số tín mơn đồ án, vượt kế hoạch nhà trường 24 buổi (1 tín 30 tiết)

Hình 14 Khảo sát vết nứt số số 38

Hình 15 Cơ chế xuất vết nứt

Hình 16 Vị trí đường cáp thiết kế theo phương

Lần 2: hết tiết diện dầm Lần 3: hết thuyết minh Lần 4: thông vẽ

Sinh viên thực theo tiến độ mang để thông theo lịch Công việc giảng viên hướng dẫn kiểm soát làm sinh viên, giải đáp thắc mắc đánh giá điểm trình cho lần thông

- Nộp bài: Sau thu bài, giảng viên xem xét lượt cuối đánh giá toàn đồ án sinh viên Sinh viên nhận lại đồ án để bảo vệ

b) Bảo vệ đồ án

Đồ án bảo vệ theo nguyên tắc tập trung Một buổi bảo vệ đồ án có nhiều lớp tham gia Sinh viên gọi theo danh sách lớp thực theo trình tự:

- Giảng viên kiểm tra thẻ sinh viên; - Hội đồng cho sinh viên câu hỏi chuẩn bị; - Giảng viên đánh giá lực sinh viên

3 Xây dựng hướng dẫn sử dụng chương trình hỗ trợ thơng đồ án thép 1

3.1 Lựa chọn ngơn ngữ lập trình

Có nhiều ngơn ngữ lập trình lựa chọn VB, C++, Delphi… Sau cân nhắc, nhận thấy trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cơng ty xây dựng, bảng tính EXCEL dùng phổ biến tính dễ dùng, nhóm tác giả chọn ngơn ngữ lập trình VBA tích hợp tảng EXCEL để xây dựng chương trình

3.2 Thiết lập sơ đồ khối (Hình 1) 3.3 Nội dung chương trình

- Phần bảng tính EXCEL

- Phần lập trình ngơn ngữ VB6

3.4 Hướng dẫn sử dụng chương trình

Sinh viên tuân thủ theo bước sau:

- Bước 1: Kích đúp chuột vào tệp “Setup.exe” thư mục chứa cài để tiến hành cài đặt, sau tuân theo yêu cầu chương trình;

- Bước 2: Mở tệp “Bai sinh vien.xls” thư mục cài đặt;

- Bước 3: Điền số liệu tính tốn sinh viên vào

ơ quy định;

- Bước 4: Nhấn “Ctrl + M” để xem đánh giá chương trình

Nếu khơng thấy chương trình báo lỗi tiếp tục tính tốn phần sau, có lỗi phải tính lại giá trị bị lỗi quay lại bước Quy trình thực kết thúc tồn đồ án

4 Xây dựng quy trình hướng dẫn đồ án thép 1

4.1 Quy trình thực đồ án cho sinh viên

- Nhận nhiệm vụ;

- Nhận cài đặt chương trình hỗ trợ thông đồ án; - Thực đồ án (bao gồm tính tốn giấy chạy chương trình để kiểm tra);

- Thông bài; - Nộp bài; - Bảo vệ đồ án

4.2 Quy trình cho giảng viên hướng dẫn

- Chuẩn bị số liệu đồ án; - Xây dựng giải;

- Giao nhiệm vụ đồ án cho sinh viên; - Giao chương trình thơng đồ án;

- Giảng viên thơng đồ án cho sinh viên theo thời khóa biểu nhà trường bố trí;

- Chạy chương trình kiểm tra kết tính tốn sinh viên;

- Sau lần thông quy định, giảng viên thu bài, đọc lại lần cuối, cho điểm trình tổng hợp trả cho sinh viên để bảo vệ

5 Kết luận kiến nghị

Chương trình hỗ trợ thông đồ án lập tự động kiểm sốt tính đắn số liệu tính tốn sinh viên, giảm bớt khối lượng thời gian thông giảng viên

Việc cung cấp cho sinh viên chương trình dùng nơi, lúc giúp sinh viên loại bỏ tâm lý khơng chắn kết tính tốn thân

Sử dụng chương trình hỗ trợ thơng đồ án làm thay đổi phần quy trình thơng đồ án nhóm tác giả xây dựng lại cho phù hợp./

T¿i lièu tham khÀo

1 Đoàn Tuyết Ngọc (2008), Thiết kế hệ dầm sàn thép, NXB Xây dựng - Hà Nội;

2 Phạm Văn Hội (2006), Kết cấu thép: Cấu kiện - NXB Khoa học kỹ thuật - Hà Nội;

3 Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam (2012), TCVN 5575_2012 kết cấu thép tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất Xây Dựng, Hà Nội; 4 Phan Tự Hướng (2014), Lập trình VBA EXCEL cho

người bắt đầu, Nhà xuất khoa học kỹ thuật;

5 John Walkenbach (2013), Microsoft EXCEL VBA Programming for Dummies, John Wiley & Sons Inc – New Jersey;

6 Nguyễn Thị Ngọc Mai (2000), Microsoft Visual Basic 6.0 lập trình sở liệu, Nhà xuất giáo dục;

7 Phạm Quang Huy, Võ Duy Thanh Tâm (2010), Hướng dẫn học từng bước Excel 2010 Dành Cho Người Tự Học, NXB Đại Học Quốc Gia.

Do cần thiết phải lập chương trình hỗ trợ hướng dẫn đồ án thép để kiểm sốt số liệu tính tốn sinh viên cách tự động

2 Thực trạng thực đánh giá đồ án trường Đại học Kiến trúc Hà Nội

2.1 Thực trạng thực đánh giá đồ án nói chung

Đồ án mơn học mang tính thực hành, nhằm củng cố kiến thức lý thuyết học Vì vậy, môn đồ án thường xếp đợt với môn học lý thuyết tương ứng, thời điểm triển khai đồ án chậm môn lý thuyết số tuần để đảm bảo tính liền mạch kiến thức sinh viên

Đồ án trường Đại học kiến trúc Hà Nội phân làm nhóm chính:

Nhóm – Nhóm ngành kiến trúc, quy hoạch: đồ án thiên thể vẽ Các đồ án dạng có phần tính tốn khối lượng khơng lớn Với nhóm đồ án giảng viên hướng dẫn sinh viên xưởng

Nhóm – Nhóm ngành kỹ thuật: bao gồm đồ án mơn học kỹ thuật Nhóm có đặc điểm khối lượng tính tốn lớn Thông thường sinh viên thực đồ án nhà, nhà trường bố trí lịch phịng phục vụ công tác thông

Phương pháp đánh giá chất lượng đồ án môn học phổ

biến trường Đại học Kiến trúc Hà Nội bảo vệ đồ án trực tiếp

Theo quy định, điểm đánh giá sinh viên gồm phần: điểm trình chiếm 20% 30% điểm tổng, điểm bảo vệ chiếm 70% 80% tổng số điểm

Phương thức đánh giá đồ án bảo vệ có ưu điểm lớn giảng viên sinh viên trao đổi trực tiếp, từ giảng viên đánh giá chất lượng sinh viên linh hoạt Tuy nhiên, phụ thuộc vào chủ quan người đánh giá

2.2 Thực trạng thực đánh giá đồ án thép 1

Đồ án thép đồ án thực hành cho môn học lý thuyết Kết cấu thép – Cấu kiện Đồ án tính tốn hệ dầm sàn thép

Trình tự thực đánh giá đồ án thép bao gồm: thực (giao nhiệm vụ, thông bài, nộp bài) bảo vệ đồ án

a) Thực đồ án

- Giao nhiệm vụ: Nhiệm vụ đồ án sinh viên giống hình thức, số liệu khác

- Thông bài: Số lần thông đồ án thép theo quy định mơn lần, có lần thông thuyết minh, lần thông vẽ phân đoạn sau:

Lần 1: hết dầm phụ

Bắt đầu

Kết thúc

Chờ sinh viên nhấn Ctrl+M

Gọi chương trình tính tốn

Mở tệp tính tốn gốc

Đóng tệp gốc Chuyển số liệu sinh viên

vào tệp gốc

Sinh viên mở tệp “Bai sinh vien.xls”

Sinh viên đóng tệp “Bai sinh vien.xls”

Chuyển kết tính toán đánh giá tệp gốc vào tệp làm sinh viên

2.1.3 Dụng cụ thí nghiệm

Theo phương pháp ¼, để lấy mẫu chất thải rắn, cần có thiết bị, dụng cụ sau

• Một mảnh vải trải sàn: kích thước 4m*5m (20 m2), chiều dày bạt 0,7mm, nilong khơng thấm nước

• Thiết bị cào, xẻng cán dài từ 0,5-1m để xé tách bao, túi CTR đảo đều, trộn lẫn, vun đống, san gạt chất thải

• Bộ thiết bị dụng cụ bảo hộ lao động (bộ găng tay cao su vải, trang, ủng)

2.1.4 Tiến hành thí nghiệm

Phương pháp lấy mẫu tuân thủ theo “Phương pháp 1/4” hay gọi theo tiếng Anh là: “Quarter Method” Mẫu CTR ban đầu lấy từ khu vực nghiên cứu có khối lượng khoảng 100-250kg (Tương đương lấy từ xe tải xuống khoảng xe đẩy tay đầy) Trình tự bước thực sau (xem minh họa hình 4):

1) Đổ chất thải thu gom xuống trải bao dứ́a, vứt bỏ thành phần cồng kềnh (Chăn, chiếu, lớn )

2) Trộn kỹ chất thải

3) Đánh đống chất thải theo hình nón:

Mặt bên Nhìn từ xuống

4) Chia hình nón thành phần lấy phần chéo (A + D) (B + C), nhập phần với trộn

5) Chia phần chéo phối thành hai phần

6) Phối phần chéo thành hai đống, sau lại lấy đống 1/2 phần để phân loại lý học → Làm bước khối lượng mẫu thu mức 50kg, 25 kg, 12,5kg, 6,3 kg

• Mẫu CTR sử dụng để xác định khối lượng riêng tích khoảng 500 lít sau xáo trộn kỹ thuật “một phần tư”

2.2 Phân tích tiêu vật lý chất thải rắn hiện trường

2.2.1 Khối lượng riêng (tỷ trọng rác) [5,7]

a Mục đích thí nghiệm: Xác định tỷ trọng riêng CTR để đánh giá khả lưu chứa CTR phương tiện, thiết bị phù hợp

b Cơ sở lý thuyết

• Khái niệm: Khối lượng riêng CTR định nghĩa trọng lượng đơn vị vật chất tính đơn vị thể tích - P (kg/m3)

• Ý nghĩa thông số: Khối lượng riêng cần thiết để ước lượng tổng khối lượng thể tích rác cần phải quản lý Trong công tác quản lý CTR, khối lượng riêng nói lên khả nén, giảm kích thước thông số quan trọng phục vụ cho công tác thu gom, vận chuyển xử lý CTR Qua phân bố tính nhu cầu trang thiết bị phục vụ cho công tác thu gom, vận chuyển thiết kế quy mô bãi chôn lấp chất thải • Các yếu tố ảnh hưởng đến khối lượng riêng: Vị trí địa

lý, mùa năm, thời gian lưu giữ chất thải

c Dụng cụ thí nghiệm: Dụng cụ xác định thông số khối

Bảng Phiếu liệu phân tích thành phần rác thải

Thành phần Khối lượng, kg %

Giấy, vải, giẻ a a/A

Nhựa loại cao su tổng hợp, da b b/A

Cành vụn, gỗ vụn, mẩu tre, rơm c c/A

Các chất thải nhà bếp d d/A

Các loại nhỏ vụn, lọt qua lỗ sàng 5mm e e/A

Các thành phần trơ, không cháy f f/A

Tổng cộng A 100%

Bảng Kết thí nghiệm sàng phân tích cấp phối hạt độ đồng CTR

Kích thước sàng, a Khối lượng (kg) %

a<5mm a1 (a1/a) x 100

5mm<a<10mm a2 (a2/a) x 100

10mm<a<20mm a3 (a3/a) x 100

20mm<a<50mm a4 (a4/a) x 100

50mm<a<80mm a5 (a5/a) x 100

a>80mm a6 (a6/a) x 100

Tổng a = Σai 100

Tóm tắt

Thực hành, thí nghiệm phân tích chất thải rắn nội dung cần thiết, góp phần tạo đồng hiệu công tác đào tạo nghiên cứu khoa học thuộc lĩnh vực mơi trường Bài báo trình bày nội dung xây dựng hệ thống thí nghiệm “Lấy mẫu phân tích thành phần tính chất vật lý của chất thải rắn đô thị” bao gồm tập hướng dẫn thực hành kèm với thiết bị, dụng cụ, máy móc phân tích chuyên dụng Kết quả nghiên cứu bước đầu tạo tiền đề cho sinh viên nhà nghiên cứu tiếp cận triển khai hiệu thiết kế quản lý vận hành hệ thống thu gom, vận chuyển xử lý chất thải rắn thị đảm bảo tính khả thi đáp ứng yêu cầu quy định tiêu chuẩn hành

Từ khóa: Khối lượng riêng (tỷ trọng), cấp phối hạt độ đồng nhất,

độ sụt

Abstract Practice and analysis of solid waste is one of the essential contents, make to the synchronously and more effective in training and scientific research in the fields of environment This paper presents the contents of building experimental system “Sampling and analysis of physical properties of municipal solid waste” It includes practice exercises guide and the specialized analysis devices, tools That creat a premise for students and researchers to approaches and implement more effective in design and operation management system for collection, transport and treatment of municipal solid waste, ensure the feasibility and meet the requirements in the current standards.

Keywords: Specific Weight (Density), Particle Size and Distribution,

Slump

TS Nghiêm Vân Khanh

Bộ môn Kỹ thuật môi trường

Khoa Kỹ thuật hạ tầng & Môi trường đô thị Điện thoại 0912348595

E-mail: nghiemvankhanh@gmail.com

Xây dựng hệ thống thí nghiệm “lấy mẫu phân tích thành phần tính chất vật lý chất thải rắn đô thị”

Building experimental system “sampling and analysis of physical properties of municipal solid waste”

Nghiêm Vân Khanh

1 Đặt vấn đề

Thiết kế vận hành hệ thống thu gom, vận chuyển xử lý chất thải rắn đô thị (CTR) cách hiệu cần xem xét nhiều khía cạnh Trong đó, việc phân tích xác định thông số kỹ thuật đầu vào yếu tố ảnh hưởng đến trình cơng nghệ tính tốn, thiết kế kỹ thuật hệ thống thu gom, vận chuyển xử lý CTR cần thiết Đối với công tác thu gom vận chuyển CTR, tiêu quan trọng để làm sở tính tốn, lựa chọn thiết bị, máy móc, phương tiện lưu chứa, vận chuyển tỷ trọng CTR Tiếp đó, cơng tác xử lý CTR cần đề xuất giải pháp công nghệ phù hợp, đánh giá khả thu hồi lượng công nghệ dựa thông số ảnh hưởng đến tốc độ hiệu trình xử lý Thực tế cho thấy khả phù hợp công nghệ phụ thuộc nhiều vào đặc điểm thành phần, tính chất vật lý CTR mà thông số nhiệt độ, độ ẩm, thành phần độ đồng (kích thước hạt), … Trên sở hệ thống kiến thức phương pháp luận phân tích thành phần, tính chất vật lý CTR theo quy định hành, nghiên cứu tính tốn, thiết kế thiết bị, dụng cụ máy móc chun dụng phù hợp với quy mơ phịng thí nghiệm; Xác định tiêu vật lý cho CTR sinh hoạt thành phố Hà Nội nhằm khẳng định độ xác tin cậy thiết bị, dụng cụ mơ hình thực nghiệm thiết lập

2 Kết nghiên cứu xây dựng hệ thống thực hành thí nghiệm chất thải rắn

2.1 Phương pháp lấy mẫu chất thải rắn đô thị

2.1.1 Mục đích thí nghiệm

Thực lấy mẫu CTR theo đặc trưng chất thải liên quan đến mục đích phân loại, thu gom, vận chuyển, tái chế, tái sử dụng chất thải, xử lý, thải bỏ; để giám sát đống chất thải hoạt động; để chuẩn bị đóng bãi chất thải; để điều tra thành phần chất thải trước đưa giải pháp quản lý phù hợp

2.1.2 Cơ sở lý thuyết [2, ,8]

Các yêu cầu lấy mẫu, yếu tố ảnh hưởng đến kỹ thuật lấy mẫu, phương pháp đánh giá lựa chọn địa điểm lấy mẫu tuân thủ theo hướng dẫn sau:

- ASTM D4687, Guide for general planning of waste sampling (Hướng dẫn lập kế hoạch chung lấy mẫu chất thải)

• Tùy theo mục đích quản lý CTR mà thành phần CTR phân theo thành phần vật lý gồm nhóm, loại sau: thành phần hữu vô cơ, thành phần tái chế không tái chế, thành phần cháy không cháy được, thành phần nguy hại không nguy hại: • Các yếu tố ảnh hưởng đến thành phần CTR: nguồn

phát sinh, mùa vùng, yếu tố xã hội, trình độ cơng nghệ, mức sống dân cư khu vực

c Dụng cụ thí nghiệm

- Cân định lượng Nhơn hòa loại 30kg

- 06 Thùng phân loại CTR loại 20l, nhựa tổng hợp, thùng có dán nhãn ghi rõ thành phần cần phân loại

d Tiến hành thí nghiệm

Tùy theo mục đích sử dụng số liệu để phục vụ công tác quản lý CTR mà cần phân loại thành phần CTR hợp lý đơn giản Thơng thường, việc phân tích thành phần phải thực nguồn phát sinh (tại trường) Phương pháp đơn giản áp dụng Việt Nam đô thị giới phương pháp phân tích thủ cơng, thành phần Vì vậy, phạm vi tập thực hành sinh viên, phương

pháp phân tích thành phần chia thành loại theo bước hướng dẫn thực phân tích sau:

1) Mẫu thí nghiệm có khối lượng khoảng 20-30kg để phân tích thành phần Lưu ý: lấy nhiều mẫu mẫu phải lấy chéo ¼ khác để kết phân tích khách quan

2) Cân tổng khối lượng mẫu phân tích (G0, kg) 3) Cân thùng phân loại chất thải (G0i, kg)

4) Dùng tay nhặt riêng loại chất thải bỏ vào thùng phân loại tương ứng quy định thành phần

5) Thực cân thùng chứa thành phần chất thải ghi kết (G1i, kg - i số thành phần chất thải cần phân loại)

e Tính tốn kết quả: Thành phần CTR % theo khối lượng xác định theo công thức 2.2

1

0

%M G Gi i 100%

G −

= ×

(2.2)

Tổng hợp kết bảng

Bảng Kết xác định khối lượng riêng CTRSH Hà Nội năm 2016

Kết đo của thùng, kgKhối lượng thùng+chất thải, kgKhối lượng của thùng, mDung tích 3 Khối lượng riêng, kg/m3

Lần 2.5 22.8 0.05 406

Lần 2.5 21.6 0.05 382

Lần 2.5 25.1 0.05 452

Trung bình 2.5 23.2 413

Bảng Kết phân tích thành phần CTRSH Hà Nội năm 2016

Thành phần Khối lượng %

Giấy, vải, giẻ 4.39 17.55

Nhựa loại cao su tổng hợp, da 4.39 17.55

Cành vụn, gỗ vụn, mẩu tre, rơm 0.44 1.75

Các chất thải nhà bếp 12.50 49.99

Các loại nhỏ vụn, lọt qua lỗ sàng 5mm 1.32 5.26

Các thành phần trơ, không cháy 1.97 7.90

Tổng cộng 25.00 100

Bảng Kết phân tích thành phần vật lý CTRSH Hà Nội năm 2016 Kích thước sàng Khối lượng (kg) %

a<5mm 1.88 7.52

5mm<a<10mm 2.06 8.25

10mm<a<20mm 2.29 9.17

20mm<a<50mm 7.33 29.33

50mm<a<80mm 4.56 18.24

a>80mm 6.87 27.49

Tổng 25.00 100

lượng riêng gồm thiết bị mơ tả hình hình

d Tiến hành thí nghiệm

• Mẫu CTR sử dụng để xác định khối lượng riêng tích khoảng 500 lít sau xáo trộn kỹ thuật “một phần tư”

• Các bước tiến hành xác định khối lượng riêng CTR:

1) Cân thùng rỗng, ghi khối lượng W0, kg

2) Đổ nhẹ mẫu chất thải rắn vào thùng chất thải đầy đến miệng thùng (chú ý q trình đổ khơng nén ép rác)

3) Nâng thùng chứa lên cách mặt sàn khoảng 30 cm thả rơi tự do, lặp lại 04 lần

4) Tiếp tục làm đầy thùng cách đổ thêm mẫu CTR vào thùng thí nghiệm để bù vào phần chất thải đè xuống

5) Cân ghi khối lượng thùng thí nghiệm CTR: W, kg

6) Lập lại thí nghiệm hai lần để có giá trị khối lượng riêng trung bình

e Tính tốn kết

Cơng thức xác định khối lượng riêng chất thải rắn:

P = W- W0/V (kg/m3) (2.1)

Trong đó:

Wo, W: Khối lượng thùng trước sau rác nạp (kg)

V: Thể tích thùng, V= 50 (lít) = 0,05m3

2.2.2 Thành phần CTR [5, 6, 7]

a Mục đích thí nghiệm: Phân loại thành phần CTR để làm sở đưa giải pháp công nghệ xử lý, tái chế CTR phù hợp

b Cơ sở lý thuyết

• Khái niệm: Thành phần CTR biểu đóng góp phân phối phần riêng biệt, từ tạo nên dịng chất thải, thơng thường tính phần trăm theo khối lượng

Hình Bạt nilong khơng thấm nước Hình Thiết bị cào rác đơn giản (tự chế)

Hình Xẻng đảo trộn loại nhọn

Hình Quy trình thực phương pháp ¼ [7]

Hình Cân định lượng Nhơn hòa, 30kg

b Cơ sở lý thuyết

• Nhiệt độ CTR quan trọng xử lý CTR Giá trị nhiệt độ điều kiện biên để thực thiết kế, tính tốn theo dõi, kiểm sốt, vận hành cơng nghệ xử lý CTR

• Nhiệt độ CTR phụ thuộc vào yếu tố như: Mơi trường khơng khí bên ngồi, thành phần CTR tốc độ phân hủy CTR

c Dụng cụ thí nghiệm:

• Để đo nhiệt độ đống ủ, sử dụng nhiệt kế thủy ngân que dài, dải đo từ ~ +1100C, Code: 64307; hãng sản xuất: Ludwig Schneider – Germany (Đức), vạch chia: 0,50C, tổng chiều dài: 225 mm

• Để đo nhanh ngồi trường kiểm tra định kỳ phịng thí nghiệm, sử dụng can nhiệt đồng hồ đo nhiệt độ hiển thị: đầu đo cảm biến Can nhiệt pt, dài 400mm, chịu nhiệt độ: -50 đến 150 độ C Đường kính 6mm

d Tiến hành thí nghiệm

Quy trình đo nhiệt độ trường cách dùng nhiệt kế đo trực tiếp xe rác, hầm chứa, bãi tập kết CTR thực phòng thí nghiệm theo bước sau:

1) Lấy mẫu rác thực trộn theo kỹ thuật ¼ (khoảng 50kg)

2) Vun chất thải thành đống cao khoảng 50cm 3) Cắm thẳng nhiệt kế xuống vng góc với đống

CTR, đầu cảm biến can nhiệt sâu từ 15-20cm ngập 2/3 chiều dài nhiệt kế

4) Đọc kết nhiệt kế

e Tính tốn kết quả: Đo đọc kết lần nhiệt kế tính sai số kết đo theo công thức:

T = (T1 + T2 + T3) / (0C) (2.4)

2.3.3 Độ ẩm [4,5]

a Mục đích thí nghiệm: Xác định lượng nước chứa CTR hiểu ảnh hưởng độ ẩm đến việc thiết kế, vận hành công nghệ xử lý CTR đạt hiệu tối ưu

b Cơ sở lý thuyết

• Khái niệm: Độ ẩm CTR định nghĩa lượng nước chứa đơn vị trọng lượng chất thải trạng thái nguyên thủy Ký hiệu: a, đơn vị: %

• Ý nghĩa thơng số: Độ ẩm CTR thơng số có liên quan đến giá trị nhiệt lượng chất thải, xem xét để lựa chọn phương án xử lý, thiết kế bãi chôn lấp lò đốt Độ ẩm rác thay đổi theo thành phần theo mùa năm Rác thải thực phẩm có độ ẩm từ 50-80%, rác thải thủy tinh, kim loại có độ ẩm thấp

c Dụng cụ thí nghiệm • Cân phân tích định lượng

• Cốc sứ tráng men chịu nhiệt: loại dung tích 150ml

• Bình hút ẩm thủy tinh • Tủ sấy mẫu binder

d Tiến hành thí nghiệm

Độ ẩm CTR biển diễn hai phương pháp: trọng lượng ướt trọng lượng khô Phương pháp trọng lượng ướt sử dụng phổ biến, ta lấy mẫu trực tiếp ngồi thực địa Để xác định độ ẩm CTR thực trường cách dùng ẩm kế đo trực tiếp xe rác, hầm chứa, bãi tập kết CTR,… Tuy nhiên, thiết bị chuyên dụng Việt Nam chưa có, có ẩm kế xác định độ ẩm đất, mùn cưa, thực phẩm dạng rắn,… Vì vậy, việc phân tích độ ẩm sử dụng theo phương pháp truyền thống Quy trình bước phân tích độ ẩm phịng thí nghiệm sau:

Hình Nhiệt kế que dài thủy ngân đo nhiệt độ CTR

Hình Can nhiệt pt

2.3 Phân tích tiêu vật lý CTR phịng thí nghiệm

2.3.1 Cấp phối hạt độ đồng [5,6]

a Mục đích thí nghiệm: Thơng qua việc băm, cắt, nghiền sàng phân loại, xác định kích thước cỡ hạt CTR, người thiết kế lựa chọn cỡ hạt có kích thước (đồng nhất) phù hợp đảm bảo cơng nghệ xử lý sinh học CTR có hiệu tối ưu

b Cơ sở lý thuyết

• Khái niệm: Cấp phối hạt độ đồng CTR hàm lượng nhóm thành phần hạt CTR theo kích thước phần trăm khối lượng loại Tùy mục đích việc quản lý CTR mà cấp phối hạt độ đồng CTR thay đổi theo cấp độ sau: Loại 1: cỡ hạt 80mm, Loại 2: cỡ hạt từ 50-80mm, Loại 3: cỡ hạt từ 20-50mm, Loại 4: cỡ hạt từ 10-20mm, Loại 5: cỡ hạt từ 5-10mm, Loại 6: cỡ hạt 5mm

• Ý nghĩa thơng số: Kích thước cấp phối hạt thành phần CTR đóng vai trị quan trọng việc tính tốn thiết kế phương tiện khí phu hồi, phân loại CTR Đặt biệt hệ thống sáng phân loại máy phương pháp từ Kích thước hạt có ảnh hưởng lớn đến tốc độ phân hủy rác

• Các yếu tố ảnh hưởng đến cấp phối hạt độ đồng nhất: thành phần chất thải, thiết bị dụng cụ sử dụng để băm, cắt, nghiền

c Dụng cụ thí nghiệm: (hình 8)

Bộ sàng phân tích cấp phối hạt độ đồng

CTR gồm: sàng khung gỗ, lưới thép đan vng có kích thước ô: 5mm,10mm, 20mm, 50mm, 80mm; khung lắc hay “bập bênh” thép chữ V, cứng, không rỉ, uốn thành hình bán nguyệt, có bán kính r = 28 cm Kích thước cạnh a = 50cm, chiều cao cạnh h = 2cm Khung giữ sàng hàn chặt vào khung bán nguyệt

d Tiến hành thí nghiệm: Quy trình bước xác định cấp phối hạt:

1) Lấy mẫu rác thực trộn theo kỹ thuật ¼ (khoảng 50kg)

2) Phân loại riêng CTR theo thành phần vật lý

3) Dùng thớt dao để thực băm, cắt riêng thành phần CTR thời gian khoảng 15 -30 phút đến kích thước hạt tương đối đồng 4) Dùng sàng phân loại xếp theo cỡ mắt sàng

theo thứ tự từ cỡ mắt sàng to trước nhỏ sau →Sàng mẫu chất thải sàng 5) Cân khối lượng CTR thu sàng 6) Tính tỷ lệ phần trăm khối lượng loại kích

thước hạt

e.Tính tốn kết quả: Kết tính tốn cấp phối hạt độ đồng CTR trình bày bảng

2.3.2 Nhiệt độ [4,5]

a Mục đích thí nghiệm: Xác định nhiệt độ trung bình CTR nhiệt độ tâm đống ủ, từ đánh giá ảnh hưởng nhiệt độ đến công nghệ hiệu xử lý CTR

Tóm tắt

Thốt nước thị ln đề cao tầm quan trọng việc bảo vệ môi trường, người sức khỏe Hồ điều hòa thường xây dựng khu đô thị để phục vụ cho mục đích Bài viết giới thiệu giải pháp phân tích gần cho việc nước mưa hồ chứa hình chữ nhật với lớp đáy rỗ ngậm nước, lại không bị tắc Giải pháp sử dụng cho dịng vào có đặc tính đường cong khơng đối xứng mà đã đề cập nhiều tài liệu, cho những dòng chảy có dạng biểu đồ hình thang Biểu thức tính tốn cho dịng nước thải dựa cơng thức Darcy phụ thuộc vào chiều sâu hồ chứa và chiều dầy lớp đáy rỗ Sự tính toán thực hiện với độ thấm nước, chiều dày lớp đáy rỗ, diện tích đáy hồ cho biểu đồ thủy văn giả định Đối với trường hợp biểu đồ thủy văn có dạng hình thang, mối quan hệ tổng quan ngắn gọn trình bày nghiên cứu này.

Abstract Urban drainage always enhance the significance of environmental protection, human and health Detention basins are often built in urban areas for these aims This paper presents approximate analytical solutions for rainwater drainage in rectangular-shaped basins with saturated and porous beds without clogging The solutions are used for the inflows with asymmetric curves which are refered in many documents and for the trapezoidal-shaped inflows An outflow expression based on the Darcy

equation is considered depending on the basin depth and the thickness of the porous basin bed Calculations for different hydraulic conductivities, porous basin bed thicknesses and area for two hypothetical hydrographs In the case of the trapezoidal-shaped hydrographs, a general and simplified relationship is presented in this study.

ThS Phạm Thị Hải Vân

Công ty Cổ phần CTX số ĐT: 0909519186

Email: tingo16405@gmail.com

1 Giới thiệu

Những khu vực xây hay cải tạo thường bao gồm bãi đỗ xe, nhà cao tầng, đường xá làm thay đổi đặc tính dịng chảy lưu vực thị, theo làm giảm khả thấm nước làm tăng lượng nước chảy tràn, đỉnh lũ tốc độ chảy vào hệ thống thu gom Để tránh tác động nước mưa gây khu đô thị xây dựng, hồ điều hòa xem yếu tố có mối liên hệ chặt chẽ với việc phát triển khu thị Hồ điều hịa có nhiệm vụ điều tiết, tăng giảm lưu lượng dòng chảy nước mưa cách tự nhiên nhằm chống ngập lụt giảm chi phí xây dựng, quản lý hệ thống nước Cho nên, điều chỉnh lưu lượng để phục vụ cho mục đích tưới tiêu, sản xuất cơng nơng nghiệp, xây dựng cơng trình… [1] Mục tiêu hồ điều hòa điều tiết thời gian thể tích nước chảy tràn trì mức đỉnh dịng chảy có mực nước điểm hạ lưu Hồ điều hịa lát không, để chứa nước mưa giai đoạn định, điều chỉnh lưu lượng đỉnh lũ Nhìn chung, hồ điều hịa khơ trận mưa sử dụng cho lưu vực nhỏ lớn

Hồ điều hòa thiết kế với mục đích tạo nguồn nước chất lượng việc loại bỏ tác nhân gây ô nhiễm Nước mưa chảy tràn khu thị ngun nhân cho ô nhiễm Lượng nước chảy tràn mưa qua bề mặt không thấm bãi cỏ, đem theo cặn bẩn, dầu, chất hóa học, phân bón, chất dinh dưỡng chất bẩn làm ô nhiễm nguồn nước mưa Lớp lọc rỗ (như cát, sỏi) sử dụng để làm nước mưa hồ điều hòa coi phương pháp hữu ích xử lý nước mưa [2]

Hồ điều hịa xem cơng cụ hữu ích giá trị việc quản lý lưu lượng chất lượng nước mưa khu đô thị Các phương pháp tính tốn thiết kế hồ điều hịa đa dạng máy lẫn tài liệu nghiên cứu giới thiệu, Việt Nam, phương pháp phổ biến phương pháp lập bảng, biểu đồ hay đồ giải sử dụng công thức Makop [1], cụ thể:

Phương trình để tính tốn điều tiết nước mưa;

Q.dt - q.dt = F.dt = dW

Trong đó:

Phân tích mơ hồ điều hịa với đáy rỗ thấm nước

Analysis and simulation of detention basin with water permeable porous bed

Phạm Thị Hải Vân

T¿i lièu tham khÀo

1 Guide to solid waste experiments, No: EV - 04/11, Asian Institute of Technology (AIT – Thailand), Faculty of Enviromental Engineering.

2 Procedure of sampling and analysis of municipal solid waste and sewage slugde (Quy trình lấy mẫu phân tích chất thải rắn đô thị bùn thải) – Japan Environmental Sanitation Center, KHE JobNo:61H2E14.No H2E14-CB001, July, 2012.

3 Solid Waste Analysis Protocol – Summary Procedures, Ministry for the Environment PO Box 10-362, Wellington, New Zealand, ISBN 0-478-02458-9, ME number 430, 2002. 4 TS Cù Huy Đấu (Chủ biên), PGS TS Trần Thị Hường

Quản lý chất thải rắn đô thị NXB Xây Dựng, 2009 5 PGS TS Nguyễn Văn Phước Giáo trình Quản lý xử lý

Chất thải rắn NXB Xây Dựng, 2014

6 PGS.TS Đinh Xuân Thắng (chủ biên) PGS.TS Nguyễn Văn Phước Giáo trình cơng nghệ xử lý chất thải rắn – Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh, Viện môi trường tài nguyên –, 2012

7 Nguyễn Thị Kim Thái, Quản lý chất thải rắn, tập 1, NXB Xây dựng 2001.

8 PSG TS Nguyễn Thị Kim Thái (chủ biên) nnk, Quy trình quan trắc phân tích chất lượng mơi trường, NXB Xây dựng 2012.

9 Urenco Hà nội, Báo cáo công tác hoạt động năm 2014.

1) Lấy mẫu rác thực trộn theo kỹ thuật ¼ (khoảng 50kg)

2) Thực băm, cắt nhỏ mẫu tới kích thước 1-3cm 3) Sử dụng cốc sứ chịu nhiệt loại 150ml sấy khô

và bảo quản bình giữ ẩm, lấy mẫu cắt nhỏ cho vào đầy khoảng ¼ cốc

4) Cân cốc mẫu w, gam

5) Cho cốc mẫu vào tủ sấy để sấy nhiệt độ 105oC

6) Lấy cốc mẫu sấy cân d, gam

7) Thực lấy mẫu làm tương tự bước từ 1- 6, tính tốn giá trị độ ẩm trung bình

e Tính tốn kết

Độ ẩm theo phương pháp khối lượng ướt tính sau:

a = ((w – d) / w) x 100 (2.5)

Trong đó:

a : độ ẩm, % khối lượng w : khối lượng mẫu ban đầu, g

d : khối lượng mẫu sau sấy khô 105oC, g

3 Kết phân tích thử nghiệm xác định số tiêu vật lý CTR sinh hoạt thành phố Hà Nội

- Lựa chọn vị trí, địa điểm lấy mẫu CTR ban đầu: 15 điểm địa bàn TP Hà Nội

- Tổng khối lượng 15 mẫu khoảng 200-250kg (15kg/địa điểm)

- Đảo trộn CTR lấy theo phương pháp ¼ thu mẫu có khối lượng 25 kg Tiến hành thí nghiệm đo thơng số vật lý CTR, bao gồm:

+ Thí nghiệm đo khối lượng riêng CTR (bảng 2) + Thí nghiệm phân loại thành phần CTR (bảng 3) + Thí nghiệm xác định thông số cấp phối hạt (bảng 4) Thảo luận kết nghiên cứu thử nghiệm: Qua việc phân tích tiêu vật lý ban đầu CTR sinh hoạt thành phố Hà Nội hệ thống dụng cụ, thiết bị mơ hình thiết kế cho thấy:

- Kết nghiên cứu xác định tỷ trọng rác trung bình 413 kg/m3 (dao động từ 382-452 kg/m3) so với báo cáo Urenco Hà Nội năm 2014, tỷ trọng CTR chiếm từ 0,39-0,5 tấn/m3 [9] số liệu thí nghiệm tương tự, khơng có chênh lệch nhiều

- Việc phân loại thành phần đáp ứng mục tiêu xử lý CTR mà không yêu cầu nhiều dụng cụ, thiết bị chứa phức tạp so với việc phân tích 14 thành phần khu xử lý CTR HN Các giá trị phân tích thành phần có chênh lệch cao, thấp khơng nhiều so với số liệu báo cáo Urenco thực tế giá trị không ổn định phụ thuộc vào thời gian, địa điểm lấy mẫu khác Vì vậy, kết nghiên cứu sử dụng để tham khảo cho nghiên cứu đối chứng

- Đối với giá trị đo độ sụt cấp phối hạt, kết thí nghiệm khơng có số liệu để so sánh đối chứng số liệu để quan quản lý CTR xem xét, tham khảo sử dụng đề đề xuất giải pháp công nghệ có tính hiệu cao

- Về bản, hệ thống dụng cụ, thiết bị phân tích thiết kế đáp ứng chức năng, nhiệm vụ dùng thí nghiệm phân tích CTR Các giá trị kết phân tích hồn tồn thực theo quy trình chuẩn hướng dẫn theo tài liệu quốc gia quốc tế ban hành

4 Kết luận

- Các thông số đặc trưng thành phần, tính chất vật lý chất thải để làm sở tính tốn, lựa chọn thiết bị, máy móc, phương tiện lưu chứa, vận chuyển công nghệ xử lý CTR gồm: khối lượng riêng CTR; thành phần vật lý; nhiệt độ, độ sụt, cấp phối hạt độ đồng hạt

- Đối với chuyên ngành Kỹ thuật môi trường, việc xây dựng dụng cụ, thiết bị quy trình phân tích để phục vụ cơng tác thực hành, thí nghiệm CTR cần thiết để tạo cân lĩnh vực đào tạo chuyên môn Các thí nghiệm mang tính đơn giản, dễ tiếp cận, đáp ứng yêu cầu nâng cao chất lượng đào tạo, nghiên cứu khoa học Khoa nhà trường

Với Qf(t) lượng nước thấm qua lớp đáy rỗ

Mối quan hệ Blazejewski Murat-Blazejewska [2] sử dụng để giải cho phương trình dịng chảy nước mưa hồ hình chữ nhật

Cooper Rorabaugh [7] đưa phương trình xác định biểu đồ dao động mực nước biểu diễn qua đường cong bất đối xứng Phương trình chỉnh sửa cho hình dạng biểu đồ thủy lực nước mưa Hình      > ≤ ≤ − − − − = τ τ ω δ ω δ t t t t t t Q t

Q p p p

0 0 ) ) ( cos 1 ( ) exp( ) ) ( cos 1 ( ) exp( ) ( (4) Trong đó:

Qp lưu lượng dịng chảy đỉnh

t thời gian tính từ thời điểm bắt đầu có dịng chảy

tp thời gian đạt dòng chảy đỉnh

ω=2π/τ tần số dao động trận mưa với τ thời gian trì dịng chảy

δ=ω cos((ωt_p)/2) số xác định độ lệch Khi

δ=0 đường cong có dạng hình sin

Để xác định thơng số kích thước hồ điều hịa sử dụng phương trình (1), (3) (4) Do đó, hồ điều hịa hình chữ nhật, mối liên hệ diễn giải lại công thức sau:

[ ] ) ) cos( 1 ( ) exp( ) ) cos( 1 ( ) exp( ) ( ) ( p p p f

f t t

t t A Q t h h h K t d t h d ω δ ω δ − − − − = +

+ (5)

Hình Mặt cắt hồ điều hịa với lớp đáy rỗ

Hình Biểu đồ thủy lực nước mưa (Cooper Rorabaugh, 1963)

Q – lưu lượng dòng chảy đến hồ, m3/s

q – lưu lượng dòng chảy khỏi hồ, m3/s

F – diện tích hồ, m2

W – dung tích hồ, m3

t – thời gian mưa, s

Phương trình phương trình vi phân tương đối phức tạp Người ta thường sử dụng phương trình sau để giải cách lập bảng, biểu đồ hay đồ giải:

Q.∆t - q.∆t = ∆W = W2 - W1

Trong đó:

W2, W1 – dung tích nước hồ chứa lúc ban đầu

và cuối thời gian mưa;

Q ,q – lưu lượng trung bình đến thời gian mưa;

∆t – thời gian mưa

Đối với trạm bơm có cơng suất lớn, dung tích hồ tính tốn vào biểu đồ lưu lượng nước mưa chế độ làm việc trạm bơm Đối với trạm bơm nhỏ cống dẫn, dung tích hồ xác định theo cơng thức Makop:

W = K.Qt.tt

Trong đó:

Qt – lưu lượng nước mưa chảy vào hồ, m3/s

tt – thời gian tính tốn kể từ thời điểm xa lưu

vực thoát nước tới hồ, s

K – hệ số biến đổi phụ thuộc vào thời gian dòng chảy từ hồ

Tại Mỹ, phương pháp sử dụng phổ biến phương pháp đường cong NRCS với ưu điểm đơn giản tính xác, phương pháp Natural Resource Conservation Service (NRCS) phát triển, tiền thân Soil Conservation Service (SCS) [3-5] Hơn nữa, biểu đồ thủy văn khơng đơn vị NRCS cịn dùng để tính tốn lượng nước mưa chảy tràn kết hợp thành phần mềm HEC-HMS [6] Với phương pháp NRCS, áp dụng tính tốn đỉnh lũ, thường ưa dùng phương pháp TR-55 Phương pháp TR-55 dựa tiêu chuẩn đồ phân phối mưa Mỹ Vì thế, áp dụng cho quốc gia khác, người sử dụng phải xác định lượng mưa điển hình vịng 24 tương đương với phân bố loại I IA, II hay III, đồng thời phải xác định lượng mưa 24 cho nguồn địa phương

Blazejewski Murat-Blazejewska [2] đưa giải pháp phân tích cho dòng chảy nước mưa vào hồ điều hòa với lớp đáy rỗ Họ nghiên cứu biểu đồ thủy văn hình thang dịng chảy vào hồ điều hịa hình chữ nhật đưa giải pháp cho trận mưa lặp lại Lớp đáy rỗ hồ điều hòa ảnh hưởng tới thể tích chứa nước tốc độ lọc (dịng chảy ra), đồng thời kích thước hồ điều hịa lớp đáy rỗ tính tốn thơng qua ví dụ Bài viết xin giả thuyết cơng thức đơn giản hữu ích thiết kế diện tích bề mặt rỗ thơng qua mối tương quan chúng

Để mơ hồ điều hịa, hình dạng hồ phải mô tả dựa vào đường cong mực nước chứa

và mực nước xả Để việc nghiên cứu thuận tiện, đường cong mực nước chứa vị trí hồ giả định, đường cong mực nước xả khơng cửa xả hồ chưa thiết kế [3] Tuy nhiên, hồ điều hòa với tầng đáy rỗ coi cửa xả đường cong mực nước xác định dễ dàng thông qua giải pháp phân tích

Tại viết này, giải pháp phân tích gần cho thiết kế hồ điều hịa hình chữ nhật với lớp đáy rỗ trình bày với số biểu đồ thủy văn dòng vào Giải pháp không cân nhắc tới việc tắc lớp cát lọc nhiễm Bài viết trình bày sau: phần 2, đưa vấn đề giải pháp phân tích dịng vào, tiếp kết thảo luận phần 3; dựa tính liên tục cơng thức Darcy, giải pháp rút qua việc nghiên cứu hai hình dạng dòng vào khác nhau; kết rút từ giải pháp phân tích giải thích biểu đồ thảo luận; cuối kết luận

2 Vấn đề giải pháp cho dạng dòng vào

Mực nước lớn cho phép hồ điều hòa phải tính tốn để tránh tượng ngập lụt cho khu vực xung quanh Hồ điều hòa với lớp đáy rỗ Hình thảo luận viết B L chiều rộng chiều dài hồ, hf chiều dày lớp đáy rỗng, h(t)

là chiều sâu hồ hình chữ nhật Phương trình liên tục cho hệ thống sau:

) , 0 ( )

(t Q t Q = t d (t) S d f

− (1)

Trong đó:

S(t) thể tích nước chứa hồ điều hịa

Q(t) Qf(0,t) lưu lượng nước vào hồ

điều hịa

Thể tích nước chứa BLh(t) hồ chứa hình chữ nhật

Theo cơng thức Darcy, q trình lọc qua lớp đáy rỗ thể sau:

z d t z AKdh

(z,t)=-Qf *( , ) (2) Trong đó:

A = BL diện tích lớp đáy rỗ

K là hệ số thấm

h*(z,t) cột nước thủy tĩnh

z khoảng cách tính từ mép lớp đáy rỗ Trong thực tế, chiều dày lớp đáy rỗ hình 1m Để xác định chiều sâu hồ điều hòa hình chữ nhật, cơng thức sau sử dụng để tính tồn chiều dầy lớp đáy rỗ dạng sai phân hữu hạn sau:

Trong đó, ký hiệu i (i=0,1,2…) thời gian tăng sau gian đoạn hình Ví dụ, biểu thức lấy giá trị i=1

cho chiều sâu mực nước hồ điều hòa khoảng thời gian t1< t ≤t2 Đây biểu dạng biểu thức cho

mỗi quan hệ gian đoạn Blazejewski Murat-Blazejewska [2] đưa

3 Kết thảo luận

Hai phương pháp phân tích phát triển cho dịng chảy nước mưa hồ điều hịa, mơ tả hình

Đầu tiên, biểu đồ dòng vào với đỉnh điểm đơn đề xuất Cooper Rorabaugh [7] sau dạng hình bình hành

Phương trình (6) cho phép tính tốn thay đổi độ sâu mực nước hồ, ht, mối tương quan với thời

gian Kết thể hình cho đường cong dịng vào với Qp=1m3/p, τ=1h ,tp=0.25h, xác định độ thấm

nước lớp đáy rỗ hồ điều hịa hình chữ nhật Khi đó, hf=0.5m =1m2 Có thể dễ dàng nhận thấy

Hình Chiều sâu lớp nước tính tốn theo thời gian với độ thấm nước khác nhau

Qp/A=1 m3⁄p/m2,

τ=1h, tp=0.25h,

hf=0.5m.

Hình Chiều sâu lớp nước hồ tính toán theo thời gian với độ dày lớp đáy rỗ

Qp/A=1 m3⁄p/m2,

τ=1h, tp=0.25h,

K=0.01m/p.

Hình Chiều sâu lớp nước hồ tính tốn theo giá trị Qp/A thay đổi theo thời gian

τ=1h, tp=0.25h,

hf=0.5m,

K=0.01m/p.

Đây phương trình vi phân tuyến tính, để phân tích ta giả định điều kiện h(t=0)=0; đó:

) 1 ( ) ( ] ) ) sin( ( ) ) cos( 1 ( [ )

( / f 2 2 hf

t K f t h t K

S e e b B b t b t h e

V t

h − − − − −

+ + + − − = ω ω ω ω ω ω δ (6a) ] ) cos( 1 ( ) exp(

[ p p

p

S A t t

Q V

ω

δ −

−

= (6b)

f

h K

b=δ − (6c)

Đây biểu thức chung cho biểu đồ thủy lực bất đối xứng cho hồ điều hịa hình chữ nhật Mối liên hệ tính biểu thị thơng qua giá trị Qp , A, τ, tp , hf , K

Phương trình (4) thể cho điểm đỉnh đơn lẻ Với dạng biểu đồ dòng vào hình bình hành cửa, hình biểu đồ mơ tả theo công thức Trường hợp xuất thời gian mưa vượt thời gian tập trung lưu vực                 > ≤ < − − − + ≤ < − − − + ≤ < = ≤ ≤ − − − + ≤ ≤ − − + = 5 4 5 4 3 4 3 2 1 2 1 1 0 ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( 0 ) ( ) ( ) ( ) ( t t t t t t t t t t Q t Q t Q t t t t t t t t Q t Q t Q t t t t Q t Q t t t t t t t t Q t Q t Q t t t t t t Q t Q t Q t Q (7)

Phân tích phương trình (1) cho cửa vào loại cho hồ điều hịa hình chữ nhật, thu được:

) 1 ( ) ) ( ) ( ( ) ( ) ( )

( ( ) 2 h (t t1)

K f T f i i f T t t h K i f i f e h KV h

Kt K V t t h KV e t h t

h = − − + − + − − − − − (8a)

A t t t Q t Q V i i i i

T ( ) ( ) 1

1 − − − +

+ (8b)

A t Q t

V i

i) ( )

( = (8c)

Với mục đích định tuyến nước mưa vào hồ điều hịa có lớp đáy rỗ, phương trình (6) (8) cần phát triển hình dạng lẫn yếu tố định lượng biểu đồ thủy văn dòng chảy vào hồ Chiều sâu lớp nước hồ dao động theo thời gian cần phải tính tốn dựa vào phương trình với hệ số thấm nước khác chiều dày lớp đáy rỗ Hơn nữa, chiều sâu lớn lớp nước hồ cần phải xác định

4 Kết luận

Với mục đích định tuyến nước mưa thơng qua hồ điều hịa hình chữ nhật có lớp đáy rỗ, xác định chiều sâu mực nước lớn nhất, áp dụng biểu thức phân tích gần phương trình (6) (8) Có thể nhận thấy rõ lớp đáy rỗ hồ điều hịa làm chậm trình chảy dồn nước mưa Sự chảy chậm tỷ lệ thuận với độ thấm nước lớp đáy rỗ, tỷ lệ nghịch với chiều dày lớp đáy rỗ với giả thuyết không bị tắc nghẽn Ưu điểm phương pháp trình bày đơn giản linh hoạt, so sánh với phương pháp nghiên cứu trước đó, đặc biệt với biểu đồ dịng chảy hình bình hành Phương pháp nghiên cứu sâu hơn, cho dịng chảy khơng bão hịa thơng qua lớp đáy rỗ./

T¿i lièu tham khÀo

1 GS Hồng Văn Huệ, “Thốt nước – Tập 1: Mạng lưới thoát nước”, Nhà xuất khoa học kỹ thuật, trang 170-173.

2 R.Blaźejewski S.Murat-Blaźejewska, “Analytical Solutions of a Routing Problemfor Storm Waterin Detention Basin”, Hydrological Science Journal, trang 665 – 671. 3 NRCS (Natural Resources Soil Conservation Service)

Urban Hydrologyfor Small Watersheds (TR-55) Washington, DC: US Departmentof Agriculture, 1986. 4 D.F.Kibler, M.E.Jennings, G.L.Lewis, B.A., Tschantz,

S.G.Walesh, Microcomputer Softwarein Urban Hydrology Hydata News and Views, ASCET ask Committee, 1991. 5 J.M.Harbor, “APractical Method for Estimating the Impact

of Land – Use Changeon Surface Runoff, Groundwater Recharge and Wetland Hydrology”, “Journal of the American Planning Association, trang 95 – 108. 6 HEC-HMS, Technical Reference Manual Davis,

California: US Army Corps of Engineers (USACE), Hydrologic Engineering Center, 2004.

7 H.H.Cooper, Jr M.I Rorabaugh, Groundwater Movement sand Bank Storage Dueto Flood Stages in Surface Streams Water Supply Paper 1536 - J, US Geological Survey, 1963.

epoxy bơm thêm vào vết nứt, thông thường tối đa khoảng 2h

- Sau trình bơm keo kết thúc, xi lanh gỡ bỏ làm phẳng bề mặt vết nứt (Hình 17)

3 Nhận xét

Dự án tòa nhà Keangnam Hà Nội Landmark Tower hoàn thành đưa vào sử dụng cách hiệu Trên sở nghiên giải pháp cơng nghệ thi cơng bê tơng tịa nhà, tác giả nhận thấy việc lựa chọn giải pháp công nghệ hợp lý yếu tố quan trọng tạo nên thành công dự án, số giải pháp cơng nghệ kể đến bao gồm:

- Xây dựng trạm trộn bê tông mặt thi cơng cơng trình;

- Lựa chọn thiết bị vận chuyển bê tông theo phương ngang đứng hợp lý;

- Sử dụng nối thép ống ren; hệ coppha bàn hiệu suất cao

- Phương pháp thi công bảo dưỡng bê tông đảm bảo kỹ thuật;

- Đánh giá khuyết tậy bê tông cốt thép đầy đủ, kịp thơi xử lý triệt để, xác./

T¿i lièu tham khÀo

1 Phạm Duy Hữu, Nguyễn Ngọc Long (2008), Giáo trình bê tơng cường độ cao chất lượng cao, Nhà xuất xây dựng.

2 Phạm Duy Hữu (2005), Công nghệ bê tông bê tông đặc biệt, Nhà xuất xây dựng.

3 Phùng Văn Lự (2002), Giáo trình vật liệu xây dựng, Nhà xuất giáo dục.

4 Nguyễn Tấn Quý, Nguyễn Thiện Ruệ (2003), Giáo trình Công nghệ bê tông xi măng tập 1, Nhà xuất giáo dục. 5 Bạch Đình Thiên, Trần Ngọc Tính (2005), Cơng nghệ bê

tơng, Nhà xuất xây dựng.

6 TCVN 4453-1995: Kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - Quy phạm thi công nghiệm thu.

7 Keangnam Enterprise, Specifications for Keangnam Hanoi Landmark Tower - Volume 1: General Requerements, Architectural & Structural.

Giải pháp công nghệ thi công bê tông

(tiếp theo trang 76)

hình thơng số K tăng, chiều sâu mực nước hồ giảm dần theo thời gian lượng nước thấm qua lớp đáy rỗ, mực nước lớn xuất sớm Cũng nhận thấy thông số K giảm, chiều sâu mực nước hồ giữ trì khoảng thời gian dài lượng nước thấm qua lớp đáy mực nước lớn trì lâu Sự thay đổi chiều sâu mực nước hồ theo thời gian tính tốn với cấp độ chiều dầy khác lớp đáy, kết thể hình Khi chiều dày lớp đáy tăng, chiều sâu mực nước hồ điều hòa tăng dần theo thời gian nhanh so với trường hợp lớp đáy rỗ có độ dầy nhỏ Điều có nghĩa độ dày lớp đáy rỗ ảnh hưởng tới chiều sâu mực nước hồ Hình biểu đồ dựa vào để nghiên cứu phân tích ảnh hưởng giá trị Qp/A đối với biểu đồ lưu lượng dòng

vào đơn đỉnh hồ hình chữ nhật Có thể nhận thấy, giá trị Qp/A tăng, chiều sâu mực nước hồ

tăng Giá trị lớn chiều sâu tương ứng giá trị Qp/A =1,2,5,10 0.3728, 0.7524, 0.8129

và 0.7896 (đơn vị tính mét) Mối quan hệ chiều sâu mực nước lớn hđỉnh Qp/A thể qua

công thức sau: hđỉnh=0.36771 (Qp/A)1.01165, với hệ số xác

định 0.99998 và giá trị τ=1h; tp=0.25h; hf=0.5m;

K=0.01m/p

Phương trình (8) đưa giải pháp đơn giản tương tự kết Blazejewski Murat-Blazejewska [2] cho biểu đồ dòng vào hình chữ nhật Hình 7a biểu diễn biểu đồ dịng vào hình thang chiều sâu lớp nước hồ tính tốn với giá trị Qp=1m3/p, A=1m2,

hf=0.5m, K=0.05m/p Thời gian để đạt lưu lượng lớn

nhất 0.976 giờ, lưu lượng lớn 0.715m Thể tích hồ điều hịa tính tốn dựa chênh lệch qua biểu đồ thủy văn trước sau lượng nước mưa chảy vào hồ Chính vậy, thể tích hồ khơng thể tính tốn dựa vào biểu đồ thủy văn giai đoạn trước nước chảy vào hồ Tuy nhiên, chiều sâu lớp nước hồ tính tốn lại để xác định chiều sâu lớn nhất, hđỉnh=0.5m Chiều sâu lớn

nhất lớp nước hồ cao độ ống xả tràn, thể hình hđỉnh đạt thời điểm

0.647h theo hình 7a Chiều cao hđỉnh xuất sớm

hơn biểu đồ thủy văn hình 7b Có thể nhận thấy rõ ràng rằng, chiều sâu lớp nước hồ nhỏ thời điểm bắt đầu tính từ thời điểm t=0.647h Do đó, tốc độ nước lớn (∆V/∆t=∆h/∆t) xả theo ống xả đạt 0.0158 m3/p, khoảng mực nước hồ đạt

0.5m 0.5161m thời điểm t=0.647h 0.664h, điểm có độ dốc lớn

Hình Biểu đồ thủy văn hình bình hành tính tốn chiều sâu mực nước

Qp=1m3/p,

A=1m2,

hf=0.5m,

K=0.05m/p t1=0.2h

t2=0.8h,

t3=1h.

(a)

Cũng khn khổ hợp tác, vấn đề đào tạo trình độ sau đại học cho giảng viên đưa bàn thảo nhằm tạo điều kiện cho đội ngũ giảng viên không ngừng nâng cao lực chuyên môn, tiếp cận thành tựu giáo dục đại nước tiên tiến

Giám đốc viện Khoa học Hàn lâm - Trường Đại học Tổng hợp Kỹ thuật Quốc gia Volgograd Liên bang Nga, Vladimir I LYSAK cho biết ông tin tưởng thỏa thuận ký kết với HAU mở giai đoạn hợp tác hai bên Trên tinh thần quan hệ hữu nghị hợp tác truyền thống, hai bên tiếp tục có buổi làm việc nhằm thực hóa nội dung bàn thảo…

Khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp khóa 2012 – 2017 chuyên ngành Thiết kế đồ họa Thiết kế nội thất

Sáng 07/06/2017, Khoa Nội thất Mỹ thuật công nghiệp tổ chức Bảo vệ đồ án tốt nghiệp khóa 2012 - 2017 cho 39 sinh viên thuộc hai chuyên ngành Thiết kế đồ họa Thiết kế nội thất TS.KTS Ngô Thị Kim Dung - Phó Hiệu trưởng Nhà trường chủ trì lễ khai mạc

Dự khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp có khoa, chuyên gia lĩnh vực chuyên ngành; đại diện lãnh đạo Khoa, phòng ban chức Trường; đại diện Công ty, Tổng cơng ty, Tập đồn, Nhà tài trợ đặc biệt có mặt em sinh viên khóa 2012 MT gia đình bạn bè

Khoa Nội thất Mỹ thuật công nghiệp Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội đơn vị thành lập chưa lâu xong nhanh chóng khẳng định uy tín vai trị Trải qua trình xây dựng trưởng thành, với nỗ lực phấn đấu không ngừng tập thể cán giảng viên sinh viên; đến nay, Khoa chứng tỏ vai trò đơn vị hàng đầu lĩnh vực đào tạo chuyên ngành Nội thất, Đồ họa, Điêu khắc Thời trang Trong năm qua, thầy trò Khoa Nội thất Mỹ thuật Công nghiệp thi đua dạy tốt, học tốt đạt nhiều thành tích nhiều giải thưởng có tính nghệ thuật cao, nhận quan tâm xã hội

Thay mặt lãnh đạo Khoa, TS.KTS Vũ Hồng Cương - Trưởng Khoa đọc Báo cáo tổng kết khóa học 2012 - 2017 Báo cáo cho biết: “Khoa Mỹ thuật công nghiệp 10 năm xây dựng trưởng thành đào tạo 400 Cử nhân Mỹ thuật cơng nghiệp trường Khố 2012 MT có 39 sinh viên đủ điều kiện nhận đề tài tốt nghiệp Các sinh viên 2012MT có nhiều cố gắng khắc phục khó khăn, cố gắng học tập, sinh viên ý thức trách nhiệm việc tự giác học tập Số lượng sinh viên đạt kết học tập loại xuất sắc, giỏi liên tục tăng qua năm học

Phát biểu Lễ khai mạc, TS.KTS Ngơ Thị Kim Dung - Phó Hiệu trưởng Nhà trường nhấn mạnh: Để có buổi bảo vệ đồ án tốt nghiệp ngày hôm kết phấn đấu không ngừng thầy cô giáo em sinh viên khoá 2012 - 2017 MT suốt năm học Nhà trường tin tưởng em cố gắng chặng đường cuối này, bảo vệ thành trước thành viên Hội đồng cách xuất sắc

*Cũng sáng ngày tầng nhà H diễn Triển lãm Đồ án tốt nghiệp sinh viên khóa 2012 - 2017 MT

Khai mạc bảo vệ Đồ án tốt nghiệp Khoa Quy hoạch Đơ thị Nơng thơn khóa học 2012 - 2017

Sáng 06/6/2017, Khoa Quy hoạch Đô thị Nông thôn Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức Bảo vệ Đồ án tốt nghiệp cho sinh viên khóa 2012 - 2017 TS.KTS Ngơ Thị Kim Dung chủ trì lễ khai mạc

Dự khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp có đại diện lãnh đạo Viện Quy hoạch Quốc gia; đại diện Cục, Vụ, Viện, chuyên gia lĩnh vực chuyên ngành; đại diện Khoa, phòng ban chức Trường; Cơng ty, Tổng cơng ty, Tập đồn, Nhà tài trợ đặc biệt có mặt em sinh viên khóa 2012 - 2017 gia đình bạn bè

Trong đợt bảo vệ đồ án tốt nghiệp có 127 sinh viên chuyên ngành Quy hoạch đô thị Nông thôn tham gia bảo vệ

Phát biểu khai mạc buổi bảo vệ Đồ án tốt nghiệp, TS.KTS Ngơ Thị Kim Dung - Phó Hiệu trưởng Nhà trường đánh giá cao nỗ lực hệ thầy trị Khoa Quy hoạch thị Nông thôn gần 25 năm phát triển trưởng thành Từ thành lập đến nay, Khoa chứng tỏ nôi đào tạo Kiến trúc sư Quy hoạch hàng đầu nước với nhiều giải thưởng lớn Quốc gia Quốc tế giải Loa Thành, giải thưởng Hội Quy hoạch Phát triển Đô thị VN, giải thưởng VIFOTEC, Holcim Prize… Bên cạnh sinh viên 2012 Q tích cực tham gia phục vụ Hội nghị, Hội thảo Quốc tế nhằm tích lũy kiến thức kinh nghiệm thực tế…

Thay mặt lãnh đạo Nhà trường, Phó Hiệu trưởng Ngơ Thị Kim Dung chúc sinh viên bảo vệ đồ án tốt nghiệp lần bình tĩnh, tự tin báo cáo kết học tập cách đầy đủ , rõ ràng để đạt kết cao

Khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp khóa 2012 - 2017 chun ngành Kiến trúc cơng trình

Sáng 30/05/2017, Khoa Kiến trúc tổ chức Lễ Khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp khóa 2012 - 2017 chun ngành Kiến trúc cơng trình PGS.TS.KTS Lê Qn - Hiệu trưởng Nhà trường chủ trì lễ khai mạc

Dự khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp có khoa, chuyên gia lĩnh vực chuyên ngành; đại diện lãnh đạo Khoa, phòng ban chức Trường đặc biệt có mặt em sinh viên khóa 2012 K gia đình bạn bè

Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội nói chung, Khoa Kiến trúc nói riêng từ lâu địa đào tạo uy tín hàng đầu Việt Nam lĩnh vực đào tạo Kiến trúc sư cho ngành xây dựng cho đất nước Rất nhiều sinh viên Khoa sau trường đóng vai trị chủ chốt Khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp khóa

2011 - 2017 Chương trình Kiến trúc tiên tiến

Sáng 03/08/2017, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức Bảo vệ đồ án tốt nghiệp khóa 2011 - 2017 cho 45 sinh viên thuộc Chương trình Kiến trúc tiên tiến

Dự khai mạc bảo vệ đồ án tốt nghiệp có đại diện khoa, chuyên gia nước Quốc tế; đại diện lãnh đạo phịng ban chức Trường; có mặt em sinh viên khóa 2011 - 2017 KTT gia đình bạn bè

Thay mặt lãnh đạo Viện Đào tạo Hợp tác quốc tế, TS.KTS Lê Chiến Thắng - Viện trưởng đọc Báo cáo tổng kết khóa học 2011 - 2017 Báo cáo cho biết: Được đào tạo năm 2009; đến nay, chương trình Kiến trúc tiên tiến thuộc Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội đào tạo khóa với 421 sinh viên Đây chương trình đào tạo đặc biệt có sử dụng kế thừa mơn học Trường Đại học Nottingham (Anh) - Một Trường Đại học đào tạo Kiến trúc sư hàng đầu giới đứng thứ 70 theo Bảng xếp hạng Trường Đại học tốt giới Nội dung chương trình xây dựng tốt có điều chỉnh theo yêu cầu để tăng chất lượng đào tạo Kiến trúc sư, gắn lý thuyết với thiết kế đồ án, cập nhật thông tin, kiến thức đáp ứng mục tiêu đào tạo Nhà trường Đội ngũ giảng dạy chương trình Kiến trúc tiên tiến chuyên gia, giảng viên giàu kinh nghiệm Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội chuyên gia, giảng viên nước đến từ nước như: Mỹ, Singapore, Pháp, Đức

Khoá 2011 - 2017 KTT có 45 sinh viên đủ điều kiện nhận đề tài tốt nghiệp Sinh viên có nhiều cố gắng khắc phục khó khăn, cố gắng học tập Số lượng sinh viên đạt kết học tập loại xuất sắc, giỏi liên tục tăng qua năm học

TS.KTS Lê Chiến Thắng nhấn mạnh: Để có buổi bảo vệ đồ án tốt nghiệp ngày hôm kết phấn đấu không ngừng thời gian dài thầy cô giáo em sinh viên khoá 2011 KTT suốt năm học Nhà trường tin tưởng em cố gắng chặng đường cuối này, bảo vệ thành trước thành viên Hội đồng cách xuất sắc

Nghiên cứu sinh Trần Thọ Hiển bảo vệ thành công Luận án Tiến sĩ chuyên ngành Quản lý đô thị Cơng trình

Sáng 04/08/2017 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, Hội đồng chấm Luận án Tiến sĩ cấp Trường tổ chức buổi bảo vệ Luận án Tiến sĩ chuyên ngành Quản lý đô thị Công trình cho nghiên cứu sinh Trần Thọ Hiển với đề tài: “Quản lý không gian, kiến trúc, cảnh quan tuyến phố khu vực nội lịch sử Thành phố Hà Nội (lấy địa bàn Quận Ba Đình làm ví dụ nghiên cứu), mã số 62.58.01.06 PGS.TS.KTS Lê Quân hướng dẫn

Dự buổi bảo vệ, phía khách mời có ơng Đỗ Viết Bình - Chủ tịch UBND Quận Ba Đình Về phía sở đào tạo có tham dự GS.TS.KTS Nguyễn Tố Lăng - Phó Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội; đại diện lãnh đạo Nhà trường; chuyên gia, nhà khoa học, giảng viên làm công tác giảng dạy ngồi Trường; đại diện Phịng Thương mại Công nghiệp Việt Nam (cơ quan công tác Nghiên cứu sinh) gia đình, bạn bè đồng nghiệp Nghiên cứu sinh

Với kết đạt luận án, nghiên cứu sinh Trần Thọ Hiển hồn thành mục đích nhiệm vụ nghiên cứu Luận án có đóng góp thiết thực vào việc nghiên cứu đề xuất giải pháp nâng cao hiệu lực quản lý không gian, kiến trúc, cảnh quan tuyến phố khu vực nội lịch sử Thành phố Hà Nội, hướng tới xây dựng Hà Nội Thành phố “Xanh, Văn hiến, Văn minh, Hiện đại, Bền vững”

Sau NCS Trần Thọ Hiển trình bày nội dung Luận án hoàn thành phần trả lời câu hỏi thành viên hội đồng; Hội đồng đánh giá cơng trình nghiên cứu khoa học độc lập, nghiêm túc, bám sát đáp ứng yêu cầu luận án Tiến sĩ Nghiên cứu sinh vận dụng lý thuyết để phân tích, đánh giá thực trạng giải vấn đề nghiên cứu Kết phân tích số nhận định có chất lượng khoa học Đề tài nghiên cứu có ý nghĩa sâu sắc lý luận thực tiễn

Với kết 07/07 phiếu tán thành, Hội đồng thông qua Nghị đề nghị Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cấp văn học vị Tiến sĩ cho Nghiên cứu sinh Trần Thọ Hiển

Tiếp làm việc với đại diện Trường Đại học Tổng hợp Kỹ thuật Quốc gia Volgograd Liên bang Nga

Chiều 03/07/2017, PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội (HAU) có buổi tiếp làm việc với đại diện đến từ Trường Đại học Tổng hợp Kỹ thuật Quốc gia Volgograd - Liên bang Nga ngài Vladimir I LYSAK - Giám đốc viện Khoa học Hàn lâm dẫn đầu

Thay mặt lãnh đạo Nhà trường, Hiệu trưởng Lê Quân bày tỏ vui mừng tiếp đón đại diện Trường Đại học Tổng hợp Kỹ thuật Quốc gia Volgograd sang thăm, làm việc Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội khẳng định chuyến thăm lần có ý nghĩa vơ quan trọng, thúc đẩy triển khai toàn diện thỏa thuận hợp tác hai Nhà trường thời gian tới

Trên tinh thần Hiệp định khung ký kết hai Trường, lãnh đạo hai bên bàn thảo chương trình liên kết đào tạo, cụ thể: Thúc đẩy chương trình liên kết đào tạo chuyên ngành Xây dựng, Kiến trúc, Kỹ thuật Môi trường đô thị triển khai năm 2017; giúp đỡ, trao đổi giáo trình giảng dạy, đồ án (được dịch sang tiếng Anh); Trao đổi giảng viên, sinh viên thông qua việc làm việc xin ý kiến Bộ Giáo dục Đào tạo Bộ Xây dựng chủ quản, gửi hồ sơ online giúp sinh viên HAU sang du học Nga

THỂ LỆ VIẾT VÀ GỬI BÀI

CHO TẠP CHÍ KHOA HỌC KIẾN TRÚC – XÂY DỰNG

1 Bài gửi đăng tạp chí phải cơng trình nghiên cứu tác giả, chưa đăng chưa gửi đăng tạp chí khác

2 Bài gửi đăng tiếng Việt tiếng Anh, đánh máy tính, in mặt giấy khổ A4 thành (phông chữ Arial (Unicode), cỡ chữ 11; lề lề 3cm; lề phải lề trái 3cm)

3 Các hình vẽ phải rõ ràng, chuẩn xác Nếu có ảnh phải gửi kèm ảnh gốc độ phân giải 200dpi Hình vẽ ảnh phải thích đầy đủ

4 Các công thức thông số có liên quan phải chế phần mềm Mathtype (kể công thức thành phần cơng thức có dịng văn bản)

5 Tài liệu tham khảo, trích dẫn phải có đủ thơng tin theo trình tự sau: Họ tên tác giả (hoặc chủ biên), tên sách (tên báo/tạp chí, tên báo cáo khoa học), nơi xuất bản, nhà xuất bản, năm xuất bản, trang trích dẫn

6 Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị, nơi làm việc, số điện thoại, e-mail tác giả kèm theo file chứa nội dung báo

7 Bài viết phải có tên tiếng Việt tiếng Anh, từ khóa tìm kiếm Mỗi cần kèm theo phần tóm tắt tiếng Việt tiếng Anh (cỡ chữ 10, tối đa 150 từ) cung cấp nội dung viết Cấu trúc báo gồm phần: dẫn nhập, nội dung

khoa học kết luận (viết thành mục riêng) Bài báo phải đưa kết nghiên cứu ứng dụng hay phải nêu trạng, hướng phát triển vấn đề đề cập, khả nghiên cứu, phát triển ứng dụng Việt Nam Bài giới thiệu tổng quan khơng q 10 trang; cơng trình nghiên cứu triển khai ứng dụng không trang

9 Với thông tin khoa học, tin ngắn: Là dịch tổng thuật, tổng quan vấn đề khoa học công nghệ xây dựng kiến trúc có tính thời

10 Khơng trả lại thảo cho không đăng quan ban ngành, đại diện công ty tư

vấn thiết kế có uy tín

Thay mặt lãnh đạo Khoa Kiến trúc, PGS.TS.KTS Nguyễn Vũ Phương - Trưởng Khoa đọc Báo cáo tổng kết khóa học 2012 - 2017

Phát biểu Lễ khai mạc, PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Nhà trường nhấn mạnh: Để có buổi bảo vệ đồ án tốt nghiệp ngày hôm kết phấn đấu không ngừng thầy giáo em sinh viên khố 2012 - 2017K suốt năm học Nhà trường tin tưởng em cố gắng chặng đường cuối này, bảo vệ thành trước thành viên Hội đồng cách xuất sắc

*Cũng sáng ngày tầng nhà H diễn Triển lãm Đồ án tốt nghiệp sinh viên khóa 2012 - 2017K Triển lãm nhằm tạo cầu nối sinh viên tốt nghiệp với ban khám khảo, người xem nhà tuyển dụng

Nghiên cứu sinh Nguyễn Huy Quang bảo vệ thành công Luận án Tiến sĩ chuyên ngành Quản lý thị Cơng trình

Chiều 23/05/2017 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, Hội đồng chấm Luận án Tiến sĩ cấp Trường tổ chức buổi bảo vệ Luận án Tiến sĩ chuyên ngành Quản lý thị Cơng trình cho nghiên cứu sinh Nguyễn Huy Quang với đề tài: “Quản lý chất thải rắn sinh hoạt đô thị loại I vùng Trung Du, miền núi Bắc Bộ - Việt Nam (Lấy thành phố Thái Nguyên làm địa bàn nghiên cứu áp

dụng)”, mã số 62.58.01.06 PGS.TS.Vũ Thị Vinh hướng dẫn

Dự buổi bảo vệ, phía sở đào tạo có tham dự PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, đại diện lãnh đạo Nhà trường, chuyên gia, nhà khoa học, giảng viên làm công tác giảng dạy ngồi Trường Bên cạnh đó, cịn có đại diện Liên hiệp Tổ chức hữu nghị tỉnh Vĩnh Phúc (cơ quan công tác Nghiên cứu sinh) gia đình, bạn bè đồng nghiệp Nghiên cứu sinh

Với kết đạt luận án, nghiên cứu sinh Nguyễn Huy Quang hồn thành mục đích nhiệm vụ nghiên cứu Luận án có đóng góp thiết thực vào việc nghiên cứu đề xuất giải pháp quản lý chất thải rắn sinh hoạt đô thị đô thị loại I vùng Trung Du miền núi Bắc Bộ nhằm đảm bảo, cải thiện môi trường sống cho người dân

Sau NCS Nguyễn Huy Quang trình bày nội dung Luận án hồn thành phần trả lời câu hỏi thành viên hội đồng; Hội đồng đánh giá cơng trình nghiên cứu khoa học độc lập, nghiêm túc, bám sát đáp ứng yêu cầu luận án Tiến sĩ Nghiên cứu sinh vận dụng lý thuyết để phân tích, đánh giá thực trạng giải vấn đề nghiên cứu Kết phân tích số nhận định có chất lượng khoa học Đề tài nghiên cứu có ý nghĩa sâu sắc lý luận thực tiễn