Chi phí thực tế trong từng tháng được xác định dựa vào: (1) Chi phí vật liệu – theo hóa đơn mua vật liệu đầu vào (2) Chi phí nhân công – theo báo cáo của ban chỉ huy công trường về kh[r]
(1)PGS.TS.KTS Lã Qn ChƠ tÌch Hỵi ẵởng
PGS.TS.KTS Nguyỗn Tuịn Anh TS.KTS Ngộ Thè Kim Dung PGS.TS Lã Anh DÕng
PGS.TS.KTS PhÂm TrĐng Tht
PGS.TS.KTS VÕ An Kh¾nh Thõđng trỳc Hợi ẵởng
Bión tõp v Trè sỳ PGS.TS.KTS VÕ An Kh¾nh Trõịng Ban biãn tâp
CN VÕ Anh Tn Trõịng Ban trÌ sú
TrÉnh b¿y - Chä bÀn ThS Trßn Hõïng Tr¿ To¿ sn
PhỴng Khoa hĐc & Céng nghè Trõđng }Âi hẹc Kiọn trềc H Nợi
Km10, ẵừủng Nguyỗn Tri, Thanh Xn, H¿ Nỵi }T: 024 3854 2521 Fax: 024 3854 1616 Email: tapchikientruchn@gmail.com
GiÞy phÃp sê 651/GP-BTTTT ng¿y 19.11.2015 cƠa Bỵ Théng tin v¿ Trun théng
Thiät kọ mỵ thuõt v chọ bn ti Phẻng Khoa hẹc v¿ Céng nghè, Trõđng }Âi hĐc Kiän trỊc H¿ Nỵi In tÂi nh¿ in Nh¿ xuÞt bÀn XÝy dúng
(2)Contents
Number 33/2019 - Science Journal of Architecture & Construction MÖc lÖc
Sê 33/2019 - TÂp chÈ Khoa hĐc Kiän trỊc - XÝy dúng
Khoa hÑc v¿ céng nghè
4 Nhà sinh viên Việt Nam thực trạng phương hướng phát triển
Ngô Thị Kim Dung
9 Để Hà Nội trở thành thành phố thông minh theo hướng bền vững, cần tư tiến
Phạm Trọng Thuật
12 Giải pháp quản lý tuyến đường theo phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan (Áp dụng cho tuyến đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội)
Nguyễn Thuỳ Linh
16 Bê tông nhẹ chịu lửa sử dụng xi măng pc lăng Hồng Thạch
Nguyễn Khắc Kỷ
20 Phân tích tĩnh phi tuyến vách bê tông cốt thép phần mềm SAP2000
Lê Thế Anh
26 Xác định ảnh hưởng chiều dày mạch vữa đến cường độ chịu nén khối xây
Phan Thanh Lượng
31 Nghiên cứu sử dụng tro bay nhiệt điện để nâng cao chất lượng cho gạch bê tông
Nguyễn Việt Cường, Phạm Trung Anh
35 Lựa chọn kết cấu thông số thiết kế giếng tách hệ thống thoát nước chung
Nguyễn Thành Công
39 Thiết kế dầm thép chữ I có bụng lượn song theo tiêu chuẩn Nga SNiP II-23-81
Vũ Lệ Quyên
44 Kiểm tra sức chịu tải cọc phương pháp thí nghiệm động PDA
Lê Hồng Dương
48 Nghiên cứu đề xuất cơng thức tính độ sâu phân giới dịng chảy cống tròn
Nguyễn Minh Ngọc
52 Đặc điểm biến đổi cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khu vực quận Thanh Xuân thành phố Hà Nội
Nguyễn Thành An
55 Công thức vận tốc sóng Rayleigh truyền vật liệu đàn hồi có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell
Phạm Thị Hà Giang
59 Một số nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng thông tin báo cáo tài doanh nghiệp niêm yết Việt Nam
Nguyễn Thu Hương
62 Giải pháp kiểm soát khí Sunfua (H2S) mạng lưới nước thị
Nguyễn Tiến Dũng
66 Tính tốn dầm thép điều kiện chịu lửa theo tiêu chuẩn Châu Âu EC3 theo phương pháp nhiệt độ tới hạn
Mai Trọng Nghĩa
70 Một số vấn đề ổn định sườn dốc đá Bazan Hịa Bình
Võ Thị Thư Hường
74 Một vài vấn đề phát triển theo định hướng giao thông công cộng
Nguyễn Mạnh Hùng
77 Phát triển đô thị bền vững – Thực trạng hướng Việt Nam thời gian tới
Lê Thu Giang
81 Giải pháp quản lý tiến độ, chi phí, điều chỉnh thực hợp đồng thi cơng xây dựng góc độ nhà thầu
Lê Công Thành
85 Nghiên cứu hợp đồng bảo trì cơng trình đường Việt Nam
Bùi Thị Ngọc Lan
88 Giải pháp nâng cao hiệu công tác tổ chức quản lý đào tạo học kỳ phụ trường Đại học Kiến trúc Hà Nội
Lê Thị Minh Phương, Nguyễn Thị Nhài Tin töc v¿ sú kièn
Science and technology
4 Student Housing in Vietnam: Current states and Approaches
Ngô Thị Kim Dung
9 In order for Hanoi to have a sustainable development into a ‘smart city’, an advanced method is needed
Phạm Trọng Thuật
12 Partition Landscape Designs Management Solution (Apply specifically for Nguyen Chi Thanh street, Hanoi)
Nguyễn Thuỳ Linh
16 Fireproof lightweight concreate using Hoang Thach Portland cement
Nguyễn Khắc Kỷ
20 Nonlinear static analysis for shear wall reinforced concrete structures using SAP2000
Lê Thế Anh
26 Effect of thickness of mortar bed on the compression strength of masonry
Phan Thanh Lượng
31 Study on fly ash using for quality enhancement of concreate brick
Nguyễn Việt Cường, Phạm Trung Anh
35 Selection of structure and design data of combined sewer overflow (CSO)
Nguyễn Thành Công
39 Design of corrugated web beams according to Russian code SNiP II-23-81
Vũ Lệ Quyên
44 Pile testing by PDA(Pile dynamic Analyzer)
Lê Hồng Dương
48 Recommendation for the critical depth equation of circular section in open-channel
Nguyễn Minh Ngọc
52 The changes in the elevation of pebble stratum in Thanh Xuan district, Hanoi
Nguyễn Thành An
55 On the fomulas for Rayleigh wave velocities in elastic materials pre-strained subject to bell constraint
Phạm Thị Hà Giang
59 Some factors affecting the quality of information on financial reports of enterprises listed
on Vietnam stock market
Nguyễn Thu Hương
62 Giải pháp kiểm sốt khí Sunfua (H2S) mạng lưới
thốt nước thị
Nguyễn Tiến Dũng
66 Calculate steel beam in fire according to eurocode by critical temperature method
Mai Trọng Nghĩa
70 There are some issues in unstable slope in basalt stone in Hoa Binh province
Võ Thị Thư Hường
74 Discusstion on Transit Oriented Development
Nguyễn Mạnh Hùng
77 Sutainable urban development - Reality and direction of Vietnam in the coming time
Lê Thu Giang
81 Solution for management of schedule, cost, adjustment to construction contract performance by constractor
Lê Công Thành
85 Nghiên cứu hợp đồng bảo trì cơng trình đường Việt Nam
Bùi Thị Ngọc Lan
88 Solutions on enhancing the organizational and training management in sub semester in Hanoi Architecture University
(3)Nhà sinh viên Việt Nam
thực trạng phương hướng phát triển
Student housing in Vietnam – present status and development direction
Ngô Thị Kim Dung
Tóm tắt
Nhà dành cho sinh viên yếu tố quan trọng góp phần tạo nên thương hiệu, chất lượng sở giáo dục đại học sự thành công sinh viên Bước sang kỷ 21, phát triển khoa học công nghệ đã tác động rõ nét đến phương thức ăn ở, sinh hoạt học tập sinh viên Vì vậy, việc nghiên cứu phát triển nhà sinh viên thích ứng ứng với điều kiện cần thiết.
Từ khóa: Nhà sinh viên, sở giáo dục đại học, mô
hình nhà sinh viên
Abstract
Student housing is a very important factor contributing to the brand, the quality of higher education institutions and the success of students In the 21st century, the development of
science and technology has clear impacts on the accommodation, living and learning of students Therefore, studies on development of student housing need to adapt to this new situation.
Key words: Student housing, university institutions,
student housing model
TS.KTS Ngô Thị Kim Dung
Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội ĐT: 0982181921
Email: dungnkhau@gmail.com
Ngày nhận bài: 08/01/2019 Ngày sửa bài: 23/02/2019 Ngày duyệt đăng: 01/03/2019
1 Đặt vấn đề
Sự bùng nổ công nghệ thông tin thập kỷ gần làm thay đổi đáng kể cách sống, làm việc, vui chơi giao tiếp người nói chung hệ trẻ nói riêng có sinh viên Sự thay đổi tạo nhiều hội thách thức cho hệ thống sở vật chất sở giáo dục đại học đặc biệt nhà sinh viên Vai trò, chức mơ hình nhà sinh viên tồn giới dần thay đổi để đáp ứng nhu cầu thực tế Trong đó, nhà cần phải trở thành mơi trường sư phạm lý tưởng, nơi tương tác hiệu dành cho sinh viên, giảng viên người hướng dẫn
2 Thực trạng nhà dành cho sinh viên Việt Nam
Theo thống kê Bộ giáo dục đào tạo, tính đến hết năm học 2016-2017 nước có 235 trường đại học, 1,76 triệu sinh viên Trong có 70% sinh viên có nhu cầu nội trú Tuy nhiên, phần lớn ký túc xá trường đại học không đáp ứng nhu cầu sinh viên số lượng chất lượng
Về số lượng: Thông báo công khai sở vật chất trường đại học Việt Nam cho thấy, ký túc xá có đáp ứng từ 20-30% nhu cầu sinh viên Các trường phải ưu tiên bố trí cho sinh viên thuộc đối tượng sách Các sinh viên lại phải thuê nhà trọ bên ngồi nên gặp nhiều khó khăn việc lại, sinh hoạt học tập
Về chất lượng: Nhà cho sinh viên có dạng chủ yếu là:
- Ký túc xá riêng trường đại học: Loại ký túc xá xây dựng ngồi khn viên trường Các ký túc xá phần lớn xây dựng theo cấu trúc mặt hành lang bên hành lang Hình thức kiến trúc cổ điển khơng có hấp dẫn, độc đáo, gây ấn tượng Nhiều cơng trình xây dựng lâu, kinh phí tu bảo dưỡng có hạn, cơng tác bảo quản, quản lý sử dụng chưa hợp lý, ý thức sinh viên chứa tốt nên dẫn đến xuống cấp, hư hỏng Các không gian chức phổ biến ký túc xá bao gồm: Không gian với diện tích chật hẹp (2,5 - 3m2/SV) thường bố trí 6-8
sinh viên phịng theo kiểu giường tầng Rất ký túc xá có khơng gian học tập riêng Sinh viên thường phải học giường ngủ Khơng có khu vực nấu ăn, sinh viên phải ăn nhà ăn tập thể ngồi Các cơng trình tiện ích, cơng trình văn hóa thể thao cịn hạn chế
- Các khu ký túc xá tập trung nhiều trường đại học: Trong năm gần Việt Nam xuất mơ hình khu tập trung cho sinh viên nhiều trường đại học Các khu nhà đầu tư xây dựng đồng có dịch vụ, tiện nghi tốt trước nhiều Tuy nhiên mơ hình chưa thực thu hút đáp ứng nhu cầu thực tế sinh viên Khu nhà dành cho sinh viên khu đô thị Pháp Vân - Tứ Hiệp, xây dựng cung ứng 22.000 chỗ ở, sau năm đưa vào sử dụng khai thác 10% công suất Tương tự vậy, khu ký túc xá tập trung Đà Nẵng với sức chứa 10.000 sinh viên khai thác khoảng 10% công suất Ký túc xá tập trung thành phố Đà Lạt tỉnh Lâm Đồng đầu tư 220 tỉ đồng xây dựng thức đưa vào sử dụng năm học 2014-2015 có sức chứa 2000 sinh viên, năm có sinh viên đăng ký Đến năm học số lượng đăng ký khu ký túc xá chưa đạt 10% ban quản lý hạ mức cho thuê xuống 40.000đ/tháng có nhiều ưu đãi khác Nhiều sinh viên thời gian lại chuyển với lý do: Vị trí khơng thuận tiện, không tới trường mà phải di chuyển phương tiện cá nhân, khơng có tuyến xe bt cơng cộng phù hợp, chất lượng, hình thức dịch vụ chưa đáp ứng, diện tích chật hẹp, khơng có chỗ cho sinh viên tự nấu ăn, khơng có nhà vệ sinh khép kín
Tình trạng ký túc xá đầu tư xây dựng với kinh phí đầu tư lớn khơng khai thác hết công suất nhu cầu sinh viên lớn đặt cho câu hỏi: Vì sinh viên thích th nhà ngồi ký túc xá trường quản lý hay ký túc xá tập trung?
3 Nhu cầu mong muốn nhà sinh viên nay
Nhà sinh viên phần quan trọng hệ thống trường đại học, góp phần đáng kể việc tạo nên thành công sinh viên mặt học thuật xã hội Theo kết khảo sát sinh viên số trường đại học Việt Nam cho thấy, nhà trường đại học giữ vai trò quan trọng có ảnh hưởng định đến định lựa chọn trường sinh viên (Hình 1)
Trong năm gần đây, mục đích yêu cầu nhà cho sinh viên dần thay đổi Các kiểu nhà tối giản thường thấy trường học trước với kiểu chung nhiều sinh viên phịng, chung khu vệ sinh, khơng có khơng gian nấu ăn thiếu dịch vụ tiện ích không gian sinh hoạt học tập chung khơng cịn hấp dẫn sinh viên Ngày nay, sinh viên mong muốn sống môi trường thuận tiện cho sinh hoạt cá nhân, đảm bảo riêng tư, cung cấp dịch vụ chỗ, đa dạng dịch vụ ăn uống, giải khát, giặt là, khơng gian cho hoạt động cộng đồng, văn hóa, thể thao, giao thơng phù hợp, phương tiện công cộng tới trường thời gian hợp lý (Hình 2)
Các nhà dạng hộ khép kín trước coi cao cấp trở thành nhu cầu phổ biến sinh viên [6] Một yếu tố quan trọng đa số sinh viên quan tâm vấn đề giá hợp lý (Hình 3)
Cùng với sinh viên, sở giáo dục đại học có yêu cầu nhà cho sinh viên Sự thay đổi nhanh chóng dạy học khiến trường phải nghiên cứu chiến lược việc học sinh học đâu khuôn viên trường Các chuyên gia giáo dục giới nhận định việc học online chiếm vai trò tối quan trọng chiến lược giáo dục họ kỷ 21 Các trang dạy học online mở hướng quan tâm vào giáo dục nội trú, ký túc xá [20] Do đó, yêu cầu nhà sinh viên có nhiều thay đổi nội dung hình thức với mục đích:
- Làm phong phú thêm văn hóa khn viên trường, thúc đẩy sứ mệnh học tập cải thiện kết học tập
- Tăng cường tính cộng đồng thơng qua không gian: Thư giãn, sinh hoạt chung, nấu ăn, sảnh
- Hòa lẫn sống sinh viên môi trường học thuật, tạo nhiều hội cho sinh viên xây dựng mối quan hệ tạo mối quan hệ để học tập lẫn [17]
4 Yêu cầu phương hướng phát triển nhà cho sinh viên Việt nam
a Yêu cầu
Xây dựng phát triển nhà sinh viên kỷ 21 cần đáp ứng yêu cầu sau:
- Đáp ứng yêu cầu học tập diễn nơi, đó, nhà nơi sinh viên học tập cách thoải mái, tiện nghi
- Nhà phải thiết kế với mơ hình đa dạng, linh hoạt đáp ứng yêu cầu khác sinh viên điều chỉnh cho ứng dụng khác theo thời gian cần thiết
Hình Vai trò nhà định chọn trường sinh viên
Hình Nhu cầu sở thích sinh viên mơ hình ở
Hình Nhu cầu nhà sinh viên
(4)Hình Mơ hình bố trí phịng theo kiểu truyền thống
Hình Mơ hình nhóm phịng ở
- Cần quan tâm đến việc tăng diện tích khơng gian chung, không gian đa dụng không gian mở cho việc học tập, không gian đại, đa mục đích, giảm thiểu diện tích số loại phịng ngủ phạm vi tối thiểu cho phép
- Xem xét phương án xây dựng nhà cao tầng để tăng hiệu sử dụng đất giảm giá thành
- Cung cấp đầy đủ, đa dạng dịch vụ phục vụ thuận tiện cho sinh hoạt học tập sinh viên với giá hợp lý, phù hợp với nhiều đối tượng sinh viên
b Phương hướng phát triển nhà sinh viên Việt Nam Để đáp ứng nhu cầu nhà cho sinh viên nay, sở giáo dục đại học cần triển khai theo hướng: Cải tạo, nâng cấp, đại hóa sở vật chất ký túc xá có phát triển khu nhà phù hợp nhu cầu thị trường Khi phát triển theo hướng thứ cần quan tâm cần đặc biệt quan tâm yếu tố sau:
● Về địa điểm:
Căn nhu cầu, sở thích sinh viên điều kiện thực tế khác cho thấy, nên lựa chọn địa điểm xây dựng khu cho sinh viên phù hợp với qui hoạch hệ thống trường đại học, cao đẳng đảm bảo yêu cầu mật độ cư trú Vị trí phù hợp để xây dựng ký túc xá sinh viên nằm cạnh khuôn viên trường để đảm bảo cho sinh viên tới trung tâm khuôn viên trường khoảng thời gian từ 10-15 phút Trong trường hợp khơng thể bố trí khu cạnh trường lựa chọn địa điểm khác có khoảng cách xa trường 5-10 km Với trường hợp cần bố trí phương tiện giao thơng trường kết nối với giao thông công cộng
của thành phố để sinh viên lại cách thuận tiện ● Về không gian chức khu ở:
Theo nhu cầu nay, khu sinh viên cần có loại khơng gian là: Khơng gian sinh hoạt cá nhân, khơng gian sinh hoạt nhóm khơng gian sinh hoạt cộng đồng Các loại khơng gian phải bố trí cách khoa học, có liên hệ chặt chẽ để đáp ứng nhu cầu sinh viên, gia đình nhà trường đảm bảo tính linh hoạt, mềm dẻo riêng tư, thoải mái, tiện nghi cho người sử dụng (Hình 4)
- Khơng gian sinh hoạt cá nhân: Ngủ, tự học, hoạt động khác
- Khơng gian sinh hoạt nhóm:
+ Khơng gian cho việc theo dõi giảng online theo nhóm, khơng gian gặp mặt, trao đổi làm việc nhóm sau theo dõi giảng online
+ Không gian học nhóm
+ Khơng gian dịch vụ hỗ trợ học tập: Tư vấn, gia sư, kết nối thư viện [20]
- Không gian sinh hoạt cộng đồng sinh viên:
+ Thể dục thể thao, văn hóa xã hội, câu lạc bộ, dịch vụ
+ Không gian giải trí, thư giãn liên kết cộng đồng ● Mơ hình ở:
Căn điều kiện thực tế Việt Nam nhu cầu phát triển tương lai, nhà cho sinh viên áp dụng mơ hình sau:
Hình Mơ hình phịng kiểu Studio Hình Mơ hình kiểu hộ khép kín
Ký túc xá Đại học Drexel
Hub On Campus Tucson - Đại học Arizona
Hub On Campus Tucson- Đại học Arizona
Ký túc xá Học viện Nghệ thuật Chicago
(5)- Mơ hình truyền thống: Các phịng có kích thước giống nhau, bố trí theo hành lang dọc, khu vực tắm vệ sinh khép kín chung Đối với mơ hình cần bố trí khơng gian nấu ăn, khơng gian làm việc nhóm khơng gian sinh hoạt chung cho sinh viên (Hình 5)
- Mơ hình nhóm phịng ở: Mơ hình áp dụng cho 6-8 sinh viên Có phịng ngủ riêng, khơng gian vệ sinh, nấu ăn, phịng sinh hoạt chung (Hình 6)
- Mơ hình hộ: Bao gồm loại:
+ Căn hộ studio dành cho 2-4 người ở, có khu vực bếp, ăn, học riêng khơng ngăn phịng, tắm vệ sinh chung riêng (Hình 7)
+ Căn hộ khép kín dành cho từ 1- người, khơng gian chức ngăn chia thành phịng riêng: ngủ, học, bếp ăn, tắm, vệ sinh, sinh hoạt chung (Hình 8)
● Về hình thức kiến trúc:
Hình thức kiến trúc yếu tố góp phần quan trọng để thu hút sinh viên Kiến trúc khu sinh viên cần có ý tưởng
và hình thức mới, đại, phù hợp với lứa tuổi đặc điểm, sở thích sinh viên thơng qua việc sử dụng màu sắc, nội thất, chi tiết
5 Kết luận
Ở nước ta nay, phần lớn sở giáo dục đại học chưa đáp ứng nhu cầu sinh viên số lượng chất lượng Điều làm ảnh hưởng đến chất lượng đào tạo, thành công sinh viên tính cạnh tranh, hấp dẫn nhà trường Để giải tình trạng này, bên cạnh chủ trương sách hỗ trợ nhà nước, sở giáo dục đại học cần chủ động, huy động nguồn lực để phát triển hồn thiện sở vật chất nói chung khu cho sinh viên nói riêng đáp ứng nhu cầu điều kiện yêu cầu thực tế tương lai Các khu sinh viên phải xem phận quan trọng chiến lược đào tạo nhà trường giúp cho người học học nơi, lúc, điều kiện, hoàn cảnh./
T¿i lièu tham khÀo
1 Bellevue College , Student Housing Pre - Design Report des.wa.gov/sites/default/files/ Student Housting /NAC-Study. pdf, November 02, 2015
2 BOSS Magazine, Student Housing Trends at Universities https://thebossmagazine.com/student-housing-trends-at-universities
3 Brian Watson and Mark McMinn, A Closer Look at Student Housing - Urban Planning and Design , www.gensleron.com/ cities/2015/ /a-closer-look-at-student-housing.ht.
4 CANNON DESIGN BLOG, key trends in student housing for Boston’s higher education community, https://www.bdcnetwork. com/ /3-key-trends-student-housing-boston’s, april 04-2016 5 Chiarantoni Carla, A STUDY OF NEW DESIGN CONCEPTS
IN STUDENT HOUSING APPLIED TO THE ITALIAN URBAN CONTEXT, The 4th International Conference of the International Forum on Urbanism (IFoU) 2009 Amsterdam/ Delft The New Urban Question - Urbanism beyond Neo-Liberalism.
6 Claire Reeves La Roche, Longwood University, USA Mary A Flanigan, Longwood University, USA, P Kenneth Copeland, Jr., Longwood University, USA, Student Housing: Trends, Preferences And Needs - Eric, https://files.eric.ed.gov/fulltext/ EJ1072668.pd
7 College campus student housing trends , Talk Business https://www.talk-business.co.uk › People
8 Dave Borsos and Matthew Berger, Trends In Student Housing, NMHC executives outline the most notable developments happening in student housing now, based on takeaways from the recent NMHC Student Housing Conference & Exposition, Nov 09, 2017
9 Derek Mearns, Three Tech Trends to Watch in Student Housing-Multifamily Executive, www.multifamilyexecutive.com/ /three-tech-trends-to-watch-in-stude , thg 2, 2012
10 Ellen Moriarty, AIA, Exploring the Back-to-Basics Student Housing Trend - KSQ Design, ksq.design/exploring-back-basics-student-housing-trend, 02.16.2018.
11 International Student Accommodation: A Guide , Top Universities
https://www.topuniversities.com › Accommodation
12 Karen Jordan, Leading Attributes Of Student Housing Los AngelesStudent Housing, November 28, 2016, Bisnow Los Angeles
13 Matt Baker, The trend for student housing: amenity, proximity and efficiency, https://www.rejournals.com/the-trend-for-student-housing-amenity,-pr April 11, 2018.
14 Mark Mitchell, Trends to Ace Student Housing Amenities - BSB Design,https://www.bsbdesign.com/5-trends-to-ace-student-housing-amenities
15 PETER ARANYI , Behind Trends Shaping Student Housing on College Campuses https://www.clarknexsen.com/blog-trends-shaping-student-housing-coll
16 Student Housing Trends in Higher Education , Gilbane https://www.gilbaneco.com/ /student-housing-trends-in-higher-educati, july 2013.
17 Stephen Siegle, Student residences: trends to watch - Stantec https://ideas.stantec.com/blog/student-residences-4-trends-to-watch
University housing of the future will blur the line between life and study., August 3, 2017
18 Trends in Off - Campus Housing - Residence on First - Medium https://medium.com/@residenceonfirstca/trends-in-off-campus-housing
16 thg 12, 2017 - Therefore, student housing in London, Ontario and beyond is changing for the best Below are three trends that are making off-campus housing
19 University of chichester, Student Residential Accommodation Standard Design Guidelines, July 2016.
20 William J Zeller, Ph.D Eric D Luskin, CPM®, Campus Housing Design in the Digital Age - The Scion Group, thesciongroup.com/wp-content/uploads/2012/ /scion_ whitepaper3.pdf
21 What’s trending in student housing - KSQ Design ksq.design/wp /Whats-Trending-in-Student-Housing-electronic.pdf
22 World student housing, sportlight 2017-2018, savills.com
Để Hà Nội trở thành thành phố thông minh theo hướng bền vững, cần tư tiến bộ
A progressive thinking for Hanoi to become a smart city towards sustainability
Phạm Trọng Thuật
Tóm tắt
Ý tưởng thành phố thông minh trở thành câu thần cho đô thị đang phát triển Mới đây, năm 2018 Thủ tướng Chính phủ cơng bố mục tiêu xây dựng 30 thành phố thông minh nước, phấn đấu đến năm 2020 có thành phố thông minh đầu tiên, tuyên bố khẳng định phát triển thông minh làm khái niệm cho tăng trưởng đô thị Việt Nam cách thúc đẩy phát triển kinh tế theo cách thông minh Đó cách để tránh đường cơng nghiệp hóa nhanh chóng nhiễm đã xảy số đô thị châu Âu Mỹ. Mặc dù có số hạn chế phát triển kinh tế so với nước tiên tiến, Chính phủ chính quyền Hà Nội tin việc phát triển theo hướng thành phố thông minh khả thi giải tốt vấn đề như: có nguồn đầu tư đủ lớn, đào tạo và đào tạo lại lĩnh vực thông tin công nghệ truyền thơng (ICT), đẩy mạnh cải cách hành chính, tăng cường tham gia ICT vào công tác điều hành quyền thị, các tổ chức người dân, tạo môi trường thuận lợi cho phát triển xã hội thơng tin Do đó, chiến lược dựa việc đáp ứng tiêu chí thị thơng minh nhiều quyền thị lựa chọn Tuy nhiên, Hà Nội nói riêng thị Việt Nam nói chung, cần có cách tiếp cận tồn diện, đầy đủ cho mục tiêu Để tránh trở thành thành phố thơng minh vội vàng, có nhiều rủi ro bảo mật thông tin, rủi ro hoạt động bộ máy quản lý thành phố, rủi ro việc giải bất bình bình đẳng, Hà Nội cần cách tiếp cận đồng để đảm bảo tương lai thành phố bền vững.
Từ khóa: ICT, Big Data, thành phố thơng minh, phát triển bền vững
Abstract The idea of smart cities is becoming a mantra for both developed and developing cities Recently, in 2018, the Prime Minister announced the goal of building 30 smart cities across the country, striving to have at least smart cities first by 2020, and the announcement also affirmed the smart development would be the basic concept for Vietnam’s urban growth as a way to promote economic development in a smart way It is also a way to avoid rapid and polluting industrialization as happened in some European and American cities Although there are some limitations in economic development compared to advanced countries, the Government and Hanoi authorities still believe that smart city development is feasible if we solve problems well such as having a large enough investment, training and retraining in the field of information and communication technology (ICT), accelerating administrative reform, increasing the participation of ICT in executive work of urban authorities, organizations and people, creating a favorable environment for the development of information society Therefore, a strategy based on meeting the criteria of a smart metropolis is chosen by many urban administrations However, Hanoi in particular and Vietnam’s urban areas in general need a comprehensive and complete approach to this goal To avoid becoming a smart city hastily, there will be many risks of information security, operational risk of the city management apparatus, risks in resolving grievances Equally, Hanoi needs a synchronous approach to ensure the future of a sustainable city
Key words: ICT, Big Data, smart city, sustainable developement
PGS.TS Phạm Trọng Thuật
Bộ môn Nhà ở, Khoa Kiến trúc
ĐT: 0903.442.174; Email: thuatarch@yahoo.com
Ngày nhận bài: 19/02/2019 Ngày sửa bài: 28/02/2019 Ngày duyệt đăng: 01/03/2019
1 Mở đầu
Thành phố thông minh trở thành mỹ từ hấp dẫn thành phố phát triển giới Tại Việt Nam, năm 2018, Thủ tướng Chính phủ Nguyễn Xuân Phúc phê duyệt Đề án phát triển đô thị thông minh bền vững Việt Nam giai đoạn 2018-2025 định hướng đến năm 2030 Mục tiêu phát triển đô thị thông minh, bền vững Việt Nam hướng đến tăng trưởng xanh, phát triển bền vững, khai thác, phát huy tiềm năng, lợi thế, nâng cao hiệu sử dụng nguồn lực; khai thác tối ưu hiệu tài nguyên, người, nâng cao chất lượng sống Mặc dù cịn có khó khăn, Chính phủ có sách ban đầu cho việc đào tạo chuyên gia hệ thống công nghệ thông tin truyền thông ICT (information and communication technologies), tạo điều kiện môi trường thuận lợi cho phát triển xã hội thơng tin
Hà Nội có khoảng gần triệu dân, mật độ dân số trung bình lên đến 2,279 người/ km2, có quận trung tâm, mật độ lên đến
42,000 người/km2, mật độ dân số tương đương
một siêu thị Tốc độ thị hóa gia tăng dân số học nhanh chóng dẫn đến nhiều vấn đề quy hoạch, ùn tắc giao thông, an ninh, y tế, giáo dục, lượng, phát triển nhà ở, xử lý nhiễm mơi trường Ngồi số khu vực vành đai hai xây dựng với hạ tầng tương đối đồng bộ, hầu hết khu vực quận nội đô lịch sử hạ tầng kỹ thuật xây dựng từ lâu cho quy mô dân số hạn chế Nhu cầu xây dựng thành phố thông minh đảm bảo yếu tố phát triển bền vững để quản lý hiệu quả, mang lại tiện ích, an tồn, thân thiện cho người dân ngày trở lên cấp thiết Do đó, với Hà Nội, để có lộ trình hợp lý trở thành thị thơng minh cần tính tới điều kiện thực tiễn, yêu cầu phát triển bền vững, sở nghiên cứu tìm hiểu kỹ kinh nghiệm quốc tế
2 Vấn đề đặt cần giải quyết
(6)hiểu mơ hình tổ chức thị đô thị thông minh tiêu biểu giới hệ thống công nghệ thông tin Vậy thành phố thông minh cần phải hiểu nào? Chúng ta ln nghe cụm từ diễn đàn phát triển đô thị giới vài năm trở lại Hầu hết đô thị đại muốn đạt danh hiệu Các nhà quản lý thị, quyền thị nói rằng, họ tạo dựng thành phố họ theo mơ hình thị thơng minh Tính đến cuối năm 2017, Trung Quốc trình phát triển 500 thành phố thông minh Sáng kiến “ xã hội 5.0” Nhật Bản với kết hợp Chính phủ điện tử, e-Health e- Education Cũng với “Digital Canada” “ Smart Nation 2050” Singapore Tuy nhiên, vấn đề đặt xu hướng phát triển siêu thị với vai trị đầu tàu kinh tế, gây cân phát triển, đặt thách thức không nhỏ việc kiểm soát mật độ dân số khoảng cách giàu nghèo: Trung Quốc gia tăng 330 triệu dân thị vịng thập kỷ qua, London chiếm 30% kinh tế Anh Con số cho Bangkok Thái Lan, Lima Peru Manila Philippines hay Seoul chiếm nửa GDP Hàn Quốc
Những vấn đề tồn đặt thách thức cho Hà Nội – đô thị giai đoạn đầu phát triển theo hướng thị thơng minh Muốn có hướng cho đường phát triển Hà Nội trở thành đô thị thơng minh bền vững cần phải tìm hiểu rõ nguyên nhân tồn nêu thông qua phương pháp tiếp cận nội dung nghiên cứu Cụ thể: a Nghiên cứu trực quan hố lộ trình xây dựng thành phố thông minh
Thế giới có thành phố nhắc tới nói đô thị thông minh New York, Singapore San Francisco, thành phố bị thành phố Trung Quốc đại lục Thâm Quyến, Bắc Kinh Thượng Hải bám sát Ngoài phải kể đến Seoul Hàn Quốc, nơi có số lượng ngày lớn người dân biết khai thác liệu lớn
và công nghệ - yếu tố tảng để phát triển đô thị theo hướng thông minh
Để xây dựng thành phố thông minh, phải đối diện với thách thức thông qua việc triển khai chiến lược nguồn lực, hệ thống mạng ICT cung cấp cho quyền thành phố, cho hệ thống sở hạ tầng cho cư dân thành phố Sự khác biệt mô thức triển khai quản lý đô thị thông minh biểu phương pháp khác nhau, theo trình tự điều phối mối quan hệ quyền lợi người dân với lợi ích chung thành phố Một thành phố thông minh cần xây dựng tảng “mở” mối quan hệ tương tác ứng dụng khác nhau, cho phép tất người truy cập khai thác thông tin liệu lớn (Big Data) Sự tương tác này, đòi hỏi số lượng lớn hệ thống liệu thông tin chuyên biệt từ lĩnh vực khác nhau, từ địa bàn khác đối tượng khác theo hướng xây dựng chuẩn hoá liệu sở, nhằm đảm bảo nguyên tắc chung đô thị thông minh Một đô thị thông minh khác với đô thị truyền thống nằm chất tương tác lẫn cư dân đô thị với với hệ thống ICT, với quyền đô thị Trong bối cảnh này, thành phố thông minh thành phố nơi cộng đồng địa phương liên tục cập nhật, thích ứng, sáng tạo tiếp cận thành tựu tiến xã hội công nghệ thơng tin Mơ hình đảm bảo cho tham gia tầng lớp cư dân đô thị đời sống xã hội khuyến khích họ tham gia vào việc quản lý thành phố thay đổi cho tốt
b Mặt trái thành phố thơng minh
Người ta thích “thành phố dễ sống” “thành phố thơng minh”, mơi trường sống mục đích cuối cư dân đô thị Yếu tố “thông minh” suy cho phương tiện để tiếp cận hiệu việc tạo môi trường sống tốt cho thị Vì vậy, cần xác định vai trị tích hợp yếu tố cơng nghệ, khai thác tốt
dữ liệu lớn toàn thành phố để điều phối nguồn lực, nhằm tạo môi trường sống cho thành phố theo hướng “sống tốt hơn, kinh doanh tốt hơn, quản trị tốt bền vững hơn”
Nền tảng để xây dựng đô thị thông minh dựa công cụ ICT với tham gia tương tác tương đối mở cá nhân, tổ chức, với quyền thị Các thông tin liên quan tới cá nhân, bầu cử, tài thơng tin quan trọng khác, phải đối mặt với xác suất rủi ro việc kiểm sốt thơng tin tương đối cao Quyền riêng tư cá nhân vấn đề cần tính tới, cơng ty liệu lớn thu thập thông tin người dùng thông qua tài khoản cá nhân, qua hệ thống CCTV thiết bị định vị Tại Hà Nội, có số tập đoàn bất động sản thành lập trung tâm, viện liệu lớn để thu thập nhu cầu sử dụng, thói quen, lối sống cá nhân lĩnh vực tài chính, y tế, giáo dục v v nhằm phục vụ đầy đủ xác thực cho hệ thống dịch vụ khu đô thị họ định hướng phát triển kinh doanh Khi thành phố trở nên thông minh qua việc kết nối liệu, phương diện đó, phải đối mặt với rủi ro trình phát triển, cư dân bị chi phối sinh hoạt họ mức độ định
3 Những nguyên tắc để thiết lập thành phố thông minh cho Hà Nội
a Không nên cố gắng “gắn mác” đô thị thông minh
Với lợi dân số Hà Nội tương đối trẻ so với đô thị khác châu Á, khả tiếp cận cơng nghệ, sẵn sàng đóng góp vai trò quan trọng tương lai nhằm xây dựng đô thị theo hướng thông minh thông qua việc ứng dụng công nghệ thông minh Đề cập đến đô thị thông minh, giới biết đến Đà Nẵng năm thị tiêu biểu lộ trình phát triển đô thị thông minh Đà Nẵng thành phố lớn thứ tư Việt Nam trải qua tăng trưởng nhanh chóng năm gần Đến năm 2020, thành phố triển khai công cụ giám sát giao thông để giảm bớt tắc nghẽn cách theo dõi tín hiệu giao thơng khắp thành phố thời gian thực (theo báo cáo Nikkei Asian Review) Ngồi ra, thành phố có kế hoạch nâng cấp công nghệ quản lý xanh khu vực ven biển khung thời gian Đà Nẵng trở thành
trung tâm công nghệ khu vực Trung bộ, thu hút tài trẻ để làm việc cho công ty thành lập, đặc biệt công ty công nghệ nói chung cơng nghệ thơng tin nói riêng với tham vọng trở thành đô thị nhỏ tiêu biểu phát triển bền vững tương lai
Qua ví dụ Đà Nẵng, thấy Hà Nội để phát triển Thủ đến năm 2030- tầm nhìn 2050 theo hướng Xanh- Văn hiến- Văn minh- Hiện đại với điểm nhấn thể chiều sâu văn hoá, lịch sử ký ức đô thị, đồng thời bắt kịp xu tồn cầu hố, hội nhập với giới nhiệm vụ tương đối nhiều thách thức Trên thực tế, Hà Nội bị chi phối phát triển gia tăng thị trường bất động sản phức tạp, với xuất khu chung cư cao tầng tiếp cận bên vành đai thiếu đồng hạ tầng kỹ thuật đô thị Với nhà đầu tư bất động sản, đầu tư thơng minh khía cạnh kinh doanh, không thông minh xét phương diện phát triển thị bền vững Ngồi ra, gia tăng số lượng phương tiện giao thông giới, đặc biệt phương tiện giao thơng cá nhân khiến tốn ùn tắc giao thơng phức tạp nhiều Chính quyền thành phố nên hướng tới chất thành phố thơng minh, việc cân đối quyền lợi cộng đồng với mục tiêu chung thành phố việc sử dụng sở hạ tầng ICT
Mục đích cuối cùng, để nâng cao hiệu quản lý, tạo môi trường thuận lợi cho phát triển đồng kinh tế, xã hội, văn hoá môi trường Những nội dung liên quan trực tiếp đến việc tối ưu hoá dịch vụ giao thông vận tải, dịch vụ kinh doanh, nhà loại hình dịch vụ cơng cộng khác Bên cạnh đó, địi hỏi quyền thành phố phải kiểm sốt tốt việc tiết kiệm tài nguyên đô thị, yêu cầu tiên để đảm bảo trình phát triển đô thị bền vững Hệ thống ICT cần coi công cụ mạnh, giúp cho nhà quản lý có nhìn tổng quan trước đưa kịch ứng phó phù hợp với giai đoạn phát triển đô thị b Công nghệ thông tin thông minh
Hệ thống ICT định thành cơng tiến trình hình thành thị thơng minh, hình thành tảng tương tác hệ thống nhánh lĩnh vực quản lý chuyên biệt thành phố, nhằm tạo hệ sinh thái bên đảm bảo cho phát triển bền vững dịch vụ công đô thị Sự lan truyền nhanh chóng cơng nghệ viễn thơng cho phép tích hợp, phân tích sử dụng liệu cư dân đô thị lĩnh vực đời sống hàng ngày, phục vụ cho công tác dự báo quy hoạch phát triển đô thị Vấn đề đặt ra, phải có cơng cụ lọc hữu hiệu thơng tin hình thành khơng ngừng, phát triển theo cấp số nhân với tốc độ phát triển chung đô thị Những liệu cần minh bạch, xác đảm bảo tính khả thi cho hoạch định phát triển, cho sức khoẻ đô thị theo phát triển theo hướng bền vững
c Giao thông thông minh
Xu hướng phát triển đô thị thông minh San Francisco, Singapore hay Tokyo cho hiểu tầm quan trọng hạ tầng giao thông công cộng với hệ thống kiểm soát nhằm đáp ứng nhu cầu ngày gia tăng lại, vận chuyển lưu thông hàng hoá, tiền đề để giảm thiểu ùn tắc giao thơng Đó việc làm giúp giảm thiểu việc thâm hụt số lao động công dân thành phố ùn tắc giao thông Các thông tin thông qua hệ thống CCTV, qua công cụ khảo sát, đo thống kê phương tiện, tần suất thuộc tính liên quan tới giao thơng cho khu
Hình Thành phố thơng minh
Hình Chu trình quản lý thơng minh Hình Các yếu tố đảm bảo phát
(7)trung hỗn hợp nhà thấp tầng (đã xuống cấp), dãy nhà tạm, bán kiên cố Hiện dãy nhà mặt ngồi đường chủ yếu kinh doanh bn bán nhỏ lộn xộn Ngoài khu vực cịn có trụ sở Đài truyền hình Việt Nam hồ Ngọc Khánh
2 Quản lý tuyến đường theo phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan áp dụng cho tuyến đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội
Trên sở văn quy phạm pháp luật quy hoạch, thiết kế đô thị quản lý đô thị, đề xuất giải pháp quản lý chung cho toàn tuyến đường sau:
- Bố cục khơng gian cơng trình kiến trúc với hướng chủ đạo: Đông Bắc - Tây Nam nhằm tạo diện phương theo trục đường.[3]
- Đảm bảo cân tỷ lệ phố: Các cơng trình đối diện có chiều cao cân xứng tồn diện (cao nhau, lớp - lớp cao cần có khoảng lùi thích hợp)
- Các đề xuất khơng gian kiến trúc cơng trình hữu, cải tạo sở: tuân thủ tầng cao đặc trưng tuyến
- Các cơng trình cao tầng - điểm nhấn có chiều cao giảm dần từ nút giao Trần Duy Hưng - Nguyễn Chí Thanh đến nút giao Liễu Giai - Kim Mã - Nguyễn Chí Thanh với đề xuất: không vượt chiều cao “điểm sở”: Cơng trình cao tầng hữu dự án chấp thuận (thấp dần hướng Hồ Tây) [4]
- Cân đối hài hòa không gian cao tầng, trung
tầng, thấp tầng với hệ thống không gian công viên xanh, mặt nước
- Chỉnh trang, chăm sóc quản lý chặt chẽ hệ thống xanh toàn tuyến
- Kiểm sốt hình thức dừng đỗ tơ, xe máy, bn bán vỉa hè lịng đường, xây dựng chế tài xử phạt trường hợp vi phạm
Đối với khu vực phân vùng, dựa vào đặc điểm không gian KTCQ khu vực, đề xuất giải pháp cụ thể sau:
Khu vực
Theo định hướng phát triển không gian thủ Hà Nội đến năm 2030, vị trí tuyến phố Nguyễn Chí Thanh nằm hướng phát triển hướng điểm nhìn phía Hồ Tây, tập trung nhiều cơng trình cao tầng, thấp dần phía Hồ Tây Các cơng trình cần thống phong cách kiến trúc cảnh quan, phương vị biện pháp cải tạo, chỉnh trang Hạn chế tăng mật độ xây dựng ô đất đề xuất thêm yếu tố tạo cảnh quan khn viên cơng trình cơng cộng (trồng cây, tiểu cảnh giàn hoa trang trí ) Tại góc ngã tư Nguyễn Chí Thanh - Láng, hướng nhìn từ đường Trần Duy Hưng, đề xuất tạo điểm nhấn thị cơng trình cao tầng, sở quy định, tiêu chuẩn, quy chuẩn hành Đề xuất cải tạo, chỉnh trang quản lý chặt chẽ kích thước, màu sắc, vị trí bảng biển quảng cáo, biển hiệu hệ thống hạ tầng kỹ thuật liên quan hệ thống chiếu sáng, vỉa hè, thùng rác, trạm chờ xe bus đồng thời đề xuất chế tài xử phạt trường hợp vi phạm
Hình Phân vùng khơng gian kiến trúc cảnh quan tuyến đường Nguyễn Chí Thanh
Hình Đề xuất sơ đồ hạn chế tầng cao cơng trình tuyến đường
Giải pháp quản lý tuyến đường
theo phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan
(Áp dụng cho tuyến đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội)
Solution of road management according to the zoning of landscape architecture space (Applied to Nguyen Chi Thanh, Hanoi)
Nguyễn Thuỳ Linh
Tóm tắt Không gian kiến trúc cảnh quan (KTCQ) tuyến đường đô thị bị ảnh hưởng nghiêm trọng áp lực phát triển khơng kiểm sốt của đô thị Bài báo đưa giải pháp quản lý theo phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan tuyến đường, áp dụng cụ thể cho đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội Bằng sở khoa học, phân vùng tuyến đường thành khu vực cụ thể với đặc điểm trạng kiến trúc cảnh quan khác từ đưa phương án quản lý khơng gian KTCQ cụ thể cho khu vực, đồng thời xác lập vai trò khu vực toàn tuyến đường: tạo tuyến, diện, điểm nhấn làm nên tổng thể hài hòa, đồng nhất, bước trả lại diện mạo cho ”con đường đẹp Việt Nam” này.
Từ khóa: Khơng gian, kiến trúc, cảnh quan, tuyến
đường
Abstract
Landscape architecture space of urban roads is seriously affected under the uncontrolled development pressure of the urban sprawl This article provides a solution to manage the landscape architecture space, specifically applied for Nguyen Chi Thanh street, Hanoi Scientific base subdivided this route into specific areas with the current characteristics of different landscape architecture spaces, thereby giving a plan for managing each specific economic area, and at the same time setting up the role of each area in the entire route: creating linears, surfaces, landmarks making the overall harmonious, homogeneous, gradually returning the appearance of this “most beautiful road in Vietnam”.
Key words: Space, Architeture, Landscape, Road
ThS Nguyễn Thùy Linh
BM Quản lý quy hoạch kiến trúc xây dựng Khoa Quản lý đô thị
Email: nguyenlink@yahoo.com ĐT: 0989991766
Ngày nhận bài: 01/5/2017 Ngày sửa bài: 25/5/2017 Ngày duyệt đăng: 11/2/2019
Mở đầu
Đường Nguyễn Chí Thanh thuộc quận Đống Đa quận Ba Đình, nối từ ngã tư Kim Mã - Liễu Giai tới cầu vượt Nguyễn Chí Thanh - Trần Duy Hưng, trải dài 1,8 km, tuyến giao thơng thành phố Hà Nội, đường trước mệnh danh “Con đường đẹp Việt Nam”, với mặt kiến trúc hai bên tuyến đường nơi ghi lại dấu ấn đậm nét Thủ q trình xây dựng phát triển
Tuy nhiên sau 20 năm đổi mới, ảnh hưởng q trình thị hóa diễn nhanh tỉnh thành nước nói chung Hà Nội nói riêng, “con đường đẹp Việt Nam” phải đối mặt với hậu q trình thị hố q nhanh đem lại, số vấn đề bng lỏng công tác quản lý đô thị, đặc biệt công tác quản lý không gian kiến trúc cảnh quan tuyến phố Hình ảnh “con đường đẹp Việt Nam” xuống cấp nhanh chóng, khơng cịn tương xứng với chức tiềm tuyến đường: muôn vẻ phong cách kiến trúc, màu sắc không đồng nhất, cơng trình xuống cấp, xanh bị chặt hạ thay không đồng vv
Trong khuôn khổ báo, nghiên cứu đưa đề xuất giải pháp quản lý theo phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan, áp dụng cụ thể tuyến đường Nguyễn Chí Thanh cho phép đánh giá trạng cách chi tiết, đầy đủ nhóm đối tượng tương đồng để áp dụng quản lý cho khu vực tổng thể toàn tuyến đường
1 Phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan tuyến đường
Cơ sở để phân vùng không gian KTCQ tuyến đường dựa vào yếu tố - Vị trí địa lý khu vực tuyến
- Tình hình xây dựng quản lý KTCQ cho khu vực - Tính chất, mục đích sử dụng đất cho khu vực - Quản lý hành khu vực
- Mức độ ảnh hưởng tới đô thị cảm thụ không gian [1]
Áp dụng phân vùng không gian kiến trúc cảnh quan cho tuyến đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội
Dựa vào sở chia tuyến đường thành khu vực quản lý: Khu vực 1: Từ nút giao với Đường Láng đến nút giao với phố Huỳnh Thúc Kháng (Thuộc địa bàn quận Đống Đa): Khu vực tập trung hỗn hợp cơng trình quan, trường học nhà thấp tầng Những cơng trình chủ yếu xây dựng lâu nên hình thái kiến trúc, vật liệu màu sắc cũ, không phù hợp với phát triền tuyến phố Đặc biệt khu vực quanh trường đại học Văn hóa nghệ thuật quân đội, Học viện phụ nữ, Ký túc xá đại học Giao thông vận tải…xảy tình trạng lấn chiếm vỉa hè để kinh doanh: quán nước, hàng ăn, hàng photocopy, cửa hàng điện thoại, quần áo làm mỹ quan khu vực
Khu vực 2: Từ nút giao với phố Huỳnh Thúc Kháng đến nút giao với Đường La Thành (Thuộc địa bàn quận Đống Đa): Khu vực tập trung hỗn hợp cơng trình thương mại cao tầng với quy mơ lớn, quan trường học nhà thấp tầng Hiện khu vục có hình thức kiến trúc, tầng cao, màu sắc lộn xộn (tòa nhà hỗn hợp M3, M4, tòa nhà M5 tower, chung chư 71 Nguyễn Chí Thanh ) Nhiều cơng trình xây dựng đại (Vinhomes Nguyễn Chí Thanh ) nằm xem kẽ với khu tập thể cũ (tập thể số 54 Nguyễn Chí Thanh ) làm ảnh hưởng đến thẩm mỹ tuyến phố
(8)thể cũ số 54 Nguyễn Chí Thanh Quản lý chặt chẽ việc dừng đỗ ô tô, xe máy vỉa hè, lề đường, kinh doanh buôn bán lấn chiếm vỉa hè, lề đường Đề xuất chế tài xử phạt trường hợp vi phạm Bố trí thùng rác cơng cộng hợp lý tồn tuyến Sửa chữa, cải tạo tiện ích thị đèn đường, trạm chờ xe bus, bố trí ghế nghỉ số vị trí trước cơng trình cơng cộng, quan, trường học, ghế nghỉ nên bố trí kết hợp với gốc đường
Khu vực
Theo định hướng chung, khu vực thấp tầng với vị trí có điểm nhìn đẹp theo hướng toàn tuyến khu vực mặt hồ Ngọc Khánh, dải phân cách đường bé, đề xuất phương án chăm sóc, bổ sung quản lý xanh mặt hồ, xanh hai bên đường mặt đứng cơng trình Đối với khu vực dân cư có phù hợp với quy hoạch duyệt phù hợp với đa số tiêu chí nêu đề xuất giữ nguyên chức sử dụng đất, cải tạo chỉnh trang chất lượng cơng trình hình thức kiến trúc, đảm bảo mỹ quan đô thị hài hịa với khơng gian kiến trúc cảnh quan khu vực xung quanh Đề xuất phương án thực chuyển đổi cấu chức cơng trình theo yêu cầu đồ án quy hoạch Cụ thể, đoạn từ số Nguyễn Chí Thanh đến số 29 Nguyễn Chí Thanh đề xuất dỡ bỏ ki ốt kinh doanh mặt tiền phần cơi nới cơng trình nhà tập thể xuống cơng trình theo nhu cầu tuyến phố đặt Quản lý chặt chẽ việc dừng đỗ ô tô, xe máy việc kinh doanh buôn bán vỉa hè, lề đường Đối với dự án triển khai, đề nghị thực theo quy hoạch dự án cấp thẩm quyền phê duyệt
Kết luận
Tuyến đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội tuyến đường có giá trị cao khơng gian, kiến trúc, cảnh quan, hình thức kiến trúc đa dạng Tuy nhiên, hình ảnh kiến trúc cảnh quan tuyến đường bị biến đổi sức ép nội
thách thức phát triển với sai phạm thiếu phương pháp quản lý đắn Những tồn phát sinh minh chứng cho cần thiết phải có phương án quản lý kiến trúc cảnh quan phù hợp với tình hình thực tiễn
Nghiên cứu rõ, để quản lý không gian, kiến trúc, cảnh quan tuyến đường Nguyễn Chí Thanh đạt hiệu cao cần dựa sở khoa học vị trí đặc điểm không gian KTCQ để phân vùng đối tượng thành khu vực riêng, tìm hiểu chi tiết, cụ thể trạng khu vực, định hướng phát triển tương lai, từ đưa giải pháp quản lý không gian KTCQ hợp lý, áp dụng riêng cho khu vực
Khi nắm bắt trạng KTCQ khu vực, đánh giá vai trị khu vực tổng thể toàn tuyến đường, xác lập mối liên hệ hài hịa khu vực, từ đưa giải pháp cho tổng thể toàn tuyến đường Từ đó, nghiên cứu đề xuất giải pháp quản lý tuyến đường Nguyễn Chí Thanh theo phân vùng khơng gian, kiến trúc, cảnh quan từ giải pháp tổng thể đến giải pháp cụ thể có tính khả thi phù hợp với thực tiễn để trả lại hình ảnh “con đường đẹp Việt Nam’’./
Hình Đề xuất phương án quản lý phân khu khu vực 3
T¿i lièu tham khÀo
1 Nguyễn Thuỳ Linh (2016), Quản lý không gian, kiến trúc, cảnh quan tuyến đường Nguyễn Chí Thanh, Hà Nội, Luận văn thạc sỹ Quản lý đô thị, ĐH Kiến Trúc HN.
2 Thủ tướng Chính phủ (2010), Nghị định số 38/2010/NĐ-CP ngày 07/04/2010 Quản lý không gian, kiến trúc, cảnh quan đô thị.
3 Thủ tướng Chính phủ (2011), Quyết định số 1259/QĐ-TTg ngày 29/07/2011 Phê duyệt Quy hoạch chung xây dựng Thủ đô Hà Nội đến năm 2030 tầm nhìn đến năm 2050.
4 Viện quy hoạch Hà Nội, (2012), Thuyết minh tổng hợp Quy hoạch chi tiết xây dựng cải tạo, chỉnh trang hai bên tuyến đường Trần Duy Hưng – Nguyễn Chí Thanh – Liễu Giai – Văn Cao – Hồ Tây, tỷ lệ 1/500.
Khu vực
Đây khu vực cần kiểm sốt chiều cao cơng trình, với điểm nhấn khu vực tịa nhà hỗn hợp Vinhomes Nguyễn Chí Thanh Phương án xác định chức sử dụng đất tổ chức không gian kiến trúc cảnh quan cần cân đối theo số cơng trình có yếu tố đặc thù phạm vi nghiên cứu thuộc quận Đống Đa như: tòa nhà M5, M1, M3; Tòa nhà Cơng ty bưu viễn thơng VNPT; Tịa nhà 71 Nguyễn Chí Thanh Khơng gian tồn tuyến đường phải cân đối hài hòa với hệ thống cơng trình xây dựng, dự
án triển khai, đề nghị thực theo quy hoạch dự án cấp thẩm quyền phê duyệt Đối với cơng trình có khác phù hợp với quy hoạch phê duyệt chức sử dụng đất định hướng phát triển không gian quy hoạch kiến trúc cảnh quan, đề nghị cần chỉnh trang, tu, bảo dưỡng cải tạo (tùy theo mức độ cụ thể) để đảm bảo chất lượng cơng trình mặt kiến trúc cảnh quan đồng với hệ thống hạ tầng kỹ thuật toàn tuyến Cải tạo, chỉnh trang di dời khu tập thể cũ xuống cấp nghiêm trọng để hài hòa với định hướng phát triển tuyến đường khu tập
Hình Đề xuất phương án quản lý phân khu khu vực 1
(9)Bê tông nhẹ chịu lửa
sử dụng xi măng poóc lăng Hoàng Thạch
Fireproof lightweight concreate using Hoang Thach Portland cement
Nguyễn Khắc Kỷ
Tóm tắt Bài báo trình bày kết nghiên cứu về bê tông nhẹ chịu lửa (BTN-CL) sử dụng xi măng pc lăng Hồng Thạch Các kết nghiên cứu nhận cho thấy sử dụng xi măng pc lăng (khơng phụ gia) kết hợp với phụ gia khoáng làm tăng độ chịu lửa bê tông lên đến 1000oC, đồng thời tăng khả
năng cách nhiệt cho kết cấu Kết nghiên cứu sở lựa chọn vật liệu bọc kết cấu thép cho cơng trình chống cháy, vật liệu chịu lửa cách nhiệt cho nhà máy cơng nghiệp.
Từ khóa: Bê tơng nhẹ chịu lửa, phụ gia khoáng Abstract
This paper presents the results of research on lightweight fireproof concrete (BTN-CL) using Hoang Thach Portland cement The results obtained showed that the use of Portland cement (no additives) combined with mineral additives increased the fire resistance of concrete up to 1000oC, while increasing the insulation of the structure The study results are the basis for material selection of fireproof steel structures, fireproof and insulating materials for industrial plants.
Key words: fireproof lightweight concrete, mineral
additives
ThS Nguyễn Khắc Kỷ
BM Khoa học Vật liệu xây dựng Khoa Xây dựng
Email: kynguyen.hau@gmail.com ĐT: 0916066980
Ngày nhận bài: 17/5/2018 Ngày sửa bài: 30/5/2018 Ngày duyệt đăng: 11/2/2019
1 Giới thiệu
Bê tông chịu lửa (BTCL) loại vật liệu đá nhân tạo khơng nung có tính chất lý chủ yếu bảo toàn tác dụng lâu dài từ 2500C trở lên Bản thân
nó vừa mang tính chất bê tơng vừa mang tính chất vật liệu chịu lửa BTCL thể ưu điểm hai loại vật liệu bê tông vật liệu chịu lửa, khả dễ chế tạo, thi cơng tồn khối lắp ghép, đẩy mạnh tốc độ thi công xây dựng, tăng khả làm việc cơng trình, có khả chịu lửa cao (có thể tới 15000C) lâu dài thay đổi, sử dụng nguyên vật liệu địa phương
không phải qua khâu nung
Hiện với phát triển mạnh mẽ ngành công nghiệp: lượng, luyện kim, hóa dầu, hóa chất,… bê tơng sử dụng nhiều kết cấu xây dựng chịu tác động lâu dài nhiệt độ cao biến động Do bị đốt nóng, bê tơng thường bị giảm khả chịu lực, tăng độ biến dạng kết cấu cơng trình số trường hợp cịn xảy phá hủy hồn tồn [1,5]
Trên giới có nhiều nghiên cứu bê tơng chịu lửa (BTCL) loại để đáp ứng cho nhu cầu xây dựng ngành công nghiệp Ở Nga việc nghiên cứu bê tông bê tông cốt thép chịu lửa tiến hành từ năm 1942 [1] Trên sở nghiên cứu thực nghiệm nhà khoa học Nga tiến hành khảo sát loại BTCL khác với nhiệt độ từ 2000C ÷18000C sớm.
Sự giảm cường độ phá hoại bê tông tăng nhiệt độ nước liên kết, phá hoại cấu trúc bê tông, đồng thời thủy hóa lần hai CaO Nghiên cứu trình thủy hóa lần hai CaO đá XMPL sau đốt nóng, G.M.Ruxue kiến nghị đưa vào XMPL phụ gia khác V.M.Moskvin, V.V.Contunov, C.D.Nhecraso năm 1957 [1] nghiên cứu tăng tính chất bền nhiệt XMPL cách sử dụng PGKNM khác
Y.U.But nghiên cứu cát quắc điatơmit nghiền mịn để liên kết Ca(OH)2
thủy hóa đá xi măng giữ mẫu điều kiện tiêu chuẩn sau chưng áp Theo Y.E.Gurvytr M.C.Agaphonop [2] phản ứng SiO2 vơ định hình
CaO trạng thái rắn xảy mạnh nhiệt độ 5000C ÷ 6000C, cịn quắc tinh
thể bắt đầu 6000C Theo P.P.Budnhicop, V.Ph.Zuravlev phản ứng pha
rắn SiO2 CaO xảy qua hợp chất trung gian không bền 2CaO.SiO2
3CaO.SiO2 đến hợp chất cuối CaO.SiO2, nhiên đốt nóng SiO2 có
sự biến đổi thù hình khơng ổn định thể tích, nên khơng sử dụng với tính chất phụ gia cho XMPL với tính chất chịu nhiệt
Ngồi bê tơng nặng cịn có bê tơng nhẹ chịu lửa (BTN-CL) theo B.G.Skramtaep, cốt liệu tốt sử dụng cho bê tông nhẹ chịu lửa vật liệu xốp: xỉ, peclit, xỉ bọt, tup, keramzit, vermiculit Các tác giả C.D.Nhecrasov, S.C.Lisienc [1,2,6] nghiên cứu bê tơng khí chịu lửa dùng XMPL với phụ gia khoáng phụ gia tạo rỗng làm tăng khả chịu lửa cách nhiệt tốt cho cơng trình
Hiện nay, có nhiều nghiên cứu bê tông nặng bê tông nhẹ chịu lửa sử dụng xi măng poóc lăng, nhiên độ chịu lửa bê tơng cịn thấp xi măng có chứa lượng phụ gia khống khác Do đó, việc sử dụng xi măng pc lăng (khơng phụ gia) kết hợp với phụ gia khoáng mịn sa mốt (hàm lượng oxyt nhôm cao) tạo sản phẩm khống nhiệt độ cao có độ bền nhiệt cao làm tăng độ chịu lửa cho bê tông, khả bền nhiệt giảm độ co ngót bê tông chịu lửa Mặt khác, sử dụng phụ gia tạo cấu trúc rỗng cho bê tông làm giảm tải trọng kết cấu tăng khả cách nhiệt cho công trình
2 Vật liệu phương pháp nghiên cứu
2.1 Vật liệu sử dụng
Trong nghiên cứu sử dụng chất kết dính chế tạo từ clanhke xi măng Hồng Thạch: clanhke nghiền mịn phịng thí nghiệm với tính chất lý thể bảng 1; Phụ gia sa mốt A Cầu Đuống lấy từ nguồn phế thải
các nhà máy sản xuất gốm sứ, thành phần tính chất chủ yếu trình bày bảng bảng 3; Chất tạo rỗng từ bột nhôm bảng phụ gia siêu dẻo
Bảng Các tính chất lý xi măng pc lăng Hồng Thạch
TT Chỉ tiêu thí nghiệm Đơn vị Kết Phương pháp thử Khối lượng riêng g/cm3 3,12
TCVN4030-2003 Khối lượng thể tích kg/m3 955
3 Lượng nước tiêu
chuẩn % 25 TCVN6017-2011 Thời gian đông kết
- Bắt đầu đông kết - Kết thúc đông kết
Phút Phút
90 150
TCVN6017-2011
5 Lượng sót
sàng No008 % 2,4 TCVN4030-2003 Độ ổn định thể tích mm 1,2
TCVN6017-2015
7 Cường độ nén MPa
TCVN6016-2011 - Thời gian ngày
- Thời gian 28 ngày
31,2 57,12
Bảng Thành phần hóa phụ gia sa mốt A
Phụ
gia Hàm lượng ôxýt phụ gia, % Sa
mốt A CaO SiO2 Al2O3 Fe2O3 MgO 0,93 48,54 39,15 1,61 0,12
Bảng Các tính chất lý phụ gia sa mốt A
TT Các tiêu Đơn vị Kết Khối lượng riêng g/cm3 2,61
2 Khối lượng thể tích kg/m3 850
3 Lượng sót sàng No008 % 3,4
Bảng Các đặc tính lý bột nhơm
Hình dạng hạt Hạt trịn mỏng dẹt
Đường kính hạt 20-50 µm
Chiều dày hạt 1-3 µm
Tỷ diện tích bề mặt 4000-6000 cm2/g
Năng suất tạo khí điều kiện
chuẩn 1250 cm
3/g
Năng suất tạo khí 50oC 1500 cm3/g
2.2 Phương pháp nghiên cứu
Mẫu thí nghiệm tính chất chất kết dính chịu lửa chế tạo theo phương pháp nhanh xác định cường độ xi măng, tổ gồm mẫu, hình lập phương cạnh 20mm; bảo dưỡng ngày điều kiện thường tháo khuôn ngâm vào nước thời gian 27 ngày Sau thí nghiệm tính chất chất kết dính cấp nhiệt độ 25,100, 200, 400, 600, 800, 1000 11000C
Mẫu bê tông nhẹ chịu lửa chế tạo khn hình lập phương cạnh 100mm, tổ gồm mẫu, bảo dưỡng điều kiện thường ngày 27 ngày nước Sau thí nghiệm tính chất bê tông nhẹ chịu lửa theo tiêu chuẩn Việt Nam cấp nhiệt độ 1000C 10000C.
Chế độ gia nhiệt: Mẫu thí nghiệm sau bảo dưỡng điều kiện chuẩn gia nhiệt cấp nhiệt độ lò nung theo sơ đồ gia công nhiệt (sơ đồ 1):
3 Kết nghiên cứu thảo luận
3.1 Ảnh hưởng hàm lượng phụ gia khoáng mịn đến cường độ chất kết dính.
Khi tăng hàm lượng phụ gia khống mịn (PGKNM) cường độ nhiệt độ thường (25oC) giảm dần Nhiệt độ
1000C 2000C cường độ chất kết dính tăng dần
đạt lớn khoảng 2000C Từ 2000C lên 4000C ta thấy
cường độ chất kết dính lại giảm dần, đặc biệt đá xi măng cường độ giảm nhanh nước liên kết hóa học hyđroxit canxi sản phẩm thủy hóa xi măng, q trình kèm theo co ngót lớn làm phá hủy cấu trúc đá xi măng, dẫn tới giảm cường độ Đối với đá chất kết dính chịu lửa, tùy theo loại hàm lượng phụ gia mà giảm cường độ xảy chậm so với đá xi măng,
Hình Mẫu bê tông nhẹ chịu lửa
b) Nung mẫu BTN-CL 1000oC
a) Tạo hình mẫu c) Mẫu BTN-CL sau thí nghiệm
Sơ đồ 1
o o o o
o o o
8 C/h 50 C/h 50 C/h 100 C/h
o o o o o
150 C/h o 100 C/h o 4h o 150 200 C/h o
25 C 100 C 200 C 300 C 500 C
700 C 1000 C − 1000 C − 25 C
→ → → →
(10)phụ gia chịu lửa có tác dụng chống lại co ngót, làm giảm nội ứng suất đá chất kết dính khiến cho cường độ giảm chậm
Từ 4000C ÷ 6000C thấy cường độ của chất kết dính
giảm đi, nhiệt độ xảy trình tách nước hóa học khống thủy hóa xi măng, cấu trúc bị biến dạng đáng kể làm cho cường độ suy giảm Ở 8000C ÷10000C, ta
thấy cường độ đá chất kết dính tiếp tục giảm, từ 10000C
÷11000C cường độ CKD tăng lượng dùng PGKNM
hợp lý, xảy phản ứng pha rắn tạo khoáng có cường độ độ bền nhiệt cao
3.2 Nghiên cứu tính chất bê tơng nhẹ chịu lửa Nghiên cứu bê tông nhẹ chịu lửa sử dụng phương pháp quy hoạch thực nghiệm với yếu tố đầu vào: Nước/chất kết dính (N/R), phụ gia mịn/xi măng (PG/XM) đến tính chất bê tơng nhẹ chịu lửa: Độ chảy hỗn hợp vữa (DC, cm), Khối lượng thể tích (KLTT, kg/m3), Độ co (Cv, %), Cường
độ chịu nén (Rn, kG/cm2) bê tông sau gia nhiệt cấp
nhiệt độ 100 10000C
Từ kết nghiên cứu khảo sát tác giả lựa chọn N/R=0,57 PG/XM=1 làm tâm kế hoạch Tiến hành thực nghiệm theo kế hoạch bậc tâm xoay (Bảng 7)
Hình Bề mặt biểu ảnh hưởng yếu tố đầu vào đến tính chất BTN-CL
Bảng Kết cường độ chịu nén chất kết dính chịu lửa [2]
Tỷ lệ
XM/PG Rn25 Cường độ nén chất kết dính sau gia nhiệt cấp nhiệt độ, MPaR
n100 Rn200 Rn400 Rn600 Rn800 Rn1000 Rn1100
100%X 58.23 75.35 77.62 57.8 47.08 26 0
77.28% 100% 103.02% 74.46% 62.49% 34.51% 0.00% 0.00%
80/20 54.26 70.82 72.95 51.08 50.58 32.16 14.76 16.32
76.61% 100% 103.00% 70.02% 74.68% 45.41% 20.84% 23.04%
70/30 49.3 66.27 67.42 48.7 47.4 37.26 17.82 18.33
74.39% 100% 101.74% 72.23% 71.52% 56.22% 26.89% 27.67%
60/40 45.33 63.02 64.53 42 38.43 31.72 19.5 21.31
71.93% 100% 102.39% 65.08% 60.98% 50.33% 30.94% 33.81%
50/50 41.02 56.02 59.81 30.54 29.61 27.16 33.58 32.36
70.07% 100% 102.17% 51.07% 50.59% 46.39% 59.94% 57.76%
40/60 54.07 28.05 36.55
100.00% 51.87% 67.61%
Ghi chú:
- Tử số cường độ chịu nén chất kết dính chịu lửa
- Mẫu số tỷ lệ cường độ chịu nén cấp nhiệt độ so với cường độ 100oC
Khối lượng thể tích (ρvhhbt) vữa 1,55g/cm3 với
cấp phối 10000C nhỏ so với hỗn hợp bê tông
thường Sở dĩ hỗn hợp bê tông nhẹ chịu lửa có hàm lượng hạt nhỏ, mịn đồng thời lượng nước đưa vào lớn làm giảm khối lượng thể tích hỗn hợp bê tông
Từ hàm hồi quy (1) cho thấy ảnh hưởng hàm lượng phụ gia mịn tỷ lệ N/R đến độ chảy hỗn hợp BTN-CL
như sau: tăng tỷ lệ N/R độ chảy hỗn hợp BTN-CL tăng, tăng hàm lượng phụ gia độ chảy giảm Mặt khác, hệ số hồi quy biến A (N/R) lớn nhiều biến B (PG/XM) 2,79>>0,23; đó, ảnh hưởng lượng dùng nước lớn đến độ chảy hỗn hợp bê tông
Sử dụng phần mềm Design Expert 7.0 phân tích kết thu từ kế hoạch thực nghiệm đưa mơ hình
Bảng Bảng mã hóa biến thực
Nhân tố Biến mã Các điểm quy hoạch δ
-1.414 -1 +1 +1.414
N/R A 0.522 0.55 0.57 0.59 0.6 0.02
PG/XM B 0.79 0.85 1.15 1.21 0.15
Bảng Lượng dùng vật liệu cho 1m3 bê tông [2]
N Biến mã Lượng dùng vật liêu cho 1m3 bê tông, kg Độ rỗng (r) Độ chảy DC (cm) nền (g/cmKLTT vữa 3)
A B X S Al PG N
1 1 211.4 243.1 0.61 2.114 214.6 0.569 33 1.54
2 -1 245.7 208.9 0.61 2.457 214.6 0.569 35 1.56
3 -1 211.4 243.1 0.629 2.114 200 0.587 30 1.58
4 -1 -1 245.7 208.9 0.629 2.457 200 0.587 39 1.6
5 1.414 227.2 227.2 0.605 2.272 218.2 0.565 29 1.52
6 -1.414 227.2 227.2 0.633 2.272 197.1 0.591 37 1.55
7 1.414 205.7 248.9 0.62 2.057 207.3 0.578 32 1.5
8 -1.414 253.9 200.6 0.62 2.539 207.3 0.578 30 1.57
9 0 227.2 227.2 0.62 2.272 207.3 0.578 30 1.53
10 0 227.2 227.2 0.62 2.272 207.3 0.578 30 1.52
11 0 227.2 227.2 0.62 2.272 207.3 0.578 30.5 1.56
12 0 227.2 227.2 0.62 2.272 207.3 0.578 30.5 1.53
13 0 227.2 227.2 0.62 2.272 207.3 0.578 31 1.54
Ảnh hưởng phụ gia đến độ chảy hỗn hợp BTN-CL
Bảng Tính chất lý bê tông nhẹ chịu lửa sau gia nhiệt 100oC 1000oC [2]
N A B
Khối lượng thể tích mẫu
BTN-CL, ρv, kg./m3 Độ co Cv, %
Cường độ nén, Rn kG/cm2
Hệ số dẫn nhiệt mẫu sau GCN, 10-1
kCal/m.oC.h
100oC 1000oC 100oC 1000oC 100oC 1000oC 100oC 1000oC
1 1 646 580 2.54 7.73 21.3 14.2 1.94 1.66
2 -1 630 554 2.54 7.88 21.4 13.2 1.87 1.55
3 -1 653 530 2.52 6.89 21.9 14.8 1.97 1.45
4 -1 -1 657 510 2.52 7.65 21.8 14.1 1.98 1.37
5 1,414 623 540 2.56 7.23 21.2 13.6 1.84 1.49
6 -1,414 675 560 2.5 7.81 22.3 13.4 2.06 1.58
7 1,414 642 533 2.54 6.97 22.2 12.7 1.92 1.47
8 -1,414 666 529 2.52 6.27 21.2 14.0 2.02 1.45
9 0 655 548 2.52 6.78 22.0 13.9 1.98 1.53
10 0 645 556 2.53 6.91 21.9 14.1 1.93 1.56
11 0 643 552 2.52 7.12 22.0 13.8 1.92 1.54
12 0 651 563 2.53 7.22 22.0 14.2 1.96 1.59
(11)Phân tích tĩnh phi tuyến vách bê tông cốt thép bằng phần mềm SAP2000
Nonlinear static analysis for reinforced concrete wall by SAP2000
Lê Thế Anh
Tóm tắt
Bài báo trình bày kết phân tích tĩnh phi tuyến vách bê tông cốt thép phần mềm SAP2000 Mơ hình mơ được kiểm chứng cách so sánh kết quả phân tích với kết nghiên cứu thực nghiệm Dựa mơ hình vừa kiểm chứng tiến hành khảo sát tham số ảnh hưởng đến ứng xử vách bê tông cốt thép: tỷ số lực nén, cốt thép đai cốt thép dọc vùng biên. Từ khóa: Vách bê tơng cốt thép, phân tích tĩnh
phi tuyến đẩy dần, phần tử vỏ nhiều lớp, SAP2000
Abstract
This paper presents the results of nonlinear static analysis for reinforced concrete wall by SAP2000 Simulation model is verified by comparing results of the analysis with experimental results Based on the verified model, the parameters affecting the behavior of the reinforced concrete wall have been investigated: axial load ratio, vertical and horizontal clip of boundary zone.
Key words: Shear wall, Pushover, Multi-layer
shell element, SAP2000.
ThS Lê Thế Anh
BM Kết cấu bê tông - gạch đá E-mail: letheanhksxd@gmail.com ĐT: 0934584843
Ngày nhận bài: 23/5/2018 Ngày sửa bài: 01/6/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Giới thiệu
Vách cấu kiện có tiết diện với tỷ số chiều dài bề dày lớn [1] Đây loại kết cấu chịu lực sử dụng phổ biến cơng trình bê tơng cốt thép (BTCT) nhiều tầng Ứng xử vách BTCT tác dụng tải trọng động đất vấn đề cần quan tâm thiết kế kháng chấn Phương pháp phân tích tĩnh phi tuyến đẩy dần (Pushover analysis) phương pháp đơn giản hiệu để đánh giá ứng xử kết cấu chịu tải trọng động đất [7] Bản chất phương pháp tác dụng tải trọng ngang để mô lực quán tính tạo thành phần nằm ngang tác động động đất, tải trọng ngang tăng dần, tải trọng đứng giữ cố định Kết nhận đường cong thể mối quan hệ tải trọng ngang chuyển vị đỉnh, gọi đường cong khả
Việc phân tích tĩnh phi tuyến kết cấu khung BTCT thực phần mềm SAP2000 [7] Tuy nhiên phân tích kết cấu vách BTCT việc mơ hình hóa vách kể đến phi tuyến vật liệu gặp khó khăn SAP2000 khơng hỗ trợ phi tuyến vật liệu cho phần tử vỏ Do cách làm trước mơ vách cột có độ cứng tương đương sử dụng quan hệ mô men – độ cong mơ men – góc xoay để phân tích tĩnh phi tuyến giống cột BTCT thông thường Cách làm chưa phản ánh đầy đủ ứng xử vách BTCT Bắt đầu từ phiên V14, SAP2000 cung cấp phần tử vỏ nhiều lớp (Multi-layer shell element) có xét đến phi tuyến vật liệu [2], giúp cho việc mơ hình hóa vách BTCT trở nên đơn giản Trong báo, tác giả sử dụng phần tử để mơ hình hóa vách, thực phân tích tĩnh phi tuyến, so sánh với kết thí nghiệm [3] Kết mơ tương đối phù hợp với kết thí nghiệm Trên sở mơ hình vừa kiểm chứng tác giả tiến hành khảo sát ảnh hưởng tham số: tỷ số lực nén, cốt thép đai cốt thép dọc vùng biên đến ứng xử vách BTCT chịu tải trọng động đất
2 Mô vách bê tông cốt thép phần mềm SAP2000
SAP2000 phần mềm phân tích kết cấu sử dụng phổ biến Việt Nam Tác giả sử dụng phần mềm để phân tích tĩnh phi tuyến vách BTCT tài liệu [3].Trong nghiên cứu này, Jiaru Qian Qin Chen thực thí nghiệm mẫu vách bê tông cốt thép bao gồm: mẫu tiết diện chữ nhật, mẫu tiết diện chữ I mẫu tiết diện chữ T Tất mẫu thiết kế có khả chịu lực cắt lớn, để đảm bảo phá họai cắt xảy sau phá hoại uốn, yêu cầu thiết kế vách BTCT chịu động đất
Phạm vi nghiên cứu vách có tiết diện chữ nhật, tác giả xem xét kết thí nghiệm mẫu có số hiệu SW-1, SW-2, CW-1, CW-2 Sơ đồ thí nghiệm kích thước mẫu thể hình Thơng số vật liệu, lực dọc tác dụng đỉnh mẫu hàm lượng cốt thép thể bảng 1, Lực dọc giữ khơng đổi q trình thí nghiệm, tải trọng ngang tăng dần Kết thu từ thí nghiệm mối quan hệ lực cắt đáy – chuyển vị đỉnh hay gọi đường cong khả (Capacity Curve)
Bảng Các thông số mẫu thí nghiệm
Tên mẫu fcu: MPa
Vùng Vùng biên
Nt: kN
px : % py: % p : % lc/hw
SW-1 25.2 0.56 0.38 2.35 0.2 774.4
SW-2 22.8 0.56 0.38 2.35 0.2 352.4
CW-1 24.4 0.59 0.35 1.96 0.2 384.5
CW-2 25.3 0.59 0.35 1.96 0.2 556.0
Bảng Các thông số vật liệu cốt thép
Nhóm
thép Vị trí d : mm MPafy : MPafu : GPaEs: HRB
400 Cốt thép vùng cho SW-1, SW-2
6 451.7 631.7 200
CRB
550 Cốt thép vùng cho CW-1, CW-2
6 531.7 586.7 200
HRB
335 Cốt thép dọc vùng biên tường cho tất mẫu
10 395.0 595.0 194
CD Cốt thép đai cho vùng biên tường cho tất mẫu
4 631.7 671.7 209
Trong đó:
fcu: cường độ chịu nén mẫu lập phương bê tông px: hàm lượng cốt thép dọc bụng tường
py: hàm lượng cốt thép ngang bụng tường p: hàm lượng cốt thép dọc vùng biên Nt: lực dọc tác dụng đỉnh mẫu d: đường kính cốt thép lc: chiều dài vùng biên tường hw: chiều dài tường
fy: giới hạn chảy fu: giới hạn bền
Es: mô đun đàn hồi cốt thép
Từ phiên Version 14, phần tử vỏ nhiều lớp (Multi-layer Shell Element) xét đến phi tuyến vật liệu thêm vào SAP2000, tác giả dùng phần tử để mô vách bê tông cốt thép, mẫu thí nghiệm SW1, SW2, CW1, CW2
Mơ hình quan hệ ứng suất biến dạng bê tơng cốt thép sử dụng phân tích phi tuyến Với vật liệu bê tông, SAP2000 đưa hai loại mơ hình: mơ hình đơn giản
(Simple) mơ hình Mander [2] Mơ hình đơn giản khơng kể đến hiệu ứng bê tơng bị bó cốt đai, tác giả khơng sử dụng mơ hình mà sử dụng mơ hình Mander [4] (Hình 4a) Vách chia làm hai vùng có bố trí cốt đai khác nhau: vùng biên vùng Vùng biên bố trí cốt đai giống cột để tạo hiệu ứng bó làm tăng biến dạng cực hạn cường độ bê tơng lõi Mơ hình bê tơng bị bó dùng cho bê tơng vùng biên, vùng sử dụng mơ hình bê tơng khơng bị bó Ở mơ hình bê tơng khơng bị bó, biến dạng cực hạn bê tông lấy εu=0.003 Phần mềm tự tính tốn
cường độ bê tơng bị bó theo cơng thức Mander Biến dạng cực hạn εcu mơ hình bê tơng bị bó tự động
tính tốn thơng qua việc cân lượng, người sử dụng cần khai báo đường kính, số nhánh khoảng cách cốt đai [2] Với vật liệu cốt thép có hai mơ hình : mơ hình đơn giản (Simple) mơ hình Kent-Park [2] Hai mơ hình có khác biệt vùng tái bền, mơ hình đơn giản sử dụng dạng parabol cịn mơ hình Kent-Park dựa vào công thức thực nghiệm [5] Tác giả sử dụng mô hình Kent-Park đề xuất (Hình 4b) Việc khai báo thép dọc đơn giản, thép dọc định nghĩa lớp vật liệu có chiều dày tương đương Mơ hình phân tích chia lưới 0.2mx0.2m
Trong
f’: Cường độ chịu nén bê tơng Mặt đứng mẫu thí nghiệm MC 1-1
MC 2-2
MC 1-1 MC 2-2
Hình Mẫu thí nghiệm [3]
(12)fy: Giới hạn chảy cốt thép
fcc’: Cường độ chịu nén bê tơng bị bó fu: Giới hạn bền cốt thép
εc’: Biến dạng bê tông fc’
εy: Biến dạng giới hạn chảy
εu: Biến dạng cực hạn bê tông không bị bó
εsh: Biến dạng điểm tái bền
εcc’: Biến dạng bê tông fcc’
εu: Biến dạng giới hạn bền
εcu: Biến dạng cực hạn bê tơng bị bó
3 So sánh kết mơ số kết q thí nghiệm
Kết thu sau thực phân tích đường quan hệ lực cắt đáy – chuyển vị (đường cong khả năng) hình Hình dạng đường cong khả mô SAP2000 thí nghiệm tương đối phù hợp
Bảng thể kết so sánh lực cắt đáy lớn mơ số thí nghiệm sai lêch nhỏ từ 0.73% đến 5.52% Chênh lệch chuyển vị đỉnh lực cắt đáy lớn SAP2000 thí nghiệm bảng 4, giá trị chênh lệch từ 3.42% đến 9.09% Điều chứng tỏ việc mô SAP2000 cho kết đáng tin cậy
4 Nghiên cứu ảnh hưởng tham số
Khả chịu tải trọng ngang khả biến dạng đại lượng thể ứng xử vách bê tông cốt thép chịu tải trọng động đất Do hai đại lượng dùng để đánh giá ảnh hưởng tham số Khả chịu tải trọng ngang lấy đỉnh đường cong khả năng, nơi có lực cắt lớn Khả biến dạng đánh giá thông qua độ dẻo chuyển vị tính sau [6]
u
y µ = ∆
∆ (1)
Trong đó:
Δy: chuyển vị lúc bắt đầu chảy dẻo
Δu: chuyển vị trước bị phá hoại (chuyển vị cực
hạn)
Trong tài liệu [6] đưa nhiều cách thức định nghĩa chuyển vị lúc bắt đầu chảy dẻo Δy kiến nghị cho kết cấu bê tông cốt thép:
- Cách 1: Chuyển vị ứng với điểm chảy đầu tiên;
- Cách 2: Chuyển vị ứng với điểm chảy hệ đàn hồi – dẻo tương đương với độ cứng đàn hồi tải trọng cực hạn hệ thực;
- Cách 3: Chuyển vị tương ứng với điểm chảy hệ đàn hồi dẻo tương đương có khả hấp thụ lượng hệ thực;
- Cách 4: Chuyển vị tương ứng với điểm chảy hệ đàn hồi dẻo tương đương với độ cứng suy giảm tính tốn độ cứng cát tuyến 75% tải trọng ngang cực hạn hệ thực
Đối với kết cấu BTCT theo [6] cách cho kết xác Chuyển vị cực hạn Δucũng xác đinh theo
cách sau:
- Cách 1: Chuyển vị tương ứng với giá trị chuyển vị giới hạn
- Cách 2: Chuyển vị tương ứng với đỉnh đường cong lực – chuyển vị
Hình Mơ hình phân
tích SAP2000 Hình Quan hệ ứng suất – biến dạng vật liệu [2]
a Bê tông b Cốt thép
- Cách 3: Chuyển vị tương ứng với điểm sau chuyển vị đỉnh, khả chịu tải có suy giảm nhỏ (thường 10-15%)
- Cách 4: Chuyển vị tương ứng với phá hoại ổn định
Theo [6] định nghĩa chuyển vị cực hạn theo cách 3,4 hợp lý Trong báo tác giả sử dụng cách để xác định chuyển vị lúc bắt đầu chảy dẻo cách để xác định chuyển vị cực hạn
Việc khảo sát tham số thực mẫu SW1 vừa kiểm chứng, mẫu cho kết phù hợp với thực nghiệm số mẫu Tham số khảo sát là: tỷ số lực nén, cốt thép đai cốt thép dọc vùng biên
a Ảnh hưởng tỷ số lực nén
Tỷ số lực nén nghiên cứu tính theo cơng thức :
. t
cu N n
A f
= (2)
Trong đó:
A: diện tích tiết diện ngang vách Nt: lực dọc tác dụng đỉnh
fcu: cường độ chịu nén mẫu lập phương bê tơng Thực phân tích theo trường hợp khác tỷ số lực nén: n=0.15,n= 0.2, n=0.3, n=0.35 n=0.5 Cốt thép dọc, cốt thép đai cường độ chịu nén bê tông giữ nguyên so với thí nghiệm Kết phân tích thể hình
bảng Nhận xét:
- Khi tỷ số lực dọc tăng từ n=0.15 đến n=0.5 lực cắt đáy tăng từ 10.7% đến 32.1%, khả chịu cắt vách tăng lên ảnh hưởng lực dọc nén Tuy nhiên tăng đáng kể tỷ số lực dọc nhỏ, cụ thể là: tăng n=0.15 đến n=0.2 lực cắt đáy tăng 10.7% tăng n=0.35 lên n=0.5 lực cắt đáy tăng 2.5%, báo khảo sát đến n=0.5 thấy việc tăng tỷ số lực dọc giúp tăng khả chịu cắt phạm vi định
- Với độ dẻo vách ngược lại, tăng tỷ số lực nén làm giảm độ dẻo, tỷ số lực nén tăng từ n=0.15 đến n=0.5 độ dẻo giảm từ 17% đến 68.4%
Bảng Kết tính tốn ảnh hưởng tỷ số lực nén
Lực nén Nt: kN
Tỷ số lực nén
n
Lực cắt đáy lớn Vmax: kN
∆y:
mm mm∆u: Độ dẻoμ
378 0.15 163.90 3.66 31.6 8.6
504 0.2 181.60 4.04 27.9 6.9
756 0.3 207.45 4.00 17.1 4.3
882 0.35 211.16 4.17 17.6 4.2
1260 0.5 216.39 3.84 10.2 2.7
b Ảnh hưởng cốt đai vùng biên
Hình Đường cong khả mẫu SW1, SW2, CW1, CW2 (thí nghiệm SAP2000) Bảng So sánh kết lực cắt đáy mơ
và thí nghiệm
Tên mẫu thí nghiệm
Lực cắt đáy lớn nhất: kN Chênh lệch SAP2000 so với thực nghiệm: % SAP2000 Thí nghiệm
SW1 215.1 210.5 2.18
SW2 181.5 192.1 -5.52
CW1 137.7 136.7 0.73
CW2 139.6 135.8 2.80
Bảng So sánh kết chuyển vị mơ thí nghiệm
Tên mẫu thí nghiệm
Chuyển vị
Lực cắt đáy lớn nhất: mm SAP2000 so với Chênh lệch thực nghiệm: % SAP2000 Thí nghiệm
SW1 10.2 9.6 6.25
SW2 32.6 30.1 8.31
CW1 15.1 14.6 3.42
(13)Cốt thép dọc vách, cốt thép ngang vùng giữa, cường độ vật liệu giá trị lực dọc tác dụng đỉnh mẫu không thay đổi so với thí nghiệm Trong nghiên cứu giữ nguyên đường kính số nhánh đai theo hai phương, thay đổi khoảng cách cốt đai Các trường hợp (TH) sử dụng cốt đai cho vùng biên thay đổi sau:
- TH1: không sử dụng cốt đai tạo hiệu ứng bó
- TH2: bố trí cốt đai tạo hiệu ứng bó hình 2, vùng biên sử dụng đai Φ4a150
- TH3: bố trí cốt đai tạo hiệu ứng bó hình 2, vùng biên sử dụng đai Φ 4a100
- TH4: bố trí cốt đai tạo hiệu ứng bó hình 2, vùng biên sử dụng đai Φ 4a50
Kết phân tích thể Hình Bảng
Bảng Kết tính tốn ảnh hưởng cốt đai vùng biên vách
Trường
hợp lớn VLực cắt đáy max:
kN
∆y: mm ∆u: mm Độ dẻo
μ
TH1 191.9 3.93 15.4 3.92
TH2 209.9 4.29 29.4 6.85
TH3 211.8 4.6 39 8.48
TH4 225.3 5.1 45 8.82
Nhận xét :
- Khả chịu lực TH2, TH3, TH4 lớn so với TH1 9.37%,10.37% 17.4% độ dẻo TH2, TH3, TH4 lớn so với TH1 74.8% , 116.6%, 125% Việc khơng có cốt đai hạn chế nở ngang làm giảm độ dẻo khả chịu lực vách, nhiên độ dẻo giảm nhiều
- TH4, TH3 so với TH2 khả chịu tăng 0.9% 7.3%, độ dẻo tăng 23.7% 28.7% Độ dẻo vách khả chịu lực tăng, độ dẻo rõ rệt hơn, điều giảm khoảng cách cốt đai cường độ bê tơng vùng biên biến dạng cực hạn bê tông bị bó vùng biên tăng
c Ảnh hưởng cốt thép dọc vùng biên
Tác giả giữ ngun thơng số hình học, vật liệu giá trị lực dọc đỉnh vách SW1 thí nghiệm Hàm lượng cốt thép dọc vùng biên vách thay đổi cách thay đổi đường kính cốt thép dọc, trường hợp bố trí thép dọc khác vùng biên vách xem xét: 6Φ6, 6Φ8, 6Φ10 6Φ12 Kết thể hình bảng
Nhận xét:
- Khi tăng hàm lượng cốt thép từ 77% đến 300% khả chịu lực vách tăng từ 10.6% đến 40.1%
- Việc tăng cốt thép dọc vùng biên không làm tăng độ dẻo vách
Bảng Kết tính tốn ảnh hưởng cốt dọc vùng biên vách
Cốt thép dọc vùng
biên
Hàm lượng cốt thép dọc vùng
biên: %
Lực cắt đáy lớn Vmax: kN
∆y: mm ∆u: mm Độ dẻo
μ
6 Φ 0.85 168.0 3.3 14.9 4.5 Φ 1.51 185.8 3.6 17.1 4.7 Φ 10 2.36 207.5 5.3 18.1 3.4 Φ 12 3.39 235.4 5.8 19.2 3.3
5 Kết luận
- Phân tích tĩnh phi tuyến vách bê tông cốt thép phần mềm SAP2000 cho kết tương đối phù hợp với thí nghiệm Có thể dùng SAP2000 cho nghiên cứu vách BTCT chịu tải trọng động đất;
- Tỷ số lực nén, cốt thép dọc thép đai vùng biên ảnh hưởng đến ứng xử vách bê tông cốt thép;
- Tỷ số lực nén lớn làm giảm độ dẻo vách, thiết
Hình Đường cong khả trường hợp tỷ số lực nén
Hình Đường cong khả trường hợp sử dụng cốt đai vùng biên vách
Hình Đường cong khả trường hợp cốt dọc vùng biên
kế vách nên khống chế tỷ số nén hợp lý tỷ số nhỏ không đảm bảo yêu cầu kinh tế;
- Việc giảm khoảng cách cốt đai (giúp tăng khả hạn chế biến dạng ngang) làm tăng độ dẻo lên nhiều Khi thiết kế cần lưu ý cấu tạo cốt đai vùng biên để tăng độ dẻo cho vách;
Trong nghiên cứu chưa xét đến ảnh hưởng lỗ mở, hình dáng vách chiều dài vùng biên đến ứng xử vách bê tông cốt thép Các loại tiết diện khác chữ T, I chưa đề cập đến, vấn đề tiếp tục nghiên cứu báo tiếp theo./
T¿i lièu tham khÀo
1 TCVN 9386 : 2012, Thiết kế công trình chịu động đất, Nxb Xây dựng.
2 SAP2000, Three dimensional static and dynamic finite element analysis and design of structures, Version 14.2.2, Computers & Structures, Structural and Earthquake Engineering Software, Berkeley, California, USA.
3 Jiaru Qian and Qin Chen (2004), A macro model of shear walls for push-over analysis, Proceedings of the Institution of Civil Engineers, Structures & Buildings 158, pages 119-132.
4 Mander, J.B., M.J.N Priestley, and R Park (1984), Theoretical Stress-Strain Model for Confined Concrete, Journal of Struc-tural Engineering, ASCE114(3), 1804-1826.
5 D.C Kent and R.Park, Cyclic Load Behaviour of Reinforcing Steel, Strain (Journal of British Society for Strain Measurement), Vol.9, No.3, July 1973, pp.98-103.
6 Amr S Elnashai, Luigi Di Sarno, Fundamentals of Earthquake Engineering, A John Wiley & Son Ltd, Publication – 2008. 7 Lê Thế Anh, Sử dụng phân tích tĩnh phi tuyến đẩy dần (pushover)
để đánh giá khung bê tông cốt thép chịu động đất, Luận văn thạc sỹ, Đại học Kiến trúc Hà Nội, 2014.
thống kế thực nghiệm mô tả ảnh hưởng yếu tố đầu vào đến hàm mục tiêu (Hình 2)
DC = +30.40 + 2.79*A - 0.23*B + 1.75*A*B + 1.86*A2 (1)
ρvBTN-CL = +555.60 - 2.21*A - 12.46*B - 11.55*B2 (2)
Rn1000 = +14.02 - 0.25*A + 0.42*B - 0.17*B2 (3)
Cv = +6.96 + 0.22*A - 0.26*B + 0.40*A2 (4)
Khối lượng thể tích BTN-CL
Khối lượng thể tích mẫu sau nung giảm nhiều so với mẫu sấy 1000C nung nhiệt độ cao xảy
ra phản ứng làm tách nước hóa học nhiệt độ thấp nước lí học nhiệt độ cao, phản ứng pha rắn tạo số pha khí, làm giảm khối lượng mẫu từ làm giảm khối lượng thể tích Cụ thể khối lượng thể tích 10000C
khoảng 85,6% so với 1000C.
Phương trình hồi quy (2) cho thấy khối lượng thể tích bê tơng nhẹ chịu lửa tỷ lệ nghịch với N/R PG/XM do: nước nhiều tạo cho hồ hỗn hợp BTN-CL độ nhớt tạo điều kiện tốt cho phồng nở khí khiến cho cấu trúc rỗng, xốp nhiều Hơn lượng nước bay nhiệt độ cao để lại lỗ rỗng cho vật liệu (nhất 1000C)
Mặt khác, phụ gia Sa mốt có khối lượng riêng khối lượng thể tích nhỏ xi măng nên lượng Sa mốt tăng làm cho khối lượng thể tích giảm
Độ co bê tông nhẹ chịu lửa
Phương trình (4) độ co BTN-CL tỷ lệ thuận với N/R tỷ lệ nghịch với PG/XM Do lượng dùng nước tăng gây nước tăng độ co (hệ số +0,22>0) Mặt khác 10000C xảy
ra phản ứng pha rắn làm thành vách bê tông nhẹ chịu lửa có độ kết khối cao đồng thời có pha lỏng tạo thành lấp đầy phần lỗ rỗng gây co rút thể tích bê tơng
Cường độ chịu nén bê tông nhẹ chịu lửa
Ở nhiệt độ 1000C cường độ chịu nén bê tông nhẹ
chịu lửa đạt trung bình 20 kG/cm2 thỏa mãn yêu cầu kỹ
thuật bê tông tổ ong (TCVN9029-2011)
Ở nhiệt độ khoảng 10000C, phương trình (3) cho thấy
cường độ chịu nén bê tông nhẹ chịu lửa tỷ lệ thuận với hàm lượng phụ gia (PG/XM) tỷ lệ nghịch với lượng dùng nước (N/R) Do nhiệt độ cao hình thành sản phẩm nung có mật độ cao CaCO3,và lượng dùng sa mốt tăng
lên xảy phản ứng pha rắn thành phần CaO tự khống thủy hóa xi măng tạo sản phẩm có mật độ lớn tăng độ lèn chặt dẫn đến cường độ tăng
4 Kết luận
Sử dụng vật liệu xi măng pc lăng Hồng Thạch (khơng phụ gia) phụ gia sa mốt (có chứa lượng oxyt nhơm cao) làm tăng độ chịu lửa bê tông
Lượng dùng phụ gia khống mịn từ 40-50% có ảnh hưởng lớn đến khả chịu lửa chất kết dính, làm giảm co ngót tăng độ chịu lửa cho chất kết dính
Chế tạo bê tơng nhẹ chịu lửa có khối lượng thể tích từ 500-600kg/m3 sau nung 10000C (Bảng 8), có độ chịu lửa
cao lên đến 10000C khả cách nhiệt tốt (hệ số
dẫn nhiệt từ 0,15÷0,17kCal/m.0C.h)./.
T¿i lièu tham khÀo
1 Vũ Minh Đức, Nguyễn Nhân Hòa Nghiên cứu chế tạo chất kết dính chịu nhiệt từ xi măng pooc lăng hỗn hợp.
2 Nguyễn Khắc Kỷ, Nguyễn Tuấn Thiết Nghiên cứu chế tạo bê tông chịu lửa – cách nhiệt sử dụng xi măng pooc lăng Hoàng Thạch Luận văn tốt nghiệp Đại học Xây dựng, 2012 3 Nguyễn Minh Tuyển Giáo trình Quy hoạch thực nghiệm vật
liệu xây dựng Nhà xuất xây dựng.
4 TCVN 9029-2011, Bê tông nhẹ - gạch bê tơng bọt, khí khơng chưng áp- yêu cầu kỹ thuật
5 TCVN 6530-1:1999, Vật liệu chịu lửa - Phương pháp thử-Phần 1: Xác định độ bền nén nhiệt độ thường;
6 TCVN 6530-3:1999, Vật liệu chịu lửa - Phương pháp thử-Phần 3: Xác định khối lượng thể tích, độ hút nước, độ xốp;
7 David N Bilow, Mahmoud E Kamara Fire and Concrete Structures
8 Thomas R Kline Concrete fireproofing analysis, evaluation and repair strategies April 12 April 12 - 16 2010 16, 2010 League City, Texas, USA.
Bê tông nhẹ chịu lửa sử dụng xi măng
(14)Xác định ảnh hưởng chiều dày mạch vữa đến cường độ chịu nén khối xây
Determine the effect of mortar bed thickness on the compressive strength of masonry
Phan Thanh Lượng
Tóm tắt
Có nhiều yếu tố ảnh hưởng tới cường độ chịu nén khối xây gạch đá, có kích thước chiều dày mạch vữa.Tuy nhiên trong tiêu chuẩn Việt Nam hành chưa xét tới yếu tố Bài báo giới thiệu cách tính tốn cường độ chịu nén khối xây xét đến ảnh hưởng chiều dày mạch vữa theo tài liệu tác giả Mario Como, xuất nhà xuất Springer. Từ khóa: Kết cấu gạch đá; cường độ chịu nén; chiều
dày mạch vữa
Abstract
There are many factors, in which the thickness of mortar bed, affect the compression strength of masonry But the present design standard of Vietnam doesn’t take it into account The article presents the effect of this element on that quantity according to a theory of Mario Como published by Springer.
Key words: Masonry structure; compression
strength; thickness of mortar bed.
TS Phan Thanh Lượng
Bộ môn Kết cấu Thép - Gỗ, Khoa Xây dựng Email: phanthanhluong@gmail.com Điện thoại: 0904197411
Ngày nhận bài: 6/6/2017 Ngày sửa bài: 15/6/2017 Ngày duyệt đăng: 11/2/2019
1 Đặt vấn đề
Khối xây gạch đá kết cấu phức hợp bao gồm hàng gạch xây mạch vữa Do đó, khả chịu lực khối xây chắn phụ thuộc vào đặc điểm thành phần cấu tạo nên gạch mạch vữa Ngoài ra, cấu tạo đặc điểm thi cơng, có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến giá trị Trong tài liệu “Kết cấu gạch đá gạch đá cốt thép” [1], tác giả liệt kê số yếu tố ảnh hưởng đến cường độ chịu nén khối xây gạch đá như:
- Cường độ loại gạch đá - Cường độ loại vữa
- Tuổi khối xây thời gian tác dụng tải trọng - Phương pháp thi công chất lượng khối xây - Bề dày mạch vữa ngang hình dáng viên gạch
- Độ linh động vữa mức độ lấp đầy mạch vữa đứng - Tải trọng lặp
Tuy nhiên, cơng thức tính tốn cường độ chịu nén khối xây phổ biến nay, đặc biệt tiêu chuẩn Việt Nam, phần lớn xét đến hai yếu tố đầu tiên, yếu tố khác khơng tính đến Bài báo trình bày cách xác định cường độ chịu nén khối xây xét đến ảnh hưởng trực tiếp chiều dày mạch vữa theo tài liệu GS Mario Como, ĐH Roma Torvergata, Italia
2 Xác định cường độ chịu nén khối xây theo số tiêu chuẩn thiết kế hành
Trong tài liệu ”Kết cấu gạch đá gạch đá cốt thép” [1], tác giả đề xuất công thức thực nghiệm L.I Ônhisich để xác định cường độ chịu nén khối xây:
1 .
2 thuc
g
v
g a
R A R R
b R
η
= −
+
Trong đó:
Rthực - cường độ chịu nén thực tế khối xây;
Rg - cường độ chịu nén gạch (mác gạch);
Rv - cường độ chịu nén vữa (mác vữa);
a, b - hệ số phụ thuộc loại khối xây
ƞ - hệ số điều chỉnh cho khối xây có mác vữa thấp;
A -hệ số cấu tạo khối xây, xác định theo công thức: 100
100 . g
v R A
m n R + =
+
Với m, n hệ số phụ thuộc dạng khối xây
Như vậy, xét đến loại cường độ gạch cường độ vữa mà khơng xét đến kích thước viên gạch (hàng xây) hay chiều dày mạch vữa.Tài liệu tài liệu sử dụng giảng dạy môn học Kết cấu gạch đá nhiều trường đại học đào tạo chuyên ngành xây dựng, tham khảo q trình thiết kế, thi cơng cơng trình Do đó, cơng thức biết đến rộng rãi Việt Nam
Trong đó, Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5573:2011, Kết cấu gạch đá gạch đá cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế [2] khơng đưa cụ thể cơng thức tính tốn cường độ chịu nén khối xây, mà giá trị tra bảng phụ thuộc vào loại gạch đá, mác gạch đá, mác vữa chiều cao hàng xây Điều có nghĩa chiều dày mạch vữa khơng xét đến tính tốn Đồng thời, tiêu chuẩn không quy định quy cách chiều dày mạch vữa xây, tức khơng có sở để kiểm sốt thơng số q trình thiết kế thi công
Tương tự, tiêu chuẩn gạch đá Anh BS 5628-1:1992 [3] không đưa công thức chi tiết để xác định cường độ chịu nén khối xây Cường độ chịu nén khối xây khuyến nghị xác định trực tiếp thí nghiệm thực tế Ngồi ra, tiêu chuẩn cung cấp bảng tra đồ thị để xác định giá trị theo loại gạch đá, cường độ chịu nén gạch đá, loại vữa (chia thành nhóm I, II, II, IV) tỷ lệ chiều cao bề rộng khối xây Tiêu chuẩn không xét đến ảnh hưởng chiều dày mạch vữa cường độ chịu nén khối xây, quy định quy cách chiều dày mạch vữa
Tiêu chuẩn Châu Âu EN 1996-1-1:2005 [4] đưa hai cách xác định cường độ chịu nén khối xây: thí nghiệm trực tiếp tính tốn theo cơng thức Ở đây, công thức xác định mối liên hệ cường độ chịu nén tính tốn khối xây fk, cường độ chịu nén gạch fb cường độ chịu nén
của vữa fm có dạng:
k b m f =Kf fα β
Trong đó:
K số, tra bảng phụ thuộc loại gạch loại vữa
α, β số phụ thuộc loại vữa
Như vậy, xét đến loại gạch đá cường độ gạch đá, loại vữa cường độ vữa Tuy nhiên, mục 8.1.5 tiêu chuẩn có quy định quy cách chiều dày mạch vữa Cụ thể, với vữa thơng thường vữa nhẹ chiều dày mạch vữa ngang đứng không nhỏ mm không 15 mm Với vữa mạch mỏng (thin layer mortar) phải có chiều dày mạch vữa không nhỏ 0,5 mm không lớn mm
3 Xác định cường độ chịu nén khối xây xét đến ảnh hưởng chiều dày mạch vữa theo công thức của Mario Como
Cơ sở tính tốn phương pháp dựa phân tích trạng thái ứng suất khối vật liệu, từ Mario Como
và đồng rút kết luận: hai trạng thái ứng suất khối quan trọng vật liệu đá (gạch) (hình 1) [5]:
(1) ứng suất nén cz kèm theo hai ứng suất nén
ngang phẳng c
(2) ứng suất nén cz kèm theo hai ứng suất kéo
ngang phẳng t
Và trạng thái phá hoại tương ứng với trạng thái ứng suất này, mối quan hệ ứng suất nén cz với ứng
suất nén ngang c ứng suất kéo ngang t thoả mãn phương trình sau:
rc z rc
rt f
c f c
f
= +
(1)
rc z rc
rt f
c f t
f
= −
(2)
Trong đó: frc cường độ chịu nén trục có nở hơng
frt cường độ chịu kéo trục vật liệu
Tiếp theo, sử dụng phương trình để đánh giá cường độ chịu nén khối xây
Xét khối xây chịu nén theo phương thẳng đứng với hệ trục tọa độ hình
Khi chịu nén khối xây vừa có biến dạng dọc vừa có biến dạng ngang (hiện tượng nở hơng) Thơng thường, vữa có mơ đun đàn hồi E nhỏ gạch nên có biến dạng ngang nhiều Tuy nhiên, gạch vữa có liên kết lực dính nên gạch cản trở biến dạng vữa kết làm xuất ứng suất kéo gạch ứng suất nén vữa Nếu giá trị ứng suất kéo lớn làm gạch bị nứt dẫn tới vết nứt khối xây Mặc dù khối xây cịn có khả tiếp tục chịu lực phá huỷ hoàn tồn, coi trạng thái bắt đầu hình thành vết nứt trạng thái giới hạn mặt cường độ khối xây Các phân tích thiết lập dựa quan điểm
Theo định luật Hooke quan hệ ứng suất biến dạng ta có:
( )
1
x E x y z
ε = σ −µ σ +σ
( )
1
y E y x x
ε = σ −µ σ +σ
( )
1
z E z x y
ε = σ −µ σ +σ
(3)
Hình Các trạng thái ứng suất chính: ứng suất nén
(15)Trong ký hiệu σx, σy, σz Ɛx, Ɛy, Ɛz ứng
suất biến dạng tương ứng theo trục x, y, z E mô đun đàn hồi vật liệu
Các phương trình đồng thời mơ tả biến dạng gạch vữa
Do khơng có cản trở theo phương ngang nên ứng suất biến dạng theo hai phương x y giống nhau, ta có:
x y l
σ =σ =σ
(4)
và:
x y l
ε =ε =ε
(5)
Với σl Ɛl để ứng suất biến dạng theo phương
ngang Đồng thời, ứng suất biến dạng theo phương đứng ký hiệu σv Ɛv Khi đó, phương trình (1) trở thành:
( )
1 1
l E l v
ε = σ −µ −µσ
(6)
( )
1 2
v E v l
ε = σ − µσ
Phân biệt áp dụng cơng thức cho vữa gạch ta có:
( )
1 1
m m m
l l m m v
m E ε = σ −µ −µ σ (7) ( ) 1 2
m m m
v v m l
m E
ε = σ − µ σ
( )
1 1
= − −
b b b
l l b b v
b E ε σ µ µ σ (8) ( ) 1 2
b b b
v v b l
b E
ε = σ − µ σ
Do chịu tải nén nên ứng suất nén theo phương thẳng đứng gạch vữa nhau:
b m
v v z v
σ =σ =σ =σ (9)
Giả sử ứng suất nén dương, thay công thức (9) vào (7) (8) ta được:
( )
1 1
m m
l l m m v
m E ε = σ −µ −µ σ (7’) ( ) 1 2 m m
v v m l
m E ε = σ − µ σ ( ) 1 1 b b
l l b b v
b E ε = σ −µ −µ σ (8’) ( ) 1 2 b b
v v b l
b E
ε = σ − µ σ
Khơng có trượt gạch vữa, biến dạng trượt theo phương ngang gạch vữa nhau:
b m l l
ε =ε (10)
Thay công thức (7’) (8’) vào ta được:
( )
( )
1 1
1 1
m
l m m v
m b
l b b v
b E E σ µ µ σ σ µ µ σ − − = − − (11)
Gọi hb hm chiều dày gạch vữa Xét
cân lực theo phương ngang, tổng lực kéo gạch tổng lực nén vữa, từ thu được:
b m
l bh l hm
σ = −σ
(12)
Đặt β tỷ lệ chiều dày vữa gạch:
m b h h β = (13)
Phương trình (12) trở thành:
b m
l l
σ = −βσ (14)
Thay phương trình (14) vào (11) có:
( ) ( )
1 1
1 1
m
l m m v
m
m
l b b v
b E E σ µ µ σ βσ µ µ σ − − = − − − (15) hay:
(1 ) (1 )
m b b
l m b v m b
m m
E E
E E
σ −µ +β −µ =σ µ −µ
(15’)
Đặt Φ tỉ số mô đun đàn hồi gạch vữa:
b m E E φ = (16)
Khi đó, ứng suất ngang gạch vữa trở thành:
( ) ( ) ( ) ( )
1 1
1 1
m m b
l v
m b
b m b
l v m b φµ µ σ σ φ µ β µ φµ µ σ βσ φ µ β µ − = − + − − = − − + − (17) Đặt:
(1 m)m (b1 b)
φµ µ χ φ µ β µ − = − + − (18) ta có: m l v
σ =χσ b
l v
σ = −βχσ (19)
Khi đó, vữa bị nén theo hai phương ngang x y, gạch chịu kéo theo phương Gọi σzom σzob
lần lượt ứng suất nén phá hoại vữa gạch Vữa bị phá hoại ứng suất nén đạt tới giá trị tới hạn σzom,
đó ứng suất tương ứng theo phương ngang σm
l thỏa mãn
phương trình (1) Ta có
m rc m
zo rc l
rt m m m σ = + σ (20)
Trong mrc mrt cường độ chịu nén chịu kéo
xảy ứng suất nén đạt tới σzob ứng suất theo phương
ngang tương ứng σlb thỏa mãn phương trình (2) Ta được:
b rc b
zo rc l rt b b b σ = + σ (21) với brc brt cường độ chịu nén chịu kéo trục
của gạch
Thay công thức (19) vào (20) (21), ta thu giá trị ứng suất nén phá hoại vữa gạch:
1 m rc zo rc rt m m m σ χ = − 1 b rc zo rc rt b b b σ βχ = + (22) Do mrc/mrt>> nên thành phần σmzo chắn âm
Khi vữa bị phá hủy vữa bị kéo thay bị nén Ngược lại, σzob> nên σzob thể cường độ chịu nén
tính tốn kết cấu Khối xây bị phá hủy gạch bị phá hủy ứng suất nén ứng suất kéo ngang Do đó, cường độ chịu nén khối xây xác định theo cường độ giới hạn gạch:
1 rc rc rc rt b f b b βχ = + (23) Giá trị nhỏ cường độ chịu nén gạch Như vậy, cường độ chịu nén khối xây phụ thuộc vào kích thước hình học, đặc trưng hệ số β, biến dạng học cường độ thành phần nó, đặc trưng hệ số Φ χ Nếu khối xây xây viên gạch tiêu chuẩn, có chiều dày giống nhau, chiều dày mạch vữa hm yếu tố trực
tiếp để xác định cường độ chịu nén khối xây Tỷ số β lớn, tức mạch vữa dày, cường độ khối xây nhỏ
4 Ví dụ tính tốn
Trong phần này, áp dụng cơng thức nêu để tính tốn cường độ chịu nén khối xây phân tích ảnh hưởng chiều dày mạch vữa đến giá trị Tuy nhiên, thiếu khuyết số liệu xác nên tính tốn t mang ý nghĩa minh hoạ cho phương pháp, kết chưa thể sử dụng trực tiếp thực tế
Do tiêu chuẩn Việt Nam hành có liên quan chưa quy định cách tính tốn tiêu học này,
tính tốn tạm tính sau:
- Cường độ chịu nén trục gạch brc lấy theo
mác gạch
- Cường độ chịu kéo gạch thường khoảng 5÷10% cường độ chịu nén [1], giả sử lấy 7%
- Cường độ chịu nén kéo vữa không tham gia trực tiếp cơng thức tính tốn nên bỏ qua khơng xét
- Mô đun đàn hồi Eb gạch thay đổi nhiều phụ
thuộc vào loại gạch Với gạch đất sét nung ép dẻo, giá trị khoảng (1÷2).104MPa[1] Trước mắt chưa xét đến giá trị cụ
thể đại lượng
- Mô đun đàn hồi Em vữa thay đổi nhiều tuỳ
thuộc vào loại vữa mác vữa Ở tạm thời giả thiết Em=50%Eb hay nói cách khác giả thiết Φ =
- Hệ số nở ngang (hệ số Poisson) gạch đá dao động khoảng 0,03-0,1 [1] Tạm tính μb = 0,1
- Hệ số nở ngang vữa cũngdao động nhiều theo loại vữa mác vữa Giả thiết μm = 0,25
Trong ví dụ, xét loại chiều dày viên gạch hb: 60mm
cho gạch đặc đất sét nung (theo TCVN 1451:1998) 100 mm cho gạch block ACC Theo quy định tiêu chuẩn thi công nghiệm thu kết cấu gạch đá TCVN 4085:2011 [6], chiều dày trung bình mạch vữa ngang 12 mm, không nhỏ mm không lớn 15mm Do ví dụ xét giá trị chiều dày mạch vữa hm: 8, 12, 15 20mm
Chiều dày mạch vữa 3mm đưa vào tính tốn với gạch ACC để xét đến tính ứng dụng vữa mạch mỏng tương lai Kết tính tốn bảng
Kết cho thấy:
- Cường độ chịu nén khối xây thay đổi rõ rệt theo thay đổi chiều dày mạch vữa Mạch vữa dày cường độ chịu nén khối xây nhỏ
- Nếu lấy chiều dày mạch vữa trung bình 12mm làm sở, tùy theo chiều cao hàng gạch, phạm vi cho phép chiều dày mạch vữa ÷ 15 mm, cường độ chịu nén khối xây thay đổi khoảng ±7÷14% Nếu chiều dày lớp vữa tăng đến 20mm cường độ chịu nén khối xây giảm đến gần 20% với gạch đặc 60 Ngược lại, với gạch ACC chiều dày 100, sử dụng vữa mạch mỏng chiều dày mm cường độ chịu nén khối xây tăng lên tới 28% Kết tương đồng với kết thí nghiệm thực tế [7]
5 Kết luận
- Cơng thức (23) sử dụng để tính tốn cường
Bảng Xác định cường độ chịu nén khối xây theo chiều dày mạch vữa
Loại gạch hb
mm mmhm MPabrc MPabrt ƞb ƞm β Φ χ MPafrc %frc12
Gạch đặc 60 - M50
60 0.35 0.1 0.25 0.133 0.247 3.40 114.3
60 12 0.35 0.1 0.25 0.200 0.238 2.98 100.0
60 15 0.35 0.1 0.25 0.250 0.232 2.73 91.9
60 20 0.35 0.1 0.25 0.333 0.222 2.43 81.6
Gạch AAC - B8
100 10 0.7 0.1 0.25 0.030 0.262 8.99 128.2
100 10 0.7 0.1 0.25 0.080 0.254 7.75 110.5
100 12 10 0.7 0.1 0.25 0.120 0.249 7.01 100.0
100 15 10 0.7 0.1 0.25 0.150 0.245 6.56 93.6
(16)độ chịu nén khối xây theo cấu tạo tính chất học thành phần gạch vữa
- Chiều dày mạch vữa yếu tố ảnh hưởng đến cường độ chịu nén khối xây gạch đá ảnh hưởng tính tốn
- Chiều dày mạch vữa lớn cường độ chịu nén khối xây giảm Do đó, cần phải khống chế tốt chiều dày tránh ảnh hưởng đến cường độ chịu nén thực khối xây
- Việc tính tốn ảnh hưởng chiều dày mạch vữa xác định chiều dày mạch vữa tối ưu (tăng cường độ chịu nén tính tốn khối xây, đảm bảo tính kinh tế khả thi công) cần thiết đặc biệt điều kiện loại gạch block không nung khối lớn, loại vữa thương phẩm, biện pháp cải tiến thi công, áp dụng ngày rộng rãi
- Bài báo dừng lại hình thức đề xuất ban đầu, cần phát triển kiểm chứng thêm nghiên cứu thực nghiệm mơ hình thực ảo./
T¿i lièu tham khÀo
1 Lý Trần Cường, Đinh Chính Đạo (2008) Kết cấu gạch đá và gạch đá cốt thép Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội.
2 TCVN 5573 : 2011, Kết cấu gạch đá gạch đá cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế.
3 BS 5628-1:1992 Code of practice for use of masonry Part 1: Structural use of unreinforced masonry.
4 EN 1996-1-1 Eurocode – Design of masonry structures – Part 1-1: General rules for reinforced and unreinforced masonry structures.
5 Mario Como (2013) Static of Historic Masonry Construction Springer.
6 TCVN 4085 : 2011, Kết cấu gạch đá – Tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu.
7 Nguyễn Tiến Thành, Hoàng Minh Đức (2011) Ảnh hưởng của vữa xây mạch mỏng đến cường độ chịu nén khối xây bê tơng khí chưng áp Tạp chí KHCN Xây dựng, số 4/2011.
vực, tuyến đường giúp tối ưu hoá khả phục vụ hệ thống giao thơng thị Ngồi ra, quyền thành phố cần có giải pháp tuyên truyền cho người dân, nhằm hạn chế phương tiện giao thơng cá nhân, khuyến khích sử dụng phương tiện giao thơng cơng cộng Muốn vậy, cần có giải pháp đồng kết nối hệ thống tàu điện ngầm tương lai, tàu điện cao, xe bus v v để tạo thuận tiện tin tưởng cần thiết với người dân
d Quản lý thơng minh
Nói thành phố thơng minh để thành phố tối ưu hoá cân hố q trình vận hành thơng qua hệ thống ICT Điều khơng có nghĩa thành phố khác khơng “thơng minh” Khái niệm để đề cập thành phố thông qua công tác quản lý nhằm nỗ lực phối hợp phận cấu thành để cải thiện sống người dân nâng cao hiệu loại hình dịch vụ công cộng, phản ứng kịp thời với trường hợp khẩn cấp, thiên tai, có khả ứng biến nhanh khắp nơi thuộc ranh giới nội thuộc đô thị, để truy cập thông tin xử lý thông tin kịp thời
Các đô thị châu Á Singapore, Tokyo, Soul số thành phố lớn Trung Quốc “thông minh”, nhờ vào sách đầu tư quản lý đầu tư cho giải pháp giao thông đô thị bao gồm giao thông tĩnh, giao thông giới sở hạ tầng kỹ thuật đô thị khác Xu hướng kết nối thiết bị cầm tay, hệ thống CCTV với công nghệ V2X nhân tố thúc đẩy tiến trình xây dựng, vận hành quản lý thị thông minh
Kết luận
Nhiều thành phố khắp giới mong muốn có danh hiệu “thành phố thơng minh” với mục đích nâng cao vị đô thị quốc gia Do đó, chiến lược dựa việc đáp ứng tiêu chí thị thơng minh nhiều quyền thị lựa chọn Tuy nhiên, Hà Nội nói riêng thị Việt Nam nói chung, cần có cách tiếp cận đồng bộ, hồn chỉnh cho mục tiêu Có thể thời gian để đạt danh hiệu đô thị thông minh
chậm hơn, việc xây dựng chiến lược phát triển nhằm đảm bảo khả phát triển bền vững phù hợp với điều kiện thực tiễn địa phương hướng phát triển cần ưu tiên Đó lựa chọn thơng minh cho đô thị đường phát triển, không tuý việc áp dụng sở hạ tầng thông tin tiên tiến Thành phố thông minh không hệ thống wi-fi thiết bị cầm tay thơng minh, văn phịng thơng minh, hộ cao cấp thời thượng khách sạn sang trọng Để tránh trở thành đô thị thông minh cách vội vã, phải chịu nhiều rủi ro an tồn thơng tin, rủi ro trình vận hành máy quản lý thành phố, rủi ro giải vấn đề bất bình đẳng, Hà Nội cần có cách tiếp cận đồng đảm bảo cho tương lai thành phố phát triển bền vững./
T¿i lièu tham khÀo
1 G I Kurcheeva, G A Klochkov (2018) Comprehensive approach to smart urban development based on Big Data application
2 Graham, S and Marvin, S (1996) Telecommunications and the City London: Routledge.
3 Hollands, R G (2008) Will the real smart city please stand up? Intelligent, progressive or entrepreneurial
4 Milan Husar, Vladimir Ondrejieka, Sila Varis (2008) Smart Cities and the Idea of Smartness in Urban Development – A Critical Review
5 Robert G Hollands (2008) Will the real smart city please stand up? Intelligent, progressive or entrepreneurial 6 Thủ tướng phê duyệt Đề án phát triển đô thị thông minh
(2018) http://cafef.vn/thu-tuong-phe-duyet-de-an-phat-trien-do-thi-thong-minh-201808022120236.chn
7 Vietnam Population (2018) http://danso.org 8 Việt Nam có thuê bao di động? (2018)
https://baomoi.com/viet-nam-da-co-bao-nhieu-thue-bao-di-dong/c/26818355.epi
Để Hà Nội trở thành thành phố thông minh
(tiếp theo trang 11)
Nghiên cứu sử dụng tro bay nhiệt điện để nâng cao chất lượng cho gạch bê tông Research using thermo-fly ash to improve the quality of concrete bricks
Nguyễn Việt Cường, Phạm Trung Anh
Tóm tắt
Bài báo trình bày kết khảo sát ảnh hưởng hàm lượng tro bay xi măng khác đến số tính chất gạch bê tông độ thấm nước, khối lượng thể tích, cường độ chịu nén Kết nghiên cứu cho thấy việc thay phần cốt liệu hỗn hợp bê tông tro bay khơng có ý nghĩa lớn đối chủ chương sử dụng phế thải công nghiệp sản xuất vật liệu xây dựng mà sử dụng với hàm lượng hợp lý tro bay giúp tăng đáng kể phẩm chất cho sản phẩm gạch bê tơng. Từ khóa: Gạch bê tông, phế thải công nghiệp, tro
bay, tính xuyên nước
Abstract
The article presents results of investigating the effect of different fly-ash and cement content on properties of concrete bricks such as water permeability, volume mass, compression strength… Research results shows that the replacement of the aggregate part of the concrete mix by fly ash is not only significant in the use of industrial waste of building material production, but also indicates that the quality of concrete brick product will be greatly enhanced if being used ratio of fly ash reasonably.
Key words: Concrete brick, industrial waste, fly ash,
water penetration
TS Nguyễn Việt Cường
BM Khoa học Vật liệu xây dựng Khoa Xây dựng
Email: cuong.vlxd.dhkt@gmail.com ĐT: 0904901982
KS Phạm Trung Anh
Cơng ty cổ phần Kính Cộng
Email: gouytrunganh.hau@gmail.com
Ngày nhận bài: 15/5/2018 Ngày sửa bài: 26/5/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Đặt vấn đề
Tháng năm 2010 Chính phủ Quyết định số 567/QĐ-TTg [1] phê duyệt chương trình phát triển VLXD tới năm 2020 với mục tiêu phát triển sản xuất sử dụng VLXD không nung nhằm thay cho gạch đất sét nung Theo đó, mục tiêu cụ thể phải phát triển sản xuất sử dụng vật liệu không nung thay gạch đất sét nung đạt tỷ lệ: 20-25% vào năm 2015; 30-40% vào năm 2020 Hàng năm sử dụng khoảng 15-20 triệu phế thải cơng nghiệp (tro xỉ nhiệt điện, xỉ lị cao ) để sản xuất VLXD khơng nung, tiến tới xố bỏ hoàn toàn sở sản xuất gạch đất sét nung lị thủ cơng
Đi chủ trương đó, năm qua có nhiều doanh nghiệp sản xuất đưa vào sử dụng sản phẩm Thực tế sử dụng chứng minh gạch bê tông bền vững hiệu Loại gạch xây nhiều dự án lớn có thời gian trải nghiệm năm Khách sạn Pullman Hà Nội, Keangnam Landmark Tower, Grand Plaza, Splendora, Hei Tower, Sail Tower
Một thực tế nhiều quốc gia giới, nơi gạch bê tông sử dụng phổ biến khả chống thấm gạch bê tông người tiêu dùng quan tâm, chí họ cịn coi tiêu chí để phân biệt “đẳng cấp” chất lượng loại gạch bê tông, không quan tâm đến tiêu chí cường độ chịu nén Trong nhiều người tiêu dùng Việt Nam chưa quen với sản phẩm này, mua hàng không quan tâm nhiều độ xun nước, tính chống thấm gạch bê tơng Song vật liệu xây, vật liệu xây tường ngoài, xây nơi tiếp xúc nhiều với độ ẩm cao cần phải quan tâm độ hút nước, tính xuyên nước độ chống thấm, không tường bị thấm, loang lổ, ẩm ướt gây mỹ quan, ảnh hưởng đến sức khỏe, đến chất lượng sống Vơ hình chung khả chống thấm sản phẩm Việt Nam trở thành rào cản lớn gạch bê tơng tiếp cận với cơng trình xây dựng
Thực việc sản xuất gạch bê tơng có độ hút nước, độ chống thấm cao việc khơng khó Chỉ cần phối hợp cấp hạt cách hợp lý, tăng hàm lượng xi măng đến tỷ lệ cần thiết với quy trình gia cơng chế tạo, bảo dưỡng tốt hồn tồn đáp ứng tính chất Tuy nhiên thực tế, tất nhà sản xuất Việt Nam quan tâm đến điều (đặc biệt doanh nghiệp nhỏ, sản sản xuất tự phát) theo chủ quan họ việc làm giảm suất, làm tăng giá thành sản phẩm
Từ phân tích thấy rằng, nghiên cứu sử dụng trực tiếp tro bay nhà máy nhiệt điện dạng vi cốt liệu nhằm nâng cao hiệu chống thấm cho gạch bê tơng hướng nghiên cứu khả thi có hiệu vừa đảm bảo chất lượng sản phẩm, vừa tiết kiệm chi phí phát sinh cho việc xử lý tro bay Thúc đẩy đưa loại vật liệu thân thiện với môi trường tiếp cận nhiều đến công trình xây dựng, bước xóa bỏ gạch đỏ theo chủ trương Bộ Xây dựng Nhà nước
2 Vật liệu phương pháp nghiên cứu
2.1 Nguyên liệu sử dụng a Xi măng
Sử dụng xi măng Bút Sơn PC 40, phù hợp TCVN 2682 - 2009 Bảng b Cốt liệu
(17)Nam Các tính chất lý đá mạt trình bày bảng bảng
c Tro bay nhiệt điện
Tro bay sử dụng cho nghiên cứu tro bay nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân.Thành phần hóa, tính chất tro bay trình bày bảng bảng
2.2 Phương pháp nghiên cứu
Trong nghiên cứu sử dụng phương pháp nghiên cứu lý
thuyết kết hợp với thực nghiệm thông qua việc đánh giá ảnh hưởng hàm lượng tro bay thay đổi với cấp phối sử dụng 8% 10% xi măng đến số tính chất gạch bê tơng so với mẫu đối chứng nhằm mục đích đánh giá hiệu tro bay việc nâng cao chất lượng cho gạch bê tơng Thí nghiệm xác định tính chất gạch bê tông thực theo phương pháp tiêu chuẩn TCVN 6477:2016, TCVN 6355:2009
Hình Phân bố cỡ hạt xi măng PC40 Bút Sơn
Bảng Thành phần hóa tro bay Vĩnh Tân [2]
MKN SiO2 Fe2O3 Al2O3 CaO MgO SO3 K2O Na2O TiO2 N2O td CaO td
11,4 53,38 4,63 21,5 1,54 1,41 0,36 4,02 0,04 0,89 2,69 0,00
Bảng Tính chất lý xi măng PC40 Bút Sơn [2]
TT Chỉ tiêu Kết PP thử
1 Độ mịn, theo phương pháp
Blaine, cm2/g 3510 TCVN 4030:2003
2 Lượng sót sàng 0,09mm,
% 1,1 TCVN 4030:2003
3 Lượng nước tiêu chuẩn, % 26,3 TCVN 6017:1995 Thời gian đông kết, phút
- Bắt đầu 150 TCVN 6017:1995
- Kết thúc 185
5 Cường độ nén, MPa
- ngày 34,86 TCVN 6016:2011
- 28 ngày 52,34
6 Hàm lượng SO3, % 2.07 TCVN 141:1998
Bảng Thành phần hạt đá mạt [2]
Cỡ sàng Hàm lượng sót sàng %
2,5 24,97
1,25 25,89
0,63 12,69
0,315 24,31
0,14 8,37
0,08 2,96
Bảng Các tính chất lý đá mạt [2]
Tính chất Kết Đơn vị Phương pháp thử Khối lượng thể tích
đổ đống 1,687 g/cm
3 TCVN 7572-6:2006
Độ ẩm đá 0,86 % TCVN 7572-7:2006 Khối lượng riêng 2,708 g/cm3 TCVN 7572-4:2006
Khối lượng thể tích
khơ 2,586 g/cm
3 TCVN 7572-4:2006
Modun độ lớn 3,23 TCVN 7572-2:2006 Độ hút Nước 2,458 % TCVN 7572-4:2006
Bảng Tính chất tro bay NMNĐ Vĩnh Tân [2]
TT Tên tiêu Đơn vị Kết
1 Tổng hàm lượng ôxit (SiO2, Al2O3, Fe2O3)
% 79,51
2 Hàm lượng SO3 % 0,36
3 Hàm lượng Cao tự % <0,008 Hàm lượng kiềm NaO2tđ % 2,45
5 Độ ẩm % 2,55
6 Hàm lượng MKN % 11,4
7 Khối lượng riêng g/cm3 2,2
8 Độ mịn sàng 45 μm % 29,4 Chỉ số hoạt tính cường độ
- Ở tuổi ngày - Ở tuổi 28 ngày
%
75,30 87,60
10 Lượng nước yêu cầu % 95
3 Kết nghiên cứu thảo luận
3.1 Lựa chọn thành phần cấp phối
Các cấp phối nghiên cứu xây dựng dựa sở tính toán cấp phối đối chứng [2] Tro bay đưa vào thay đá mạt theo tỷ lệ 5, 10, 15 20% cấp phối với lượng dùng xi măng 10% Các cấp phối trình bày bảng Lượng nước sử dụng xác định qua thực nghiệm nhằm đảm bảo khả tạo hình mẫu
Có thể thấy thay phần đá mạt tro bay lượng nước trộn có xu hướng tăng lên theo tỷ lệ thuận, việc giải thích lượng hạt mịn thay tăng lên làm cỡ hạt trung bình cốt liệu giảm, lượng nước trộn mà tăng lên
3.2 Ảnh hưởng hàm lượng tro bay đến khối lượng thể tích cường độ gạch bê tông
Trong trường hợp thay đá mạt tro bay tăng dần đến 10% khối lượng thể tích viên gạch có chiều hướng tăng lên đạt giá trị cực đại giá trị thay 10%, việc giải thích hạt tro mịn hơn, lấp đầy khoảng trống đá mạt để lại Trong khi tăng hàm lượng thay vượt q 10% khối lượng thể tích gạch bê tơng lại có xu hướng giảm Điều giải thích tỷ lệ diện tích bề mặt tro bay lớn, chúng
tạo nhiều lỗ rỗng li ti lớn thể tích lỗ rỗng đá mạt tạo ra, đồng thời khối lượng thể tích tro bay nhỏ đá mạt mà viên gạch có khối lượng giảm dần Bảng
Ở tuổi 3, 7, 28 ngày giá trị cường độ chịu nén mẫu gạch F10-8 F10-10 đạt giá trị cao so với mẫu khác, nhiên trường hợp tăng tỷ lệ tro bay thay với 15, 20% cường độ chịu nén trường hợp có xu hướng giảm dần Việc giải thích hạt nhỏ (tro bay) đưa vào hỗn hợp với tỷ lệ hợp lý lấp đầy lỗ rỗng hạt cốt liệu lớn làm tăng độ đặc viên gạch Tuy nhiên tiếp tục tăng hàm lượng tro bay thay lại làm tăng độ rỗng cho hỗn hợp, lượng tro bay tăng lên tỷ lệ thuận với lượng than chưa cháy hết tro (MKN) – đặc biệt với loại tro bay có hàm lượng MKN cao tro bay sử dụng nghiên cứu (11,4%) nguyên nhân làm cường độ bê tông tuổi sớm tăng chậm 3.3 Ảnh hưởng tro bay đến độ hút nước gạch bê tông
Khi so sách độ hút nước hai mẫu sử dụng 8% 10% xi măng thấy khơng có khác nhiều Có thể thấy tất mẫu gạch có sử dụng tro bay có độ hút nước thấp mẫu đối chứng (không sử dụng tro bay) Khi tăng dần phần trăm sử dụng tro bay mẫu đồng loạt giảm hút nước chênh lệch khơng nhiều
Hình Biểu đồ thể độ hút nước mẫu 8% 10% xi măng
(18)Điều giải thích hạt tro bay tạo cấu trúc rỗng kín hạt, mà độ hút nước giảm dần Bảng
3.4 Ảnh hưởng tro bay đến khả chống xuyên nước của gạch bê tơng
Từ kết thí nghiệm cho thấy tăng lượng tro bay 0-5% hai mẫu 8% 10% thấy khả chống xuyên nước gạch bê tông cốt liệu tăng lên khoảng 15 lần so với mẫu đối chứng F0 (không sử dụng tro bay) Tiếp tục tăng hàm lượng tro bay từ 5-20% khả chống xuyên nước gạch cải thiện rõ rệt
4 Kết luận
Trên sở kết nghiên cứu đưa số kết luận sau:
- Tất mẫu có sử dụng tro bay cho chất cường độ cao mẫu đối chứng, mẫu có cường độ cao
F10-8 (33 MPa) F10-10 (40,2 MPa)
- Độ hút nước gạch có xu hướng giảm sử dụng tro bay không giảm nhiều so với mấu đối chứng
- Khả chống thấm gạch cải thiện rõ rệt tăng lượng dùng tro bay từ 5-20% hai mẫu 8% 10% xi măng Trong hai mẫu xi 8% 10% mẫu có khả chống thấm tốt F20-8 (0,2 L/m2.h), F20-10
(0,2 L/m2.h).
Từ cho thấy việc sử dụng tro bay vào sản xuất gạch bê tơng cốt liệu hồn tồn hợp lý Ngồi ý nghĩa mặt mơi trường, thấy tính chất gạch bê tơng cải thiện cách đáng kể đặc biệt khả chống thấm sử dụng với tỷ lệ hợp lý./
T¿i lièu tham khÀo
1 1469/QĐ-TTg, Phê duyệt Quy hoạch tổng thể phát triển vật liệu xây dựng Việt Nam đến năm 2020 định hướng đến năm 2030, Hà Nội 2014
2 Phạm Trung Anh, “Nghiên cứu nâng cao hiệu chống thấm cho gạch bê tông” Đồ án tốt nghiệp, Đại học Kiến trúc Hà Nội, 2017.
3 Vũ Hải Nam, Lê Việt Hùng,Tài liệu đào tạo ”Công nghệ sản xuất gạch bê tông”, Viện Vật liệu xây dựng, 2016
Bảng Độ hút nước gạch bê tông cốt liệu (%)
Tên mẫu F0-8 F5-8 F10-8 F15-8 F20-8 Độ hút nước
(%) 7.0 6.5 6.2 6.4 6.2
Tên mẫu F0-10 F5-10 F10-10 F15-10 F20-10 Độ hút nước
(%) 6.8 6.6 6.4 6.3 6.0
Bảng Ảnh hưởng tro bay đến tính thấm nước TCVN 6477:2011
Tên
mẫu F0-8 F5-8 F10-8 F15-8 F20-8 TCVN 6477: 2016 Độ thấm
nước (L/(m2.h)
833.8 56.6 13.6 8.1 0.2 <16
Tên
mẫu F0-10 F5-10 F10-10 F15-10 F20-10 Độ thấm
nước (L/(m2.h)
745.6 52.6 12.3 9.2 0.2 <16
Bảng Cấp phối nghiên cứu
Ký hiệu Xi măng
(%) Tro bay (%) Đá mạt (%) Nước (ml)
F0-8 92 450
F5-8 87 450
F10-8 10 82 460
F15-8 15 77 475
F20-8 20 72 505
F0-10 10 90 450
F5-10 10 85 430
F10-10 10 10 80 460
F15-10 10 15 75 500
F20-10 10 20 70 515
Bảng Cường độ chịu nén khối lượng thể tích của cấp phối
Tên mẫu KLTT, kg/m3 3 ngày 7 ngày 28 ngày
F0-8 1950 13.1 16.2 20.1
F5-8 1960 17.3 22.0 24.4
F10-8 2070 22.7 28.5 33.0
F15-8 2010 21.6 25.5 31.0
F20-8 2030 18.3 21.5 26.5
F0-10 1980 16.1 19.2 23.6
F5-10 2050 21.9 25.3 28.1
F10-10 2110 28.3 33.9 40.2
F15-10 1960 25.8 29.4 34.3
F20-10 1930 21.2 25.5 28.5
Lựa chọn kết cấu thông số thiết kế giếng tách hệ thống thoát nước chung
Selecting structure and design data of separating well on combined sewer overflow (CSO)
Nguyễn Thành Cơng
Tóm tắt
Hiện đa phần hệ thống nước thị cũ Việt Nam hệ thống thoát nước chung Trên hệ thống cống chung với tuyến cống bao thu gom nước thải dẫn trạm xử lý giếng tách đóng vai trị định đến khả thu gom này, mặt khác điều tiết lượng nước mưa xả nguồn tiếp nhận Nội dung báo tác giả đề cập tới việc lựa chọn dạng kết cấu đồng thời việc tính tốn lựa chọn thơng số để thiết kế giếng tách cho hệ thống nước thị ở Việt Nam.
Abstract
At present, most drainage systems in Vietnam old urban areas are common drainage systems On the sewer system together with the sewers that collect waste water leading to the treatment plant, the wells play a decisive role in this collection capacity On the other hand, it will regulate the amount of rain water discharged into the receiving water Content of the article author discusses the selection of the type of structure at the same time indicating the calculation and selection of parameters to design wells for urban drainage systems in Vietnam.
Key words: Wastewater, drainage system, combined
sewer, combined sewer overflows, interceptor sewer.
ThS Nguyễn Thành Cơng
Bộ mơn nước,
Khoa Kỹ thuật hạ tầng & Môi trường Đô Thị Email: Thanhcong06hau@gmail.com ĐT: 0946661789
Ngày nhận bài: 5/6/2017 Ngày sửa bài: 8/6/2017 Ngày duyệt đăng: 11/2/2019
1 Mở đầu
Giếng tràn tách nước mưa hay gọi giếng tách xây dựng tuyến cống tuyến cống nước lưu vực hệ thống thoát nước chung để tự động xả phần hỗn hợp nước mưa nước thải pha lỗng sơng, hồ nhằm giảm bớt kích thước cống bao, trạm bơm, cơng trình xử lý đồng thời đảm bảo cho cơng trình làm việc ổn định Do việc nghiên cứu xác định thơng số, tính tốn kích thước để thiết kế giếng tách có ý nghĩa lớn hiệu thoát nước vấn đề thu gom xử lý hệ thống thoát nước chung
2 Cấu tạo phân loại giếng tách
Cấu tạo giếng tách nước thải thông thường gồm phần:
+ Phần một: Song chắn rác – khoang tách (song chắn rác cống tách dẫn nước thải bẩn)
+ Phần hai: khoang ngăn dòng chảy ngược từ nguồn vào cống bao
Cả phần hợp chung tách riêng phụ thuộc vào vị trí đặt giếng
Tùy trường hợp mà cấu tạo giếng tràn có nhiều kiểu khác mà kiểu hay gặp [1] - Hình
Giếng tách làm việc trường hợp sau với cửa xả tràn:
Trường hợp Cao độ mực nước tính tốn mơi trường tiếp nhận gọi tắt mực nước hạ lưu thấp cao độ đáy cống trước cửa cửa xả đơn giản, khơng cần đường tràn Lúc người ta gọi cửa xả giếng tách nước
Ngun lí làm việc khơng mưa mưa nhỏ nước rơi xuống hố thu theo cống thoát nước thải (hoặc cống bao) đến trạm xử lí, cịn mưa to tốc độ dịng chảy lớn nước mưa vượt qua hố thu để vào cống xả
Trường hợp Mức nước hạ lưu thủy triều cao chân triều lại thấp so với cao độ đáy cống Khi :
- Đối với cống nhỏ khơng cần có đường tràn với cống lớn phải có đường tràn theo sơ đồ Mức nước lựa chọn để tính tốn phải dựa phân tích tần suất Thơng thường để tiết kiệm mức nước tính tốn thấp đỉnh triều
- Phải có cửa van phía cống xả để ngăn ngừa mức nước hạ lưu dâng cao không cho chảy ngược vào cống bao
- Khi cửa van cống xả đóng lại gặp mưa nước mưa dồn tất vào cống bao tất nhiên cống bao bị vượt tải nguy hiểm gây cố cho thiết bị trạm bơm cơng trình xử lý nước thải Vì lại phải có van trước cống bao
Trường hợp Mức nước hạ lưu luôn cao cống xả Trường hợp thường gặp hệ thống nước thị vùng đồng có cửa xả nước vào ao hồ đô thị
Về nguyên lý trường hợp sử dụng đường tràn chiều dài đường tràn lớn độ chênh mức nước (h) nhỏ Hơn ta thấy mức nước hạ lưu vốn cao mà cao độ đường tràn phải cao cao độ địa hình thị thường lại thấp có nguy giảm khả nước gây ngập úng khu vực
(19)4 Lựa chọn kết cấu thông số tính tốn giếng tách
- Lựa chọn loại giếng tách
Theo kết qủa nghiên cứu đại học xây dựng Leningrat ứng với loại giếng tách mục xét lưu lượng tương quan lượng nước mưa xả tràn qua giếng lượng nước thu trạm xử lý từ tuyến cống bao khác Mối tương quan biểu thị theo biểu đồ [2]: (Hình 7)
Q0: lưu lượng đầu vào giếng tách Q0= QXL+QT
QXL : lưu lượng cống bao gom trạm xử lý
QT : lưu lượng xả tràn môi trường qua giếng tách
1 Giếng tách kiểu h Giếng tách kiểu k
2 Giếng tách kiểu d Giếng tách kiểu e Giếng tách kiểu c Giếng tách kiểu g Giếng tách kiểu f Giếng tách kiểu a
Từ biểu đồ nhận thấy loại giếng tách kiểu a,c,d,f thu lưu lượng nước thải dẫn xử lý lớn lượng nước xả tràn nguồn tiếp nhận Còn ngược lại loại h,k,e,g xả lưu lượng lớn lưu lượng mang xử lý
- Xác định hệ số pha lỗng để tính tốn giếng tách Việc lựa chọn hệ số pha loãng phụ thuộc vào nhiều yếu tố như: thành phần, tính chất, lưu lượng nước thải nguồn tiếp nhận, khả tài chính, khả xây dựng trạm
Hình g: Loại có hố thu đáy Hình h: Loại có tường ngăn cách Hình k: Loại có tường ngăn nhưng đục lỗ
g) h) k)
Hình Cấu tạo giếng tách trường hợp 1
Hình Cấu tạo giếng tách trường hợp 2
3 Các thông số hoạt động giếng tách
GS.H.N.Berlop đề xuất tiêu biểu thị chế độ làm việc giếng tách nước mưa sau [1]:
- Tần suất làm việc
Là số lần xả nước mưa có lẫn nước thải qua cửa tràn vào nguồn (tính trung bình năm) xác định theo công thức :
3
0
0,833
m n (1 Clg P )(1 )t
S τ τ
−
= + − +
Trong :
n0- hệ số pha loãng
k m Q Q S =
tỷ số lượng nước mưa lượng nước thải mùa khơ
C – hệ số tính đến đặc tính riêng khí hậu địa phương Pt – chu kỳ tràn cống
τ- thông số xác định theo điều kiện địa phương
thiết kế sơ lấy τ=
- Thời gian làm việc giếng tách
Tính năm thời gian làm việc cuả giếng tách là: T= K’ t0
Trong :
t0 - thời gian nước mưa chảy tới giếng tách m0
K’- hệ số phụ thuộc vào m0 τ xác định theo
cơng thức sau:
0
0
1, 47 m
'
1 m
K τ
τ
− =
−
- Lượng nước mưa có lẫn nước thải qua cửa tràn Whh = n0.Qk.t0.K”
Với K”- hệ số phụ thuộc vào m0
- Lượng nước thải sinh hoạt sản xuất qua cửa tràn vào nguồn
WSh+Sx = Qk.t0.KX
KX - hệ số phụ thuộc vào m0
Hình Sơ đồ HTTN chung có giếng tách
1.Cống chung 2.Giếng xả tràn
3 Cống bao 4.Cửa xả 5.Trạm bơm
Hình a,b - Loại giếng xả tràn bên (xả cạnh sườn)
Hình c,d - Loại cong gấp khúc lần
a) b)
c) d)
Hình e: Loại có tường tràn hình trụ Hình f: Loại cong gấp khúc lần
(20)Thiết kế dầm thép chữ I có bụng lượn sóng theo tiêu chuẩn Nga SNiP II-23-81
Design of corrugated web beams according to Russian code SNiP II-23-81
Vũ Lệ Quyên
Tóm tắt
Việc sử dụng dầm thép chữ I có bụng lượn sóng cho thấy nhiều lợi ích kết cấu có khơng gian linh hoạt, thơng thống giảm chi phí móng Bản bụng mỏng lượn sóng làm giảm đáng kể trọng lượng dầm so với dầm cán nóng hàn Có nhiều ưu điểm nước ta loại dầm hầu chưa áp dụng Bài báo trình bày cách thiết kế loại dầm theo tiêu chuẩn Nga SNiP II-23-81 [1]. Từ khóa: Kết cấu thép, dầm thép, dầm bụng lượn
sóng, dầm thép chữ I, kết cấu thành mỏng
Abstract
The use of corrugated web beams results in a range of benefits, including flexible, free internal spaces and reduced foundation costs The thin corrugated web walls a significant weight reduction of these beams, compared with conventional hot rolled or welded ones There are many advantages of such beams, but in our country they are almost never used In this paper, design of this beams according to Russian Code SNiP II-23-81 is presented [1].
Key words: Steel constructions, steel beams,
corrugated web beams, steel I beams, thin-walled structure
TS Vũ Lệ Quyên
BM Kết cấu bê tông thép - gỗ Khoa Xây dựng
Email: lequyenvu.hau@gmail.com ĐT: 0972486583
Ngày nhận bài: 11/5/2018 Ngày sửa bài: 11/6/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Giới thiệu dầm chữ I có bụng lượn sóng
Hiện Việt Nam kết cấu dầm cơng trình thép áp dụng phổ biến thép I định hình tổ hợp Tiết diện dầm ngồi cần đảm bảo khả chịu lực cần phải đảm bảo ổn định nên thường có bụng tương đối dầy, làm cho tiết diện không hợp lý Một phương án tối ưu chọn tiết diện dầm sử dụng kết cấu thành mỏng có tiết diện bụng lượn sóng hình thang, parabol , bụng mỏng có hình dạng hợp lý đảm bảo ổn định cho dầm chịu lực
Từ năm 60, Châu Âu dầm có bụng lượn sóng nghiên cứu sử dụng cho nhiều cơng trình dân dụng cầu đường khác (Hình 1) [2,3,4] Bản cánh loại dầm có chiều dày nhỏ có bề rộng lớn so với dầm truyền thống Bên cạnh dầm có bụng lượn sóng có độ cứng lớn làm việc chịu uốn, xoắn làm tăng ổn định tổng thể vận hành, chuyên chở lắp dựng
Dầm tổ hợp bụng lượn sóng có cấu tạo hình
2 Tính tốn dầm thép chữ I có bụng lượn sóng
Dầm thép chữ I có bụng lượn sóng trình tự tính tốn tương tự dầm chữ I thông thường Tuy nhiên đặc điểm tiết diện, tác dụng tải trọng ngồi nội lực cịn có nội lực bổ sung xuất dầm bất đối xứng tiết diện [5]
2.1 Các giả thiết tính tốn
Khi tính tốn dầm chữ I bụng lượn sóng sử dụng giả thiết áp dụng cho thành mỏng tiết diện hở [6]:
- Mặt phẳng cắt ngang qua tâm chiều dày phân tố tiết diện ngang không chịu trượt;
- Khi chịu uốn hình dạng tiết diện ngang không biến dạng;
- Ứng suất pháp không thay đổi theo chiều dày tiết diện, ứng suất tiếp thay đổi theo định luật tuyến tính
2.2 Các nội lực bổ sung
Đường trọng tâm bụng dầm lượn sóng có dạng đường cong hình sin với phương trình:
r x
y f sin
l
π ⋅ = ⋅
(1)
Trong đó: f – chiều cao nửa sóng; x – tọa độ tức thời trục thanh; l – chiều dài nửa bước sóng
Trọng tâm sóng với trục xác định công thức [7]:
c r
c k y= ⋅ (2)
Trong đó: kc
f
w
1 2 A 1
A
= ⋅
+
; Af: diện tích cánh;
Aw: diện tích bụng
Dầm bụng lượn sóng có tiết diện bất đối xứng thay đổi có tính chu kỳ nên xuất nội lực bổ sung tác động nội lực bản: My, Qz, Nx, qz
(hệ trục tọa độ biểu diễn hình 3) Các nội lực bổ sung phụ thuộc vào đặc trưng hình quạt đặc trưng hình học tiết diện ngang dầm [8]
xử lý nước thải …
+ Nhiều tài liệu Nga việc lựa chọn hệ số pha loãng phụ thuộc vào lưu lượng nguồn tiếp nhận sau:
• Khi thị có nguồn tiếp nhận với lưu lượng Q >10 m3/s n
0 = –
• Khi xả nước thải tự chảy từ khu vực dân cư vào nguồn nước có lưu lượng Q= 5-10 m3/s n
0 = -
• Khi xả nước thải tự chảy từ nguồn trạm bơm, tùy thuộc vào vị trí trạm bơm với vùng xây dựng đặc tính thủy văn nguồn lấy n0 = 0,5 -
• Khi vận tốc dòng chảy v >0,2m/s xả nước thải từ cơng trình trạm xử lý nước thải n0 = 0,5 -
+ Đối với Thái Lan lấy hệ số pha lỗng n0= tỷ
lệ chất bẩn xả nguồn giảm đến 90% [3]
+ Trong điều kiện Việt Nam số dự án triển khai giá trị n0 lựa chọn để tính tốn giếng tách sau: n0= 0,5
ở TP.Hồ Chí Minh TP Đà Nẵng; n0=1 TP.Hạ Long TP.Hải
Phòng; TP.Vũng Tàu [3]
5 Kết luận
Với đô thị Việt Nam sử dụng hệ thống thoát nước chung nên lựa chọn giếng tách loại có hố thu đáy hình 2.k có tường ngăn hình 2.g để xả lượng nước nguồn tiếp nhận lớn yêu cầu bảo vệ nguồn không cao thích hợp với việc chống ngập úng khu vực có lượng mưa lớn Ngược lại giếng kiểu a,d có nhiều ưu điểm việc bảo vệ môi trường
Thực tế cấu tạo giếng tách phụ thuộc vào đặc điểm, vị trí giao cắt tuyến cống bao tuyến cống chung, cao độ mực nước tính tốn mơi trường tiếp nhận từ cống xả Ngoài việc lựa chọn cấu tạo giếng tách phụ thuộc vào tỉ lệ lượng nước cần thu gom xử lý lượng nước xả tràn nguồn tiếp nhận Sử dụng phối hợp nhiều loại giếng tách khác giải cân tỷ lệ này./
Hình Cấu tạo giếng tách có van ngăn dịng
chảy ngược Hình Biểu đồ tương quan lưu lượng nước thải xử lý lưu lượng nước xả nguồn tiếp nhận qua giếng tách [2]
T¿i lièu tham khÀo
1 Hồng Huệ (2001), Thốt nước tập 1- Mạng lưới thoát nước, NXB Khoa học Kỹ thuật.
2 Mai Thị Liên Hương (2006) , Nghiên cứu số giải pháp quy hoạch cải tạo hệ thống thoát nước nhằm cải thiện điều kiện vệ sinh sông hồ đô thị Việt Nam – Luận án tiến sĩ kiến trúc. 3 Trần Văn Mơ (2002), Thốt nước thị – Một số vấn đề lý thuyết
và thực tiễn Việt Nam, NXB Xây Dựng.
4 Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam: TCVN 7957:2008, Thốt nước thị mạng lưới bên ngồi cơng trình – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng.
5 City and Country of San Francisco 2030 Sewer System Master Plan (2009), Combined vs Separate sewer and stormwater quality, Technical memorandum No.507
6 David Butler and John W.Davies, Urban Drainage, Spon Press 7 Institute of Technology, Australia (2007), Separate and combined
(21)- Lực ngang: x 3 c
N .x
Q .k f cos
2 l l
π π
= (10)
d Nội lực bổ sung sinh tải phân bố thanh: - Bimomen uốn xoắn:
2 2
4 z .x
B k q f l sin
l ω π π − ′ = (11)
- Momen uốn xoắn:
3
4 z .x
M k q f l .cos l
ω
π π
′
= − (12)
- Momen xoắn túy:
3
x4 k z
G J .x
M .k q f l cos
E Jω l
π π
⋅ = −
⋅ ′ (13)
Trong đó: '
4 2 2 G Jk
E J 1 k k l ω α π π + = + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
2.3 Ứng suất điểm đặc trưng tiết diện dầm Theo [6,9,10] ứng suất sinh điểm đặc trưng tiết diện (hình 3) bao gồm:
- Ứng suất pháp điểm rìa bên trái (1) phải (2) cánh:
y
1,2 1,2
f f
M B . h b.t J
ω ω
σ = ± + ω (14)
Dấu “+” ứng với chịu kéo, “-” ứng với chịu nén
- Ứng suất pháp điểm rìa bụng (3):
3 BJω. 3
ω ω
σ = ω (15)
- Ứng suất tiếp điểm rìa bụng (3) điểm bụng (4):
3,4 z
3,4
k k
M S M
Q .t
h t J t J
ω ω
ω ω ω ω ω
τ = + ± (16)
- Ứng suất tiếp điểm rìa bên trái (1) phải (2) cánh:
z y1,2 1,2
1,2 f
y f f
k k
Q S M S M .t J t J t J
ω ω ω
τ = + ± (17)
- Ứng suất cục tiết diện bụng tiếp xúc với cánh trên:
z c z qt
ω
σ =σ = (18)
2.4 Kiểm tra bền, độ cứng ổn định dầm
- Kiểm tra bền với dầm tiết diện thông thường; - Kiểm tra độ võng
c c
max M Q
f w w
M l M
f f f [f]
10.E.J G.h t
= + = + ≤ (19)
Trong đó: [f] (cm) độ võng giới hạn theo [11]:
[ ]
o
L f
n
= (19*)
n0: độ võng cho phép; Mc momen sinh tải trọng tiêu
chuẩn; Jf: momen quán tính cánh
- Kiểm tra ổn định tổng thể, tương tự dầm thông thường;
- Kiểm tra ổn định cục cánh nén: 2
cr , f cr , f
f f 1
σ τ σ τ + ≤ (20)
Trong đó: σf, τf: ứng suất pháp ứng suất trượt lớn
sinh cánh;
f f
cr f k Es tb cr f k Et tb
2 2
, . ; , .
σ = τ =
: ứng suất nén
và ứng suất trượt phần nhô cánh có bề rộng thay đổi bc b yr
2
= ± ; ks, kt: hệ số liên quan đến độ cứng
phần nhô cánh [12]
- Kiểm tra ổn định cục phân tố lượn sóng:
2
cr ,m cr ,m
s s 1
σ τ
σ τ
+ ≤
(21)
Trong đó: s z w
q z t
σ =σ = ⋅ : ứng suất nén (dọc theo sóng) bụng;
Hình Sơ đồ tính tiết diện dầm
Hình Chi tiết tiết diện đặc trưng thanh
a Nội lực bổ sung sinh momen uốn:
- Bimomen uốn xoắn tiết diện ngang thanh:
y c r Bω1=M k y . (3)
- Momen uốn xoắn tiết diện ngang thanh:
y c x
M M k f
l l
1 .cos .
ω = π π (4)
- Momen xoắn túy:
x y c x
M M k f
l
k 1 .l G JE J cos .
ω π π ⋅ = ⋅ (5) Trong đó:
G, E modun đàn hồi trượt modun đàn hồi thép;
Jk: momen quán tính xoắn tiết diện dầm bụng
sóngJk = ⋅k 0,4( b t h t )r ⋅ ⋅ + ⋅3f w3 ;
kr: hệ số tăng độ cứng dầm bụng sóng xoắn
− = + × + ⋅ × − ⋅ × × − ⋅ ⋅ r f 5 w
f f b
k 1 0,082 5,03 1,721 0,024
l l t
h 1,016 6,9 10
t
Jω: momen quán tính quạt thành mỏng
0
Jω =k Jω⋅ ω ;
Jω0: momen quán tính quạt tiết diện yr = 0; kω: hệ
số tăng momen qn tính quạt dầm có bụng lượn sóng
2
2 2
2 f x
k 1 k sin
l b ω α π ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ ; 6 Af k
A Aw f
α= + ⋅⋅
b Nội lực bổ sung sinh lực cắt:
- Bimomen uốn xoắn:
z
Q f l x L x
B
L l l
2 . . cos . 1 cos .
ω π π π = − − +
(6)
- Momen uốn xoắn:
z
2 Q f l .L .L .x
M cos .sin
.L l l l
ω
π π π
π
= − −
(7)
- Momen xoắn túy:
z
k Q flL l
M
L L l
− × − + ⋅ = × + − + × − − × 2 2 x2 ux
x 1 1 cos L
8 l
2 L
1 sin x
2
l sin L
L x 2l π π π π π π (8)
Trong đó: ux k
G J E k Jω ⋅ =
⋅ : đặc trưng uốn xoắn tiết diện
thanh
c Nội lực bổ sung sinh lực dọc thanh:
- Momen uốn:M3= N2x .k f sinc πl.x (9)
Hình Cơng trình sử dụng kết cấu dầm phẳng cong có bụng lượn sóng
(22)Dưới tác dụng momen uốn My tải trọng tính tốn
xuất nội lực bổ sung: 2 gn
Bω ≈0; Mω2 gn =26,11( kN.m ); Mx2 gn ≈0. Tiết diện 1gt: Tính tốn tương tự tiết diện 1gn
dưới tác dụng momen uốn Qz tải trọng tính tốn
xuất nội lực bổ sung Bx1gt = −0,06( kN m )⋅ 2 ; 1gt
Mω = ±1,25( kN.m ); Mx1gt ≈0 .
Tiết diện 2gt: Tính có đặc trưng hình học tiết diện
2gn tác dụng momen uốn Qz tải trọng tính tốn
xuất nội lực bổ sung Bω2 gt = −0,12( kN m )⋅ 2 ;
2 gt
Mω = ±0,02( kN.m ) Mx2 gt ≈0. Giá trị nội lực trình bày bảng 3.4 Tính ứng suất dầm
Từ bảng ta thấy tiết diện 1gn, 2gn, 1gt có nội lực
nguy hiểm nhất, tiết diện 1gn có ứng suất pháp lớn nhất, 2gn
có ứng suất tiếp lớn cánh, 1gt có ứng suất lớn
nhất bụng
Dùng cơng thức (14),(15),(16),(17),(18),(19) có kết ứng suất tiết diện nguy hiểm sau:
Tiết diện 1gn: có điểm phần cánh nhơ ít, điểm
phần cánh nhô nhiều
Bản cánh trên: σ1= - 123,7 (MPa), σ2= -223,7 (MPa); Bản
cánh dưới: σ1= +123,7 (MPa), σ2= +223,7 (MPa);
Tiết diện 2gn: Bản cánh trên: σ1= -171,5 (MPa), σ2= -171,5
(MPa), τ1,2= ±108,8 (MPa); Bản cánh dưới: σ1= +171,5
(MPa), σ2= +171,5 (MPa), τ1,2 = ±108,8 (MPa);
Tiết diện 1gt: Bản bụng: σω3= ±1,22 ≈ (MPa), σc=-3,465
(MPa), τ3= 35,9 (MPa), τ4= 41,1(MPa);
3.5 Kiểm tra bền, độ cứng ổn định
- Kiểm tra bền tiết diện có ứng suất lớn kết cấu thông thường;
- Kiểm tra độ võng: từ công thức (19),(19*) ta có fmax
=3,23 (cm)< [f] = 4,8 (cm);
- Kiểm tra ổn định tổng thể: không cần dầm giữ hệ thống sàn phía trên;
- Kiểm tra ổn định cục cánh nén: σc,max=223,7
(MPa) không vượt ứng suất nén tới hạn σcr,f=556,3
(MPa);
Với cánh tiết diện 2gn xuất đồng thời
ứng xuất pháp σ1,2=171,5(MPa) ứng suất tiếp với giá trị
lớn trục cánh τmax=108,8(MPa) kiểm tra thỏa
mãn điều kiện (20);
- Kiểm tra ổn định sóng bụng thỏa mãn điều kiện (21) ứng suất bụng σsb=3,5 (MPa), τsb=τ3=35,9
(MPa); ứng suất tới hạn cục σcr,sb= 54,6 (MPa)
τcr,sb= 62,5 (MPa);
- Kiểm tra ổn định bụng thỏa mãn điều kiện (22) bụng σs = σz/2 = 1,7 (MPa), τs = τ4 =41,108 (MPa); ứng suất
tới hạn cục σcr,o = 66,5 (MPa) τcr,o = 321,1 (MPa)
Qua kiểm tra ta thấy tiết diện chọn có độ an tồn bền uốn 7% có độ an tồn tương đối đáng kể bền cắt 74%, độ cứng 32%, ổn định cục 45%
4 Kết luận
Bài báo giới thiệu cách thiết kế kiểm tra dầm chữ I có bụng lượn sóng dựa tiêu chuẩn Nga SNiP II-23-81, sử dụng cho cơng trình Việt Nam Thực tiễn giới cho thấy dầm thép chữ I có bụng lượn sóng nhiều trường hợp sử dụng hiệu so với dầm chữ I truyền thống, Việt Nam lại loại kết cấu mới, chưa áp dụng, để đưa vào thực tế cần có thêm nhiều nghiên cứu, tính tốn đưa vào tiêu chuẩn tính tốn kết cấu thép./
T¿i lièu tham khÀo
1 СНиП II-23-81* Стальные конструкции М ЦИТП, 1980. 2 Ажермачев Г.А Об устойчивости волнистой стенки при
действии сосредоточенной нагрузки Строительство и архитектура 1963 № P 50-53.
3 Кириленко В.Ф., Воблых Г.А Устойчивость гофрированных стенок крановых балок при действии сдвигающих сил Вестник машиностроения М., P 14-15 27.
4 Ольков Я И., Степаненко А Н Известия вузов Строительство и архитектура 1972 № 10 P 12-15. 5 Степаненко А.Н Стальные двутавровые стержни с
волнистой стенкой Изд-во Хабар, гос техн ун-та, 1999 P 28.
6 Карякин Н.И Основы расчета тонкостенных конструкций (прочность, устойчивость и колебания) Высшая школа Москва 1960 P 239.
7 Степаненко А.Н Стальные двутавровые стержни с волнистой стенкой Изд-во Хабар, гос техн ун-та, 1999 P 7-8.
8 Степаненко А.Н Стальные двутавровые стержни с волнистой стенкой Изд-во Хабар, гос техн ун-та, 1999 P 28-36.
9 Садэтов С.Я Расчет тонкостенных стержней открытого профиля.М, Росвузиздат, 1963 P.86.
10 Фесик С.П Справочник по сопротивлению материалов Киев: Будивельник, 1970 P 308.
11 СНиП 2.01.07.85 Раздел 10 М.: Госстрой СССР, 1989 P 12 Степаненко А.Н Стальные двутавровые стержни с
волнистой стенкой Изд-во Хабар, гос техн ун-та, 1999 P 85-87.
13 Степаненко А.Н Стальные двутавровые стержни с волнистой стенкой Изд-во Хабар, гос техн ун-та, 1999 P 78-80.
τs: ứng suất trượt lớn sinh cánh;
w
2 w
2
cr ,m cr ,m
t t
1,8.E. 7,5.E
s ; s h
σ = τ =
⋅
;
s – chiều dài cung sóng s l 1 f 2 2 l π ⋅ = ⋅ + ⋅
- Kiểm tra ổn định bụng:
2
cr ,o cr ,o
w w 1
σ τ
σ τ
+ ≤
(22)
Trong đó:
w w
w w
z z
q ; Q
2.t h.t
σ = τ =
;
2 2
cr ,o k E.σo thω ; cr ,o k E.τo thω
σ = τ =
;
o o
k ,kσ τ : hệ số kể tới ảnh hưởng kích thước sóng
bản bụng tới ứng suất nén tới hạn ứng suất trượt tới hạn bụng [13]
3 Ví dụ tính tốn
Chọn tiết diện dầm có nhịp 12m, chịu tải trọng tiêu chuẩn tính tốn phân bố qc= 5,38(kN/m),
qtt=q
z=6,93(kH/m) Thép vật liệu C245 có cường độ
Ry=240(MPa), hệ số điều kiện làm việc γc=1 (hình 3)
3.1 Xác định nội lực
Momen uốn tính tốn: My=124,74( kN.m ); Lực cắt: Qz =41,58( kN )
3.2 Chọn tiết diện dầm
Kích thước dầm chọn sơ theo tỷ lệ sau b/tf =25 35; h/tw=150 250; f/l=0,2 0,6
Chiều cao tối thiểu dầm để đảm bảo điều kiện độ võng:
y 0 c
min h
tb
R L n 5
h k 59,2( cm )
24 E γ γ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = ⋅
Trong đó: γtb hệ số độ tin cậy tải trọng trung bình; kh –
lấy khoảng (1,02 1,10), hệ số kể đến biến dạng trượt bụng xác định độ võng dầm thành mỏng
Chiều dầy bụng tối thiểu để đảm bảo điều kiện chịu
cắt w,min Q z w s c
k Q
t 0,06( cm )
h R γ
⋅
= =
⋅ ⋅ chọn chiều dày
bụng theo cấu tạo 2mm,
kQ: lấy khoảng (1,1 1,2)
Chiều cao kinh tế dầm theo:
ct kt
w w
2 W
h 78,4( cm ) k t
⋅
= =
⋅
Trong đó: Wct – momen kháng uốn cần thiết
y f
ct 3
y c
M k
W 676( cm )
R γ
⋅
= =
⋅
;
kw – hệ số giãn dài bụng, với tiết diện lượn sóng
chọn sơ tính tốn 1,05 1,2; kf: hệ số tính đến ứng
suất bổ sung cánh, chọn sơ tính tốn (1,1 1,4)
Theo điều kiện: hd ≥hmin hd ≈ hkt ±20% chọn hd = 60cm
Kích thước cánh xác định theo điều kiện uốn võng: bxtf =200x6 mm
Độ dài lớn nửa bước sóng xác định từ điều kiện ổn định cục bộ:
w
c c w
w
w
max 2
t
l 21,06( cm )
.h k 1,8.E 7,5.E.t σ τ = = +
Chọn l=15cm (đảm bảo khoảng “dư” ổn định cục bộ, giảm nội lực bổ sung tiết diện có số bước sóng chẵn)
Trong đó: z c w q t
σ = - ứng suất cục bụng cánh; Q z c w w k Q h t τ = ⋅
⋅ - ứng suất trượt lớn bụng Chiều cao sóng tính cơng thức:
w
2.l
f = π k − =1 3,02( cm ) chọn f=3cm
3.3 Xác định nội lực
Các vị trí đặc trưng dầm gồm tiết diện: nhịp (nơi có momen lớn nhất) gồm hai tiết diện 1gn 2gn; gối
tựa (nơi có lực cắt lớn nhất) gồm hai tiết diện 1gt 2gt, với
tiết diện vị trí đỉnh sóng tiết diện – vị trí giao bụng trục dầm (hình 5)
Tiết diện 1gn :Ta có
r cos
x x
sin 1; 0; y f
l l
π⋅ = ± π⋅ = = ±
Dưới tác dụng momen uốn My tải trọng tính tốn xuất nội lực bổ sung Bω1gn = ±1,25( kN m )⋅ 2 ;
1gn 1gn x
Mω =M =0.
Tiết diện 2gn :Ta có
r si
x x
cos 1; 0 y
l n l ; 0
π⋅ = ± π⋅ = =
Bảng Giá trị nội lực vị trí đặc trưng dầm
Nội lực Nội lực vị trí đặc trưng dầm 1gn 2gn 1gt 2gt
My, kN.m
Qz, kN
qz, kN/m
124,74 6,93 124,74 6,93 41,58 6,93 41,58 6,93 Bω, kN.m2
Mω, kN.m
(23)F(t) = lực điểm đo thời điểm t L = Chiều dài cọc
c = Vận tốc sóng lan truyền cọc E = Module đàn hồi vật liệu cọc M = Trọng lượng cọc
V(t) = Vận tốc chuyển dịch hạt điểm đo thời điểm t
Đây phương trình lý thuyết đàn hồi tuyến tính lan truyền sóng ứng suất chiều, tổng lực kháng thu hàm thời gian
Giả sử cường độ kháng xuyên chia thành phần theo quan hệ sau
R = Ru + Rd (2)
Ở Ru sức chịu tải tĩnh giới hạn, Rd phần kháng
xuyên động R tổng lực kháng xuyên phương trình (1) Do R biết, Rd ước lượng, Ru dễ dàng tính
được qua cơng thức (2)
Phần kháng động có quan hệ với vận tốc mũi cọc phương trình sau:
Rd = Jvb (3)
Ở vb vận tốc mũi cọc, J số Phương
trình giả thiết kháng nhớt học cấu thành phần lực kháng xuyên đo cọc thời điểm búa va đập tập trung mũi cọc Vận tốc mũi cọc xác định từ lý thuyết học sóng sau (có tương quan tuyến tính lực vận tốc)
Rd = jc(2F - R) (4)
Cuối thay vào phương trình (2), ta có sức chịu tải tĩnh cọc:
Ru = R - jc(2F - R) (5)
Tại phương trình (5) tất tham số bên vế phải trừ jc, hệ số giảm chấn coi thông số đất
Qua nhiều thí nghiệm thực tế, dự báo sức chịu tải cọc theo phương pháp chứng minh đáng tin cậy Với số đo lực vận tốc, phần mềm chuyên dụng cho kết sức chịu tải mà thơng thường phải 2-3 ngày có nén tĩnh
2.2.2 Thiết bị thí nghiệm 2.2.2.1 Thiết bị đo:
Thiết bị đo: thường sử dụng thiết bị đo chuyên dụng hãng sản xuất thiết bị thí nghiệm cung cấp (VD: Hãng Pile Dynamics, Inc.USA – công ty nghiên cứu áp dụng thí nghiệm PDA xây dựng )
Thiết bị đo thường gồm phận - 02 đầu đo gia tốc,
- 02 đầu đo lực,
- Bộ điều khiển: Pile Driving Analyzer
- Laptop có cài đặt phần mềm xử lý liệu (VD: Capwap) 2.2.2.2 Thiết bị tạo xung:
Thiết bị tạo xung sử dụng thường búa rơi tự Trọng lượng chiều cao rơi tự lựa chọn tính tốn phù hợp
Chiều cao búa rơi tính theo cơng thức:
Hmin = 3*P*(e+2.54)/m (6)
Trong đó:
- Hmin: Là chiều cao búa rơi tự thấp nhất;
- P: tải trọng thí nghiệm cọc (Do đơn vị tư vấn thiết kế quy định);
- e: độ chối (ít 2mm); - m: Trọng lượng búa sử dụng 2.2.3 Quy trình thí nghiệm:
Cơng tác thí nghiệm thực cọc thí nghiệm đủ thời gian nghỉ quy ước (thời gian kết thúc thi cơng cọc thí nghiệm đến bắt đầu tiến hành thí nghiệm):
- Đối với cọc khoan nhồi: 21 ngày; - Đối với cọc khác: 07 ngày
2.2.3.1 Các bước thực thí nghiệm: - Chuẩn bị cọc thí nghiệm:
+ Làm phẳng đầu cọc thí nghiệm (thường sử dụng phương pháp cắt đầu cọc )
+ Đầu cọc thí nghiệm sau làm phẳng phải cao mặt đất xung quanh cọc tối thiểu 2.5*D (D: kích thước tiết diện cọc) Nếu khơng đảm bảo, mặt đất xung quanh đầu cọc phải đào cho đảm bảo khoảng cách
- Lắp đặt búa đầu cọc
Bảng So sánh phương pháp PDA nén tĩnh
Phương pháp PDA Nén tĩnh
Tiêu chuẩn áp
dụng ASTM D 4945-08 (Mỹ) TCVN 11321:2016
TCVN 9393:2012
Phạm vi áp
dụng Áp dụng đa dạng loại cọc đứng, cọc nghiêng điều kiện địa hình, địa chất
Thường sử dụng với cọc có sức chịu tải trung bình nhỏ Phải có đủ khơng gian để chất tải thí nghiệm Độ tin cậy Độ tin cậy cao Độ tin cậy cao Thiết bị thí
nghiệm Đơn giản, dễ vận chuyển, chi phí vận chuyển thấp
Cồng kềnh, khó vận chuyển, chi phí vận chuyển tốn Thời gian vận
chuyển, lắp đặt thiết bị thí nghiệm
Rất nhanh (trong vài làm việc)
Chậm
(trong 1-3 ngày làm việc tùy tải trọng thí nghiệm)
Khả phân
tích Phân tích rõ: sức kháng thành sức kháng mũi
Chỉ có kết sức kháng tổng thể cọc
Thời gian thí nghiệm báo cáo kết
Rất nhanh
(gần lập tức)
Chậm
(1,5-2 ngày cho cọc)
Chi phí thí
nghiệm Cọc 60 T–Tải thí nghiệm 120T (Khu vực TP Hồ Chí Minh)
15.000.000 VND
Cọc 60 T–Tải thí nghiệm 120T (Khu vực TP Hồ Chí Minh)
23.000.000 VND Cọc 250 T–Tải thí
nghiệm 500T (Khu vực Phú Quốc) 60.000.000 VND
Cọc 250 T–Tải thí nghiệm 500T (Khu vực Phú Quốc) 300.000.000 VND Kiểm tra sức chịu tải cọc
bằng phương pháp thí nghiệm động PDA Pile testing by pile dynamic analyzer (PDA)
Lê Hồng Dương
Tóm tắt
Hiện nay, thí nghiệm nén tĩnh kiểm tra sức chịu tải cọc thí nghiệm phổ biến nhất Việt Nam Tuy nhiên, thí nghiệm nén tĩnh bộc lộ số nhược điểm khó có thể khắc phục: thời gian thí nghiệm dài, giá thành tương đối cao, khó thực nơi có địa hình phức tạp Bên cạnh đó, tiêu chuẩn (TCVN 11321:2016) dành cho cơng tác thí nghiệm PDA cịn sơ lược, chưa đưa hệ số Fs tiêu chuẩn TCVN 9393:2012 (thí nghiệm nén tĩnh) Vì vậy, việc sử dụng thí nghiệm động biến dạng lớn PDA rộng rãi và đưa hệ số an tồn Fs cho thí nghiệm PDA trở thành nhu cầu cấp thiết để đáp ứng phát triển công nghiệp xây dựng. Từ khóa: thí nghiệm, cọc, sức chịu tải, PDA
Abstract
Currently, static compression testing of pile bearing capacity is still the most popular experiment in Vietnam However, static compression experiments have also revealed some disadvantages that are difficult to overcome: long experiment time, relatively high cost, difficult to implement in areas with complex terrain Beside, standard (TCVN 11321:2016) for the PDA testing is spare standard, Fs number is not given like in TCVN 9393: 2012 (static testing standard) So, using PDA testing and giving Fs number for PDA testing have become a testing that need to respond for the development of the construction industry.
Key words: PDA, Pile testing, dynamic
ThS Lê Hồng Dương
Bộ môn Công nghệ & Tổ chức thi công Khoa Xây dựng
Email: duong.thicong.kientruc@gmail.com ĐT: 0989555350
Ngày nhận bài: 11/5/2018 Ngày sửa bài: 11/6/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Đặt vấn đề
Hiện nay, Việt Nam, thí nghiệm nén tĩnh cọc (Static Testing) phương pháp thi nghiệm áp dụng phổ biến, hiệu xác
Tuy nhiên, q trình phát triển mạnh mẽ ngành Xây dựng Việt Nam, thí nghiệm nén tĩnh bộc lộ nhiều nhược điểm: Thời gian thực kéo dài, chi phí phát sinh lớn với cơng trình nơi giao thơng khó khăn, chi phí thời gian vận chuyển máy móc – đối trọng thí nghiệm lâu…
Vì vậy, áp dụng phương pháp thí nghiệm khác đơn giản, giá thành rẻ nhanh chóng nhu cầu cấp thiết phục vụ cho thực tế xây dựng sản xuất
2 Nội dung
2.1 Giới thiệu thí nghiệm PDA
Từ năm 1970, thí nghiệm PDA nghiên cứu phát triển phương pháp kiểm tra chất lượng xác định sức chịu tải cọc hiệu nhanh chóng
Về sở khoa học, nguyên lý phương pháp thiết bị thí nghiệm động biến dạng lớn PDA dựa lý thuyết truyền sóng ứng suất tồn va chạm cọc, đặc trưng động theo Smith dựa vào thành tựu ngành kỹ thuật điện tử công nghệ thông tin…
Bằng cách bố trí thiết bị đo xác định giá trị vận tốc lực đầu cọc thời điểm khác (bao gồm đầu đo gia tốc đầu đo biến dạng) cho phán đốn tính trạng khuyết tật phân bố sức kháng đất dọc theo thân cọc mũi cọc (Sức chịu tải cọc)
2.1.1 Ưu điểm phương pháp thí nghiệm PDA
Thí nghiệm PDA ngày sử dụng rộng rãi ưu điểm sau: - Thực cho báo cáo kết nhanh chóng (trong vịng 01 ngày so với 02 ngày/cọc thí nghiệm nén tĩnh)
- Độ tin cậy tương đối cao (chỉ sau thí nghiệm nén tĩnh)
- Giá thành rẻ hơn, thiết bị dễ vận chuyển so với thí nghiệm nén tĩnh - Thực nhiều địa hình điều kiện khó khăn
- Phân tách rõ ràng: sức kháng mũi sức kháng thân cọc 2.1.2 Nhược điểm phương pháp thí nghiệm PDA :
Tuy có nhiều ưu điểm, thí nghiệm PDA cịn tồn số nhược điểm:
- Hệ số an toàn trường hợp thường lấy lớn so với thí nghiệm nén tĩnh (với số lượng cọc thí nghiệm)
- Tính chất làm việc biểu đồ nén lún thường khơng phản ánh xác so với thực tế làm việc (Do xung lực xảy tức thời)
2.1.3 So sánh phương pháp thí nghiệm PDA thí nghiệm nén tĩnh:
Căn thực tế, đưa so sánh hai phương pháp PDA nén tĩnh (bảng 1)
2.2 Quy trình kiểm tra sức chịu tải cọc thí nghiệm PDA 2.2.1 Nguyên lý thí nghiệm :
Giả sử ta có giá trị lực F(t) vận tốc V(t) điểm cọc thời điểm t Dễ dàng chứng minh thời điểm t, tổng tất lực kháng xuyên cọc bị đóng xuống đất xác định cơng thức:
(24)Hình Biểu đồ phân tích thí nghiệm cọc CAPWAP (Nguồn: Dự án khách sạn Sunset – Phú Quốc) Bảng Hệ số an tồn – Tính tốn sức chịu tải thiết kế cọc
Tên tiêu chuẩn PDCA 2001 AASHTO 1992 IBC 2000 AS2159-95 Đối với cọc đóng, épASCE (20-96) – cọc khácASCE
Tải thiết kế >40T 16÷40T 40÷100T >100T >100T
Thí nghiệm động 1.9 ÷ 2.1
(a) 2.25 2.00 (b) 1.72÷2.12 (a,f,g) 1.6÷2.0 (h) 1.7÷2.0 (h) 2.0÷2.4 (h) 2.6÷3.6 (h) Thí nghiệm tĩnh 1.8÷2.0
(d) 2.00 2.00 1.53÷1.93 (f,g) 1.5÷1.8 (h) 1.6÷1.9 (h) 1.8÷2.2 (h) 2.3÷3.2 (h) Thí nghiệm kết hợp động
và tĩnh 1.65÷1.9 (a,b,e) 1.90 (j) (j) (j) (j) (j) (j)
Ghi chú:
(a): Thí nghiệm động yêu cầu phù hợp tín hiệu (b): Yêu cầu kiểm tra tương quan với thí nghiệm tĩnh (c): Cơng thức động dành cho cát
(d): Thí nghiệm tĩnh <2% số lượng cọc
(e): Thí nghiệm tĩnh >1% thí nghiệm động >3%
(f): hệ số cao thí nghiệm động <3% tĩnh <1% (g): Hệ số thấp thí nghiệm động >15% thí nghiệm tĩnh >3%, điều kiện thi công quản lý với độ tin cậy cao
(h): phụ thuộc vào loại cọc, vị trí cọc, điều kiện tải trọng v v (j): Khơng có hệ số
T¿i lièu tham khÀo
1 Tiêu chuẩn Việt Nam 11321:2016: Cọc – Phương pháp thử động biến dạng lớn.
2 Phân viện địa kỹ thuật Miền Nam, “Báo cáo kết thí nghiệm cọc – dự án: Hội trường phịng làm việc quan chun mơn huyện Phú Quốc, Tỉnh Kiên Giang”.
3 Công ty cổ phần kiểm định xây dựng Miền Tây Việt nam, “Báo cáo kết thí nghiệm cọc – dự án: Khách sạn Sunset beach – Phú Quốc, Tỉnh Kiên Giang”.
4 Viện công nghệ xây dựng cầu phía Nam, “Báo cáo kết thí nghiệm cọc – dự án: Cầu cảng Cái Mép, Vũng Tàu”.
5 ASTM D4945-00: Standard Test Method for High-Strain Dynamic Testing of Piles.
6 Garland Likins - Safety factors for Pile Testing.
7 Jim Frazier, Garland Likins, Frank Rausche, George Goble – “Improved Pile Economics: High design stresses and remote pile testing”.
8 Stacy, S.T., Karpinski, J and Likins, G., STRESSWAVE’96 Conference, Orlando, FL, 1996 - “Dynamic Testing in Pile Driving Test Programs and Production”.
9 Likins, Rausche, Hussein, Geotechnical News, Vol 8, No 4, Dec 1990.- “Introduction to the Dynamics of Pile Testing”.
- Khoan lắp đặt đầu đo:
+ Khoảng cách từ vị trí gắn đầu đo (gia tốc biến dạng) đến đầu cọc không nhỏ 1.5*D (D: kích thước tiết diện cọc) Các cặp đầu đo bố trí cao độ mặt đối xứng qua tâm cọc
+ Tại vị trí lắp đầu đo, bề mặt cọc phải đảm bảo tiếp xúc tốt
- Thả búa rơi tự do: để kiểm tra máy móc thiết bị
- Thả búa rơi tự với độ cao Hmin tính tốn
để tiến hành thí nghiệm Chiều cao rơi búa điều chỉnh cao cần thiết
- Số lượng nhát búa: Tối thiểu 05 nhát - Tiến hành kiểm tra lưu trữ số liệu thí nghiệm
- Tháo dỡ thiết bị tiến hành chuyển sang vị trí cọc thí nghiệm khác (nếu có)
2.2.3.2 Xử lý số liệu thí nghiệm:
- Tín hiệu thu q trình đo lưu liệu trường chuyển vào máy tính để phân tích phần mềm chuyên dụng (CAPWAP) Sức chịu tải tính tốn tính dựa trình phù hợp giá trị đầu cọc tính tốn giá trị tương đương đo phương pháp:
+ Phương pháp CASE: Kết xác định nhanh sau kết thúc thí nghiệm;
+ Phương pháp CAPWAP: Cọc đất mơ hình hóa để phân tích Với mơ hình cọc nền, sóng vận tốc (vm) thu thí nghiệm sử dụng để tính
tốn sóng biến dạng (Pc) So sánh (Pc) với sóng biến dạng
đo (Pm), cho phép đánh giá mơ hình sử dụng
tính tốn có phù hợp với thực tế hay khơng Mơ hình điều chỉnh dần tới hai sóng Pc Pm trùng hợp
Tính tốn sức chịu tải cọc biểu đồ nén cọc xác định sở mơ hình hóa thỏa mãn điều kiện
2.2.4 Báo cáo kết thí nghiệm:
Báo cáo kết thí nghiệm lập với nội dung: - Cơ sở lập báo cáo;
- Mục đích cơng tác thí nghiệm; - Nội dung, kết thí nghiệm: + Tính tồn vẹn hay khuyết tật cọc + Sức chịu tải cọc (ma sát thành kháng mũi)
- Kết luận, kiến nghị
2.3 Lựa chọn hệ số an toàn (Safety factor) thí nghiệm PDA
Báo cáo kết thí nghiệm PDA cung cấp thơng tin cho biết sức kháng mũi sức kháng thân cọc không kết luận sức chịu tải thực tế cọc Vì vậy, việc xác định hệ số an toàn để đánh giá tối đa sức chịu tải cọc yếu tố vô quan trọng để đảm bảo độ bền vững tòa nhà hiệu kinh tế đầu tư dự án
Hiện tại, tiêu chuẩn Việt Nam liên quan đến thí nghiệm PDA dành cho cọc (TCVN 11321-2016: Cọc – Phương pháp thử động biến dạng lớn) chưa nêu rõ kiến nghị cho hệ số an toàn thí nghiệm PDA Tuy nhiên, tiêu chuẩn quốc tế áp dụng rộng rãi thí nghiệm triển khai thực tế, đưa hệ số an toàn sau:
3 Kết luận
Trên sở khảo sát thực tế, kết hợp với số liệu thu thập được, tác giả xin kiến nghị số điều sau:
- Áp dụng phổ biến rộng rãi kiểm tra sức chịu tải cọc phương pháp thí nghiệm động biến dạng lớn PDA ưu điểm: giá thành rẻ, nhanh gọn, thực nhiều dạng địa hình phức tạp, độ tin cậy cao
- Kiến nghị nghiên cứu sâu đưa tiêu chuẩn tính tốn, hệ số an tồn phù hợp hướng dẫn quy trình chi tiết dành cho thí nghiệm PDA./
Hình Khoan - lắp đặt đầu đo biến dạng gia tốc
(Nguồn: Viện Cơng nghệ xây dựng cầu phía Nam – Dự án: Cảng Cái Mép, Vũng Tàu)
Hình Bộ điều khiển: Pile Driving Analyzer (nguồn: internet)
(25)+ Khi h → de/dh → -∞ e nghịch biến với độ sâu h, nhận trục hoành (h = 0) làm tiệm cận ngang
+ Khi h → +∞ de/dh → 1>0 e đồng biến với độ sâu h, nhận đường phân giác làm tiếp tuyến (e = h)
+ Như hàm số e = f(h) có cực trị, lượng đơn vị mặt cắt e nhỏ
Có:
2
min k
k Q e h 2gA α = + (3)
Từ (2.2) thấy hk phụ thuộc Q, A Khi Q tăng hk
tăng ngược lại [10]
2.2 Các phương pháp xác định độ sâu phân giới a phương pháp thử sai [10]
+ Giả thiết giá trị h, từ tính giá trị e theo (2) + Căn vào (2) thử dần h để xác định emin, có
h=hk
b Phương pháp xác định đồ thị [10, 6] + Căn vào (2) ta thiết lập bảng quan hệ e h + Vẽ quan hệ e = f(h) lên biểu đồ
+ Từ biểu đồ, xác định vị trí emin từ xác định giá trị độ sâu phân giới hk
c Phương pháp giải tích [6]
+ Khi h = hk e = emin, vị trí độ sâu phân giới
có cực trị:
2
3 k
de 0 0 1 Q dA
dh gA dh
α = ⇒ = − (4) + có: k dA B dh = 2 k k k k A Q Q
0 1 B
g B
gA
α α
⇒ = − ⇒ =
(5)
● Cách tìm hk tổng quát cho loại kênh
+ Tính giá trị Q2 g α
+ Giả thiết h tính A B từ tính giá trị A3/B
+ Từ (3) so sánh giá trị tính được, thỏa mãn (3) h = hk
Để cho việc tính tốn nhanh sau sử dụng, ta lập thành bảng vẽ đồ thị quan hệ h~A3/B
và vị trí có giá trị A3 Q2
B g
α
= ta tra hk
3 Các phương pháp xác định độ sâu phân giới cống trịn
3.1 Phương trình [6] - Tính độ đầy a: a hk
d
= (6)
- Tính góc θ (rad): cos(θ/2) = – 2a (7)
- Tính A: A ( sin )d2 8
= θ − θ (8)
- Tính B: B h(h d) d.sin( ) 2 θ
= − = (9)
- Thay vào (3) có phương trình
2
d
( sin )
8 Q g d.sin 2 θ − θ α ⇒ = θ (10)
3.2 Phương pháp thử dần
Từ (10) tính thử dần góc θk theo cơng thức:
( )
1
5
2
k 2
k k
2
16Q sin d sin
g 2
θ = θ − θ
(11)
Khi tính θk tính độ sâu phân giới theo cơng thức:
k k d
h 1 cos
2 2
θ
= −
(12)
3.3 Phương pháp đồ thị [10] + Lập quan hệ hàm số
3
k
1 d
a h ( ) ( sin )
d.sin( / 2) 8
θ = θ θ − θ
+ Tính h ( )k Q2 g α θ =
sau dùng bảng tra bảng để tính a, thay vào (6) tìm hk
3.4 Phương pháp áp dụng công thức thực nghiệm
Công thức [5]:
0,25 k 0,26 1,01 Q h g d α =
(13)
Công thức [5]: k 0,520,3 Q
h 0,053
d
= (14)
Công thức [11]:
0,085 15
k
g d
h d 0,77 1
Q −
= +
(15)
Đánh giá: Tính theo thử dần theo công thức lý thuyết (11 12) cho giá trị hk xác nhất, tốn thời gian
nếu lập trình thuật tốn phức tạp Tính theo bảng tra có sai số, u cầu tính phải có bảng tra, gây phức tạp cho tính tốn Các cơng thức thực nghiệm có sai số định Nên tác giả tập trung phân tích tương quan để tìm cơng thức thực nghiệm có độ xác cao
3.5 Đề xuất cơng thức tính nhanh độ sâu phân giới Từ (11):
[ ]3
2
5 ( sin ) Q
gd 8 sin θ − θ α ⇒ = θ Đặt: n Q h gd α = (16)
Nghiên cứu đề xuất công thức tính độ sâu phân giới của dịng chảy cống tròn
Recommendation for the critical depth equation of circular section in open-channel
Nguyễn Minh Ngọc
Tóm tắt
Vẽ đường mặt nước kênh hở dòng chảy thay đổi dần tương đối phức tạp khó khăn Để xác định loại đường 12 loại đường mặt nước, phải vào độ sâu phân giới (hk) độ sâu dịng
chảy (ho) Trong đặc biệt xác định độ sâu phân giới (hk) thường phải tính theo cơng thức
thực nghiệm. Bài báo khái qt tính tốn độ sâu phân giới tổng qt, cách áp dụng vào tính tốn cho dịng chảy trong cống trịn, phân tích áp dụng cơng thức đã có, sau đánh giá đưa cơng thức tính độ sâu phân giới mới, nhằm đạt kết xác hơn thuận lợi tính tốn dịng chảy khơng ổn định cống trịn. Từ khóa: Độ sâu phân giới, dịng chảy khơng ổn định,
đường ống tròn, dòng chảy phân giới, lượng mặt cắt đơn vị
Abstract
Drawing the water surfaces in open-channel for gradually varied flow is relatively complicated and difficult In order to identify which type of the water surfaces among 12 water-surface styles we have to base on critical depth (yc)
and normal depth (yo) In this case, to calculate the critical
depth (yc) that particularly need to use the Semi empirical
equations. This article generally the way to compute the critical depth; the way to compute flow in circular sewers; analyze the application of existing formulas and then offering a new equation to compute the critical depth This new equation will help to have more accurate result Also it is more comfortable to non-uniform flow in the circular section.
Key words: Critical depth, Non-uniform flow, circular pipes,
critical flow, specific energy
ThS Nguyễn Minh Ngọc
Bộ môn Cấp nước
Khoa Kỹ thuật hạ tầng Môi trường Đô thị Email: minhngoc3279@gmail.com ĐT :0932277980
Ngày nhận bài: 7/12/2017 Ngày sửa bài: 27/02/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Mở đầu
Nghiên cứu xây dựng đường mặt nước đóng vai trị quan trọng thiết kế kênh hở [6] Trong tính tốn thiết kế kênh hở thường áp dụng công thức thực nghiệm để tính độ sâu phân giới [5], hầu hết nghiên cứu tính độ sâu phân giới chủ yếu chuyên sâu dạng mặt cắt hình thang, chữ nhật, hình parabolic [1,2,3,4] Các nghiên cứu độ sâu phân giới cho cống trịn tương đối ít, hệ thống nước thải chủ yếu thiết kế hệ thống cống trịn
Khi tính tốn độ sâu phân giới (hk) có kênh chữ nhật xây dựng
được công thức phân tích lý thuyết [6-9], cịn loại kênh khác sử dụng cơng thức thực nghiệm tính thử dần từ cơng thức tổng qt
Khi tính thử dần [6], người tính nhiều cơng sức, phải sử dụng thuật toán phức tạp, công thức bán thực nghiệm đời giúp cho việc tính tốn nhanh đảm bảo kết tính nằm sai số cho phép
Trong ứng dụng tính tốn nước thị, thực cần thiết phải tính độ sâu phân giới cho cống trịn, với cơng thực thực nghiệm có, sau tính tốn cho thấy có độ sai số lớn không ổn định (sai số từ 0,06% đến 7,5% - Bảng 1)
Trong báo này, tập trung phân tích dịng chảy phân giới cống trịn đề xuất cơng thức tính tốn nhanh độ sâu phân giới cống trịn với kết xác nhanh chóng
2 Cơ sở khoa học
2.1 Lý thuyết xác định độ sâu phân giới
Trạng thái dòng chảy phân giới nhận biết điều kiện số Froude giá trị định (Fr = 1), nhìn chung, trạng thái chảy phân giới xuất
tại vị trí lượng đơn vị mặt cắt nhỏ giá trị lưu lượng [6] Khái niệm độ sâu phân giới: Với lưu lượng cho mặt cắt xác định, độ sâu làm cho lượng đơn vị mặt cắt có trị số nhỏ độ sâu độ sâu phân giới (ký hiệu hk) [10]
+ Năng lượng đơn vị mặt cắt [6, 10]: 2 Q e h 2gA α = + (1)
+ Lấy đạo hàm theo độ sâu:
2 2
2
Q
de 1 d h 1 Q dA 1 V dA
dh dh 2gA gA dh gA dh
α α α
= + = − = −
(2)
(26)Các công thức thực nghiệm (13), (14) (15) sai số tính tốn khơng ổn định, đạt tới 7,5% Trong đó, dựa phân tích cơng thức lý thuyết dòng chảy phân giới cống tròn, đề xuất cơng thức tính góc phân giới (θk)
theo (18) độ sâu phân giới (hk) theo (12) áp dụng cho
trường hợp dòng chảy khác nhau, so sánh với kết tính thử dần, sai số nhỏ (từ 0,002% đến 0,579%), biểu đồ hình 4, điểm tính hk theo cơng thức đề xuất trùng hợp với điểm tính tốn kiểm nghiệm theo phương pháp thử dần
5 Kết luận
Công thức (18) tác giả đề xuất công thức (12) giúp việc tính nhanh độ sâu phân giới, cơng thức thức có độ xác cho kết ổn định, từ phục vụ tính tốn, vẽ đường mặt nước cống trịn thuận lợi nhanh chóng
Ký hiệu
Q : Lưu lượng dòng chảy (m3/s)
d: Đường kính ống (m) h: Độ sâu dòng chảy (m) ho: Độ sâu dòng chảy (m)
hk: Độ sâu dòng chảy phân giới (m)
a: Độ đầy cống trịn
A: Diện tích mặt cắt ướt (m2)
Ak: Diện tích mặt cắt ướt độ sâu hk (m2)
B: Chiều rộng mặt nước (m)
Bk: Chiều rộng mặt nước phân giới (m)
θ: Góc tâm tâm mặt cắt trịn (rad) θk: Góc tâm tâm mặt cắt trịn theo hk (rad)
Bảng Áp dụng cơng thức thực nghiệm tính hk (m) cho trường hợp Q, d
Lưu lượng Q (m3/s) 1.2 1.2 1 0.5 0.6 0.5 0.3
Đường ống d (m) 1.2 1 0.6 0.6 0.5 0.4
Tính hK thử dần theo côngg thức
(2.8) (2.9) 0.5959 0.6302 0.5731 0.4627 0.503 0.4615 0.3737
Tính hK cơng thức (2.13) 0.5962 0.6252 0.5707 0.4609 0.5048 0.4832 0.3967
Sai số (%) 0.06 0.8 0.4 0.4 0.37 4.7 6.2
Tính hK cơng thức (2.14) 0.5517 0.5827 0.5300 0.4308 0.4737 0.4550 0.3730
Sai số (%) 7.4 7.5 7.5 6.9 5.8 1.4 1.6
Tính hK cơng thức (2.15) 0.5962 0.6266 0.5711 0.46 0.5011 0.4638 0.376
Sai số (%) 0.05 0.57 0.35 0.62 0.38 0.5 0.6
Tính hK theo đề xuất
Góc θ (rad) theo (2.18) Độ sâu hk (m) theo (2.12)
3.127 0.5958
3.684 0.6339
3.435 0.5731
4.3 0.4639
4.609 0.5009
5.119 0.4589
5.213 0.372
Sai số (%) 0.021 0.59 0.002 0.267 0.411 0.579 0.434
T¿i lièu tham khÀo
1 Das A Flooding probability constrained optimal design of trapezoidal channels J Irrig Drain Eng 2007;133(1):53–60 2 Ali R Vatankhah Explicit solutions for critical and normal depths
in trapezoidal and parabolic open channels Flow Meas Instrum 2013, 4, 17–23
3 Vatankhah AR, Kouchakzadeh S Discussion of exact equations for critical depth in a trapezoidal canal J Irrig Drain Eng 2007;133(5):508.
4 Vatankhah Ali R, Easa Said M Explicit solutions for critical and normal depths in channels with different shapes Flow Meas Instrum 2011;22(1):43–9
5 Straub W.O, Civil Engineering, ASCE, 1978 Dec, pp 70 - 71 and Straub 1982.
6 Ven Te Chow Open-Channel hydraulics McGraw-Hill, 1958 Pp39-74.
7 Horace William King Handbook of Hydraulics, 4th ed, revised by Ernest F.Brater, McGraw-Hill Book cmpany, Inc, New York, 1954.
8 Ivan E Houk Caculation of flow in open channel, Miami conserancy District, Technical Report, Pt IV, Dayton, Ohio, 1918. 9 Havey E Jobson, David C Froehlich Basic hydraulic principles of
open-channel flow Reston, Virginia, 1988.
10 Vu Van Tao, Nguyen Canh Cam Hydraulic – Set 1, Agricultural Publishing House, 2006 (in Vietnamsese) Pp312-322
11 Swamee PK Critical depth equations for irrigation canals J Irrig Drain Eng 1993;119(2):400–9
12 Sewer Design Guide City of San Diego Public Utilities Department, 2015.
13 Tran Huu Uyen Table of hydraulics for designing sewer and open-channel – Construction Publishing House, 2003 (in Vietnamese) Pp5-20.
14 Drainage and sewerage - External Networks and Facilities - Design Standard TCVN 7957:2008 pp10-20
[ ]3
m ( sin ) h
8 sin θ − θ =
θ
(17)
a Lập quan hệ θ ~ hm đề xuất cơng thức tính
Phạm vi nghiên cứu có giới hạn độ đầy cống a = 0,5 ÷ 0,9 (đây độ đầy cống có biên độ phù hợp cho cơng trình nước thực tế) [12,13,14]
Với mặt cắt hình trịn có độ đầy cống a, tính góc θ, hm lập bảng sau:
Bảng Thông số tính tốn
a Góc θ hm Ln(106hm)
0,5 3,14 0,0604 1,8567
0,6 3,545 0,1217 2,5572
0,7 3,966 0,2213 3,.1552
0,8 4,43 0,3826 3,7027
0,9 4,998 0,6891 4,2911
Do giá trị hm nhỏ, nên ta nhân hm với 106, sau vẽ
quan hệ θ~ln(106hm)
Sau phân tích tương quan, tìm hàm số tương quan đại lượng (hình 3)
Cơng thức đề xuất tính góc θk độ sâu phân giới (điều
kiện áp dụng a = 0,5 ÷ 0,9)
n
0,1919.ln(106h ) 0,1919
k 2,2.e 2,2.(106h )n
θ = = (rad) (18)
b Phương pháp tính tốn hk dòng chảy cống tròn:
+ Xác định hn theo (16) thay vào (18) để tính θk
+ Tính hk theo cơng thức (12)
c Phương pháp đánh giá sai số −
= k tt k (2.9) × k (2.9)
h h
sai sè 100 (%)
h
Trong đó: hk(2.9): Giá trị hk tính thử dần theo cơng thức
(9)
hk-tt: Giá trị hk tính theo cơng thức gần
4 Bàn luận
Khi tính tốn, vẽ đường mặt nước cho dịng chảy khơng áp chuyển động ổn định khơng cống trịn phương pháp tính độ sâu phân giới (hk) thử dần cho kết
chính xác nhất, phương pháp tính tốn phức tạp, nhiều thời gian [6]
Hình Biểu đồ tương quan tính góc θk
(27)sét bột lẫn mùn thực vật Trong phạm vi nghiên cứu vắng mặt trầm tích
* Thống Holoxen, phụ thống – Hệ tầng Thái Bình (Q23tb)
Hệ tầng Thái Bình gồm phụ hệ tầng:
- Phụ hệ tầng (Q23tb1) phân bố rộng rãi, trầm tích có
nguồn gốc sơng chủ yếu, cấu tạo phía thành phần sét pha, cát pha, màu nâu hồng, nâu xám, chiều dày khoảng 1m Phía gồm chủ yếu cát nhỏ, cát bụi, phần có cát trung lẫn sỏi nhỏ, cát thường xen kẹp nhiều thấu kính lớp mỏng cát pha, sét pha Chiều sâu mái tập dao động 4-8m, có nơi tới 12m;
- Phụ hệ tầng (aQ23tb2) trầm tích ngồi đê sơng
Hồng gồm cát lịng sơng tập sét - sét pha, sét pha - cát pha, cát pha, cát xen kẽ nằm bãi bồi thấp, trung cao
Trong số trầm tích trầm tích sơng Pleixtoxen thuộc hệ tầng Hà Nội, Lệ Chi với thành phần chủ yếu cuội, sỏi, lẫn cát, bột Đây tầng đất tốt, thường sử dụng để đặt cọc khoan nhồi cho cơng trình nhà cao tầng Nó tầng chứa nước phong phú khai thác phụ vụ phát triển dân sinh công nghiệp Đồng thời tầng có điều kiện ổn định bị ảnh hưởng biến động mơi trường đến cơng trình
3 Cơ sở lý thuyết phương pháp nghiên cứu tính biến đổi thơng số địa chất đất đá
a) Cơ sở lý thuyết
Lý thuyết nghiên cứu biến đổi tính chất đất đá giáo sư - tiến sỹ, nhà hoạt động khoa học công huân Nga G.K Bondarik đề xuất năm 1971 coi mốc đời hướng nghiên cứu địa kỹ thuật định lượng, lý thuyết gồm nguyên lý sau [3]:
* Các tiền đề hệ phân bố tiêu thành phần tính chất đất đá khơng gian
- Tiền đề 1: Đất đá, thành phần tính chất kết tác dụng tương hỗ trường vật lý (trường thủy động lực, nhiệt độ, thủy địa hóa, trường ứng suất,…) hệ động tự nhiên
- Tiền đề 2: Quy luật phân bố chế độ biến đổi tiêu thành phần tính chất đất đá kế thừa mức độ phản ánh đặc điểm trường vật lý môi trường mà xảy vận chuyển lắng đọng trầm tích, q trình tạo đá đất đá
- Hệ hai thành phần tính chất đất đá: Phần
đầu hệ thứ nói đặc tính định thức q trình hình thành thành phần tính chất đất đá, đặc tính rút từ định luật tương quan Vanter Theo định luật này, tiêu hình thành tính chất đất đá (R) biến đổi không gian theo thời gian ngẫu nhiên mà theo trình tự định phụ thuộc vào loạt yếu tố Đó là: khí hậu, giới hữu cơ, đặc điểm kiến tạo vùng lắng đọng trầm tích, xuất núi lửa, địa hình, điều kiện địa hố mơi trường phong hố lắng đọng trầm tích, tạo đá, tính chất vật liệu lắng đọng, hoạt động kiến tạo trái đất
- Hệ trường ngẫu nhiên thông số địa chất: Hệ thể chỗ, tiêu đặc trưng cho thành phần tính chất đất đá khơng gian – thời gian tổ hợp trường định thức trường ngẫu nhiên Luận điểm dựa nhiều số liệu thực nghiệm
- Hệ việc tái lập xác ước lượng trường ngẫu nhiên thơng số địa chất: Hệ thứ nói khơng thể khơi phục lại xác ước lượng riêng trường tiêu đo xác cấu trúc chi tiết trường
* Chế độ biến đổi thông số địa chất đất đá Sự biến đổi môi trường địa chất phụ thuộc vào điều kiện thành tạo, môi trường, không gian thời gian biến đổi Điều kiện dẫn đến tồn chế độ biến đổi trường thông số địa chất đất đá thể địa chất theo không gian thời gian Các chế độ biến đổi phản ánh quy luật phân phối khách quan trường thông số địa chất
- Chế độ không ổn định biến đổi thành phần tính chất đất đá
Chế độ biến đổi không gian không ổn định hiểu chế độ biến thiên tiêu thành phần tính chất đất đá theo hướng đó, tiết diện thể tích mà thống kê trung bình theo toạ độ hàm ngẫu nhiên (trường ngẫu nhiên) tiêu liên quan đến gốc toạ độ
Chế độ biến đổi khơng ổn định cịn hay gặp nghiên cứu biến đổi thành phần tính chất đất đá theo chiều sâu
- Chế độ ổn định biến đổi thành phần tính chất đất đá
Chế độ chủ yếu thứ hai biến đổi thành phần tính chất đất đá chế độ ổn định Sự khác chế độ ổn định chế độ không ổn định thống kê đặc trưng cho hàm ngẫu nhiên ổn định thông số địa chất không đổi
- Chế độ tựa hàm biến đổi thành phần tính chất đất đá
Trong thực tế, có nhiều thơng số địa chất biến đổi có quy luật Có thể biểu diễn quy luật biến đổi hàm số toán học đó, hàm số biểu diễn quy luật biến đổi chung mà cho giá trị riêng lẻ Chế độ biến đổi gọi chế độ biến đổi tựa hàm
Hình Sơ đồ biến đổi cao độ mặt lớp đất cuội sỏi hệ tầng Hà Nội
Đặc điểm biến đổi cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khu vực quận Thanh Xuân thành phố Hà Nội
The changes in the elevation of pebble stratum in Thanh Xuan district, Hanoi
Nguyễn Thành An
Tóm tắt
Trên sở nghiên cứu tổng hợp đặc điểm địa chất Đệ tứ, hố khoan khảo sát địa chất cơng trình cơng trình khu vực quận Thanh Xn thành phố Hà Nội, báo trình bày kết nghiên cứu đặc điểm biến đổi cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khu vực này. Từ khóa: Quận Thanh Xuân; cao độ lớp đất cuội sỏi
Abstract
Based on the study of Quaternary geological characteristics and geological survey drilling holes of the projects in Thanh Xuan district, Hanoi, the article presents the research results on the changes in the elevation of pebble stratum in this area.
Key words: Thanh Xuan district; the elevation of
pebble stratum
ThS Nguyễn Thành An
Bộ môn Địa kỹ thuật, Khoa Xây dựng ĐT: 0985.345.900
Email: thanhandcctb48@gmail.com
Ngày nhận bài: 27/4/2018 Ngày sửa bài: 25/5/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Đặt vấn đề
Hiện nay, với phát triển kinh tế - xã hội, cơng trình nhà cao tầng xây dựng ngày nhiều hơn, đặc biệt đô thị lớn Thủ đô Hà Nội thành phố Hồ Chí Minh Rất nhiều cơng trình nhà cao tầng Hà Nội thường sử dụng phương án móng cọc khoan nhồi, với mũi cọc thường đặt lớp đất cuội sỏi Trong công tác khảo sát địa kỹ thuật tính tốn thiết kế móng cọc khoan nhồi cho cơng trình nhà cao tầng biết chiều sâu phân bố mặt lớp đất cuội sỏi đề xuất chiều sâu khảo sát địa kỹ thuật, xác định chiều dài cọc khoan nhồi Vì vậy, nghiên cứu đặc điểm biến đổi cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khu vực quận Thanh Xuân thành phố Hà Nội có ý nghĩa khoa học thực tiễn lớn
2 Đặc điểm trầm tích Đệ tứ khu vực quận Thanh Xuân Hà Nội
Dựa theo tài liệu địa chất, địa chất cơng trình nhiều tác giả khái quát cấu trúc địa chất Đệ Tứ khu vực quận Thanh Xuân thành phố Hà Nội thành phân vị theo thứ tự tuổi từ cổ đến trẻ sau [1,5]:
* Thống Pleistoxen, phụ thống - Hệ tầng Lệ Chi (aQ11lc)
Phân bố rộng rãi độ sâu từ 45–70m, gồm: bột, sét, cát, đôi nơi có mùn thực vật thực vật chưa phân huỷ hết, chiều dày - 4,5m; tiếp đến lớp cát hạt trung, hạt nhỏ cát bột, chiều dày - 10m; lớp cuội, sỏi lẫn cát, bột sét, đường kính cuội từ - 4cm, chiều dày từ đến 25m
* Thống Pleistoxen, phụ thống - - Hệ tầng Hà Nội (Q12-3hn)
Trong phạm vi nghiên cứu trầm tích tầng Hà Nội có nguồn gốc sơng, sông – lũ, bị phủ sâu thường 32-35m
Tầng Hà Nội trầm tích nguồn gốc sơng, sông lũ: lớp bột sét màu xám vàng, xám nâu, lẫn mùn thực vật, chiều dày nhỏ 4m; lớp cát bột, cát hạt thơ, sỏi sạn lẫn cuội nhỏ màu vàng xám, nâu xám, chiều dày từ đến 10m; lớp cuội, sỏi sạn cát bột xen kẽ, chiều dày khoảng 36m, kích thước cuội trung bình từ 2-5cm đơi đến 10 cm, độ mài trịn trung bình
* Thống Pleistoxen, phụ thống - Hệ tầng Vĩnh Phúc (aQ13vp)
Hệ tầng Vĩnh Phúc phân bố rộng rãi, lộ diện rộng huyện Sóc Sơn, Đơng Anh, xã Cổ Nhuế, Xuân Đỉnh diện hẹp khu vực quận Thanh Xuân, phần lại bị phủ độ sâu khác Xét theo đặc tính địa kỹ thuật chia hệ tầng Vĩnh Phúc thành tập:
- Tập có mặt tồn phạm vi nghiên cứu, thành phần cát chứa sỏi nhỏ, cát vừa, cát nhỏ, có nơi gặp cát bụi, cát pha
- Tập có thành phần chủ yếu sét pha, cát pha sét, trạng thái phổ biến nửa cứng đến dẻo cứng, đôi chỗ cứng dẻo mềm
Vùng cao phân bố không liên tục, vùng bề mặt tầng phẳng, phân bố độ sâu thường từ 1-2 đến 3-4m lớp đất mặt lớp mỏng trầm tích hệ tầng Thái Bình
* Thống Holoxen, phụ thống - – Hệ tầng Hải Hưng (Q21-2hh)
Trầm tích hệ tầng Hải Hưng phân bố trung tâm phía Đơng Nam Thanh Xuân, với thành phần chủ yếu trầm tích mềm yếu, chiều dày biến đổi mạnh, gồm phụ tầng
- Phụ hệ tầng (lbQ21-2hh1) gồm trầm tích hồ, đầm lầy, thành phần
gồm sét bột lẫn mùn thực vật Chiều dày chúng từ 2-6m;
- Phụ hệ tầng (m, lQ21-2hh2) phân bố trung tâm, phía Nam Đơng
Nam phạm vi nghiên cứu, thường liền với than bùn bùn hữu phụ hệ tầng dưới, diện phân bố không liên tục bị xâm thực mạng sơng ngịi khai đào người Chiều sâu phân bố từ 3-6m
- Phụ hệ tầng (bQ21-2hh3) gồm trầm tích có nguồn gốc đầm lầy, thành
tạo sau biển tiến, phát triển trũng gò đồi gồm than bùn
T¿i lièu tham khÀo
1 Cục Địa chất Khoáng sản Việt Nam Bản đồ Địa chất Khoáng sản Việt Nam tỷ lệ 1:200000 vùng Hà Nội (F-48-XXXIV) Hà Nội, 2005. 2 Nguyễn Đức Đại nnk Báo cáo điều
tra địa chất đô thị thành phố Hà Nội Hà Nội, 1996.
3 Nguyễn Huy Phương, Tạ Đức Thịnh Cơ sở lý thuyết biến đổi tính chất địa chất cơng trình đất đá Bài giảng dùng cho cao học địa chất cơng trình Hà Nội, 1999.
4 Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình “Đường sắt Đơ thị Hà Nội tuyến Cát Linh – Hà Đông”, “Đường Vành đai III” nhiều cơng trình khác khu vực quận Thanh Xuân thành phố Hà Nội.
(28)Cơng thức vận tốc sóng Rayleigh
truyền vật liệu đàn hồi có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell
On the fomulas for Rayleigh wave velocities in elastic materials pre-strained subject to bell constraint
Phạm Thị Hà Giang
Tóm tắt
Bài báo thiết lập cơng thức vận tốc sóng Rayleigh mơi trường đàn hồi có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell các hàm lượng khác Các cơng thức có ý nghĩa khoa học ứng dụng đặc biệt việc đánh giá tham số vật liệu bằng phương pháp không phá hủy. Từ khóa: Sóng Rayleigh, vận tốc sóng Rayleigh, vật
liệu biến dạng trước, ràng buộc Bell,hàm lượng biến dạng
Abstract
The main purpose of the paper is to establish the formulas for Rayleigh wave velocities in pre-strained elastic environment subjected to Bell constraint for different energy functions These formulas are useful in applied science especially the evaluation of material parameters by
non-destructive methods.
Key words: Rayleigh waves; Rayleigh wave
velocity;pre-strained elastic material; Bell Constraint, the strain energy function
ThS Phạm Thị Hà Giang
Bộ môn Cơ học lý thuyết, Khoa Xây dựng, Email: hagiang813@gmail.com
Điện thoại: 0945164695
Ngày nhận bài: 26/4/2018 Ngày sửa bài: 17/5/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Giới thiệu
Sóng mặt Rayleigh truyền môi trường đàn hồi đẳng hướng nén mà Rayleigh [1] tìm 130 năm trước nghiên cứu cách mạnh mẽ ứng dụng to lớn nhiều lĩnh vực khác khoa học công nghệ địa chấn học, âm học, địa vật lý, công nghệ truyền thơng khoa học vật liệu Có thể nói nghiên cứu Rayleigh sóng mặt truyền bán khơng gian đàn hồi có ảnh hưởng sâu rộng đến sống đại Nó sử dụng để nghiên cứu động đất, thiết kế mobile phone nhiều thiết bị điện tử cực nhỏ, , Adams cộng [2] nhấn mạnh
Đối với sóng Rayleigh, vận tốc đại lượng nhà nghiên cứu lĩnh vực khoa học khác quan tâm Tất sách chuyên khảo sóng âm truyền vật thể đàn hồi có nghiên cứu vận tốc sóng Rayleigh liên quan đến hàm Green nhiều tốn động lực học cuả bán khơng gian đàn hồi, công cụ thuận lợi cho đánh giá không phá hủy ứng suất trước kết cấu trước chịu tải Do vậy, cơng thức giải tích vận tốc sóng Rayleigh có ý nghĩa đặc biệt quan trọng phương diện lý thuyết lẫn ứng dụng thực tế
Mặc dù tồn nghiệm phương trình tán sắc sóng Rayleigh chứng minh, qua 100 năm, công thức nghiệm phương trình chưa tìm tính chất phức tạp chất siêu việt nó, nhấn mạnh [3] Năm 1995, Rahman and Barber [4] tìm cơng thức xác cho vận tốc sóng Rayleigh truyền vật rắn đàn hồi đẳng hướng nén cách sử dụng lý thuyết phương trình bậc ba Từ có nhiều cơng trình cơng bố cơng thức vận tốc sóng Rayleigh mơi trường đàn hồi khác [5-12]
Như nói sóng Rayleigh có ảnh hưởng sâu rộng ngành khoa học khác Nhưng nói rằng, ứng dụng sóng Rayleigh thực trở nên bùng nổ kể từ 1965 White Voltmer [13] chế tạo thành công thiết bị IDT (Interdigital Transducer) Với thiết bị này, sóng Rayleigh tạo dễ dàng vật liệu Do từ thời điểm này, sóng Rayleigh trở thành cơng cụ vơ
Hình Về mặt hình học ràng buộc Bell thể bảo tồn chu vi của hình lập phương chịu biến dạng kéo nén nhất:
1
4λ +4λ +4λ =12 * Hướng biến đổi đặc trưng thông số địa chất
Nói chung đất đá có tính dị hướng dị hướng xác lập nghiên cứu tính chất theo hướng khác Sự biến đổi tiêu tính chất địa chất cơng trình đất đá có kiểu nguồn gốc khác khác
Các trầm tích có nguồn gốc khác có hướng biến đổi khác Đối với trầm tích sơng (aluvi), biến đổi khu vực tiêu dọc theo thung lũng sông che dấu thăng giáng cục chế độ biến đổi dọc theo thung lũng coi ổn định, biến đổi lớn đặc trưng cho hướng cắt ngang thung lũng
* Các đặc trưng định lượng tính dị hướng biến đổi tính chất đất đá
Sự dị hướng tính chất phụ thuộc chúng vào hướng lựa chọn Do đặc trưng dị hướng cần phải khác tiêu tính chất hướng khác Để đặc trưng cho tính dị hướng biến đổi tính chất đất đá dùng môđun đẳng hướng Mô đun đẳng hướng tỷ số đặc trưng biến đổi tính chất đất đá hướng khác
b) Phương pháp nghiên cứu
Khi nghiên cứu quy luật biến đổi không gian trường thông số địa chất đất đá thường sử dụng phương pháp sau:
- Phương pháp liên hệ địa tầng: thành lập mặt cắt địa chất, địa chất cơng trình, địa mạo, dựa vào tài liệu lỗ khoan để so sánh, rút quy luật biến đổi hướng biến đổi Hiện nay, phương pháp thường sử dụng với hỗ trợ phần mềm tin học mapinfo, surfer,…;
- Phương pháp thống kê truyền thống: sử dụng cơng cụ tốn học máy tính để quy nạp thơng số nghiên cứu dạng hàm phân bố phù hợp tính tốn đặc trưng thống kê hàm Các giá trị trung bình chọn lọc, phương sai, hệ số biến thiên (X, Dx, Vx);
- Phương pháp địa thống kê: phương pháp đời vào thập kỷ 60 kỷ XX Đầu tiên, áp dụng tính tốn cho mỏ quặng, sau ứng dụng vào nhiều lĩnh vực, không khoa học tự nhiên mà điều tra xã hội học
4 Đặc điểm biến đổi cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khu vực quận Thanh xuân thành phố Hà Nội
Như trình bày, phạm vi nghiên cứu, tầng đất cuội sỏi hệ tầng Hà Nội, Lệ Chi tầng đất tốt, thường sử dụng để đặt cọc khoan nhồi nhiều cơng trình nhà cao tầng Hà Nội Để dự đốn chiều sâu khảo sát địa kỹ thuật, chiều dài cọc khoan nhồi cho
các cơng trình nhà cao tầng cần thiết phải xác định chiều sâu xuất mặt lớp đất Các kết nghiên cứu tiến hành theo trình tự sau:
- Thu thập, phân tích tổng hợp tài liệu công bố lưu trữ liên quan tới đặc điểm địa chất, địa chất thủy văn - địa chất cơng trình lịch sử phát triển địa chất khu vực nghiên cứu Thu thập tài liệu khảo sát địa chất cơng trình, điều tra nước đất để có tranh chung đặc điểm địa chất, địa chất thủy văn, địa chất cơng trình khu vực nghiên cứu Để nghiên cứu đặc điểm biến đổi cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khu vực quận Thanh Xuân, thu thập chỉnh lý hình trụ 211 hố khoan phạm vi nghiên cứu
- Định vị lỗ khoan đồ địa hình Quận Thanh Xuân thành phố Hà Nội thu tệp sở liệu 3D cho giá trị X, Y, H (X – kinh độ; Y – vĩ độ; Z – cao độ mặt lớp đất cuội sỏi hệ tầng Hà Nội) Từ tệp sở liệu này, dùng phần mềm Surfer nội suy xây dựng tệp lưới vẽ sơ đồ đẳng trị Phần mềm Surfer cung cấp cho người sử dụng phương pháp để nội suy chuẩn là:
+ Phương pháp tỷ lệ nghịch đảo khoảng cách (Inverse Distance to a Power) Ưu điểm phương pháp griding nhanh Nhược điểm có xu hướng đồng tâm quanh điểm biết (Bull’s eyes), để khắc phục nên thử nghiệm chọn số mũ khoảng cách cho phù hợp (thường bậc 2-3);
+ Phương pháp độ cong tối thiểu (Minimum Curvature) cho tốc độ tính nhanh xác;
+ Phương pháp hồi quy đa thức (Polinominal Regression) phương pháp thuận lợi cho phân tích bề mặt 3D, song thường có xu hướng cục bộ, sát thực tế;
+ Phương pháp Kriging phương pháp mềm dẻo, dùng với hầu hết liệu ban đầu Nếu xác định hướng biến đổi chính, bán kính ảnh hưởng phương pháp cho hiệu tốt Do vậy, thích hợp nghiên cứu hàm cấu trúc γ(h) Đây phương pháp mặc định Surfer
Kết nghiên cứu thể hình vẽ
5 Kết luận kiến nghị
Từ kết nghiên cứu trình bày rút kết luận sau đây:
1 Bằng vận dụng lý thuyết biến đổi tính chất địa chất cơng trình đất đá, áp dụng tổ hợp phương pháp nghiên cứu phù hợp, có tính đại kết hợp với cơng cụ máy tính, đưa xây dựng sơ đồ đặc điểm biến đổi cao độ mặt lớp đất cuội hệ tầng Hà Nội phạm vi khu vực quận Thanh Xuân, thành phố Hà Nội Dựa vào kết dự báo cao độ mặt lớp cuội sỏi điểm khu vực, từ định hướng chiều sâu khảo sát địa kỹ thuật, chiều dài cọc cho cơng trình nhà cao tầng pham vi nghiên cứu
2 Cao độ xuất mặt lớp đất cuội sỏi khơng ổn định, có xu hướng giảm sâu khu vực phường Nhân Chính, Khương Trung Kim Giang (cao độ mặt lớp cuội sỏi hệ tầng Hà Nội xuất độ sâu -40 ÷ -47m), tăng cao phường Thượng Đình Phương Liệt (mặt lớp cuội sỏi xuất cao độ -35 ÷ -38m)
3 Các kết thu góp phần vào cơng tác khảo sát địa kỹ thuật cơng trình vùng Lựa chọn khoảnh xây dựng phù hợp với địi hỏi cơng trình
4 Các tài liệu gốc đưa vào tính tốn cịn hạn chế, tản mạn, nhiều thời gian khác với mật độ độ sâu khác nên chắn ảnh hưởng lớn đến kết nghiên cứu./
(29)1 ( ), 2
1 ( ).
2
ijij iiii iijj i i
ijij iiii iijj i i
JB JB JB W
JB JB JB
λ
λ
= − +
= − + Γ
(13)
Chú ý
* * * * .
iijj jjii ijji jiij
B =B B =B (14)
Trong công thức ta không lấy tổng theo ,i j
Đặt
2 2
* * * 1 * *
1212 2121
2 2
,
B λ B
α γ α
λ
Γ Γ
= = =
Γ Γ
(15)
2
* * 1 * * 1 *
1111 1221 1122 2222
2 2
2β B 2 λ (B B ) λ B .
λ λ Γ Γ = − + + Γ Γ (16) Truyền sóng Rayleigh theo hướng x1 vào mơi trường chịu
ràng buộc tổng quát
Nếu sóng Rayleigh tồn cơng thức vận tốc sóng khơng thứ ngun xr =ρv2 /γ*(v vận tốc sóng Rayleigh) tính theo cơng thức [12]:
2
3
2 1 / , 3 r
x =Γ − R+ D q+ R+ D −
Γ
(17) thức hiểu phức giá trị và:
2 1 (1 ), 9
q = − a
1 1 1
6 2 27
R= a+ b−
3 2
1 1 1 1 1
27 108 4 27 6
D= a − a + b − b+ ab (18)
Với
* * * *2
* *2
2 2 , .
a β δ α b δ
γ γ
+ −
= = (19)
4 Cơng thức vận tốc sóng Rayleigh vật liệu chịu ràng buộc Bell
Trong phần để đơn giản, xét trường hợp biến dạng phẳng λ3=1 Khi ràng buộc Bell viết lại sau:
1 2 0
λ λ
Γ = + − = (20)
Trong 0<λ1, λ2<2 Đặt λ1= λ, λ2=2-λ Từ (20) dễ dàng tính Γ = Γ = Γ =1 1, ij 0, (21) 4.1 Hàm lượng WI =d2(λ λ λ λ λ λ1 2+ 3+ 1−3)
Trong công thức d2<0 số vật liệu [15] Khi biến dạng trước phẳng, hàm lượng viết lại sau:
2( 2 3)
I
W =d λ λ λ λ+ + − (22)
Với 0<λ <2,k=1,2 Từ (22) ta có:
1 2 2
11 22 12 12
(1 ), (1 ),
0,
I I
I I I I
W d W d
W W W W d
λ λ
= + = +
= =
= = (23)
Từ công thức (6,11-13) ta có:
2 * * *
* , 2( 2) ,0 2. 2 d d λ α β γ λ λ δ λ = = = −
= − < <
(24)
Thay vào cơng thức (19) ta có
2
4 1 , 2 1 ,
a b λ λ = − = − (25)
Thay vào cơng thức (17) ta có:
3
2
2
2
2 4 8 2 1 20 4
1
3 27 27 27
4 1 3 / 2 4 8 2 1 20 4 1 .
9 3 27 27 27 3
[
] r
x λ λ λ λ λ
λ λ λ λ λ λ = − − + + − + + − − + + − + − (26)
4.2 Hàm lượng WII =d3(λ λ λ1 3−1)
Ở d3<0 là số vật liệu [15] Khi biến dạng phẳng, hàm lượng viết lại sau:
3
WII =d (λ λ −1) (27)
Dễ dàng tính
1 11
3 2
22 12 3
1
0,
, ,
II II
II II II II
d d
d
W W
W W W W
λ λ
= = =
= =
=
(28)
Từ cơng thức (6,11-13) ta có:
2
* * * , * ,0 2.
2( 2) 2
d λ d λ
α β γ δ λ
λ
= = = = − < <
−
(29)
Hình Tam giác bất biến ràng buộc Bell
cùng tiện lợi đánh giá không phá hủy đặc trưng học, phát vết nứt, khuyết tật cấu trúc trước trình sử dụng Ngày nay, vật liệu tạo thường xuyên việc giám định kết cấu cấu trúc (như cánh máy bay, ) trình sử dụng cần thiết, nên ứng dụng sóng Rayleigh cơng nghệ đại lớn Gần đây, sóng Rayleigh tạo dễ dàng thiết bị lade [14] nên phạm vi ứng dụng mở rộng
Ngày nay, vật liệu ứng suất trước sử dụng rộng rãi [15,16] Ngoài vật liệu không nén quen thuộc với vật liệu chịu ràng buộc Bell khẳng định mô tả ứng xử động học nhiều loại vật liệu thực tế [15] Bằng số lượng lớn thực nghiệm vật liệu đa tinh thể nhôm, đồng thau, đồng đỏ thép thấp bon, Bell [17-19] kết luận ràng buộc Bell với tất trình đặt tải từ trạng thái ban đầu (trạng thái tự nhiên vật liệu) Trong báo thiết lập công thức vận tốc vận tốc sóng Rayleigh truyền bán khơng gian có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell
2 Bán khơng gian đàn hồi có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell
Xét bán không gian đàn hồi trạng thái tự nhiên (không biến dạng) chiếm miền X2≥0 hệ tọa độ Cartesian (0, X1, X2, X3) cố định với véc tơ đơn vị dọc theo trục tọa độ i, j, k Mật độ lượng biến dạng đơn vị thể tích hàm W, mật độ khối lượng ρ Đặt tải P1, P2, P3 theo hướng véc tơ đơn vị xa vô vào bán không gian đàn hồi để làm cho bị biến dạng trạng thái tĩnh Các độ giãn theo hướng vec tơ đơn vị i, j, k λ1, λ2, λ3 Lúc hạt vật chất có tọa độ ban đầu (khi vật liệu trạng thái tự nhiên khơng biến dạng) X1, X2, X3sẽ có tọa độ x1= λ1 X1,x2= λ2 X2, x2= λ2 X2
Gradient biến dạng cho công thức [16]
1
λ λ λ
= ⊗ + ⊗ + ⊗
F i i j j k k (1)
Vật liệu chịu ràng buộc hiểu vật liệu có biến dạng trước bị ràng buộc lẫn [15]
1
( , , ) 0λ λ λ
Γ = (2)
Trong báo quan tâm đến ràng buộc Bell, ràng buộc biểu diễn phương trình sau:
1 3 0,
λ λ λ
Γ = + + − = (3)
Ràng buộc này, mặt hình học, thấy vật liệu chiu biến dạng kéo nén với độ giãn λk chu vi hình lập phương bảo
tồn
Hàm ràng buộc (3) định nghĩa mặt phẳng bất biến không gian - λ Giá trị độ giãn biến dạng nằm mặt phẳng này, điểm nằm mặt phẳng xác định véc tơ (λ1, λ2, λ3) Vì λk >0, nên mặt phẳng bị giới hạn góc phần tư thứ hình bị giới hạn đường thẳng λi+λj=3, i ≠ j=1, 2, 3 với tạo thành tam giác có cạnh Tâm tam giác tương ứng với trạng thái không biến dạng với véc tơ λ=(1, 1, 1), nên đường cong biến dạng điểm nằm mặt phẳng bất biến
3 Cơng thức vận tốc sóng Rayleigh vật liệu có ràng buộc trước chịu ràng buộc tổng quát
Xét bán không gian đàn hồi đẳng hướng, nhất, mà trạng thái tự nhiên (không có ứng suất) chiếm bán khơng gian X2≥0 Ở trạng thái biến dạng trước bán không gian đàn hồi chiếm miền khơng gian X2≥0 Giả sử vật thể có biến dạng ban đầu chịu ràng buộc tổng quát (2) Ràng buộc sinh tensor N [20] có thành phần khác không là:
1 ,
ii i i N =J λ− Γ
(4) Với J λ λ λ= 1 3
Ở trạng thái biến dạng tĩnh, tensor ứng suất σ có thành phần khác không
1
ii J i iW P Nii σ = −λ +
(không lấy tổng theo i) (5) với hàm lượng W(λ1, λ2, λ3) hàm đối xứng λi nghĩa giá trị khơng thay đổi hốn vị λ1, λ2, λ3, Wi=MW/Mλivà P xác định sau:
2
22
22 2
22 2 khi 0, khi 0. W P J W P σ σ λ σ λ = − = Γ − = ≠ Γ (6)
Giả thiết σ =22 0[15] Xét chuyển động phẳng mặt phẳng (x1, x2) với thành phần chuyển dịch u1, u2, u3
thỏa mãn:
1
( , , ), 1,2, 0, i i
u u x x t i= = u ≡ (7)
Với tlà thời gian Phương trình chuyển động khơng có lực khối (15,20)
11,1 21,2 1, 12,1 22,2 2,
s +s =ρu s +s =ρu (8)
Trong ρlà mật độ khối lượng vật liệu trạng thái biến dạng ban đầu, dấu chấm phía đạo hàm theo thời gian t, dấu phẩy đạo hàm theo biến không gian xi
và [15,20]
* ,
ij ijkl l k ij
s =B u +pN (9)
p số gia P, thành phần tensor đàn hồi bậc bốn cho
*
ijkl ijkl ijkl
B =B + PB (10)
Các thành phần khác không tensor Bvà B
2 2
,
( ),
, iijj i j ij
i i j j
ijij i
i j
ijji ijij i i
JB W
W W
JB i j
JB JB W
λ λ λ λ λ λ λ λ = − = ≠ − = − (11) 2 ( )
iijj i j ij
i i j j
ijij i
i j
ijji ijij i i
JB
JB i i
JB JB λ λ λ λ λ λ λ λ = Γ Γ − Γ = ≠ − = − Γ (12)
(30)Khi thay giá trị vào cơng thức (19) để tính a, b ta thu cơng thức (25), vậy, trường hợp cơng thức vận tốc sóng khơng thứ ngun sóng Rayleigh cơng thức (26)
4.3 Hàm lượng biến dạng Neo-Hookean Hàm lượng Neo-Hookean có dạng
2 2
1
( 3)
2 III
W =µ λ λ λ+ + − (30)
Khi biến dạng phẳng
2
1
( 2)
2 III
W =µ λ λ+ − (31)
Các đạo hàm riêng tính sau:
1 2
11 22 12 21
, (2 ),
, 0.
W W
W W W W
µλ µλ µλ µ λ
µ
= = = −
= = =
=
= (33)
Lập lại bước tính tốn ta có
2
* * * , * .
2(2 ) 2
µλ µλ
α γ β δ
λ
= = = =
− (34)
Một lần ta lại thu công thức (19) Như vậy, công thức vận tốc sóng Rayleigh vật liệu có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell giống hàm lượng WI, WII, WIII Điều khác với vật liệu không nén khảo sát [21] Như tất trường hợp khảo sát vận tốc sóng phụ thuộc vào biến dạng trước λ Nhìn vào hình 3, thấy vận tốc sóng khơng thứ ngun xr hàm đơn điệu tăng λ, giá trị tiệm
cận với λ tăng
5 Kết luận
Bằng tính tốn cụ thể, tác giả báo cơng thức vận tốc sóng Rayleigh vật liệu có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell giống hàm lượng khác Điều thú vị, tác giả tiếp tục khảo sát trường hợp khác để đánh giá ảnh hưởng hàm lượng cơng thức vận tốc sóng Rayleigh vật liệu có biến dạng trước chịu ràng buộc Bell./
Hình Sự phụ thuộc tốc sóng Rayleigh khơng thứ nguyên vào λ, vật liệu chịu ràng buộc Bell, biến dạng ban đầu phẳng
T¿i lièu tham khÀo
1 Rayleigh L (1885), On waves propagating along the plane surface of an elastic solid, Proc R Soc Lond A 17, pp 4-11.
2 Adams S D M., Craster R V., Williams D P (2007), Rayleigh waves guided by topography, Proc R Soc Lond A 463, pp 531-550. 3 Voloshin V (2010), Moving load on elastic structures: passage through the wave speed barriers, PhD thesis, Brunel University. 4 Rahman M., Barber J R (1995), Exact expression for the roots of
the secular equation for Rayleigh waves, ASME J Appl Mech 62, pp.250-252.
5 Nkemzi D (1997), A new formula for the velocity of Rayleigh waves, Wave Motion 26, pp 199-205.
6 Malischewsky, P G (2000), Comment to “ A new formula for velocity of Rayleigh waves “ by D.Nkemzi [Wave Motion 26 (1997) 199 - 205], Wave Motion 31, pp 93 - 96.
7 Pham C V., Ogden R W (2004), On formulas for the Rayleigh wave speed, Wave Motion 39, pp 191-197.
8 Pham C V., Ogden R W (2004), Formulas for the Rayleigh wave speed in orthotropic elastic solids, Ach Mech 56 (3), pp 247-265. 9 Pham C V., Ogden R W (2005), On a general formula for the
Rayleigh wave speed in orthotropic elastic solids, Meccanica 40, pp 147-161.
10 Pham C V (2010), On formulas for the velocity of Rayleigh waves in pre-strained incompressible elastic solids, ASME J Appl Mech 77, pages.
11 Pham C V (2011), On formulas for the Rayleigh wave velocity in pre-stressed compressible solids, Wave Motion 48, pp 613-624.
12 Pham C V., Pham T H G (2010), On formulas for the Rayleigh wave velocity in pre-strained elastic materials subject to an isotropic internal constraint Int J of Eng Sci 48 , pp 275-289.
13 White, R.M., Voltmer, F.M (1965), Direct piezoelectric coupling to surface elastic waves, Appl Phys Lett 7, pp 314-316.
14 Peter H., Alexey M L., Andreas P M (2014), Laser-based linear and nonlinear guided elastic waves at surfaces (2D) and wedges (1D), Ultrasonics 54, pp 39–55.
15 Destrade M., Scott N H (2004), Surface waves in a deformed isotropic hyperelastic material subject to an isotropic internal constraint, Wave Motion 40, pp 347-357.
16 Beatty M F (2001), Hyperelastic Bell materials, retrospection, experiment, theory, in: Y B Fu, R W Ogden (Eds.), NonLinear Elasticity: Theory and Applications, Cambridge University Press, London, pp 58-96
17 Bell, J F (1985), Contemporary perspectives in finite strain plasticity, Int J Plasticcity 1, pp 3-27.
18 Bell, J F (1989), Experiments on the kinematics of large plastic strain in ordered solids, Int J Solids Structures 25, pp 267-278.
19 Bell, J F (1996), The decrease of volume during loading in finite plastic strain, Meccanica 31, pp 461-472.
20 Chadwick P., Whitworth A.M (1985), P Borejko, Basic theory of small-amplitude waves in a constrained elastic body, Arch Ration. Mech Anal 87, pp 339-354.
21 Pham Thị Hà Giang, Các công thức vận tốc sóng Rayleigh bán khơng gian đàn hồi có biến dạng trước chịu ràng buộc tổng quát, Khóa luận tốt nghiệp 2009.
Một số nhân tố ảnh hưởng tới
chất lượng thông tin báo cáo tài
của doanh nghiệp niêm yết Việt Nam
Some factors affecting the quality of information on financial reports of enterprises listed on Vietnam stock market
Nguyễn Thu Hương
Tóm tắt
Báo cáo tài (BCTC) doanh nghiệp niêm yết sản phẩm quan trọng mà kế toán cung cấp cho đối tượng quan tâm như: nhà đầu tư, ngân hàng, quan quản lý nhà nước BCTC thể hiện thơng tin phản ánh sức khỏe mặt tài doanh nghiệp, điều kiện thúc đẩy thị trường chứng khoán phát triển hiệu quả lành mạnh Trong bối cảnh thị trường chứng khốn (TTCK) cịn khá non trẻ Việt Nam, quy định thực tế nội dung thông tin công bố thông tin định kỳ BCTC báo cáo thường niên của công ty niêm yết gần bộc lộ số vấn đề có ảnh hưởng quan trọng đến tính hữu ích thơng tin tính minh bạch thị trường Vậy nhân tố ảnh hưởng chi phối tới độ tin cậy, hay chất lượng thông tin BCTC doanh nghiệp Bài viết phân tích làm rõ nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng thông tin định kỳ BCTC công ty niêm yết TTCK Việt Nam Từ đó, đề xuất giải pháp định hướng việc nâng cao chất lượng thông tin và công bố thông tin công ty niêm yết TTCK Việt Nam. Từ khóa: Chất lượng báo cáo tài chính, thơng tin cơng bố, doanh nghiệp niêm
yết, thị trường chứng khoán
Abstract
Financial reports(FR) in listed companies are important products that accountants provide to interested parties such as investors, banks, state management agencies Financial reports show financial health of enterprises, which is a condition for promoting the stock market to develop effectively and healthily In the context of relatively young stock market of Vietnam, the regulations and facts of information content and periodic disclosure of information on the financial and annual reports of listed companies recently reveals a number of issues that have important influences on the usefulness of information and market transparency Thus, what are the factors that affect and dominate the reliability, or the quality of information on the financial reports of enterprises This article analyzes and clarifies the factors affecting the quality of the periodic information about the financial reports of the companies listed on Vietnam stock market From that, propose oriental solutions to improve the information quality and information disclosure of companies listed on the stock market of Vietnam.
Key words: quality of financial report, information disclosure, listed company,
stock market
ThS Nguyễn Thu Hương
Bộ môn Kinh tế xây dựng, Khoa Quản lý đô thị E-mail: nguyenthuhuongktxdhau@gmail.com ĐT: 0983652295
Ngày nhận bài: 16/5/2018 Ngày sửa bài: 6/6/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Mở đầu
Một số nhà nghiên cứu giới nhận định, BCTC chất lượng cao giảm bất cân xứng thông tin kết quả, người sử dụng thông tin đưa định rủi ro hơn, luồng vốn huy động dài hạn từ giảm chi phí sử dụng vốn (Glosten Milgrom, 1985; Amihud Mendelson, 1986; Diamond Verrecchia, 1991; Bhattacharya cộng sự, 2003 Barth cộng sự, 2013) Bên cạnh có nhiều cơng trình nghiên cứu nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng BCTC doanh nghiệp đặc biệt chất lượng lợi nhuận BCTC, nhân tố bao gồm nhân tố bên bên ngồi cơng ty, nghiên cứu Dechow cộng sự(2010), Qinghua cộng (2007), Radzi cộng (2011), Alves (2014), Hassan (2013), Healy (1985), Gaver cộng (1995), Holthausen cộng sự(1995), Abed cộng (2012), Waweru Riro (2013), Ahmed (2013), Aygunvà cộng (2014), Hassan (2012), Habib & Azim (2008), Jamaluddin cộng sự(2009), Klai (2011), Chalaki cộng (2012)
2 Thực trạng nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng thông tin BCTC doanh nghiệp niêm yết thị trường chứng khoán Việt Nam
Theo luật kiểm toán độc lập 2014 doanh nghiệp niêm yết TTCK Việt Nam khách thể mà BCTC bắt buộc phải kiểm toán hàng năm Tuy nhiên thời gian vừa qua có nhiều doanh nghiệp niêm yết mà số tài đảo ngược phát sai phạm nghiêm trọng kể sau kiểm toán Tác giả xin đưa số nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng BCTC doanh nghiệp niêm yết TTCK Việt Nam sau:
2.1 Nhóm nhân tố chủ quan
Xét nhân tố chủ quan ảnh hưởng tới chất lượng BCTC doanh nghiệp niêm yết, tác giả xin đề cập tới nhân tố: trình độ lực nhân viên(bao gồm trình độ nhân viên kế tốn lập trình bày BCTC, trình độ nhân viên kiểm soát, kiểm toán nội tổ chức); quan điểm Hội đồng quan trị công bố thơng tin; trình độ lực, đạo đức hành nghề kiểm toán viên tiến hành kiểm toán
(31)nghiên cứu cho thấy công ty có quy mơ lớn thường cơng bố thơng tin nhiều
Thứ ba, quản trị công ty, nay, công ty niêm yết sở giao dịch chứng khoán phải áp dụng quy chế quản trị cơng ty Bộ Tài ban hành kèm theo Quyết định số 12/2007/QĐ-BTC ngày 13/3/2007 Trong quy chế quản trị cơng ty Bộ Tài ban hành sau: “Quản trị công ty” hệ thống quy tắc để đảm bảo cho công ty định hướng điều hành kiểm sốt cách có hiệu quyền lợi cổ đơng người liên quan đến công ty Các nguyên tắc quản trị công ty bao gồm:
- Đảm bảo cấu quản trị hiệu quả; - Đảm bảo quyền lợi cổ đông; - Đối xử công cổ đơng;
- Đảm bảo vai trị người có quyền lợi liên quan đến cơng ty;
- Minh bạch hoạt động công ty;
- Hội đồng quản trị ban kiểm soát lãnh đạo kiểm sốt cơng ty có hiệu
Cách hiểu khái niệm quản trị công ty tương đối phù hợp với thông lệ quốc tế tốt (best practices) quản trị công ty Rõ ràng quản trị công ty không liên quan đến cổ đơng mà cịn chi phối ảnh hưởng đến bên liên quan đến công ty bao gồm cổ đông, khách hàng, đối tác, chủ nợ, nhân viên, quan quản lý nhà nước, cộng đồng Những công ty hoạt động minh bạch có mong muốn hoạt động minh bạch thể rõ nét qua quy chế quản trị công ty chuyên nghiệp, đáp ứng mong đợi không cổ đông lớn mà cổ đông nhỏ bên liên quan Như vậy, quản trị công ty hướng tới việc xây dựng minh bạch thơng tin kiểm tốn, quản lý công bố thông tin, bảo vệ quyền lợi cổ đông, bên thứ ba thân doanh nghiệp từ tăng cường chất lượng BCTC Chúng ta nhận thấy, việc xây dựng vận hành hệ thống quy chế quản trị công ty chi tiết tốt việc quy định trách nhiệm, quyền hạn Hội đồng quản trị, thực mục tiêu kiểm sốt thơng tin cách “thực chất” làm nâng cao chất lượng BCTC cách rõ rệt để cổ đơng cơng ty có thơng tin tin cậy, trung thực đưa định rủi ro
Thứ tư, loại cơng ty kiểm tốn, theo Luật kiểm tốn độc lập năm 2011 theo quy định Ủy ban chứng khốn nhà nước trình bày cơng bố thơng tin doanh nghiệp niêm yết TTCK BCTC công ty trước công khai cần kiểm tốn hàng năm Có số quan điểm giới kiểm toán cho rằng, chất lượng kiểm toán khả phát báo cáo sai phạm trọng yếu BCTC doanh nghiệp kiểm tốn Theo đó, nhiều nhà khoa học kiểm toán dựa vào quan điểm để phát triển lý luận kiểm toán chất lượng kiểm toán Khả KTV phát sai phạm trọng yếu DN phụ thuộc vào nhiều nhân tố, đặc biệt lực nghề nghiệp KTV…Do đó, chất lượng hay loại cơng ty kiểm tốn ảnh hưởng trực tiếp tới chất lượng BCTC Nếu cơng ty kiểm tốn có đội ngũ kiểm tốn viên chuyên nghiệp, vững chuyên môn, đạo đức nghề nghiệp tốt, kinh nghiệm đặc biệt quy trình kiểm tốn nói chung, quy trình kiểm sốt chất lượng cơng ty kiểm tốn nói riêng thực nghiêm túc, theo quy định hành chất lượng BCTC sau kiểm toán tăng cao Hay số lần mắc sai phạm q trình thực kiểm tốn cơng ty niêm yết thể chất lượng hoạt động kiểm
tốn cơng ty niêm yết ngược lại
Chất lượng hoạt động cơng ty kiểm tốn đánh giá trực tiếp qua việc thiết lập mục tiêu kiểm toán nghiệp vụ số dư tài khoản thực đánh giá kiểm soát nội kiểm tốn Bên cạnh đó, quy trình kiểm tốn chặt chẽ kết hợp với kiểm soát chất lượng hoạt động kiểm toán phản ánh chất lượng kiểm toán: Đánh giá khách hàng DN chấp nhận kiểm toán; Đánh giá trọng yếu rủi ro; Xác định phạm vi thủ tục kiểm toán…trước phát hành báo cáo kiểm tốn cần kiểm sốt cơng ty kiểm tốn kiểm tốn viên có trình độ chuyên môn, thâm niên nghề nghiệp (Superviser) tiến hành đánh giá lại nội dung ý kiến kiểm toán nêu với chứng mà đồn kiểm tốn thu thập xem có hợp lý chưa Với cơng ty kiểm tốn có uy tín nguy rủi ro kiểm toán thấp, nhiên kiểm toán viên coi nhẹ thủ tục kiểm toán như: kiểm kê hay chứng kiến kiểm kê hàng tồn kho, đánh giá kỹ lưỡng kiểm soát nội khơng kiểm sốt chất lượng chặt chẽ dù cơng ty kiểm tốn lớn, uy tín để xảy rủi ro kiểm tốn chất lượng thơng tin sau kiểm toán thấp, ảnh hưởng trực tiếp tới nhà đầu tư Điển “sự kiện” bật Gỗ Trường Thành, hay công ty thiết bị y tế Việt Nhật… kiểm toán cơng ty kiểm tốn có uy tín DFK… thể chất lượng thơng tin kiểm tốn thấp
Trên đây, tác giả đưa số nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng BCTC doanh nghiệp Để đánh giá sâu đưa giải pháp phù hợp cần xây dựng mơ hình để đánh giá mức độ ảnh hưởng nhân tố tới chất lượng BCTC doanh nghiệp
3 Giải pháp nâng cao chất lượng thông tin BCTC các doanh nghiệp niêm yết thị trường chứng khoán Việt Nam
Với nhóm nhân tố chủ quan để nâng cao chất lượng BCTC, mấu chốt ý thức doanh nghiệp Chỉ doanh nghiệp mong muốn trình bày BCTC trung thực, minh bạch, khơng phục vụ mục đích riêng mà hướng tới phát triển bền vững, an tồn tài chính, bảo tồn vốn chất lượng BCTC cải thiện Với doanh nghiệp cần tăng cường công tác đào tạo nhân viên để nâng cao lực, kịp thời cập nhật quy định pháp luật lĩnh vực tài Doanh nghiệp cần có tư lập BCTC tồn vẹn, trung thực hỗ trợ tốt cho nhà quản trị việc định, không lập BCTC cho đối tượng bên Và chủ doanh nghiệp cần nhận thức rõ việc phát triển bền vững không theo hướng đối phó, làm sai lệch thơng tin, có giá trị tức thời ngắn hạn (nếu chưa quan chức cổ đông phát sai phạm có)
Với nhóm nhân tố khách quan, trước tiên hệ thống chuẩn mực, văn hành phản ánh, xử lý, lập trình bày tiêu BCTC quan chức cần xây dựng, hoàn thiện theo hướng tiến sát gần với chuẩn mực quốc tế Bởi Chuẩn mực thông lệ quốc tế nhắc tới BCTC mục đích chung, phục vụ người đọc BCTC nói chung, phục vụ công chúng phục vụ mục đích cá nhân doanh nghiệp Việc nâng cao chất lượng BCTC cần đảm bảo “không thể, không dám không muốn” làm sai lệch BCTC “Không thể” nói góc độ sách minh bạch nên doanh nghiệp khơng thể tự ý bóp méo Doanh nghiệp “khơng dám” bóp méo, xun tạc việc lập BCTC đơn giản nhiều, nhiên
trình lập chứng từ, phản ánh chất nghiệp vụ kinh tế phát sinh cần nhân viên kế tốn có trình độ chun mơn, nắm bắt cập nhật thường xuyên chế độ, chuẩn mực thông tư hành việc lập trình bày tiêu, thơng tin BCTC Bên cạnh đó, kiểm sốt nội hay phận kiểm toán nội tổ chức ảnh hưởng tới chất lượng thông tin BCTC Bởi lẽ kiểm sốt nội hay kiểm tốn nội cánh tay nối dài nhà quản trị doanh nghiệp có vai trị quan trọng việc ngăn ngừa, phát hiện, khắc phục sửa chữa sai phạm gặp phải hệ thống đặc biệt lĩnh vực tài Nếu kiểm sốt nội khơng làm hết trách nhiệm khả sai sót số liệu tính tốn cao, gian lận việc công bố thông tin không cho bên ngồi mà cho nhà quản trị doanh nghiệp bị ảnh hưởng mạnh Như vậy, trình độ, lực nhân viên kế toán, kiểm soát kiểm toán nội tổ chức nhân tố ảnh hưởng trực tiếp tới độ tin cậy BCTC
Nhân tố thứ 2, nhân tố chi phối mạnh tới chất lượng BCTC tổ chức lại quan điểm Hội đồng quản trị hay nhữngngười đứng đầu tổ chức việc trình bày cơng bố thơng tin BCTC Đối với công ty niêm yết thông thường họ có xu hướng làm đẹp BCTC, nghĩa họ muốn giấu lỗ Các công ty niêm yết chịu áp lực từ cổ đông, muốn nâng đỡ giá cổ phiếu nên BCTC phải “đẹp” Một điều kiện để niêm yết phải có lãi năm liên tục trước lên sàn nên doanh nghiệp muốn có BCTC “đẹp” Một số “thủ thuật” doanh nghiệp để giấu lỗ khoản tổn thất họ lại ghi nhận vào mục chi phí trả trước để phân bổ dần, nghĩa chi phí khoản tổn thất thật ghi nhận cách từ từ treo Bảng cân đối kế toán thay ghi nhận khoản lỗ Báo cáo kết kinh doanh, việc khơng trích lập đủ khoản dự phịng chất phải trích lập làm giảm gánh nặng chi phí, lợi nhuận; ghi nhận giá vốn ghi nhận doanh thu chưa đáp ứng đủ điều kiện theo quy định Chuẩn mực kế toán đẩy vào khoản phải thu (trong khoản phải thu việc xác nhận thơng tin q trình kiểm tốn có nhiều bất cập có thơng đồng gian lận hệ thống…) Tất ví dụ nhằm mục đích làm tăng lợi nhuận doanh nghiệp dẫn đến BCTC bị bóp méo theo hướng lãi giả - lỗ thật Nguyên nhân chủ yếu làm cho BCTC giảm bớt trung thực minh bạch ý muốn chủ quan doanh nghiệp, cố tình gian lận để trình bày BCTC theo mục đích riêng doanh nghiệp, tức muốn giấu lãi giấu lỗ Để điều xảy ra, rõ ràng nhân viên kế tốn khơng thể tự ý tạo thông tin sai lệch thật mà phải có đồng thuận “chỉ đạo” nhà lãnh đạo cấp cao
Nhân tố thứ ba trình độ chun mơn, lực Kiểm tốn viên (KTV) q trình kiểm tốn số KTV chưa thật tốt chun mơn nên bỏ sót số sai phạm trọng yếu mà doanh nghiệp cố tình che giấu BCTC Hoặc với chi phối q trình kiểm tốn kinh tế, quan hệ tình cảm dẫn tới vi phạm đạo đức nghề nghiệp KTV q trình kiểm tốn dẫn tới việc KTV đưa đánh giá không phù hợp thông tin trình bày BCTC
Nhóm nhân tố chủ quan ảnh hưởng tới chất lượng thông tin BCTC xuất phát từ yếu tố người tổ chức KTV bên tổ chức, nhiên nhân tố ảnh hưởng chi phối mạnh nhân viên tổ chức mà đặc biệt
những nhà lãnh đạo cấp cao tổ chức Các nghiên cứu nhóm nhân tố có tác động chiều với chất lượng BCTC, tức nhân viên có trình độ chun mơn tốt, nhà quản trị cấp cao có quan điểm minh bạch cơng bố thơng tin kiểm tốn viên thực kiểm tốn BCTC có đạo đức nghề nghiệp chun mơn tốt chất lượng BCTC cung cấp cho nhà đầu tư tăng cao có độ tin cậy nhiều
2.2 Nhóm nhân tố khách quan
Xét nhân tố khách quan ảnh hưởng tới chất lượng BCTC doanh nghiệp niêm yết, tác giả xin đề cập tới nhân tố: Hệ thống chuẩn mực, quy định hành có liên quan lập trình bày BCTC; quy mô doanh nghiệp; quản trị công ty; loại cơng ty kiểm tốn tham gia kiểm tốn BCTC doanh nghiệp niêm yết
Thứ nhất, với hệ chuẩn mực, quy định hành trụ cột xương sống việc lập trình bày BCTC doanh nghiệp Tuy nhiên, số quy định pháp luật chưa thật rõ ràng, cịn có khoảng cách với chuẩn mực thông lệ quốc tế việc lập trình bày BCTC dẫn tới việc chưa phản ánh chất tình hình tài doanh nghiệ Điển hình như, theo PGS.TS Võ Văn Nhị & ThS Lê Hoàng Phúc, “khác biệt VAS chưa có quy định cho phép đánh giá lại tài sản nợ phải trả theo giá trị hợp lý thời điểm báo cáo Điều ảnh hưởng lớn đến việc kế toán tài sản nợ phải trả phân loại công cụ tài chính, làm suy giảm tính trung thực, hợp lý BCTC chưa phù hợp với IAS/IFRS; VAS 21 khơng quy định trình bày báo cáo biến động vốn chủ sở hữu thành báo cáo riêng biệt IAS 1, mà yêu cầu trình bày thuyết minh BCTC” Ngồi ra, chế độ kế tốn Việt Nam quy định mẫu biểu báo cáo cách cứng nhắc, làm triệt tiêu tính linh hoạt đa dạng hệ thống BCTC, IAS/ IFRS không đưa mẫu biểu cụ thể báo cáo…Đồng thời, thực tế nghiệp vụ kinh tế phát sinh doanh nghiệp thường xuyên thay đổi, nên có thời điểm hệ thống chuẩn mực, quy định hành khơng cịn phù hợp với thực tế việc phản ánh chất tình hình tài doanh nghiệp Cụ thể, tài sản doanh nghiệp thường xuyên biến đổi giá trị kinh tế thị trường, việc chuyển hóa mục đích sử dụng tài sản trao đổi diễn liên tục, VAS cho phép đánh giá lại tài sản cố định bất động sản, nhà xưởng thiết bị trường hợp có định Nhà nước, đưa tài sản góp vốn liên doanh, liên kết, chia tách, sáp nhập doanh nghiệp không ghi nhận phần tổn thất tài sản hàng năm Trong đó, theo IAS 16, doanh nghiệp phép đánh giá lại tài sản theo giá thị trường xác định phần tổn thất tài sản hàng năm, đồng thời ghi nhận phần tổn thất theo quy định IAS 36 Chính vậy, hệ thống chuẩn mực, quy định hành ảnh hưởng không nhỏ tới chất lượng thông tin BCTC doanh nghiệp
(32)Giải pháp kiểm sốt khí Sunfua (H2S) trên mạng lưới nước thị
Solution control sunfua (H2S) on drainage network urban
Nguyễn Tiến Dũng
Tóm tắt
Trong nước thải H2S tạo từ trình phân
hủy kị khí chất hữu đặc trưng mùi khó chịu Các cơng trình nước bằng bê tơng cốt thép bị ăn mịn hóa học sản phẩm phản ứng đồng hóa từ nguồn ion sunfat nước thải bùn cặn vi khuẩn khử sunfat vi khuẩn oxy hóa sunfua Các giải pháp kiểm sốt ăn mịn hydro sunfua đối với cơng trình bê tơng cốt thép thơng qua q trình thiết kế, xây dựng, vận hành bảo trì: Kìm hãm hình thành sunfua; áp dụng giải pháp thủy lực thiết kế cơng trình để ngăn ngừa phát tán H2S phủ
bọc vật liệu chống ăn mòn để tăng cường khả năng chống xâm thực. Từ khóa: Sunfua, Sunfat, Ăn mịn, Nước thải
Abstract
In wastewater, H2S occurs naturally through the
anaerobic decay of organic matter and is recognized by its characteristic rotten egg odor Concrete corrosion specified in sewerage facilities is a chemical corrosion through the metabolic reaction of sulfate-reducing bacteria and sulfur-oxidizing bacteria on sulfate ions in wastewater and sludge Hydrogen sulfide corrosion control of concrete facilities should consider comprehensively by the following designed, constructed, and operated measures: preventing sulfide formation; applying hydraulic and structural design in order to mitigate H2S gas emission and defining corrosion-prone
areas with concrete corrosion potential.
Key words: Sulfide, Sulfate, Corrosion, Wastewater.
ThS Nguyễn Tiến Dũng
Bộ mơn Thốt nước
Khoa Kỹ thuật hạ tầng Môi trường Đô Thị E.mail: dungnt38@gmai.com
Điện thoại: 0912906075
Ngày nhận bài: 5/6/2017 Ngày sửa bài: 4/6/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Mở đầu
Sunfua có mặt tương đối phổ biến tự nhiên, phần lớn có nguồn gốc từ chất thải sinh hoạt người động vật từ q trình chuyển hóa hợp chất lưu huỳnh (đặc biệt trình khử sunfat vi khuẩn mơi trường yếm khí) Lưu huỳnh hợp chất ln ln chuyển hố nhờ vi sinh vật theo chu trình biểu diễn Hình
Khí H2S loại khí nguồn gốc lưu huỳnh hữu vào khơng khí
bề mặt nước thải cống, phần khí bị tích tụ hốc bề mặt nhám cống bị oxy hố thành H2SO4 Axít gây xâm thực vật liệu,
mặt khác khí H2S sunfua hữu mercaptan dễ phát tán mơi trường
xung quanh, gây mùi hơi, khó chịu độc hại cho người, gây ăn mòn giảm tuổi thọ cống nước bê tơng cốt thép
Từ vấn đề nêu trên, để đảm bảo cho cơng trình nước (CTTN) xử lý nước thải (XLNT) hoạt động bền vững giảm thiểu mùi hôi nước thải, cần thiết phải có biện pháp kiểm sốt sunfua hình thành
2 Sự hình thành Sunfua tác động đến cơng trình nước xử lý nước thải
Trong nước thải nguồn sunfua chủ yếu hợp chất S- hữu từ trình
phân hủy protein sunfat nước Sunfat hợp chất hóa học bền, khơng gây độc với liều lượng bình thường Ion sunfat(SO42-) anion phổ biến, tồn
trong nước có nguồn gốc khoáng chất (các loại nước mưa, nước mặt nước ngầm)
Trong điều kiện yếm khí (trong nước cống, lớp bùn) sunfat bị vi sinh vật (nhóm vi khuẩn khử sunfat: Desulfovibrio, Desulfotomaculum, Desulfobacter v.v ) khử dạng sunfua (S2-) kết hợp với proton thành sunfua hydro (H
2S)
theo sơ đồ tổng quát sau:
Chất hữu + SO42- + vi sinh → S2- + H2O + CO2 (1)
S2- + 2H+ → H
2S (2)
Hình Chu trình lưu huỳnh tự nhiên[2]
Sunfua tồn dạng: hydro sunphua khí (H2S),
ion hydro sunphua khơng bay (HS-) sunphit (S2-) Tỉ
lệ thành phần H2S, HS S2- phụ thuộc vào pH nước
Khi pH= 6,9% sunfua tồn dạng H2S, pH =
thì nửa tồn dạng khí bay (khi nồng độ nước lớn giá trị cân bằng), nửa tồn dạng HS- không bay Tuy nhiên pH =10 100%
sunfua tồn dạng sunfit S2-.pH tăng tỉ lệ
sunfua dạng không bay cao Giá trị pH tối ưu cho hình thành sunfua từ 7,5 ÷ 8,0, khoảng pH gần mức pH trung bình nước thải hầu hết cơng trình nước Khoảng giá trị pH nước thải cống chung nước thị thích hợp cho q trình khử sunfat hình thành sunfua [3], nên sunfat trở thành yếu tố chi phối hình thành sunfua nước CTTN XLNT Sunfua (H2S, HS-, S2-) xuất hệ thống thoát
nước (HTTN) với điều kiện: nồng độ oxy hòa tan nhỏ, thời gian lưu nước thải lớn hàm lượng chất hữu chứa lưu huỳnh cao Nhiệt độ cao yếu tố thúc đẩy hình thành sunfua Trong khoảng từ 15oC đến 38oC, nhiệt độ
tăng thêm 1oC tốc độ hình thành sunfua tăng trung bình
7% [7]
Ngồi mơi trường cịn có hợp chất lưu huỳnh dạng metylmercaptan (CH3SH) dimetylsunfit (CH3-S-CH3)
do trình oxi hóa mercaptan tạo thành:
2CH3SH + 1/2O2 → H3C – S – S – CH3 + H2O (3)
Trong đường cống thoát nước với nước thải không chảy đầy nên oxy xâm nhập vào tạo nên hình thành sunfua ngưng tụ thành axit sunfuric vịm ống Các q trình biểu diễn Hình
Sự vận chuyển nước thải đường cống nước, cơng trình nước trạm bơm cơng trình XLNT tạo nên phát tán H2S lên thành
vịm cơng trình mơi trường bên ngồi.Trong CTTN việc ăn mịn bê tơng khơng xảy nồng độ H2S
≥ 0,2 ppm [7] Những nơi dễ phát tán H2S vào khơng khí
tại giếng chuyển bậc, giếng tiếp nhận nước thải trạm bơm nâng, ngăn tiếp nhận đập tràn phân phối nước thải vào đầu cơng trình xử lý, bể lắng cát, song chắn rác, bể lắng đợt một, bể nén bùn, Hàm lượng khí H2S tích tụ
ở từ vài đến 1.000 ppm (tại khoảng tiếp nhận bùn phân hủy) Trong giếng thăm mạng lưới thoát nước thải thành phố, nồng độ H2S thường đạt tới 50 ppm [7] Tuy nhiên
cũng dễ nhận thấy điều kiện thống khí cống thoát nước thường thấp nên mức độ xâm thực tích tụ H2S
ở đường cống nước lớn cơng trình XLNT
Khí sunfua hydro khuyếch tán khơng khí từ nước thải bám vào thành cống cơng trình XLNT, tích tụ Vi khuẩn Thiobacillus ferrooxidans có mơi trường lại tiếp tục oxy hóa thành axit sunfuric, gây tượng ăn mòn kim loại theo phản ứng sau đây:
2FeS2 + 7O2 + 2H2O → 2FeSO4 + 2H2SO4 (4)
4FeSO4 + O2 + 2H2SO4 → 2Fe2(SO4)3 + 2H2O (5)
Ăn mòn axit sunfuric xảy nhanh nghiêm trọng Trong xi măng có chứa khống 3CaO.Al2O3,
khi thuỷ hoá tạo khoáng hyđro aluminat canxi dạng: 3CaO.Al2O3.6H2O(C3AH6) Khi ion SO42- thấm vào khối bê
tông xẩy phản ứng:
C3AH6 + 3Ca2+ + 3SO42- + 26 H2O →C3A.3CaSO4.26H2O
+3 H2 (6)
Sản phẩm phản ứng (ettringit) tích tăng gấp
4,76 lần so với chất tham gia phản ứng tạo ứng suất phá vỡ cấu trúc đá xi măng (ăn mịn sunfat) Khống C3S
trong xi măng thuỷ hố giải phóng Ca(OH)2 tương
tác với ion sunfat theo phản ứng:
Ca(OH)2+Mg+2+SO4-2 +2H2O → CaSO4.2H2O+Mg(OH)2
(7) Các sản phẩm phản ứng bị hồ tan bị rửa trơi đường cống cơng trình nước
Ngồi việc gây ăn mịn bê tơng, khí H2S phát tán gây
mùi mơi trường Con người phát mùi khó chịu khí H2S nồng độ mức 0,3 ppm bị ảnh
hưởng hoàn toàn nồng độ pmm [6] Theo số nghiên cứu nước sông Tô Lịch hàm lượng hydro sunfua 5,32 mg/l mức độ phát tán khí H2S 2.828 mg/m/h [7]
Hợp chất sunfua dễ tạo thành muối với ion kim loại nặng thành hợp chất khó tan lắng xuống đáy khu vực tiếp nhận nước Trong q trình yếm khí nước thải bùn thải hữu có nguy hình thành khí sunfua hydro, ức chế hoạt tính vi sinh vật cơng trình xử lý Mặt khác chất hữu chứa lưu huỳnh có sẵn bùn, với mơi trường yếm khí gia tăng hình thành sunfua HTTN
Hình Quan hệ dạng H2S, HS- S2- pH khác
nhau dung dịch chứa 10-3M H 2S [3]
(33)3 Các giải pháp kiểm sốt khí Sunfua mạng lưới thốt nước
Để chống xâm thực CTTN hạn chế phát tán mùi hôi từ nước thải bùn cặn mơi trường cần thiết phải có biện pháp kiểm soát sunfua HTTN Các giải pháp kiểm soát sunfua nước thải chia thành nhóm:
- Nhóm giải pháp thứ nhất: Các biện pháp hố-lý, sinh học gây ức chế hình thành loại bỏ sunfua
Gây ức chế hoạt động loại vi khuẩn khử sunfat vi khuẩn hiếu khí oxy hóa sunfua thực cách đưa chất oxy hóa hypoclorit (ClO2), natri
nitrat (NaNO3),…vào trình vận chuyển XLNT
Hypoclorit đưa vào nước thải với liều lượng lớn nhu cầu phân hủy sunfua loại màng sinh học (biofilm), nơi cư trú loại vi khuẩn khử nitrat, đồng thời hạn chế hình thành sunfua dạng keo Natri nitrat thường đưa vào bể tự hoại với thời gian lưu 4h để tăng cường trình oxy hóa sinh học hợp chất hữu tạo mùi hôi Đây cách tiếp cận kiểm sốt mùi từ cơng trình XLNT Các loại vi khuẩn khử nitrat (Denitrificans) có khả oxy hóa chất hữu theo phương trình phản ứng (8) nhanh loại vi khuẩn khử sunfat (Desulfobacter):
Chất hữu + NO3- →N2 + CO2 + sinh khối (8)
Loại bỏ sunfua sau hình thành tổ hợp hóa chất: natri hypoclorit (NaOCl), hydroperoxit (H2O2), natri nitrat (NaNO3) muối sắt (Fe2+ Fe3+)
Quá trình loại bỏ sunfua theo phương trình phản ứng sau đây:
2H2S + NaClO2 → 2S0 + 2H2O + NaCl (9)
H2S + H2O2 → S0 + 2H2O (pH < 8.5) (10)
H2S + 4H2O2 →SO42- + 2H2O (pH > 8.5) (11)
8NO3- + 5H2S →5SO42- + 4N2 (12)
Fe2+ + HS- → FeS + H+ (13)
2Fe3+ + 3HS- → Fe
2S3 + 3H+ (14)
Tăng nồng độ oxy hòa tan (DO) giảm thiểu khả hình thành sunfua nhiễm H2S cơng trình
nước XLNT Khả hình thành sunfua phát thải khí H2S phụ thuộc vào yếu tố là: BOD, t0, pH có mối
liên quan chặt chẽ với nồng độ oxy hòa tan (DO) Sự hình thành sunfua xảy mơi trường khử, DO < 1mg/L Khả hình thành sunfua giảm mạnh DO tăng lên số vi khuẩn khử sunfat có khả tồn mơi trường có ơxy, cịn đa số bị ức chế khơng tồn Việc nâng cao DO làm giảm BOD nước thải số giải pháp Ví dụ tạo bậc thang hố ga đầu tuyến cống thoát nước để tăng cường khả tiếp xúc oxy với nước thải giảm thiểu khả hình thành sunfua
- Nhóm giải pháp kiểm sốt thứ hai: giảm thiểu phát tán hydro sunfua từ nước thải
Là tối ưu hóa giải pháp thiết kế, tính tốn thủy lực thơng gió đường cống nước, giếng thăm, trạm bơm cơng trình XLNT Đây nhóm giải pháp cơng trình.Ví dụ số giải pháp đưa nước thải vào cơng trình xiphon chảy ngập đề xuất Hình Hình
Hút khí độc hại mùi cơng trình mạng lưới nước trạm XLNT để đưa xử lý biện pháp phù hợp (hấp phụ than hoạt tính, hấp thụ hóa chất, lọc sinh học,…) giải pháp thuộc nhóm Do hàm lượng sunfat nước biển lớn, xây dựng gần biển, cần thiết phải ngăn không cho nước biển xâm nhập vào CTTN
- Nhóm giải pháp thứ ba: Kiểm sốt ăn mịn bê tơng axit sunfuric Giải pháp chủ yếu để kiểm soát xâm thực CTTN cách ly bê tơng xi măng Portland với mơi trường khí H2S ngưng tụ Phương pháp thực cách
xử lý mặt ngồi cơng trình bê tơng chất tạo màng chất trám để ngăn thấm ion SO42- từ mơi trường bên
ngồi vào kết cấu bê tông Các chất tạo màng cho khả sử dụng Urethan, Neopren Epoxy Các chất trám
Hình Hạn chế phát tán khí H2S cách cấu tạo ống xiphon dẫn nước thải vào ngập nước
Hình Thay ống dẫn nước thải vào ngăn phân phối chảy ngập
thường sử dụng hợp chất thuộc họ vô silic phủ vào bề mặt cơng trình vị trí dễ tiếp xúc với khí sunfua [1,2] Một phương pháp thực khác để chống ăn mịn bê tơng sử dụng xi măng bền sunphat với thành phần C3A
và C3S hạn chế Việc hạn chế C3S làm giảm
cơ hội xẩy phản ứng ăn mịn rửa trơi mà cịn ngăn chặn khả tạo ettringit đá xi măng [2]
4 Kết luận
Sự tồn ion sunfat phân hủy chất hữu HTTN thị tạo nên lượng lớn hydro sunfua (H2S) có khả
năng ăn mịn vật liệu bê tơng sắt CTTN phát tán môi trường gây mùi khó chịu Trong thiết kế xây dựng CTTN XLNT chưa thực ý đến việc kiểm sốt hình thành H2S hạn chế phát
tán môi trường bên ngồi xâm thực cơng trình Vì cần thiết có giải pháp từ kìm hãm hình thành H2S nước thải, hạn chế việc phát tán khí từ
nước thải lên thành cơng trình bảo vệ cơng trình việc cách ly tiếp xúc với khí này./
T¿i lièu tham khÀo
1 TCXDVN 327-2004: “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Yêu cầu bảo vệ chống ăn mịn mơi trường biển”
2 Nguyễn Mạnh Phát.Lý thuyết ăn mòn chống ăn mòn bê tông, bê tông cốt thép xây dựng Nhà xuất Xây dựng, 2007. 3 Bentzen, G., et al., “Controlled Dosing of Nitrate For Prevention
of H2S in a Sewer Network and The Effects On The Subsequent
Treatment Processes”, Wat Sci Tech., Vol 31, No 7, pp 293-302, (1995)]
4 Chaturong Yongsiri, et al 2009 Influence of wastewater constituents on Hydrogen sulfide emission in sewer networks Journal of Environmental Engineering 131(12):1676-1683.
5 Gostenlow P 2001 Odour measurements for sewage treatment works Water Research 35: 579-597.
6 Lehua Zhang, et al 2008 Chemical and biological technologies for hydrogen sulfide emission control in sewer systems: A review Water Research 42: 1-12.
7 Nguyen Huu Huan1, Nguyen Xuan Hai1, Tran Yem1 and Nguyen Nhan Tuan METI-LIS model to estimate H2S emission rate from
Tolich river, Vietnam ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences, VOL 7, NO 11, NOVEMBER 2012.
sách phải chịu chế tài xử phạt nặng nề pháp luật “Khơng muốn” tức bóp méo BCTC danh tiếng doanh nghiệp bị tổn hại làm uy tín doanh nghiệp thị trường Đồng thời, doanh nghiệp cần tập trung xây dựng chế, sách quản trị công ty bám sát với Khung quản trị công ty OECD Theo chuyên gia quan trọng sách hướng tới cổ đông làm trung tâm, cổ đơng có quyền uy việc đánh giá giám sát hoạt động công ty Các cổ đông cần khắt khe với HĐQT, đặc biệt vấn đề đánh giá bổ nhiệm kiểm tốn độc lập, u cầu cung cấp thơng tin lai lịch HĐQT đề cử chất lượng báo cáo HĐQT BKS, tham gia đầy đủ tích cực phiên đại hội cổ đơng Đồng thời, cần có tăng cường hoạt động giám sát thực thi quan quản lý, UBCKNN, sàn giao dịch chứng khoán nhằm tạo thay đổi hành vi công ty điều hành quản trị công ty
4 Kết luận
Tóm lại, chất lượng thơng tin báo cáo tài vấn đề nhiều đối tượng quan tâm Thông tin báo cáo tài có trung thực, hợp lý hay khơng ảnh hưởng đến nhiều định người sử dụng báo cáo tài Do đó, việc nâng cao chất lượng thơng tin mà báo cáo tài doanh nghiệp cung cấp địi hỏi xuất phát từ nhiều phía, quan Nhà nước thân doanh nghiệp./
T¿i lièu tham khÀo
1 Nguyễn Thị Phương Hồng, Các nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng BCTC doanh nghiệp niêm yết thị trường chứng khoán – Bằng chứng thực nghiệm Việt Nam Luận án Tiến sĩ kinh tế, Đại học kinh tế Thành phố Hồ Chí Minh, 2016. 2
http://tapchitaichinh.vn/tai-chinh-kinh-doanh/tai-chinh- doanh-nghiep/nang-cao-chat-luong-bao-cao-tai-chinh-mau-chot-la-o-y-thuc-cua-doanh-nghiep-89338.html
3 http://vietstock.vn/2013/05/chat-luong-bao-cao-tai-chinh-830-299894.htm
4 http://www.sav.gov.vn/1500-1-ndt/su-hoa-hop-giua-chuan- muc-ke-toan-viet-nam-va-chuan-muc-ke-toan-quoc-te-thuc-trang-nguyen-nhan-va-dinh-huong-phat-trien-.sav
5 http://vneconomy.vn/doanh-nhan/quan-tri-cong-ty-can-thuc-chat-hon-hinh-thuc-2010080210212515.htm
6 Phạm Quốc Thuần, nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng thông tin báo cáo tài doanh nghiệp Việt Nam, 2016
7 Phạm Quốc Thuần, La Xn Đ, chất lượng thơng tin báo cáo tài chính- tác động nhân tố bên ngồi, 2016.
Một số nhân tố ảnh hưởng tới chất lượng thơng tin báo cáo tài
(34)Tính tốn dầm thép điều kiện chịu lửa
theo tiêu chuẩn Châu Âu EC3 theo phương pháp nhiệt độ tới hạn
Calculation of steel beams under refractory conditions according to European standards EC3 by the critical temperature method
Mai Trọng Nghĩa
Tóm tắt
Tính tốn khung nhà thép kỹ sư Việt Nam thực việc áp dụng các phương pháp tiên tiến với tải trọng thông thường tiêu chuẩn thiết kế tĩnh tải, hoạt tải, tải trọng cầu trục…Tuy nhiên cơng trình chịu tải trọng đặc biệt trong tình cố cháy, vấn đề đặt là tính tốn khả chịu lực cấu kiện để đưa cảnh báo cần thiết để đảm bảo an tồn tính mạng người Bài báo đề cập đến trình tự “Tính tốn dầm thép điệu kiện chịu lửa theo tiêu chuẩn Châu Âu (EC3) theo phương pháp nhiệt độ tới hạn”. Từ khóa: thép, dầm, tới hạn, phương pháp
Abstract
Steel frame construction has been implemented by Vietnamese engineers by applying advanced methods with normal loads in Viet nam code such as static load, load, crane load, etc When the work is subjected to special loads in fire incident, it is needed to calculate the capacity of the structure to give the necessary warning to ensure the safety of human life This paper deals with the sequence “Calculating steel beams in fire according to Eurocode (EC3) by critical temperature method”.
Key words: steel, beam, critical, method
ThS Mai Trọng Nghĩa
Bộ môn Kết cấu Thép - Gỗ, Khoa Xây dựng Email: maitrongnghia.bmthepgo@gmail.com ĐT:0982405689
Ngày nhận bài: 30/5/2018 Ngày sửa bài: 7/6/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Đặt vấn đề
Theo tiêu chuẩn Eurocode 3, khả chống cháy kết cấu thép thể qua việc đáp ứng nội dung sau:
• Thời gian chịu lửa kết cấu ≥ thời gian chịu lửa yêu cầu: tfi d. ≥tfi d requ .
• Đảm bảo khả chịu lửa thời điểm yêu cầu t: R t Efi d. . ≥ fi d t .
• Nhiệt độ tới hạn cấu kiện lớn so với nhiệt độ thiết kế cấu kiện thời
điểm yêu cầu: θcr d. ≥θd
Theo tiêu chuẩn Eurocode 3, có ba phương pháp tính tốn sử dụng để phân tích ứng xử kết cấu thép chịu lửa, kết hợp với nội dung trên:
• Phương pháp nhiệt độ tới hạn - phương pháp đơn giản sử dụng phổ biến cho đánh giá khả chống cháy cấu kiện;
• Các mơ hình tính toán đơn giản - phương pháp thiết kế bao gồm tất mơ hình học đơn giản phát triển cho phân tích cấu kiện;
• Các mơ hình tính tốn nâng cao – phương pháp thiết kế áp dụng cho tất loại kết cấu, dựa phương pháp phần tử hữu hạn, áp dụng rộng rãi tính tốn có nhiều lợi
Trong phạm vi báo này, đề cập đến trình tự tính tốn phương pháp nhiệt độ tới hạn Phương pháp đơn giản, dễ sử dụng cho người tính tốn kết cấu thép Việt nam
2 Trình tự tính tốn theo phương pháp nhiệt độ tới hạn EC3
Trình tự tính tốn theo phương pháp nhiệt độ tới hạn EC3 gồm bước chính:
Bước 1: Xác định tải trọng lên cấu kiện điều kiện chịu lửa Efi,d,t;
Bước 2: Phân loại tiết diện cấu kiện;
Bước 3: Xác định khả chịu lực cấu kiện Rfi,d,0;
Bước 4: Xác tỷ số tải trọng μ0;
Bước 5: Xác định nhiệt độ tới hạn cấu kiện θcr
Khi tính tốn với cấu kiện khơng có lớp bảo vệ, không đảm bảo khả chịu lực cháy phải sử dụng biện pháp bảo vệ cấu kiện trước ảnh hưởng lửa Với cột thép hình, so sánh hệ số đặc trưng Am/V trước sau có lớp
bảo vệ thấy tác dụng rõ rệt Quan sát đồ thị quan hệ nhiệt độ cấu kiện theo thời gian hình Sau 60 phút nhiệt độ cấu kiện có lớp bảo vệ đạt khoảng 4500C so với khoảng 9400C khơng có lớp bảo vệ.
EC3 đưa bước tính tốn nhiệt độ tới hạn cấu kiện khơng có có lớp bảo vệ thứ tự Hình 3,
3 Ví dụ tính tốn
Xác định nhiệt độ tới hạn lên dầm thép hình IPE360, mác thép S275, kết cấu sàn liên hợp, bước dầm 2,8 m, nhịp dầm 6,8 m Tải trọng tác dụng: Tĩnh tải 1,5 kN/m2, trọng lượng thân sàn bê tông cốt thép 2,12 kN/m2, hoạt tải 4,0 kN/m2.
3.1 Xác định nhiệt độ tới hạn dầm thép khơng có lớp bảo vệ Bước 1: Xác định tải trọng thiết kế điều kiện chịu lửa
Xác định tải trọng:
, , , , , , , ,
1
2
0,6 0,6
2,12 1,5 0,6.4,0 6,02 /
fi d t s k j k j p k o k v k
i
q G Q g g q
kN m
≥
= + = + +
= + + =
∑
Trong đó:
Trọng lượng thân sàn bê tông: gp k =, 2,12 /kN m2 Trọng lượng gạch lát, vữa trát, trần treo lên sàn:
2 1,5 / ,
go k = kN m
Hoạt tải sàn: qv k =, 4,0 /kN m2
Tải trọng phân bố lên dầm kể đến trọng lượng thân
dầm thép tiết diện IPE360, trọng lượng thân dầm 0,56 /
Gb= kN m
, , , , ,1
1
( 0,6 )
0,56 6,02.2,8 16,856 /
fi d t s b k j k
i
q G G Q l
kN m
≥
= + +
= + =
∑
Xác định nội lực dầm đơn giản: 16,856.6,8.6,8
2 / 8 97, 427
, , , , 8
16,856.6,8
/ 2 57, 31
, , , , 2
Mfi d t qfi d tL kNm
Vfi d t qfi d tL kN
= = =
= = =
Hình Cấu kiện thép sử dụng lớp chống cháy
Hình Đồ thị quan hệ nhiệt độ-thời gian cấu kiện
(35)Bước 2: Phân loại tiết diện dầm IPE360 Dầm thép IPE360 có đặc trưng tiết diện:
3 ,
300 150 7,1
10, 7 15 278, 6
248, 6 1.02 6
w
f w
y pl
H mm B mm t mm
t mm r mm h mm
d mm W E mm
= = =
= = =
= = +
Wy,pl = 1.02E+6 mm3
0,85 235/fy 0,786
ε= =
(công thức 4.2 Eurocode 3- EN 1993-1-2) với thép mác S275
Theo bảng 5.2 Eurocode 3, phần 1-1 tiêu chuẩn loại với cánh bụng dầm:
• bụng: /c tw≤72ε nên /d tw≤72 56,6ε=
• cánh: /c t f≤9ε nên ( /2B −tw/2 )/−r tf≤ =9 7,07ε Với dầm thép IPE360:
• bụng: /d tw=248,6/7,1 37,3 56,6= < • cánh:
( /2B −tw/2 )/−r tf=(150/2 7,1/2 15)/10,2 4,96 7,07− − = ≤ =ε
Dầm phân loại tiết diện
Bước 3: Xác định khả chịu lực dầm nhiệt độ phịng
Theo cơng thức 6.13 Eurocode 3- EN 1993-1-1
, ,
0
1019.10 275 280,225 1,0
pl y y Rd pl Rd
M
W f
M =M = γ = = kNm
Theo công thức 6.18 Eurocode 3- EN 1993-1-1
,
0
( ) / 3514.275 / 557,938 1,0
v y Rd pl Rd
M
A f
V =V = γ = = kN
Bước 4a: Khả chịu lực dầm thép khơng có lớp bảo vệ chống cháy
Theo cơng thức 4.24 Eurocode 3, ứng với momen uốn lực cắt:
, ,
0
0, ,
, ,
97,427 0,347 280,225
fi d t
M M
M fi M
M fi Rd M fi
M M
γ γ
µ η
γ γ
= = = =
, ,
0
0,V ,V
, ,
57,31 0,102
557,938
fi d t
M M
fi
M fi Rd M fi
V V
γ γ
µ η
γ γ
= = = =
Theo mục 16 phần 4.1 Eurocode 4, hệ số k1=1.0
k2=1.0 với dầm đơn giản, kết là:
Mức độ điều chỉnh khả tới hạn momen uốn theo mục 4.10 Eurocode 3- EN:
0, ,M k 0,M( ) 0,347.1,0.1,0 0,347k k1 2
µ =µ = =
Mức độ điều chỉnh lực cắt µ0,V =µ0,V =0,102
Giá trị chọn mức độ điều chỉnh:
,
max( ; ) max(0,347;0,102) 0,347
0 0,M k 0,V
µ = µ µ = =
Bước 5a: Tính tốn nhiệt độ tới hạn dầm thép khơng có lớp bảo vệ chống cháy
Nhiệt độ tới hạn dầm thép khơng có lớp bảo vệ chống cháy tính trực tiếp từ mức độ điều chỉnh theo công thức 4.22 Eurocode 3- EN
0 3,833
0 1
39,19ln 1 482 641
0,9674
cr C
θ
µ
= − + ≈
Bước 6a: Tính tốn hệ số tiết diện dầm thép khơng có lớp bảo vệ chống cháy
Hệ số tiết diện thép IPE 360:
/ 186
A Vm = m− , (AmV ) 146b= −1
Hệ số điều chỉnh ksh xác định theo công thức 4.26a
0,9(Am) /Am 0,9.146/186 0,706
ksh= V b V = =
Bước 7a: Tính tốn truyền nhiệt dầm khơng có lớp bảo vệ chống cháy
Theo công thức 4.25 EC3
ksh m hA t a t c V net d
a a θ
ρ
∆ = ∆
Hình Trình tự xác định nhiệt độ tới hạn cấu kiện thép có lớp bảo vệ
Áp dụng với dầm tính tốn với giả thiết sau:
• Khoảng thời gian: 5s =0,0833 phút • Hằng số ca ρa thép:
600J/kgK
ca= , ρa=7850kg/m3 Ta có:
5
, ,
0,706 186 3 8,364.10
600.7850
sh m
a t net d
a a
net d net d
k A h t
c V
h h
θ
ρ
−
∆ = ∆
= =
,
net d
h thay đổi theo thời gian phi tuyến do:
, , ,
net d net r net c h =h +h Với:
8 4
,
8 4
5,67.10 (( 273) ( 273) )
3,969.10 (( 273) ( 273) )
net r res g a
g a
h ε θ θ
θ θ
−
−
= Φ + − +
= + − +
( ) 25( )
,
hnet c c g a=α θ θ− = θ θg a− 20 345log(8 1)t
g
θ = + + với t tính theo phút
Cách thích hợp để giải hnet d, lấy giá trị trung bình thời gian ∆t
(trong trường hợp giây) ti ti+1, thế:
4
( , 273) ( , 1 273)
8
3,969.10 ( ( 273) )
, g i 2 g i ,
hnet r= − θ + +θ + + −θa i+
, ,
25( )
, g i g i2 , hnet c= θ +θ + −θa i
Tăng dần, lặp đến thời gian 16 phút 30 giây đạt nhiệt độ tới hạn 641 C 0
3.2 Xác định nhiệt độ tới hạn dầm thép có lớp bảo vệ Bước 4b: Khả chịu lực dầm thép có lớp bảo vệ chống cháy
Rõ ràng khả chịu lực dầm thép khơng có lớp bảo vệ chống cháy không thỏa mãn yêu cầu đề 60 phút, dầm phải có lớp bảo vệ chống cháy Dầm liên kết với sàn bê tơng cánh trên, xem có mặt tiếp xúc với lửa Do đó, có k1 = 0,85 k2 = 1,0 cho dầm đơn giản
Kết quả, hệ số điều chỉnh momen uốn lực cắt theo mục 4.10 EC3:
0, ,M k 0,M(k ,k1 2) 0,347.(0,85.1,0) 0,294
µ =µ = =
, 0,102
0,V K 0,V
µ =µ =
Giá trị cuối hệ số điều chỉnh mức độ điều chỉnh
,
max( ; ) max(0,294;0,102) 0,294
0 0,M k 0,V
µ = µ µ = =
Bước 5b: Tính tốn nhiệt độ tới hạn dầm thép có lớp bảo vệ chống cháy
Nhiệt độ tới hạn dầm thép có lớp bảo vệ chống cháy sử dụng công thức 4.22
0 3,833
0 1
39,19ln 1 482 667
0,9674
cr C
θ
µ
= − + ≈
Bước 6b: Tính tốn hệ số tiết diện dầm thép có lớp bảo vệ chống cháy
Với dầm cháy ba mặt, hệ số tiết diện A Vm/ 163= m−1 Bước 7b: Tính tốn truyền nhiệt dầm thép có lớp bảo vệ chống cháy
Với dầm có lớp chống cháy dạng vữa chiều dày dp = 10 mm, có đặc trưng nhiệt độ vật liệu:
Khối lượng riêng: ρp=350 /kg m3, nhiệt dung riêng:
o 1200J/kg K
cp= ,hằng số dẫn nhiệt λp=0,12W/m Ko Theo công thức 4.25 EC3, xác định hệ số φ
350.1200.10.10 163 0,1453 600.7850
cp p Ap d p ca a V
ρ φ
ρ −
= = =
Với thời gian tính tốn giây, cơng thức 4.25 diễn đạt theo cách sau:
350.1200.10.10 163 0,1453 600.7850
cp p Ap d p ca a V
ρ φ
ρ −
= = =
Hình Sơ đồ tính dầm
(36)Một số vấn đề ổn định sườn dốc trên đá Bazan Hịa Bình
Some problems of unstable slope on the basalt rock of Hoa Binh province
Võ Thị Thư Hường
Tóm tắt
Dựa đặc điểm địa chất công trình vùng đá bazan Hịa Bình Bài báo trình bày quy luật biến đổi tính chất cơ lý đất phong hóa bazan Hịa Bình theo độ ẩm theo thời gian Từ tìm yếu tố gây ổn định cho cơng trình và bất lợi thi cơng móng cơng trình sườn dốc bazan Hịa Bình. Từ khóa: Đất phong hóa, sườn dốc bazan
Abstract
Based on the basic characteristics of engineering geology on the basalt of Hoa Binh province This article presents the principles of the physical transformation in the weathered basaltic soil in Hoa Binh in term of moisture and time Hence, this detects the factor that cause the instability of structural buildings and the disadvantages while constructing a structural foundation on Hoa Binh basaltic soil slope.
Key words: Weathered soil, basaltic soil slope
ThS Võ Thị Thư Hường
Bộ môn Địa kỹ thuật, Khoa Xây dựng ĐT: 0983458366
Email: Vothaohuong@gmail.com
Ngày nhận bài: 22/5/2018 Ngày sửa bài: 31/5/2018 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Đặt vấn đề
Mái dốc khối đất có mặt giới hạn mặt dốc Mái dốc bị ổn định nguyên nhân như:
- Sự cân bị phá huỷ tăng tải trọng tác dụng lên khối đất xây dựng cơng trình sườn dốc;
- Các q trình xói mịn: diễn chậm, khó nhận biết phụ thuộc điều kiện khí tượng địa vật lý bên ngồi, tính chất bề mặt khối đất;
- Sự giảm sức chống bên trong: trọng lượng khối đất tăng no nước mưa lũ kéo dài, mao dẫn nước ngầm hạ thấp;
- Ma sát hiệu giảm tồn áp lực nước lỗ rỗng; - Lực dính giảm đất bị làm ướt bị trương nở;
Tuy nhiên, đánh giá ổn định mái dốc vấn đề vô phức tạp, thời điểm ổn định thời điểm hội tụ nhiều nguyên nhân, mà nguyên nhân đa dạng có quy luật biến đổi phức tạp theo thời gian Đó lý mà tượng ổn định liên tục xảy nằm tầm kiểm soát, năm gần vùng Hịa Bình nơi có sườn dốc đá bazan
2 Đặc điểm địa chất cơng trình vùng đá bazan Hịa Bình
Dựa tài liệu thu thập từ kết điều tra địa chất đô thị Hịa Bình tỷ lệ 1:25000 tổng cục địa chất Việt Nam [1] số kết khảo sát địa kỹ thuật cơng trình khu vực nghiên cứu [2], địa chất cơng trình vùng đá bazan Hịa Bình có đặc điểm sau:
2.1 Nguồn gốc thành phần khống hóa
Các thành tạo bazan Hịa Bình bazan porphyrit phân bố hai hệ tầng Cẩm thuỷ Viên Nam Sự khác đặc điểm phân bố tạo nên khác biệt chúng sau:
- Hệ tầng Cẩm thủy P2ct thành tạo thời kỳ Pecmi cách khoảng nghìn năm Chúng lộ bề mặt phía thượng nguồn bên trái sông Đà Theo thành phần tuf núi lửa hệ tầng phân biệt thành phần khác
Phần có thành phần bazan porphyrit xen lẫn tuf dăm kết dày khoảng 300m
Phần bazan porphyrit xen lẫn cát kết tuf bề dày biến đổi từ 150 - 200m - Hệ tầng Viên Nam P3vn thành tạo thời kỳ Pecmi thượng, cách khoảng nghìn năm Bề dày thành tạo khoảng 250m Phân bố phía hạ lưu bờ phải sông Đà Thành phần xen lẫn với bazan porphyrit có tuf cát kết
- Hệ tầng Tân lạc T1tl thành tạo thời kỳ Triat sớm cách hàng nghìn năm bề dày 500-100m thành phần đặc trưng cuội kết phun trào tuf xen kẹp sét cát bột kết phân lớp mỏng
Như vậy, có khác phần thành tạo có chung thành phần bazan xen lẫn tuf cát kết Điều đó, cho phép xem chúng có đặc điểm chung vỏ phong hoá
2.2 Cấu trúc phân bố - Cấu trúc đá bazan
Kết khoan khảo sát địa kỹ thuật điều tra điạ chất cơng trình đề án địa chất thị Hồ Bình cho thấy cấu trúc vùng đá bazan hệ tầng cẩm thuỷ cấu trúc phân đới vỏ phong hoá Trong cấu trúc theo chiều từ xuống có trật tự xắp xếp gồm lớp sau:
Lớp 1: Sét pha mầu nâu vàng nâu hồng có thành phần tương đối đồng Bề dày lớp biến đổi tuỳ theo độ dốc địa hình, phổ biến biến đổi khoảng 3- 7m;
Lớp 2: Sét pha lẫn dăm mảnh, đồi có tảng đá chưa phong hóa Nhìn chung thành phần khơng đồng nhất, điểm khác biệt với lớp nằm nó, bề dày biến đổi từ 2- 5m;
Lớp 3: Đá bazan
Tóm lại, chiều dầy vỏ phong hóa lớn, lớp thuộc đới phong hóa mặt ln có đồng thành phần
Bảng Cấu trúc đá bazan
Đới Độ dày (m) Khoáng vật đặc trưng 3-6 Gipxit, gơtit (hematit), inmenit
(Kaolinit)
2 5-8 Kaolinit, gơtit, hydrogơtit, imenit 2-3 Hydrogơtit, monmorilonit, haluazit,
plagiocla pyroxen, inmenit Đá gốc - Plagiocla, olivin, pyroxen, inmenit 2.3 Đặc điểm địa hình
- Nguồn gốc địa hình
Địa hình sườn dốc đá phun trào bazan hình thành dịng dung nham phun trào kết tinh điều kiện nhiệt độ áp suất thấp giảm đột ngột với thành phần bazơ độ nhớt cao
- Hình thái địa hình
Địa hình đá bazan hệ tầng cẩm thuỷ chủ yếu nằm độ cao tuyệt đối từ 150 đến 200m, phần lớn bao phủ thảm thực vật tái sinh Độ dốc sườn dốc tự nhiên biến đổi từ 25 đến 650 Ngồi ra, cịn có sườn dốc nhân tạo cơng trình giao thơng qua khu vực địa hình đá bazan Đánh giá đặc điểm địa hình địa mạo đá bazan vùng Hịa Bình phân dạng địa hình sau:
Địa hình sườn dốc kéo dài dạng tuyến (hình 1) Trên dạng địa hình mặt cắt vng góc với tuyến (trục A-A)
Địa hình sườn dốc dạng yên ngựa
Địa hình sườn dốc dạng trịn kiểu bát úp (hình 2) Trên mặt cắt địa hình ngang vng góc với đường đồng mức, sườn dốc có dạng đỉnh thân dốc chân thoải
Từ đặc điểm địa hình cấu trúc phân đới vỏ phong hóa cấu trúc vỏ phong hóa bazan sườn dốc đánh giá theo số dạng Hình
2.4 Đặc điểm địa chất thuỷ văn
Đá bazan phần nứt nẻ có khả tàng trữ nước Nguồn cung cấp nước cho đới chứa nước nứt nẻ đá có khả nước hồ thủy điện Hịa Bình Những chứng khả thấm tàng trữ nước phần đá bazan nứt nẻ thể mạch nước ngầm xuất lộ sườn
dốc mực số cơng trình khai thác nước nhỏ gần kề với khu vực lòng hồ mực nước hồ đạt đến cao trình Tuy nhiên đa phần khơng có quan hệ thủy lực với phần đá magma nằm xa khu vực lòng hồ
Bên cạnh nước tồn đới nứt nẻ, nước tồn đới phong hóa dở dang tương đối phổ biến,
Hình Địa hình dạng tuyến
Hình Địa hình sườn dốc dạng trịn kiểu bát úp
Hình Cấu trúc vỏ phong hóa bazan sườn dốc
Bảng
Lỗ khoan
Mẫu số
Khối lượng
T/m3 Kháng nén kG/cm2 Kháng kéo kG/cm2 Góc ma sát độ Lực dính kG/cm2
Thể tích Riêng Tự nhiên Bão hòa Tự nhiên Bão hòa Tự nhiên Bão hòa Tự nhiên Bão hòa
K7 M30 2.71 2.83 1012 997 79 77 46 46 160 156
K9 M26 2.72 2.82 925 895 66 65 43 42 142 126
K8 M25 2.71 2.83 1002 977 70 67 46 46 151 129
K22 M29 2.74 2.87 1130 865 81 69 45 42 145 139
K24 M27 2.73 2.86 1109 902 75 72 41 40 148 142
(37)phân bố không liên tục mức độ phong phú phụ thuộc vào tính chất tụ thủy hay phân thủy địa hình Giữa sườn dốc khác mực nước đới chứa nước chúng khác tùy thuộc vào đặc điểm quan hệ thủy lực chúng
Đặc điểm chung địa chất thủy văn tính đa dạng dạng chứa nước với nguồn cung cấp quan hệ thủy lực phức tạp Nhưng thành phần hóa học nước tương đối đồng nhất, tất khơng có khả ăn mịn bê tơng Do vấn đề địa chất thủy văn liên quan đến ổn định thi cơng móng cơng trình đặc điểm mực nước ngầm
- Tính chất lý đá gốc
- Tính chất lý lớp thuộc đới phong hóa triệt để - Tính chất lý lớp đất thuộc đới phong hóa dở dang
3 Sự biến đổi tính chất lý
3.1 Quy luật biến đổi tính chất lý đất phong hóa bazan Hồ Bình theo độ ẩm
Trong đới vỏ phong hố đá bazan vùng Hịa Bình hầu hết tiêu độ bền đặc trưng biến dạng có khác điều kiện trạng thái tự nhiên với trạng thái bão hòa Tuy nhiên, với đá suy biến đổi không lớn giá trị nhỏ trình biến đổi khơng đáng kể Do đó, đặt vấn đề nghiên cứu quy luật biến đổi đặc trưng độ bền biến dạng đất lớp đất thuộc hai đới phong hóa nằm để làm sở lựa chọn thông số đất cho tính tốn thiết kế móng
Q trình nghiên cứu biến đổi đặc trưng độ bền biến dạng đất thực thiết bị cắt phẳng nén trục không nở hông phịng thí nghiệm trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội
Số lượng mẫu thí nghiệm gồm 20 mẫu đất đới phong hóa dở dang 30 mẫu đới phong hóa triệt để Trong đó, tiêu độ bền xác định theo sơ đồ cắt nhanh khơng nước Mỗi mẫu đất tiêu khối lượng thể tích, lực dính kết, góc ma sát modun tổng biến dạng tiến hành nhiều trạng thái ẩm khác nhau, bao gồm trạng thái tự nhiên độ ẩm khác
Từ kết thí nghiệm rút mơt số quy luật biến đổi đặc trưng đất theo biến thiên độ ẩm Hình 4, 5, 6,
Kết thí nghiệm cho biết biến đổi đặc trưng biến dạng đất xảy mạnh mẽ với cấp gia tải Sự ảnh hưởng thể mặt giá trị lún cuối tốc độ lún tăng lên, cấp gia tải thứ cấp biến đổi không đáng kể Quy luật biến đổi hệ số nén lún cấp thể qua số liệu thực nghiệm biểu diễn theo hàm tương quan hình 3.2 Quy luật biến đổi độ ẩm theo thời gian
Nhìn chung, đặc trưng độ bền, khối lượng thể tích đặc trưng biến dạng đất ln có quan hệ mật thiết với độ ẩm chúng Đối với đất phong hóa bazan dễ biến đổi tiếp xúc với nước, kể trường hợp cột nước thấp Điều cho thấy vai trị mưa đến biến đổi tính chất lý đất phong hóa bazan
Thực nghiệm cho thấy, vỏ phong hóa Bazan
Hình Quy luật biến đổi khối lượng thể tích Hình Quy luật biến đổi lực dính kết đất
Hình Quy luật biến đổi góc ma sát trong Hình Quy luật biên đổi đặc trưng biến dạng
Hình Minh hoạ biến thiên độ ẩm theo thời gian độ sâu
Bảng
Chỉ tiêu Đơn vị Sét pha lẫn dăm Sét pha sạn
Thành phần hạt %
>0.5mm % 15.6
0.5-0.25 mm % 7.3
0.25-0.1mm % 14.6 18.7
0.1-0.05mm % 25.9 21.3
0.05-0.01mm % 30.6 21.2
<0.005mm % 25.9 15.9
Độ ẩm tự nhiên % 36 27.9
Khối lượng thể tích tự nhiên T/m3 1.81 1.90
Khối lượng thể tích bão hồ T/m3 1.97 1.98
Khối lượng thể tích khơ T/m3 1.39 1.53
Khối lượng riêng T/m3 2.70 2.69
Hệ số rỗng 0.949 0.771
Chỉ số dẻo % 15.6 11.4
Độ sệt 0.33 0.29
Lực dính kết C tự nhiên kG/cm2 0.45 0.369
Góc ma sát tự nhiên độ Lực dính kết C bão hồ kG/cm2 0.239 0.195
Góc ma sát bão hoà độ 10 14 Hệ số nén lún a1-2 cm2/kg 0.022 0.019
Hình Mơ hình cấu tạo màng nước liên kết
Bảng
Chỉ tiêu Đơn vị Sét pha lẫn dăm Sét pha sạn
Thành phần hạt %
>0.5mm % 18.9
0.5-0.25 mm % 6.2 12.2
0.25-0.1mm % 10.6 11.2
0.1-0.05mm % 32.7 15.6
0.05-0.01mm % 29.6 18.7
<0.005mm % 20.9 23.4
Độ ẩm tự nhiên % 36 29.7
Khối lượng thể tích tự nhiên T/m3 1.89 1.91
Khối lượng thể tích bão hồ T/m3 2.02 1.98
Khối lượng thể tích khơ T/m3 1.39 1.53
Khối lượng riêng T/m3 2.72 2.71
Hệ số rỗng 0.949 0.771
Chỉ số dẻo % 16.1 13.4
Độ sệt 0.41 0.35
Lực dính kết C tự nhiên kG/cm2 0.55 0.65
Góc ma sát tự nhiên độ 14 17 Lực dính kết C bão hồ kG/cm2 0.209 0.146
Góc ma sát bão hoà độ 3 Hệ số nén lún a1-2 cm2/kG 0.025 0.023
có nước mặt nước mặt làm tăng độ ẩm đất nền, ngược lại không mưa mà xuất bay nước đất độ ẩm đất giảm Trong thực tế xem diễn biến mưa mang tính chu kỳ Trong chu kỳ nửa chu kỳ làm tăng độ ẩm đất ứng với thời gian mưa, nửa chu kỳ làm giảm độ ẩm đất ứng với thời gian không mưa, nước bị bay Theo thời gian, độ ẩm đất biến đổi theo độ sâu Quy luật biến đổi độ ẩm đất theo độ sâu phụ thuộc vào khả thấm bay Ở độ sâu khác độ trễ trình tăng độ ẩm trình mưa khác nhau, độ sâu lớn độ trễ lớn (hình 8)
Như vậy, bỏ qua yếu tố bất thường xem xét cách chi tiết đầy đủ độ ẩm đất biến đổi liên tục không ngừng điều khiển tác nhân ngược chiều
nhau nối tiếp liên tục mưa không mưa Giữa hai trình biến đổi độ ẩm trình biến đổi tác nhân ảnh hưởng có lệch pha Trong lệch pha biến đổi theo chiều sâu có quy luật là: Nếu tác nhân có chu kỳ biên độ khơng đổi với loại đất định có độ sâu mà từ đến sâu độ ẩm đất không đổi với nhiều quy luật khác phụ thuộc vào nhiều yếu tố
Do đó, nghiên cứu thực nghiệm xác định thông số đánh giá biến đổi độ ẩm đất theo chiều sâu sở cho việc xác lập thông số để tính tốn thiết kế móng
(38)Một vài vấn đề phát triển
theo định hướng giao thông công cộng Discusstion on Transit Oriented Development
Nguyễn Mạnh Hùng
Tóm tắt
Sự tăng trưởng giao thông giới Việt Nam, đặc biệt xe ô tô con, đến tình trạng đáng báo động Nó dẫn đến tai nạn giao thông, ùn tắc giao thông ô nhiễm môi trường nghiêm trọng thành phố lớn như Hà Nội, Hồ Chí Minh Chính phủ nhà hoạch định sách đưa chiến lược chương trình khác để hạn chế việc sử dụng xe cá nhân Phát triển đô thị theo định hướng giao thông công cộng (TOD) sách đó, dựa kết nối giao thơng sử dụng đất, với mục đích khuyến khích người sống gần GTCC sử dụng Kết hợp với chiến lược khác (Ví dụ: Quản lý nhu cầu giao thông), phát triển theo định hướng giao thông công cộng (TOD) mong đợi làm giảm việc sử dụng xe cá nhân khuyến khích sử dụng GTCC Bài báo trình bày hiểu biết chung TOD, lợi ích mà TOD mang lại khó khăn thách thức q trình thực TOD. Viết tắt: TOD: Transit Oriented Development, GTCC: Giao thông
công cộng, SDD: Sử dụng đất
Abstract
The growth of motorized vehicles, especially cars is very alarming in Vietnam It is the reason why the traffic accidents, traffic jams and air pollution increase seriously especially in some megacity such as Hanoi and Hochiminh Government and decision makers did many strategies and programs to curtail the use of individual motor vehicles Transit Oriented Development (TOD) is one such planning strategy that integrates land use and transportation to encourage people to live near transit and use it Combined with different strategies (such as transportation demand management), the TOD is expected to reduce the use of individual vehicle use and encourage the use of transit This paper presents the general understanding of TOD, benifits of TOD and barriers to TOD in planning and implementation.
ThS Nguyễn Mạnh Hùng
Bộ môn Giao thông đô thị
Khoa Kỹ thuật hạ tầng môi trường đô thị Email: kthung1978@gmail.com
ĐT: 0913004724
Ngày nhận bài: 03/6/2016 Ngày sửa bài: 08/6/2016 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Đặt vấn đề
Sử dụng xe cá nhân cho nhu cầu lại hàng ngày người dân thành phố lớn có nhiều hạn chế Trước hết, địi hỏi mức đầu tư lớn hạ tầng giao thông xây dựng đường bãi đỗ xe (mà nước phát triển Việt Nam có đủ nguồn lực để thực hiện) Đồng thời, việc sử dụng xe cá nhân làm tăng mức độ ùn tắc giao thơng, nhiễm mơi trường khơng khí, chuyến ngày dài tiêu tốn nhiều thời gian chi phí lại Đây xu thực nhiều nước phát triển (Mỹ, Anh, Đức )
Các nước phát triển Ấn Độ Trung Quốc thu hẹp khoảng cách với nước phát triển tỷ lệ sở hữu xe cá nhân, hai nước có mức nhiễm mơi trường khơng khí giới (báo cáo tổ chức y tế WHO năm 2015) Ở New Delhi - Ấn Độ, nồng độ hạt gây ung thư thâm nhập qua phổi vào mạnh máu 215 microgram/m3 - gấp 21 lần so với khuyến cáo giới;
và nhiễm khơng khí ngun nhân gây tử vong lớn thứ hai Ấn Độ Ở nước ta, phương tiện lại người dân đa phần xe máy, tốc độ tăng trưởng xe ô tô thay xe máy tăng nhanh Theo số liệu thống kê công an TP Hà Nội năm 2015, tốc độ tăng trưởng trung bình giai đoạn 2010-2015 tơ tăng cao 16.15%/năm Xe ô tô nguyên nhân góp phần gây ùn tắc giao thơng nghiêm trọng hai thành phố lớn Hà Nội Hồ Chí Minh Mặt khác, mức độ nhiễm mơi trường khơng khí Hà Nội ngưỡng đáng báo động (chỉ số ô nhiễm Hà Nội đứng thứ giới sau Ardhali Bazar Ấn Độ - ngày 5/10/2016) Nếu khơng có chiến lược quản lý phương tiện cá nhân kịp thời, tương lai Hà Nội, TP Hồ Chí Minh giống Ấn Độ, Trung Quốc
Vì giao thơng sử dụng đất có mối quan hệ khơng thể tách rời, nên nhiều nhà nghiên cứu nhận thấy quy hoạch sử dụng đất giải pháp để làm giảm việc sử dụng xe cá nhân Nghiên cứu quy hoạch thời gian gần đưa số lập luận để làm bật tầm quan trọng việc sử dụng đất hỗn hợp phát triển tập trung với mật độ cao Những hình thức phát triển mong đợi khuyến khích giao thơng phi giới GTCC, khơng khuyến khích sử dụng xe cá nhân Phát triển theo định hướng giao thông công cộng (TOD) chiến lược
2 Khái niệm TOD
TOD giới thiệu vào năm đầu 1990 Peter Calthorpe, kiến trúc sư đồng thời nhà quy hoạch người Mỹ Ông định nghĩa TOD sách hướng dẫn thiết kế phát triển theo định hướng giao thông công cộng cho thành phố San Diego là: “Cộng đồng nằm khoảng cách 2000 feet (600m) đến điểm dừng GTCC khu vực thương mại cốt lõi Quy hoạch thiết kế hướng đến người tăng cường sử dụng GTCC không bỏ qua vai trò xe cá nhân SDD hỗn hợp gồm nhà ở, cửa hàng bán lẻ, văn phịng, khơng gian mở cơng trình cơng cộng khác Do đó, TOD trở nên thuận tiện cho người dân lại GTCC, xe đạp, xe tơ con” (Hình 1) Định nghĩa cho thấy TOD kết hợp đặc điểm phát triển thông minh (Smart Growth) với mục đích khuyến khích lại GTCC giao thông phi giới
Mặc dù khái niệm TOD xuất phát từ Calthorpe quan, tổ chức khác lại đưa khái niệm TOD riêng họ dựa nhu cầu
đặc điểm địa phương Ví dụ, Bay Area Rapid Transit Authority - San Francisco định nghĩa TOD là: “Sự phát triển với mật độ trung bình đến mật độ cao, nằm bên khu vực dễ dàng đến điểm dừng GTCC chính, thường kết hợp nhà ở, việc làm, mua sắm, thiết kế hướng đến người khơng loại trừ xe cá nhân TOD xây dựng tái phát triển nhiều tịa nhà, có thiết kế tiện ích hướng đến sử dụng GTCC.” Trong đó, Regional Transportation Authority of Northeast Illinois - Chicago định nghĩa TOD cách đơn giản, “sự phát triển bị ảnh hưởng định hướng dịch vụ GTCC để thuận lợi cho người sử dụng GTCC”
Các khái niệm tương tự TOD
Có nhiều khái niệm khác tương tự TOD như: Phát triển hỗ trợ giao thông công cộng (Transit Supportive Development), Phát triển kết nối GTCC (Transit Joint Development), Phát triển tập trung vào GTCC (Transit Focused Development), Phát triển thân thiện với GTCC (Transit Friendly Development), Làng GTCC (Transit Village) Khái niệm phát triển gần GTCC (Transit Proximate Development) mang nghĩa tiêu cực, thiếu đặc điểm tích cực TOD
Tóm lại, TOD khái niệm đưa khung phát triển thực để phù hợp với điều kiện địa phương Nó việc xây dựng phát triển gần GTCC, dễ dàng tiếp cận
với dịch vụ hàng ngày sử dụng đất hỗn hợp mật độ cao Các đặc điểm khác bao gồm mạng lưới đường đường bộ, đường xe đạp phải khuyến khích người TOD phát triển theo trục GTCC tái phát triển khu vực gần nhà ga GTCC xây dựng
3 Các yếu tố TOD
Mặc dù vài yếu tố TOD trùng với đặc điểm tăng trưởng thông minh, có thêm mục đích nữa, khuyến khích người dân sử dụng GTCC Dưới đặc trưng TOD
Sử dụng đất: SDD hỗn hợp thương mại, bán lẻ, đất quan với mật độ từ trung bình đến mật độ cao
Giao thông: bộ, xe đạp GTCC (thiết kế đô thị thân thiện với xe đạp)
Dân số: hỗn hợp với quy mơ hộ gia đình, độ tuổi thu nhập khác
Nhà ở: hội nhà cho mức thu nhập khác nhau, bao gồm nhà dành cho người thu nhập thấp
Hình thức đô thị: phát triển nhỏ gọn mật độ cao, mạng lưới giao thông đa phương thức
Cervero nhấn mạnh tầm quan trọng yếu tố (3Ds): mật độ SDD (Density), đa dạng (Diversity) thiết kế (Design) để dẫn đến thành công TOD
4 Những lợi ích TOD
TOD chiến lược kết nối GTCC với SDD với mục tiêu khuyến khích người dân bộ, xe đạp GTCC Vì vậy, lợi ích mà TOD mang lại bao gồm lợi ích GTCC, tổng hợp bảng 4.1
5 Những thách thức TOD
Mặc dù TOD mang lại nhiều lợi ích, việc áp dụng TOD nước ta dừng lại đồ án quy hoạch Đó việc thực thi TOD gặp nhiều khó khăn thách thức
Địi hỏi linh hoạt q trình thực hiện: Khơng có hai khu vực giống địa lý xã hội Và bên khu vực đó, đặc điểm kinh tế xã hội thay đổi sau khoảng thời gian định Vì thế, trình triển khai TOD cần phải linh hoạt để thích ứng với yêu cầu vấn đề khu vực khác
Hình Mơ hình quy hoạch TOD Peter Calthorpe
Bảng Những lợi ích TOD
Lợi ích kinh tế
- Giảm chi phí xây dựng đường phố bãi đỗ xe;
- Thúc đẩy phát triển kinh tế giảm thời gian hao phí đường; tạo thuận lợi thu hút đầu tư
- Tăng giá trị bất động sản gần ga điểm dừng GTCC; - Tăng thu nhập ngân sách từ thuế bất động sản
Lợi ích xã hội
- Cải thiện gắn kết xã hội người dân đô thị; - Tăng cường sức khỏe người dân việc tiếp cận GTCC chủ yếu bộ, xe đạp mơi trường khơng khí nhiễm;
- Giảm tai nạn giao thông;
- Tăng cường lựa chọn phương thức lại, đặc biệt giao thông phi giới;
- Tiết kiệm chi phí dành cho giao thơng - Mở rộng thị trường cho nhà đầu tư;
- Tăng hội lựa chọn nơi ở, đặc biệt cho người thu nhập thấp;
- Tăng hội tiếp cận việc làm cho người lao động
Lợi ích mơi trường
- Giảm ùn tắc giao thông; - Giảm tiêu thụ nhiên liệu;
- Cải thiện chất lượng khơng khí, tiếng ồn giao thơng; - Giảm phát triển thị dàn trải, giữ gìn đất canh tác, môi trường tự nhiên;
(39)Mặt khác, TOD cách tiếp cận toàn diện để hướng tới mục tiêu giảm phụ thuộc người dân vào phương tiện giới cá nhân Do đó, cần mềm dẻo để phù hợp với điều kiện khác nhau, không đơn giản tạo hình thức phát triển nhỏ gọn
Đòi hỏi thay đổi quy định sử dụng đất: Các văn pháp quy SDD phần quan trọng phức tạp quy hoạch Nếu đề xuất TOD không phù hợp với thể chế, sách quản lý đất đai địa phương, cần xem xét kiến nghị sửa đổi, bổ sung Tuy nhiên, điều không đơn giản nước ta quản lý chồng chéo, khơng thống thiếu hiệu
Địi hỏi phối hợp chặt chẽ bên liên quan: TOD khái niệm khái niệm phức tạp bao gồm nhiều bên liên quan khác nhau, từ quan phủ đến địa phương, quan giao thơng vận tải, tổ chức có lợi ích từ TOD người dân địa phương Sự phối hợp bên khác hiểu biết họ TOD vấn đề quan trọng để thực TOD thành cơng
Địi hỏi nguồn lực lớn: TOD phát triển tồn diện, địi hỏi đầu tư lớn (đặc biệt đầu tư xây dựng hệ thống GTCC sức chở lớn) Nếu dựa vào nguồn vốn ngân sách nhà nước khơng đủ, cần có hợp tác khối tư nhân trình thực TOD Ngồi ra, cần nghiên cứu sách kinh tế phù hợp, tận dụng nguồn vốn vay phát triển để tạo nguồn lực đủ mạnh cho thực thi TOD
6 Kết luận:
Mặc dù có nhiều khó khăn thách thức thực tế cho thấy có nhiều học thành công TOD với mức độ khác nhiều nước giới (Copenhagen
– Đan Mạch; California, Oregon - Mỹ; Canada; Victoria, Queensland – Úc; Tokyo - Nhật Bản; Singapore, ) Vì thế, trước áp dụng TOD vào Việt Nam, cần phải có nghiên cứu đầy đủ TOD cho phù hợp với đặc điểm kinh tế, xã hội người Với giá trị mang lại, TOD chắn cơng cụ hữu ích quy hoạch phát triển đô thị Việt Nam
T¿i lièu tham khÀo
1 Phạm Hoài Chung, “Sự cần thiết quản lý tốc độ gia tăng phương tiện giao thông cá nhân hạn chế UTGT địa bàn TP Hà Nội; Phương tiện giao thông cá nhân cần kiểm soát đề xuất giải pháp, phương án, kịch kiểm soát phương tiện giới cá nhân nhằm kiểm soát phương tiện giao thông cá nhân tham gia giao thông đến năm 2020-2025”, Hà Nội, 2016.
2 Nguyễn Mạnh Hùng, Trần Thanh Sơn, “Nâng cao chất lượng phục vụ hệ thống giao thông công cộng địa bàn thành phố Hà Nội”, Hà Nội, 2016
3 Aruna S Reddi, Subrata Chattopadhyaya, Taraknath Mazumder, “Transit Oriented Development: An Integrated Land Use & Transportation Alternative for Sustainable Development”, March 2010.
4 Caroline Wilkie, Kary Petersen, “The Benifits of Transit Oriented Development”, Australia, February 2010. 5 TCRP Report 102, “Transit-Oriented Development in the
United States: Experiences, Challenges, and Prospects”, Washington, D.C 2004.
6 CTOD, “Capturing the Value of Transit”, November 2008. 7 http://www.calthorpe.com/
8 https://www.epa.gov/smartgrowth
/10
, , ,
3
, , ,
/
( )( ) ( 1)
1 /
1,188.10 ( ) 1, 464.10
p p p
a t g t a t g t a a
g t a t g t
d A
t e c V
t
φ
λ
θ θ θ θ
ρ φ
θ θ θ
− −
∆ = − ∆ − − ∆
+
= − ∆ − ∆
Thực trình tính lặp xác định nhiệt độ tiết diện dầm thép IPE360 chịu cháy sau 51,25 phút đạt 6410C sau 60 phút đạt 6910C
Nhận xét: Khi dầm IPE360 khơng có lớp bảo vệ, điều kiện cháy khoảng 16 phút 30 giây đạt nhiệt độ tới hạn 6410C Với vật liệu thép bị khả chịu lực
hoàn toàn Nếu thêm lớp chống cháy vữa dày 10 mm, sau 51,25 phút nhiệt độ dầm dạt tới giá trị 6410C Có thể
thấy tác dụng hữu ích lớp vữa chống cháy kéo dài thời gian chịu lửa dầm gần lần để đạt tới nhiệt độ tới hạn
4 Kết luận
Phương pháp nhiệt độ tới hạn đơn giản áp dụng phổ biến tính tốn cấu kiện thép Người dùng tính tốn cho tồn cấu kiện khung thép rút
ra đánh giá hữu ích khả chịu lực cấu kiện điều kiện chịu lửa.Từ khuyến nghị phương án gia cường thêm lớp vật liệu chống cháy cho cấu kiện cần thiết, đảm bảo khả chịu lực cơng trình
Tuy nhiên phương pháp bộc lộ số hạn chế định: Không đánh giá làm việc đồng thời nhóm cấu kiện tồn hệ cấu kiện kết cấu chịu lực Không đánh giá ứng xử hệ kết cấu cấu kiện xét đến làm việc hệ kết cấu thời gian t./
T¿i lièu tham khÀo
1 Fire resistance asessment of steel structures according to part 1-2 of Eurocode (EN 1993-1-2) Bin Zhao.
2 EN 1993-1-2: General rules - Structural fire design.
Tính tốn dầm thép điều kiện chịu lửa
(tiếp theo trang 69)
Phát triển đô thị bền vững –
Thực trạng hướng Việt Nam thời gian tới Sutainable urban development - Reality and direction of Vietnam in the coming time
Lê Thu Giang
Tóm tắt
Phát triển bền vững ngày trở thành trung tâm sự phát triển lĩnh vực xã hôi bước vào kỉ 21 Các quốc gia giới hướng đến mục tiêu xây dựng phát triển đô thị, thành phố theo hướng bền vững Phát triển đô thị bền vững được nhiều học giả nước nghiên cứu nhiều đa chiều theo đối tượng nghiên cứu Sự phát triển tăng trưởng mạnh mẽ thành phố tạo nhiều vấn nạn, ảnh hưởng đến phát triển bền vững đô thị tương lai Bài viết đưa cách tiếp cận riêng dựa nguyên tắc chung để hiểu được thực trạng phát triển đô thị nước ta phương hướng để tiến tới xây dựng đô thị một cách bền vững thời gian tới. Từ khóa: phát triển bền vững, phát triên đô thị bền vững, quản
lý đô thị, quy hoạch đô thị, kinh tế đô thị, môi trường đô thị
Abstract
Sustainable development is increasingly becoming a center of development in all sectors when society has entered the 21st century Countries in the world are aiming to build and develop cities in a sustainable way Sustainable urban development has been studied extensively and multidimensional by the study subjects by many domestic and foreign scholars The strong development and growth of cities have also created many problems that affect the sustainable development of the city in the future This article will offer a separate approach based on common principles to understand the current state of urban development in our country and the direction to move towards sustainable urban construction in the future.
Key words: sustainable development, sustainable urban
development, urban management, urban planning, urban economy, urban environment
TS Lê Thu Giang
Bộ môn Quản lý dự án Kinh tế đô thị Khoa quản lý đô thị
Email: lethugiang25@gmail.com Điện thoại: 0977686586
Ngày nhận bài: 16/9/2017 Ngày sửa bài: 26/10/2017 Ngày duyệt đăng: 11/02/2019
1 Phát triển đô thị bền vững
Phát triểu bền vững hiểu gì?
Hiện khái niệm Phát triển bền vững (sustainable development) ngày phổ biến bước gây ảnh hưởng, làm thay đổi sách phát triển kinh tế nhiều quốc gia giới
Năm 1987, định nghĩa ủy ban Brundtland nêu khái niệm phát triển bền vững sau: “Một phát triển vừa thích hợp với thời đại ngày nay, vừa khơng ảnh hưởng tới việc thỏa mãn cháu đời sau”
Năm 1992, Hội nghị Thượng đỉnh vể trái đất Rio de Janeiro với chủ đề “Môi trường trái đất” đưa Chương trình Nghị 21, với kế hoạch chi tiết nhằm xem xét lại tăng trưởng kinh tế, tiến công xã hội bảo vệ môi trường nghiêm túc nghiên cứu vấn đề “phát triển bền vững” Một số nguyên tắc quan trọng nêu cho phát triển bền vững là: “Phát triển bền vững cần phải đáp ứng nhu cầu hệ mà không phương hại đến khả đáp ứng nhu cầu hệ tương lai”
Như vậy, phát triển bền vững (PTBV) hiểu q trình dàn xếp, thỏa hiệp hệ thống kinh tế, tự nhiên xã hội, tức phát triển bền vững phải đảm bảo mục tiêu kinh tế, xã hội mơi trường hài hịa với (H.Barton, International institute for environment and development - IIED)
Phát triển bền vững yêu cầu phải đảm bảo cân bảo vệ môi trường tự nhiên với khai thác nguồn tài nguyên thiên nhiên phục vụ lợi ích người nhằm trì mức độ khai thác nguồn tài nguyên giới hạn định cho phép, tiếp tục hỗ trợ điều kiện sống cho người sinh vật sống trái đất
Phát triển bền vững cịn có yếu tố xã hội hướng đến công bằng, ổn định, tạo điều kiện thuận lợi cho lĩnh vực phát triển người; cố gắng cho tất người có hội phát triển tiềm thân điều kiện sống chấp nhận
Yếu tố kinh tế đóng vai trị khơng thể thiếu phát triển bền vững Nó địi hỏi phát triển hệ thống kinh tế, tăng trưởng kinh tế nhằm nâng cao đời sống thu nhập người dân quốc gia góp phần thúc đẩy phát triển xã hội Một quốc gia giàu mạnh, người dân có cuốc sống vật chất đầy đủ nhận thức đầy đủ phát triển bền vững
Phát triển thị bền vững gì?
Trên thực tế, khái niệm “phát triển đô thị bền vững” đa dạng Về quản lý hành thị, mối quan hệ quan cơng quyền người dân; mơi trường thái độ ứng xử hệ việc khai thác tài nguyên để dành lại cho hệ mai sau, Hơn nữa, quốc gia tùy theo đặc điểm trị, kinh tế, văn hóa xã hội giai đoạn lại đưa định nghĩa tiêu chí riêng
(40)Có thể thấy, mối quan hệ tiêu chí PTĐTBV thể thống chặt chẽ, hữu với nhau, thiếu nhóm tiêu chí thị khó phát triển bền vững
2 Phát triển đô thị bền vững nước ta nay
Các đô thị Việt Nam phát triển nhanh hệ thống thị - trung tâm chưa hình thành khắp vùng chưa có giải pháp hữu hiệu điều tiết q trình tăng trưởng So với nước khu vực, đô thị Việt Nam có bước chuyển mạnh mẽ Năm 1999 tốc độ thị hố tăng lên 23,6% đạt 28% Theo dự báo Bộ Xây dựng, năm 2020, tốc độ thị hố Việt Nam đạt khoảng 45% Đặc biệt hai thành phố Hà Nội thành phố Hồ Chí Minh, tỷ lệ thị hóa dự kiến 55 - 65% vào năm 2020 Phần lớn dân số đô thị sống thành phố lớn này… Các thị lớn có sức hút mạnh tạo tập trung đông dân cư, khu công nghiệp tải thị nhỏ vừa sức hấp dẫn, khơng có khả đảm nhiệm vị trí vai trị trung tâm mạng lưới thị tồn quốc
Q trình thị hóa nguyên nhân gây nên tình trạng phát triển tự phát Thể rõ nét cơng trình
xây dựng mọc lên nhanh chóng khu vực mở không theo quy hoạch chung, quy hoạch chi tiết duyệt với tượng lấn chiếm không gian quy hoạch Trong khu đô thị mới, phần lớn đất đai dành cho phát triển quỹ nhà ở, xây dựng cơng trình dịch vụ để bán cho thuê, diện tích xanh, khu vui chơi cơng trình cơng cộng bị thu hẹp tối đa để giảm bớt suất đầu tư hạ tầng sở Cách đầu tư xây dựng giúp chủ đầu tư thu hồi vốn có lãi nhanh lại ảnh hưởng xấu đến chất lượng môi trường chất lượng dịch vụ xã hội khu vực (khu nhà ngày bị thiếu diện tích vườn hoa, xanh, nhà trẻ, tuyến ) Ngoài ra, nhà quản lý, nhà tư vấn quy hoạch, nhà kiến trúc, nhà xây dựng trình quản lý quy hoạch kiểm sốt phát triển thị cịn thiếu đồng thống làm cho cảnh quan đô thị lộn xộn, đe dọa phát triển bền vững đô thị Cơ sở hạ tầng xã hội kỹ thuật khu dân cư thị nhìn chung khơng đồng bộ, mạng lưới giao thơng ngồi đô thị chưa phát triển, gây trở ngại cho mối liên thông đô thị với vùng lân cận
Việc quy hoạch tiến hành chậm so với thực tế xây dựng đô thị, quy hoạch chi tiết thị cịn thiếu chất lượng cịn hạn chế thiếu sở tài liệu điều tra Kiến trúc thị phát triển chưa có định hướng, nhiều di sản, kiến trúc văn hóa có giá trị dân tộc bị vi phạm biến dạng nghiêm trọng
Như vậy, phát triển tăng trưởng mạnh mẽ thành phố tạo nhiều vấn nạn, ảnh hưởng đến phát triển bền vững đô thị tương lai như:
- Quy hoạch đô thị thường chậm so với phát triển kinh tế - xã hội bảo vệ môi trường nên thường dẫn đến “quy hoạch treo” Vì nước ta chưa sử dụng phương pháp quy hoạch chiến lược hợp để hài hòa quy hoạch nêu trên, chưa đáp ứng yêu cầu phát triển bền vững;
- Quan hệ đô thị với vùng nhiều mối quan hệ khác không giải thỏa đáng;
- Thiếu tầm nhìn chiến lược phát triển bền vững;
- Mơ hình cấu trúc thị linh hoạt khơng thích ứng với trình chuyển đổi;
- Chưa quan tâm thích đáng xây dựng mơi trường cư trú người (nhà ở);
- Xây dựng kết cấu hạ tầng không đồng bộ, không đạt chuẩn không phù hợp với nguồn lực, thường kẹt xe gây ách tắc giao thông;
- Quản lý Nhà nước đô thị thiếu chủ động quản lý thực quy hoạch;
- Thiếu hệ thống quan trắc, dự báo phịng ngừa biến đổi khí hậu, thiên tai cố cơng nghệ xẩy
Hình Thành phố phát triển bền vững (Nguyễn Minh Vĩ, 2016)
Hình Thành phố trình thị hóa (Nguyễn Minh Vĩ, 2016)
Để phát triển đô thị bền vững Việt Nam, thành phố lớn Hà Nội, TP HCM, v.v…, xác định tiêu chí phát triển đô thị bền vững để thực
Ở Thủ đô Hà Nội, quy hoạch tổng thể Hà Nội Thủ tướng Chính phủ phê duyệt đề mục tiêu phát triển là: “Thành phố Xanh, Văn hiến, Văn minh - Hiện đại.” Đó phương châm hợp lý để phát triển Thủ đô Hà Nội bền vững Chiến lược tạo hình ảnh riêng Hà Nội thơng qua hình ảnh mặt nước, xanh văn hóa thành phần phát triển bền vững
Chiến lược xây dựng đô thị vệ tinh (Sóc Sơn, Sơn Tây, Hịa Lạc, Xn Mai, Phú Xun) đô thị sinh thái (Quốc Oai, Chúc Sơn Phúc Thọ) nằm sơng với dịng chảy quanh co uốn khúc, theo mơ hình phát triển phân tán, tạo thành chùm thị có khả kết hợp khai thác ưu điểm lối sống thành thị nơng thơn, hướng tới hình thành đô thị sinh thái
Chiến lược không gian xanh, hình thành ý tưởng khơng gian xanh sơng Đáy, sơng Tích, sơng Hồng, sơng Nhuệ, đầm Vân Trì, sơng Cà lồ, Nam Linh Đàm đó, có vùng đệm xanh tập trung chủ yếu khu vực phía Nam sơng Hồng vành đai Trong không gian xanh, tổ chức công viên vui chơi giải trí cấp quốc gia, cấp vùng với loại hình cơng viên lịch sử, cơng viên văn hóa, vui chơi giải trí, cơng viên xanh tự nhiên, công viên xanh chuyên đề, kết hợp với hồ điều hòa xanh bảo tồn thiên nhiên thành phần đảm bảo cho phát triển bền vững
Như vậy, quy hoạch chung Hà Nội đến năm 2030 tầm nhìn đến 2050 đáp ửng tiêu chí PTĐTBV
Tuy nhiên, việc sáp nhập với tỉnh Hà Tây xã thuộc tỉnh Hịa Bình làm cho Thủ gặp nhiều khó khăn, thách thức, khó giải Việc chuyển hóa từ khu vực nơng nghiệp sang khu vực có chức thị, điểm dân cư nơng thơn sang mơ hình dân cư mới, đất đai canh tác nông nghiệp sang không gian xanh, khai thác hệ thống sơng ngịi vào khơng gian mặt nước đô thị, không khắc phục sớm hạn chế khó khăn làm cho Thủ Hà Nội khơng thỏa mãn tiêu chí PTĐTBV
Trong đó, thành phố Hồ Chí Minh (TP HCM) có cấu trúc cân đối 90% cư dân tập trung khu vực đô thị hóa với diện tích khoảng 7% diện tích tồn thành phố, khu vực phía Nam thành phố dồi môi trường tự nhiên mức lý tưởng Cùng với nỗ lực để đảm bảo tăng trưởng kinh tế TP HCM, cần phải có tầm nhìn thành phố phát triển bền vững, trọng đến công tác bảo tồn khôi phục môi trường tự nhiên đảm bảo an sinh xã hội
Quy hoạch xây dựng thành phố đến năm 2025 đề nguyên tắc chung tổ chức cơng viên xanh đưa diện tích xanh thành phố lên tới 15m2/người để trở thành thành phố xanh, khu vực nội thành tổ chức xanh đặc biệt 10m2/người gồm lâm viên rừng phịng hộ, kết hợp với khu vui chơi giải trí cuối tuần Khu vực ngoại thành hình thành thảm xanh lớn kết hợp với du lịch giải trí cuối tuần rừng tràm, đước Cần Giờ với diện tích khoảng 25000 hồi sinh từ năm 1998 UNESCO công nhận khu dự trữ sinh quyển, Việt Nam trở thành 19 nước giới có khu dự trữ sinh quyển, phổi thành phố HCM cần bảo vệ
Theo định phê duyệt điều chỉnh quy hoạch xây dựng TP HCM đến năm 2025 Thủ tướng Chính phủ nêu rõ “Bố trí trục xanh cảnh quan, mặt nước kết hợp du lịch giải trí dọc hai bên sơng Sài Gịn, Đồng Nai, Nhà Bè có diện tích khoảng 7000 ha” tương tự Amsterdam (Hà Lan), sông Seine Paris (Pháp), sông Vlatava (Praha - Séc), sông Hàn Seoul (Hàn Quốc), sông Neva st Peterbourg (Nga) kết hợp xanh với mặt nước
Tiếp đến, thành phố nên có cấu trúc thị làm giảm thiểu tác động môi trường, hạn chế hiệu ứng đảo nhiệt đô thị, nâng cao chất lượng khí lưu thơng Đó mơ hình thành phố đa trung tâm bao gồm trung tâm hữu: quận 1, quận 3, trung tâm Thủ Thiêm, phần quận Bình Thạnh, quận Phú Mỹ Hưng Các trung tâm khu vực bao gồm: Khu đô thị Cảng Hiệp Phước (huyện Nhà bè), Tân Kiên - Tân Tạo (huyện Bình Chánh), Khu cơng nghệ cao (Q9) khu đô thị vệ tinh Tây Bắc
TP HCM tình trạng khủng hoảng sinh thái dân số tăng nhanh (10 triêu dân vào năm 2025), ô nhiễm nước mặt không khí Để đối phó với khủng hoảng sinh thái giai đoạn biến đổi khí hậu thành phố đề nhiều chương trình như: nước thị, bảo vệ nguồn nước giảm thiểu nhiễm khơng khí quy hoạch thích ứng với biến đổi khí hậu
Để đảm bảo tiêu chí phát triển bền vững, TP HCM phải trải qua nhiều thách thức Dự án quốc gia “Nâng cao lực quy hoạch quản lý đô thị TP HCM” UNDP tài trợ năm 1996-1998 đề xuất phương pháp “Quy hoạch chiến lược hợp hướng đến mục tiêu phát triển bền vững” phương pháp “Quy hoạch có tham gia cộng đồng”, UBND Thành phố chấp thuận song chưa đưa vào thực Tuy nhiên việc thành lập Viện Nghiên cứu Phát triển TP HCM nơi tập trung nhà quy hoạch kinh tế, xã hội không gian, bước tiến quan trọng để hợp vấn đề kinh tế, xã hội, môi trường không gian hướng tới mục tiêu phát triển bền vững kỷ XXI cạnh tranh kinh tế tồn cầu hóa
3 Định hướng phát triển đô thị bền vững hướng tới mục tiêu kinh tế cạnh tranh sống tốt, đại sắc
Dựa Văn hợp 01/VBHN-VPQH năm 2015 hợp luật Quy hoạch thị văn phịng quốc hội ban thông qua ngày 20/7/2015 tạo hành lang pháp lý đồng cho công tác quản lý quy hoạch đô thị; công cụ quản lý giúp cho phát triển hệ thống đô thị thị bảo đảm đồng bộ, bền vững, có sắc, văn minh, đại Mục tiêu hướng tới Việt Nam tương lai phát triển đồng kinh tế - xã hội gắn liền với bảo vệ môi trường Do vậy, Luật Quy hoạch đô thị đời nhằm giải vấn đề xúc đô thị như: sử dụng đất đai, quản lý không gian, thiếu đồng sở hạ tầng kỹ thuật dịch vụ đô thị, nhiễm mơi trường, giải phóng mặt
Theo Quyết định Phê duyệt Chiến lược Phát triển bền vững Việt Nam giai đoạn 2011 – 2020 Thủ tướng Chính phủ, để thị phát triển theo hướng bền vững cần có kết hợp hài hịa, chặt chẽ phát triển kinh tế - xã hội bảo vệ môi trường theo hướng:
- Lấy người làm trung tâm phát triển
(41)- Cân đối tăng trưởng kinh tế xã hội
- Phát triển hài hòa người với công nghệ - kỹ thuật
- Đảm bảo phát triển đa văn hóa đời sống đạo đức, tinh thần nhóm người khác biệt
- Đảm bảo an ninh, hịa bình, trật tự ổn định xã hội - Đảm bảo tham gia dân chủ người dân tiến trình phát triển thị
- Cơng xã hội đời sống kinh tế
- Đảm bảo hài hịa hệ Phát triển khơng gian hợp lý
- Phát triển cân đối đô thị - nông thôn
Dựa Luật Quy hoạch đô thị “Định hướng chiến lược phát triển bền vững Việt Nam” Chính phủ ban hành chiến lược khung bao gồm định hướng lớn làm sở pháp lý để Bộ, ngành, địa phương triển khai thực hiện; đồng thời thể cam kết Việt Nam với quốc tế mục tiêu chung cần thực nhiệm vụ sau:
Thứ nhất, ứng dụng phương pháp quy hoạch chiến lược hợp nhất: phù hợp với Quyết định Thủ tướng Chính phủ: “Về việc ban hành Định hướng chiến lược phát triển bền vững Việt Nam (Chương trình nghị 21 Việt Nam) số 153/2004/QĐ/TTg ngày 17/8/2004
Để xác định tiêu chí phát triển thị bền vững thành phố cần có tổ chức đứng làm đầu mối thống quy hoạch: kinh tế, xã hội, bảo vệ môi trường, sở hạ tầng đô thị không gian đô thị (theo phương pháp quy hoạch chiến lược hợp nhất) để tìm chiến lược phát triển khu vực chung, đảm bảo yêu cầu cơng bằng, sống tốt tính bền vững Đồng thời, phải vào chiến lược để xác định tiêu chí phát triển thị bền vững thành phố nêu
Thứ hai, quy hoạch cần mang tính chiến lược thay tồn diện, linh hoạt, mang tính dài hạn, hợp liên ngành mang tính đến tồn cầu hóa… Quy hoạch cần có tham gia rộng rãi cơng chúng bên liên quan
Thứ ba, xây dựng hình thức thị theo hướng thân thiện, bảo vệ môi trường tài nguyên nâng cao chất lượng khơng gian sống Đồng thời, xác định vị trí thị
trong mối quan hệ hài hịa với:
- Đô thị - vùng (mở rộng lĩnh vực không gian đô thị); - Đô thị - tự nhiên (hình thái khơng gian theo điều kiện tự nhiên);
- Đô thị - nông thôn (chú ý tình trạng phát triển tự phát vùng ven đơ);
- Quá khứ - - tương lai (mở rộng lĩnh vực thời gian);
- Hiện đại sắc, tạo nên hấp dẫn (so với quy hoạch đại, quy hoạch chức cứng nhắc thiếu linh hoạt, quy hoạch đô thị hậu đại chức linh hoạt, hợp lý, lại có tính đa phương bao gồm nhiều loại, từ khơng gian lịch sử, khơng gian trí tuệ, khơng gian tinh thần, khơng gian nghệ thuật khơng gian văn hóa đến không gian tự nhiên);
- Kinh tế - thương mại (xanh, cạnh tranh), xã hội (hài hòa, sống tốt), khoa học kỹ thuật (tiên tiến) môi trường (lành mạnh)
Thứ tư, cần phải lựa chọn mơ hình phát triển đô thị phù hợp như: tập trung phân tán kết hợp tập trung với phân tán; trung tâm đa trung tâm;
Thứ năm, cần xây dựng tốt môi trường cư trú người (đi đơi với cơng xã hội cịn có công không gian công môi trường); Xây dựng kết cấu hạ tầng đồng lành mạnh, giao thông thông suốt; Xây dựng thiết chế quan trắc, dự báo, phòng ngừa ngăn chặn thảm họa biến đổi khí hậu, thiên tai cố cơng nghệ xẩy
Thứ sáu, công tác quản lý đô thị cần phải thực hiệu quản lý thực quy hoạch yếu tố hàng đầu
Như vậy, để có phồn vinh chung, lâu dài, việc phát triển phải tuân thủ quy tắc định mà giới hướng đến phát triển bền vững nói chung phát triển thị bền vững nói riêng Do đó, hệ thống thị nước ta cần có quy hoạch chiến lược tổng thể quy hoạch cụ thể chi tiết cho đô thị Đồng thời, phải đưa tiêu chí phù hợp bắt buộc chung để hướng đến vai trị quan quản lý quy hoạch đô thị quan trọng việc đề xuất định hướng cho phát triển đô thị./
T¿i lièu tham khÀo
1 Amore-architecture (2016), Phát triển đô thị bền vững Việt Nam, truy cập ngày tháng năm 2017, từ: http://amore- architecture.vn/Tin-tuc-su-kien/Phat-trien-do-thi-ben-vung-Viet-Nam.html
2 Nguyễn Minh Hòa (2006), Phát triển đô thị bền vững, truy cập ngày tháng năm 2017, từ http://tuoitre.vn/phat-trien-do-thi-ben-vung-158462.htm
3 Lê Hồng Kế (2010), Phát triển hệ thống đô thị quốc gia bền vững, truy cập ngày tháng năm 2017, từ: http://www.hids. hochiminhcity.gov.vn/c/document_library/get_file?uuid=c9e7a90d-4264-40a1-b9b4-c3b0cd71515e&groupId=13025
4 Nguyễn Đăng Sơn (2016), Tiêu chí thị bền vững quy hoạch xây dựng, Tạp chí quy hoạch xây dựng, số 81;
5 Thủ tướng phủ (2009), Quyết định số 445/QĐ-TTG Thủ tướng Chính phủ: Phê duyệt điều chỉnh định hướng Quy hoạch tổng thể phát triển hệ thống đô thị Việt Nam đến năm 2025 tầm nhìn đến năm 2050, ban hành ngày 07 tháng 04 năm 2009
6 Thủ tướng phủ (2012), Quyết định số 432/QĐ-TTG Thủ tướng Chính phủ: Phê duyệt Chiến lược Phát triển bền vững Việt Nam giai đoạn 2011 – 2020, ban hành ngày 12 tháng năm 2012 7 Văn phòng Quốc Hội (2015), Văn hợp 01/VBHN-VPQH
năm 2015 hợp luật Quy hoạch đô thị; ban hành ngày 20 tháng 7 năm 2015
8 Nguyễn Minh Vĩ (2016), Thực trạng quy hoạch phát triển đô thị Việt Nam – Làm để tiến đến việc phát triển đô thị bền vững, truy cập ngày tháng năm 2017, từ http://www. khonggiandep.com.vn/tin-tuc/tin-chuyen-nghanh/do-thi-viet-nam-va-xu-the-phat-trien-ben-vung
Giải pháp quản lý tiến độ, chi phí, điều chỉnh thực hợp đồng thi cơng xây dựng góc độ nhà thầu
Solution for management of schedule, cost, adjustment to construction contract performance by constractor
Lê Công Thành
Tóm tắt
Đối với nhà thầu thi công xây dựng, công tác quản lý thực hợp đồng thi cơng xây dựng kí kết đánh giá quan trọng, hợp đồng xây dựng không sở để tốn mà cịn sở để giải các vấn đề có tranh chấp xảy Xuất phát từ thực tiễn trên, báo đưa giải pháp sử dụng dụng đường cong ngân sách kết hợp với phương pháp quản lý giá trị thu EVM (Earned Value Management) để kiểm sốt tồn diện khối lượng, chi phí, tiến độ thực hiện điều chỉnh thực hợp đồng thi cơng xây dựng. Từ khóa: Quản lý thực hợp đồng thi công xây
dựng, đường cong ngân sách, phương pháp quản lý giá trị thu EVM (Earned Value Management)
Abstract
To the general construction contractors, management of signed construction contract performance is very important because the construction contract is not only the base of payment but also the base of handling the disputed issues Refer to above practical issues, this article talks about the solution of using budget curve line combine with Earned Value Management method (EVM) to control quantity, cost, schedule and adjustment to construction contract performance completely.
Key words: Management of adjustment to
construction contract performance, budget curve line, Earned Vale Management method
Lê Công Thành
Bộ môn Kinh tế nghiệp vụ Khoa Quản lý đô thị Điện thoại: 0917317060 Email: thanhxd2610@gmail.com
Ngày nhận bài: 30/5/2017 Ngày sửa bài: 10/6/2017 Ngày duyệt đăng: 11/2/2019
1 Đặt vấn đề
Trong năm gần đây, đầu tư xây dựng nước ta không ngừng tăng nhanh quy mô lẫn lĩnh vực đầu tư, làm cho nhu cầu thi cơng xây dựng cơng trình tăng lên khơng ngừng Do đó, nhà thầu thi cơng xây dựng nói chung với lực trúng thầu nhiều gói thầu thi cơng xây dựng với loại cơng trình khác thuộc nguồn vốn khác Đồng thời, hội đặt thách thức với nhà thầu thi công xây dựng phải quản lý nhiều gói thầu thi cơng xây dựng thời điểm, đặc biệt phải kể đến công tác quản lý thực hợp đồng, hợp đồng xây dựng không sở để tốn mà cịn sở để giải vấn đề có tranh chấp xảy Xuất phát từ thực tiễn trên, báo đưa giải pháp sử dụng dụng đường cong ngân sách kết hợp với phương pháp quản lý giá trị thu EVM (Earned Value Management) để kiểm soát tồn diện khối lượng, chi phí, tiến độ thực điều chỉnh thực hợp đồng thi công xây dựng
2 Thiết lập đường cong ngân sách để quản lý chi phí thực hợp đồng
Ngân sách kế hoạch tài tổng thể cho hợp đồng, phản ánh khoản thu, chi theo kế hoạch, có phân bổ theo khoản mục khoảng thời gian định [3] Ngân sách thước đo chuẩn để đo lường kết hoạt động phận sản xuất quản lý việc tổ chức thực hợp đồng thi công xây dựng Đối với nhà thầu, việc quản lý thực hợp đồng thi công xây dựng coi thành công đạt yêu cầu đặt hợp đồng, thỏa mãn mục tiêu khuôn khổ ngân sách hoạch định Ngân sách cơng cụ hữu ích cho việc xác định sai khác so với kế hoạch thực theo hợp đồng, mức độ sai khác nguồn gốc chúng, xác định hạn chế nguồn lực để thực hợp đồng Do đó, ngân sách sở cho hệ thống kiểm sốt chi phí tiến độ gói thầu theo hợp đồng thi cơng xây dựng kí kết
Ngân sách chi phí thực hợp đồng thường thể dạng đường cong chữ S Ngân sách chi phí thực hợp đồng thể theo dạng đồ thị hình
Đường cong ngân sách chi phí thực hợp đồng theo kế hoạch thời điểm bắt đầu, kết thúc việc thi công xây dựng theo hợp đồng Đường cong ngân sách chi phí thực hợp đồng vẽ theo tiến độ thi công dự định, thể luồng tiền hợp đồng theo tháng tổng chi phí cộng dồn cần thiết để thực hợp đồng Thông thường tiến độ thi cơng dự định thiết lập dựa vào kinh nghiệm tích luỹ cơng ty theo dạng cơng trình cụ thể Trong giá trị chi phí thực hợp đồng tháng tính từ sơ đồ tiến độ thi cơng tương ứng với chi phí theo kế hoạch cơng việc thực tháng Chi phí tháng tính cách cộng dồn với chi phí tháng trước
Khi thiết lập đường cong ngân sách, giúp đơn vị nhà thầu thi cơng xây dựng kiểm sốt nội dung quản lý chi phí sau:
- Tác động đến nhân tố gây thay đổi kế hoạch ngân sách chấp thuận;
- Đảm bảo tiêu không vượt ngân sách cho phép cho giai đoạn cho dự án;
- Theo dõi kết thực chi phí để nhằm tách biệt hiểu sâu chênh lệch thực tế so với kế hoạch;
(42)- Thông báo cho chủ thể dự án thay đổi chấp nhận chi phí tương ứng;
- Tiến hành biện pháp đưa mức bội chi giới hạn ngân sách cho phép
Với xác định tương tự ta xác định đường cong ngân sách: (1) đường cong ngân sách chi phí theo dự tốn hợp đồng cho công việc theo tiến độ (2) đường cong ngân sách chi phí theo dự tốn hợp đồng cho cơng việc thực tế hồn thành (3) đường cong ngân sách chi phí thực tế cho công tác thực hiện, đường cong thể hình Đường cong ngân sách chi phí thực tế cho cơng tác thực (3) thể chi phí thực tế mà nhà thầu bỏ để thực công việc hợp đồng theo tháng, chi phí cộng dồn từ tháng trước sang tháng sau Chi phí thực tế tháng xác định dựa vào: (1) Chi phí vật liệu – theo hóa đơn mua vật liệu đầu vào (2) Chi phí nhân cơng – theo báo cáo ban huy công trường khối lượng đơn giá nhân công tháng (3) Chi phí máy thi cơng – Theo hóa đơn đầu vào trường hợp thuê máy báo cáo tổng hợp khối lượng đơn giá ca máy máy thi cơng tự có (4) Chi phí chung – theo báo cáo tổng hợp hàng tháng Có điểm cần đặc biệt lưu ý trình kiểm sốt chi phí khơng phải lúc việc đường cong ngân sách chi phí thực tế phía đường cong ngân sách chi phí dự tốn có nghĩa chi phí thực hợp đồng kiểm sốt cơng việc thực hiệu quả, tạo lợi nhuận theo tiến độ thi cơng cơng trường đường cong chi phí thực tế yếu tố định đến chất lượng hiệu công việc hồn thành Cho nên việc kiểm sốt chi phí cần phải kết hợp với công tác quản lý chất lượng
3 Sử dụng phương pháp quản lý giá trị thu (EVM) để kiểm soát khối lượng, chi phí tiến độ thực điều chỉnh thực hợp đồng thi công xây dựng
Phương pháp quản lý giá trị thu EVM (Earned
Value Management) kỹ thuật quản lý để đo lường trình thực hợp đồng cách khách quan, kĩ thuật kiểm soát việc thực hợp đồng kết hợp kiểm sốt chi phí lẫn kiểm soát tiến độ thực hợp đồng, từ đưa biện pháp khắc phục điều chỉnh hợp đồng kịp thời [3]
Phương pháp quản lý giá trị thu sử dụng tiêu chi phí để quản lý chi phí tiến độ thực hợp đồng:
- Chi phí theo dự tốn hợp đồng cho cơng việc theo tiến độ cam kết BCWS (Budgeted Cost of Work Scheduled);
- Chi phí theo dự tốn hợp đồng cho cơng việc thực tế hồn thành BCWP (Budgeted Cost of Work Performed) giá trị thu EV (Earned Value): tổng giá trị dự kiến thực xong từ bắt đầu thực hợp đồng đến thời điểm (thời điểm theo dõi thực hợp đồng);
- Chi phí thực tế cho cơng tác thực ACWP (Actual Cost of Work Performed);
Ngân sách dự kiến tới thời điểm hoàn thành, phương pháp quản lý giá trị thu kí hiệu BC (Budget at Completion) tổng chi phí theo dự tốn hợp đồng cho cơng việc theo tiến độ BCWS tính đến thời điểm kết thúc hợp đồng
Phương pháp giá trị thu có tính đến yếu tố thời gian nên cho phép xác định chênh lệch thực tế chi phí chênh lệch chi phí thay đổi tiến độ dự án
Nội dung phương pháp quản lý giá trị thu được: Chênh lệch chi phí thay đổi tiến độ SV (Schedule Variance)
SV = BCWP – BCWS (2.1)
+ SV > 0: Tiến độ thực hợp đồng nhanh so với tiến độ dự kiến
+ SV ≈ 0: Tiến độ thực hợp đồng xấp xỉ với tiến độ dự kiến
+ SV < 0: Tiến độ thực hợp đồng chậm so với tiến độ dự kiến
- Chỉ số tiến độ thực hợp đồng SPI (Schedule performance Index)
BCWP SPI
BCWS
=
(2.2) + SPI > 1: Tiến độ thực hợp đồng nhanh so với tiến độ dự kiến
+ SV ≈ 1: Tiến độ thực hợp đồng xấp xỉ với tiến độ dự kiến
+ SV < 1: Tiến độ thực hợp đồng chậm so với tiến độ dự kiến
- Chênh lệch chi phí CV2 (Cost Variance) tổng chi phí
chênh lệch khơng thực hợp đồng theo kế hoạch CV2 = BCWP – ACWP (2.3)
+ CV2 < 0: Chi phí hồn thành cơng việc theo hợp đồng
lớn so với kế hoạch (vượt ngân sách, có hại)
+ CV2 ≈ 0: Chi phí hồn thành cơng việc theo hợp đồng
đúng với kế hoạch (có lợi)
+ CV2 > 0: Chi phí hồn thành cơng việc theo hợp đồng
ít so với kế hoạch (có lợi)
- Chỉ số chi phí thực CPI (Cost Performance Index)
Hình Đường cong ngân sách chi phí thực hợp đồng
ACW
BCWP CPI
P
=
(2.4)
+ CPI < 1: Chi phí hồn thành công việc theo hợp đồng lớn so với kế hoạch (vượt ngân sách, có hại)
+ CPI ≈ 1: Chi phí hồn thành cơng việc theo hợp đồng với kế hoạch (có lợi)
+ CPI > 1: Chi phí hồn thành cơng việc theo hợp đồng so với kế hoạch (có lợi)
- Chênh lệch chi phí CV1 chênh lệch chi phí chi phí
theo dự tốn hợp đồng cơng việc theo tiến độ chi phí thực tế cho cơng tác thực
CV1 = BCWS – ACWP (2.5)
Từ công thức (2.1), (2.3), (2.5) suy ra: CV2 = SV + CV1
(2.6)
Như ví dụ thể hình ta thấy thời điểm báo cáo (thời điểm tiến hành phân tích, theo dõi thực hợp đồng) tiêu có giá trị sau:
1) SV = BCWP – BCWS = - 45 tỷ đồng < nên rút kết luận tiến độ thực hợp đồng bị chậm so với tiến độ dự kiến
2) CV2 = BCWP – ACWP = - 75 tỷ đồng < nên rút kết
luận chi phí thực tế hồn thành cơng việc lớn so với kế hoạch
Từ việc xác định giá trị tiêu theo phương pháp quản lý giá trị thu được, thấy tiến độ thực hợp đồng bị chậm chi phí thực tế hồn thành cơng việc lớn so với kế hoạch, điều nguy hại đến việc quản lý thực hợp đồng theo mục tiêu ban đầu đề Nếu khơng có biện pháp cải thiện kịp thời tình trạng kết thúc hợp đồng nhà nhà thầu thi công xây dựng đứng trước nguy tiến độ tiến độ thực dự án bị kéo dài thêm tháng so với kế hoạch chi
phí thực tế thực hợp đồng vượt chi so với kế hoạch 70 tỷ đồng
Vì lý đó, cán quản lý thực hợp đồng phải tiến hành phân tích để tìm ngun nhân vấn đề trên, có hướng xảy ra:
1) Việc tiến độ thực hợp đồng bị kéo dài chi phí thực tế thực hợp đồng lớn so với dự toán hợp đồng kí kết, nguyên nhân sau:
- Phát sinh hợp lý cơng việc ngồi phạm vi hợp đồng kí kết (chưa có đơn giá hợp đồng);
- Khối lượng công việc hoàn thành thực tế nghiệm thu tăng 20% so với khối lượng công việc tương ứng hợp đồng kí kết;
- Các trường hợp bất khả kháng mà bên khơng lường trước kí hợp đồng, báo cáo Người định đầu tư chấp thuận;
- Các trường hợp điều chỉnh tiến độ, chi phí theo yêu cầu bên giao thầu lỗi bên giao thầu;
- Các trường hợp điều chỉnh giá hợp đồng bên thỏa thuận quy định cụ thể hợp đồng
Trong trường hợp nhà thầu nhanh chóng xác định yếu tố thay đổi khối lượng, đơn giá ảnh hưởng đến việc tiến độ chi phí thực hợp đồng để báo cáo với bên giao thầu, tiến hành kí kết phụ lục bổ sung hợp đồng [1] [2]
2) Việc tiến độ thực hợp đồng bị kéo dài chi phí thực tế thực hợp đồng lớn so với dự tốn hợp đồng kí kết hồn tồn nguyên nhân chủ quan thuộc nhà thầu như:
- Biện pháp tổ chức thi công, phối hợp sản xuất công trường chưa khoa học;
- Các giải pháp an tồn lao động, phịng chống cháy nổ, bảo vệ môi trường chưa hiệu quả;
(43)- Các biện pháp quản lý chất lượng chưa hiệu dẫn đến kéo dài thời gian nghiệm thu;
- Công tác cung ứng, dự trữ vật tư thiếu khoa học hiệu
Trong trường hợp nhà thầu cần đưa biện pháp khắc phục kịp thời để đẩy nhanh tiến độ tối thiểu hóa chi phí thực hợp đồng Đồng thời phải theo dõi hiệu biện pháp khắc phục đưa ra, có tác động tốt đến chi phí tiến độ thực hợp đồng hay không, nhằm đảm bảo cho công tác quản lý thực hợp đồng đạt yêu cầu đặt
4 Kết luận
Với phân tích đưa trên, kết luận việc sử dụng đường cong ngân sách để thể chi phí thực hợp đồng kết hợp với phương pháp quản lý giá trị thu giúp cho nhà thầu thi cơng xây dựng nói chung
và cán quản lý nói riêng kịp thời phát sai lệch chi phí, tiến độ thực hợp đồng thực tế thi công trường kế hoạch ban đầu đặt Trên sở đó, cán quản lý đưa điều chỉnh kịp thời để việc thực hợp đồng đạt theo mục tiêu đề tiến hành điều chỉnh hợp đồng theo quy định Nhà nước./
T¿i lièu tham khÀo
1 Bộ Xây Dựng, Thông tư số 07/2016/TT-BXD Bộ Xây dựng ngày 10 tháng năm 2016, Hướng dẫn điều chỉnh hợp đồng thi công xây dựng, (2016).
2 Chính phủ, Nghị định số 37/2015/NĐ-CP Chính phủ ngày 22 tháng năm 2015, Quy định chi tiết hợp đồng xây dựng, (2015).
3 Bùi Ngọc Toàn, Quản lý dự án xây dựng giai đoạn thi công xây dựng cơng trình, Nhà Xuất Xây dựng, (2010).
trạng thái bão hịa mạng nước liên kết đạt giá trị cực đại Phần nước có đất không tham gia màng liên kết nước trọng lực hình [3] Vì vậy, độ ẩm bão hịa phụ thuộc vào khả tạo màng nước liên kết tức phụ thuộc vào kích thước, thành phần khống vật thành phần hóa học hạt Hạt có kích thước nhỏ khả chứa ẩm cao, hệ số thấm giảm khả tiếp xúc với nước để đất tăng độ ẩm nhỏ Khi đất có hệ số thấm nhỏ để tăng tốc độ khả vận động nước vào đất tăng Gradien thấm, tức gia tăng chênh lệch cột nước Phân tích cho thấy diễn biến độ ẩm theo chiều sâu phức tạp phụ thuộc vào nhiều yếu tố Theo chiều sâu tăng độ ẩm đất diễn theo chiều dịng thấm có mối quan hệ tương quan tỷ lệ thuận với hệ số thấm đất Cụ thể, đất có hệ số thấm lớn tốc độ tăng hệ số thấm theo chiều sâu lớn Đất có độ ẩm thấp có tốc độ tăng ẩm cao
3 Biến đổi tính chất lý theo thời gian
Biến đổi tính chất lý theo thời gian thực chất biến đổi tăng, giảm theo tăng giảm độ ẩm đất tác dụng nước mưa Đây tính chất đặc trưng đất vỏ phong hóa đá bazan, thể suy giảm rõ đặc trưng kháng cắt lực dính kết góc ma sát tiếp xúc với nước nhanh chóng phát triển thành thể tích rộng lớn có điều kiện thuận lợi để thấm nước
Khả biến đổi tăng giảm đặc trưng kháng cắt đất với biến đổi phức tạp tính chất thấm liên quan đến thành phần hạt khác biệt điều kiện thấm vùng che phủ khỏi nước mưa với vùng không che phủ, vùng có khả tích đọng nước mưa làm cho biến đổi tính chất lý đất trở thành vấn đề phức tạp việc tính tốn đánh giá khả chịu tải tính tốn dự báo lún cơng trình
Việc tính tốn đánh giá khả chịu tải đất dự báo lún công trình sườn dốc xét theo chất phân bố ứng suất trình hình thành nhân nén chặt phải cần có cách tiếp cận khác biệt so với bán không gian vô hạn Nguyên tắc chung để tiếp cận tác động quan lại việc hình thành nhân nén chặt với
sự diện mái dốc, mối quan hệ thời điểm cân trượt sườn dốc với thời điểm hình thành nhân nén chặt
4 Kết luận
Trong điều kiện bình thường yên tĩnh, khối đất đá sườn dốc ln có xu hướng dịch chuyển xuống phía chân sườn dốc tác dụng trọng trường, tồn sườn dốc nhờ có mối liên kết với sườn dốc thành phần lực ma sát sinh dịch chuyển, độ dốc lớn lực ma sát nhỏ khả dịch chuyển lớn Với đá nguyên khối có mối liên kết lớn thành phần lực ma sát không đáng kể Nhưng với thành phần đất đá vỏ phong hóa có mối liên kết thấp, ổn định sườn dốc có vai trị độ dốc mái định
Tóm lại xét nền, yếu tố gây cho ổn định cơng trình bất lợi thi cơng móng cơng trình sườn dốc bazan Hịa Bình tổng hợp ba yếu tố:
- Địa hình sườn dốc
- Nước ngầm nước mặt với chi phối nước mưa, nước mặt nước lòng hồ thuỷ điện
- Thành phần tính chất đất phong hố gặp nước định chất khoáng hoá chúng
Khi phong hóa đá bazan thiếu yếu tố việc tính tốn lựa chọn giải pháp phương án thi cơng móng cơng trình xây dựng trở lại đơn giản Tuy nhiên, yếu tố ln tồn khách quan, xác lập giải pháp móng hợp lý phương án thi công phù hợp vấn đề cần phải xem xét./
T¿i lièu tham khÀo
1 Cục địa chất khoáng sản Việt Nam - Bản đồ địa chất thị Hịa Bình tỷ lệ 1:25000;
2 Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình cơng trình tỉnh Hịa Bình;
3 Lê q An, Nguyễn Cơng Mẫn, Nguyễn Văn Quỳ, Cơ học đất, XB Giáo dục - Hà Nội, 1977.
Một số vấn đề ổn định sườn dốc
(tiếp theo trang 73)
Nghiên cứu hợp đồng bảo trì cơng trình đường tại Việt Nam
Study of Road Maintenance Contract in Vietnam
Bùi Thị Ngọc Lan
Tóm tắt
Bài báo trình bày sở pháp luật; nội dung đặc điểm cơng tác bảo trì cơng trình đường Đồng thời, nghiên cứu số hình thức hợp đồng bảo trì cơng trình đường bộ Việt Nam Từ đó, nghiên cứu số nội dung quan trọng hợp đồng bảo trì cơng trình đường giúp công tác thực hợp đồng đạt hiệu tốt nhất. Từ khóa: Bảo trì cơng trình đường bộ; hợp đồng bảo trì
cơng trình đường bộ
Abstract
This article presents legal basis, contents and main features of road maintenance Simultaneously, it shows some methods for road maintenance contract in Vietnam As the consequence, it sketches out some important contents of the road maintenance contract which helps to enhance the effectiveness of the contract performance.
Key words: Maintenance of road; contract for road
maintenance
ThS Bùi Thị Ngọc Lan
Bộ môn Kinh tế xây dựng quản lý Khoa Quản lý đô thị
ĐT: 0976.509779
E-mail: ngoclan78dhkt@gmail.com
Ngày nhận bài: 8/01/2019 Ngày sửa bài: 6/3/2019 Ngày duyệt đăng: 01/3/2019
Đặt vấn đề
Trong năm gần đây, mạng lưới giao thông vận tải đặc biệt hệ thống đường đóng vai trị quan trọng, then chốt việc đảm bảo giao thông vận tải phát triển kinh tế xã hội đất nước Theo thống kê Bộ GTVT, hệ thống đường Việt Nam có tổng chiều dài 570.448km, quốc lộ 24.136km, đường cao tốc 816km, đường tỉnh 25.741km, đường huyện 58.347km, đường thị 26.953km, đường xã 144.670km, đường thơn xóm 181.188km đường nội đồng 108.597km[9] Nhằm đảm bảo cho cơng trình sử dụng, khai thác theo yêu cầu thiết kế, kéo dài tuổi thọ phải thực hoạt động bảo trì cơng trình phù hợp, đặc biệt hệ thống giao thông đường
Tại Việt Nam, thông qua việc ban hành văn luật, nghị định, thông tư [8] [6] [2] bảo trì cơng trình xây dựng nói chung cơng tác bảo trì cơng trình đường nói riêng khẳng định: Bảo trì cơng trình chiến lược quan trọng để kéo dài tuổi thọ đường, trì hệ thống đường tình trạng tốt, khắc phục hư hỏng gây trình khai thác, tác động xe chạy yếu tố ảnh hưởng bất lợi môi trường Công tác quản lý thực hợp đồng bảo trì cơng trình đường giữ vai trị quan trọng việc nâng cao hiệu hoạt động bảo trì cơng trình đường Do đó, việc nghiên cứu hợp đồng bảo trì cơng trình đường để định hướng áp dụng rộng rãi cho Việt Nam cần thiết có ý nghĩa thực tiễn, góp phần hệ thống hóa đặc trưng hình thức hợp đồng bảo trì hệ thống giao thơng đường bộ, tạo điều kiện thuận lợi cho việc thực giải pháp hồn thiện hợp đồng bảo trì hệ thống giao thông đường Việt Nam
2 Cơng tác bảo trì đường Việt Nam
2.1 Các quy định pháp luật công tác bảo trì
Theo khoản 13 điều Nghị định 46/2015/NĐ-CP ngày 12/5/2015: “Bảo trì cơng trình xây dựng tập hợp cơng việc nhằm bảo đảm trì làm việc bình thường, an tồn cơng trình theo quy định thiết kế trình khai thác sử dụng” Nội dung bảo trì cơng trình xây dựng bao gồm một, số tồn công việc sau: Kiểm tra, quan trắc, kiểm định chất lượng, bảo dưỡng sửa chữa cơng trình không bao gồm hoạt động làm thay đổi cơng năng, quy mơ cơng trình [6]
Chủ quản lý sử dụng cơng trình có trách nhiệm nghĩa vụ bảo trì cơng trình theo quy định đơn vị thiết kế ghi thuyết minh thiết kế kỹ thuật quy trình bảo trì nhà thiết kế, chế tạo cấp có thẩm quyền phê duyệt Trong đó, quy trình bảo trì cơng trình xây dựng tài liệu quy định trình tự, nội dung dẫn thực công việc bảo trì cơng trình xây dựng [6]
(44)định thời điểm, phương pháp, chu kỳ quan trắc cơng trình có u cầu thực quan trắc; Các dẫn khác liên quan đến bảo trì cơng trình xây dựng quy định điều kiện nhằm bảo đảm an tồn lao động, vệ sinh mơi trường q trình thực bảo trì cơng trình xây dựng.[6]
Căn lập quy trình bảo trì cơng trình xây dựng bao gồm: Quy chuẩn, tiêu chuẩn kỹ thuật áp dụng cho cơng trình; Quy trình bảo trì cơng trình tương tự (nếu có); Hồ sơ thiết kế (kể hồ sơ thiết kế điều chỉnh, có), dẫn kỹ thuật thi cơng xây dựng cơng trình; Chỉ dẫn nhà sản xuất, cung cấp lắp đặt thiết bị vào cơng trình; Điều kiện tự nhiên nơi xây dựng cơng trình; Kinh nghiệm quản lý, sử dụng cơng trình thiết bị lắp đặt vào cơng trình; Các quy định có liên quan quan nhà nước có thẩm quyền Đối với cơng trình bàn giao đưa vào sử dụng chưa có quy trình bảo trì, ngồi quy định trên, việc lập quy trình bảo trì cịn phải vào hồ sơ hồn thành cơng trình, vẽ hồn cơng khả khai thác thực tế cơng trình.[4]
2.2 Đặc điểm bảo trì cơng trình đường bộ
Để nghiên cứu đầy đủ Hợp đồng bảo trì cơng trình đường bộ, cần hiểu rõ đặc điểm hoạt động bảo trì cơng trình đường bộ, bao gồm:
Hoạt động bảo trì cơng trình đường phải thực thường xuyên, liên tục nhằm bảo đảm hệ thống đường khai thác an tồn, thơng suốt; xử lý kịp thời hư hỏng, phát sinh gây ùn tắc, tai nạn giao thông phát sinh mưa lũ …., phát ngăn ngừa hành vi xâm lấn cơng trình đường bộ, xâm phạm lấn chiếm, sử dụng đất đường hành lang đường bộ;
Chất lượng cơng tác bảo trì cơng trình đường phụ thuộc nhiều vào kết đầu tư xây dựng cơng trình Nếu cơng trình thiết kế phù hợp, thi công đảm bảo chất lượng giúp cho cơng tác bảo trì cơng trình xây dựng triển khai đạt hiệu cao; Nếu phát sớm nguyên nhân gây hư hỏng công trình cơng tác bảo trì, sửa chữa khắc phục tiến hành sớm, giúp cho công tác bảo trì thực đơn giản tiết kiệm chi phí;
Cơng tác bảo trì cơng trình đường phụ thuộc nhiều vào tác động thiên nhiên; Nguyên nhân dẫn đến hư hỏng, làm xuống cấp chất lượng cơng trình giao thơng đường phải kể đến tải trọng tác động trực tiếp việc lưu hành phương tiện vận tải cơng trình 2.3 Một số hình thức thực hợp đồng bảo trì cơng trình đường
Tại quốc gia tiên tiến giới, hoạt động bảo trì hệ thống đường triển khai thực quy mô đầu tư với kinh phí lớn Ở Việt Nam, năm gần đây, hoạt động bảo trì cơng trình đường Nhà nước quan chức quan tâm áp dụng nhiều hình thức thực Các hoạt động bảo trì cơng trình đường thực vào Hợp đồng bảo trì cơng trình đường
Qua nghiên cứu Luật xây dựng 50/2014/QH13[8], Nghị định số 37/2015/NĐ-CP [5]; Thông tư 37/2018/TT-BGTVT [4] văn pháp luật có liên quan, tác giả hiểu cách tổng quát hợp đồng bảo trì cơng trình đường sau: “Hợp đồng bảo trì cơng trình đường văn pháp lý ràng buộc quyền nghĩa vụ bên tham gia ký kết có liên quan đến tồn cơng việc nhằm đảm bảo trì làm việc bình thường, an tồn cơng trình đường theo quy định thiết kế suốt trình khai thác sử dụng”
Trong trình thực hoạt động bảo trì đường bộ, Chủ đầu tư áp dụng hình thức hợp đồng bảo trì khác nhau, bao gồm:
+ Hợp đồng bảo trì truyền thống (dựa “đầu vào” cơng việc):
Hình thức hợp đồng thực công tác quản lý, bảo dưỡng hệ thống đường chưa tổ chức đấu thầu đặt hàng Các đơn vị quản lý sửa chữa bảo trì phải thực cơng việc quan quản lý đường Chủ đầu tư quy định toán sở đơn giá hạng mục công việc thực Hay xác hơn, hợp đồng dựa “đầu vào” cơng việc
Hình thức thực công tác quản lý, bảo dưỡng cơng trình đường đơn vị cụ thể sau: Đầu năm lập thông báo kế hoạch quản lý, bảo dưỡng năm đoạn tuyến đường cho công ty quản lý sửa chữa đường bộ, sau ký hợp đồng quản lý, bảo dưỡng theo quý với công ty truyền thống Cuối quý tiến hành nghiệm thu, đánh giá kết thực toán đồng thời theo tình trạng hư hỏng để xác định khối lượng sửa chữa thường xuyên quý để gia cho công ty thực Riêng công việc quản lý (đếm xe, quản lý hành lang, tuần đường, báo cáo, thống kê tai nạn… ) số công việc sử dụng nhân công (như cắt cỏ, nạo vét khơi thơng rãnh, cống nước số cơng việc khác) phần lớn Khu quản lý đường Sở Giao thông vận tải áp dụng hình thức giao cho Cơng ty thực theo mục tiêu, không xác định điều chỉnh khối lượng theo q cơng tác sửa chữa [1]
Hình thức hợp đồng bảo trì truyền thống lạc hậu, khơng cịn phù hợp với điều kiện kinh tế thị trường Việt Nam không khuyến khích đơn vị bảo trì nâng cao nâng lực thực hiện, độc quyền cơng tác bảo trì CTĐB đơn vị khơng có quyền tự chủ thực hợp đồng, chủ yếu thực thủ cơng nên việc sử dụng nguồn kinh phí bảo trì không hiệu
+ Hợp đồng đặt hàng Quản lý bảo trì đường bộ: Tổng cục đường Việt Nam đóng vai trị người đặt hàng, cịn doanh nghiệp bảo trì trở thành nhà cung cấp dịch vụ Việc triển khai ký kết hợp đồng có thủ tục nhanh gọn hơn, tạo điều kiện cho nhiều doanh nghiệp tham gia Nếu doanh nghiệp muốn ký kết hợp đồng đặt hàng Tổng cục đường VN thiết phải nâng cao lực chất lượng dịch vụ Do đó, hợp đồng đặt hàng bảo trì đường ngày đảm bảo chất lượng tiến độ thực
Hợp đồng đặt hàng Quản lý bảo trì đường thực theo hợp đồng trọn gói (khơng điều chỉnh giá) Ưu điểm Nhà thầu toán theo giá trị hợp đồng sau thực công tác bảo dưỡng thường xuyên đảm bảo yêu cầu chất lượng ký kết hợp đồng; Phát huy lực lượng doanh nghiệp địa bàn; Thuận lợi cho việc đạo khắc phục lụt bão, thiên tai…; Thuận lợi điều chỉnh khối lượng
Tuy nhiên, hình thức hợp đồng khơng cịn phù hợp với kinh tế thị trường có nhược điểm khơng có tính cạnh tranh cao; Giảm cạnh tranh đơn vị bảo trì CTĐB; Chưa đa dạng hóa thành phần tham gia hoạt động bảo trì CTĐB; Khơng khuyến khích biện pháp phịng ngừa, ngăn chặn hư hỏng… Do đó, khơng tạo động lực mạnh mẽ để khuyến khích, thúc đẩy doanh nghiệp quản lý sửa chữa đường tâm việc đầu
tư phát triển sở, vật chất kỹ thuật, cơng nghệ trang thiết bị quản lý, bảo trì [3]
+ Hợp đồng khốn bảo trì cơng trình đường theo mục tiêu chất lượng:
Tổng cục đường Việt Nam đóng vai trị người tổ chức đấu thầu; Doanh nghiệp bảo trì trở thành nhà cung cấp dịch vụ, phải chủ động hoàn toàn hoạt động sản xuất kinh doanh gồm: xây dựng biện pháp, kế hoạch, khuyến khích việc đổi mới, chủ động, sáng tạo có trách nhiệm với đoạn đường nhận thầu Nhà thầu toán đặn theo định kì, khơng phải cho khối lượng cơng việc thực (đầu vào) mà toán dựa mức độ đáp ứng đầy đủ tiêu chí chất lượng tuyến đường (kết quả)
Có thể nói, hình thức khắc phục hạn chế hình thức Hợp đồng bảo trì truyền thống (dựa “đầu vào” công việc) Hợp đồng đặt hàng Quản lý bảo trì đường ưu điểm là: Thơng qua hoạt động đấu thầu lực bảo trì cơng trình đường bộ, doanh nghiệp phát huy hiệu nguồn vốn bảo trì, tiết kiệm hiệu chi phí cho cơng tác tu, bảo dưỡng thường xuyên; đồng thời góp phần cơng khai hóa nguồn vốn đóng góp nhân dân Các doanh nghiệp tham gia sân chơi bình đẳng, cạnh tranh cơng đơn vị có lực có hội trúng thầu thay chế xin – cho trước Hình thức hợp đồng chấm dứt tình trạng độc quyền cơng tác quản lý bảo trì đường bộ; tạo điều kiện cho doanh nghiệp phát huy quyền tự chủ thực hợp đồng; tạo tín hiệu khả quan việc nâng cao hiệu công tác quản lý bảo trì đường tương lai [3]
+ Hợp đồng bảo trì đường dựa kết chất lượng thực (Performance Based Contract – viết tắc PBC):
Đây loại hợp đồng khốn quản trọn gói với nhiều ưu điểm mà việc tốn cho cơng tác quản lý bảo trì đường định mức độ đáp ứng đầy đủ tiêu chí cần có xác định trước kết chất lượng quản lý bảo trì Hợp đồng PBC thiết kế để làm tăng hiệu hiệu lực cơng tác quản lý bảo trì tài sản đường nhằm đảm bảo trạng tuyến đường hợp đồng phù hợp với nhu cầu đối tượng tham gia giao thông, toàn thời hạn hợp đồng thường kéo dài vài năm
Hợp đồng khoán quản PBC tạo cạnh tranh Nhà thầu trình đấu thầu, trình cạnh tranh, nhà thầu thường đưa mức giá trọn gói cố định để đạt mức độ phục vụ tuyến đường theo u cầu sau bảo trì tuyến đường mức thời gian tương đối dài Là động lực để Nhà thầu tìm cách giảm bớt cơng việc xuống mức thấp hoạt động hợp lý mà đảm bảo đạt trì số mức độ phục vụ theo quy định
Hợp đồng khốn quản PBC khơng tốn trực tiếp cho “các đầu vào” công việc cụ thể (chắc chắn phải làm) cho Nhà thầu mà toán giá trị hợp đồng cho Nhà thầu đảm bảo đạt mức độ phục vụ định, nghĩa phải thực chất lượng công việc theo yêu cầu Hồ sơ mời thầu [7]
Hợp đồng bảo trì cơng trình đường với hình thức thực có đặc điểm khác trình thực hiện, song nội dung quan trọng mà hợp đồng
bảo trì cơng trình đường phải trọng chất lượng hiệu thực hợp đồng
2.4 Một số nội dung quan trọng hợp đồng bảo trì cơng trình đường
Từ năm 2013, Việt Nam bước chuyển đổi hình thức thực cơng tác bảo trì thơng qua đấu thầu Và từ cuối năm 2014, Tổng cục đường Việt Nam triển khai đấu thầu tất tuyến đường tổ chức, cá nhân có nhu cầu lực tham gia đấu thầu gói thầu bảo trì đường Trong q trình triển khai thực hiện, dự án chịu ảnh hưởng tác động nhiều yếu tố khác nhau, dẫn đến chất lượng thực hợp đồng khác Giải pháp chung cho vấn đề kiểm sốt tốt số nội dung giữ vai trò then chốt hợp đồng bảo trì, bao gồm:
+ Cơng tác đảm bảo nguồn vốn bảo trì: Nguồn vốn cho hoạt động bảo trì đường ổn định đảm bảo cấp phát vốn linh hoạt, kịp thời đồng nhằm đảm bảo chất lượng, tiến độ thực bảo dưỡng thường xuyên; sửa chữa định kỳ; sửa chữa đột xuất sửa chữa khác; đồng thời giúp khắc phục tối đa hậu thiên tai nguyên nhân bất khả kháng khác
+ Công tác tổ chức điều tra khảo sát, đánh giá trạng: Đây nội dung quan trọng, định việc kiểm soát quản lý chất lượng hoạt động bảo trì cơng trình; giúp Chủ đầu tư xác định mức độ hư hỏng chi tiết, phận cơng trình; Xác định cấp bảo trì, lập quy trình cho cấp bảo trì cơng trình mức đầu tư tương ứng nhằm sử dụng nguồn vốn bảo trì cách hợp lý có hiệu tốt
+ Cơng tác kiểm sốt chất lượng tài liệu liên quan từ lập Hồ sơ mời thầu đến nghiệm thu, toán, bao gồm: Hồ sơ mời thầu thời điểm đấu thầu; tài liệu hợp đồng thời điểm ký kết; điều khoản dẫn định, thủ tục đánh giá công việc phát sinh/thay đổi/điều chỉnh gia hạn thời gian hoàn thành; chuẩn hóa quy trình tốn giai đoạn; kiểm tra cơng tác nghiệm thu quan quản lý nhà nước đánh giá hư hỏng cơng trình; quy trình bảo trì cơng trình đường bộ, vẽ hồn cơng, lý lịch thiết bị lắp đặt cơng trình hồ sơ, tài liệu cần thiết khác phục vụ cho bảo trì cơng trình đường
+ Cơng tác đánh giá lực giám sát nhà thầu thi công: Việc đánh giá lực Nhà thầu tài chính, nhân lực máy thi cơng nhằm đảm bảo khả thực hợp đồng có hiệu Vì lực nhà thầu khơng đảm bảo không đảm bảo chất lượng công việc, ảnh hưởng đến tiến độ thi công Bên cạnh lực nhà thầu, ý thức tiến độ thi công Nhà thầu phải quản lý chặt chẽ nhằm hạn chế tình trạng chậm tiến độ, lãng phí tiền vốn đầu tư ;
+ Công tác triển khai áp dụng công nghệ mới, vật liệu mới: Việc triển khai áp dụng cơng nghệ tiên tiến bảo trì cơng trình đường bộ, như: Ứng dụng cơng nghệ trám vá vết nứt vá “ổ gà” nông; Áp dụng rộng rãi cào bóc tái sinh nguội chỗ với công nghệ Wirtgen; khe co giãn thép lược thép có tuổi thọ vĩnh cửu; cơng nghệ Microsurfacing góp phần nâng cao suất lao động, đảm bảo chất lượng, giảm thiểu khâu trung gian, giới hóa, đại hóa cơng tác bảo trì đường bộ, tối ưu hóa việc sử dụng nguồn vốn Chính vậy, cần có hoạt động cần thiết để khuyến khích Nhà thầu triển khai cơng nghệ thực hợp đồng bảo trì đường
(45)Giải pháp nâng cao hiệu
công tác tổ chức quản lý đào tạo học kỳ phụ tại Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội
Solutions on enhancing organizational and training management in the suplementary semester at Hanoi Architectural University
Lê Thị Minh Phương, Nguyễn Thị Nhài
Tóm tắt
Học kỳ phụ phần năm học tổ chức hè buổi tối nhằm giúp sinh viên đăng ký học cải thiện điểm, học lại môn đăng kí học vượt sau tham khảo ý kiến cố vấn học tập Thực tế sinh viên đăng kí tham gia học kỳ phụ đơng, với cách quản lý chưa đáp ứng kịp thời dẫn đến nhiều bất cập công tác tổ chức quản lý đào tạo Để nâng cao hiệu quản lý học kỳ phụ cần phải có giải pháp tổ chức, quản lý phù hợp Trong báo này, nhóm nghiên cứu sử dụng phương pháp nghiên cứu thực nghiệm thơng qua tình thực tế học kỳ phụ Trường năm học 2017-1018 Nhóm nghiên cứu ứng dụng thành công đưa giải pháp tổ chức, quản lý ứng dụng cơng nghệ phù hợp với tình trạng đào tạo Trường Các giải pháp đề xuất bài báo phần đề tài nghiên cứu cấp trường nghiệm thu ứng dụng tổ Quản lý đào tạo Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Kết nghiên cứu tài liệu tham khảo hữu ích cho Trường Đại học, Cao đẳng có tổ chức học kỳ phụ cho sinh viên. Từ khóa: giải pháp quản lý đào tạo; học kỳ phụ; chương trình đào tạo
Abstract
Suplementary semester is a part of the academic year which is organized in the summer and night that will allow students to improve their grades, retake the course or enroll in after-school In fact, students are enrolled in the semester is very large, and the management has not responded in time leading to many shortcomings in the organization and management training In order to improve the efficiency of suplementary semester management, appropriate organizational and management solutions are needed In this paper, researchers have used empirical research method through many cases in sub semester for the academic year 2017-2018 The researchers have successfully applied the solutions in organization, management and application of technology in accordance with the training status of the University The solutions proposed in this paper are part of the university-level research project which has been accepted and applied at management training team in the Hanoi Architectural University The results of this study are useful reference materials for colleges and universities that have a sub semester hold for students.
Key words: training management solution; sub semester; trainning program
TS Lê Thị Minh Phương
Phòng Đào tạo
ĐT: 0912 911 368, Email: leminhphuong.dhkt@gmail.com
ThS Nguyễn Thị Nhài
Phòng Đào tạo
Email: nhai.hau@gmail.com
Ngày nhận bài: 18/11/2018 Ngày sửa bài: 28/2/2019 Ngày duyệt đăng: 01/3/2019
1 Đặt vấn đề
Theo số lượng thống kê phòng đào tạo, số liệu sinh viên đăng ký tín học kỳ phụ đợt học bổ sung cao, số lượng sinh viên đăng kí học kỳ phụ tương đương với học kỳ đến năm 2014 Nhà trường phải thêm hai đợt học bổ sung, cụ thể bảng
Trong bối cảnh, điều kiện vật chất trường chưa đáp ứng cần có biện pháp quản lý tổ chức đào tạo có hiệu Tuy nhiên, cơng tác tổ chức quản lý tổ chức đào tạo trường chưa đạt hiệu chất lượng kinh tế mong muốn
Thực trạng cho thấy công tác tổ chức quản lý đào tạo cịn làm thủ cơng, chưa có quy trình thức, việc xếp lớp thời khóa biểu cịn nhiều bất cập quy mơ lớp, học phí, cơng tác tính khối lượng…
Việc tổ chức quản lý học kỳ phụ trường tiến hành dựa điều kiện sở vật chất đội ngũ giảng viên trường trường chưa có quy trình thống chung Tuy nhiên, công tác đa phần phòng đào tạo tổ chức quản lý đạo Ban giám hiệu
Hầu hết trường đại học tổ chức học kỳ phụ cho sinh viên có phương thức phù hợp với điều kiện trường, trường lại có quy trình cách thức tổ chức quản lý để đạt chất lượng dạy học cách tốt Vì khơng thể tạo quy chuẩn cho trường mà tham khảo cách thức để phù hợp với điều kiện Trường
Mục tiêu báo đề xuất cách tổ chức quản lý đào tạo hiệu cho học kỳ phụ Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cơng tác quản lý chương trình đào tạo, tình trạng học tập sinh viên Đặc biệt xếp thời khóa biểu, tốn hợp đồng giảng dạy, tình khối lượng giảng dạy cho giảng viên
Sử dụng phương pháp khảo sát thực tế, phân tích, sử dụng cơng cụ phần mềm Microsoft Word 2010 Microsoft Excel 2010 nâng cao hiệu quản lý tổ chức đào tạo, giảm nhân lực lao động, tiết kiệm thời gian, giảm chi phí có mơi trường làm việc thơng minh, phù hợp với bối cảnh Nhà trường
Các giải pháp đưa nghiên cứu áp dụng học kỳ phụ năm học 2017 – 2018 để vừa ứng dụng điều chỉnh cho phù hợp với thực trạng trường
2 Đối tượng phương pháp nghiên cứu
Học kỳ phụ phần năm học, tổ chức hè thiết kế nhằm giúp sinh viên đăng ký học cải thiện điểm, học lại môn đăng kí học vượt sau tham khảo ý kiến cố vấn học tập
Quản lý đào tạo việc tổ chức điều khiển hoạt động liên quan đến đào tạo theo yêu cầu quan chức liên quan có thẩm quyền giúp cho người học trở nên có lực, có khả làm việc theo tiêu chuẩn định
Nghiên cứu lập để tạo phương án tổ chức quản lý đào tạo cho học kỳ phụ trường đại học Kiến trúc Hà Nội cho tiết kiệm thời gian chi phí mà đảm bảo chất lượng dạy học
Nghiên cứu sử dụng liệu học kỳ phụ từ năm 2011-2017 Trường đại học Kiến trúc Hà Nội Nhóm nghiên cứu thu thập tài liệu học kỳ phụ thông tin tổ chức quản lý học kỳ phụ trường đại học phía bắc Nhóm tác giả chọn đối tượng nghiên cứu bao gồm chương trình đào tạo, thời khóa biểu, số lượng sinh viên, phương pháp ứng dụng công nghệ quản lý tổ chức đào tạo từ năm 2011 đến năm 2017 Từ tổng kết thực trạng đào tạo học kỳ phụ năm trước, thống kê giải pháp hình thức đăng kí học kỳ phụ cho sinh viên; tìm hiểu số lượng thí sinh đăng kí ảo, cách thức thành lập thời khóa biểu cho sinh viên… tìm ngun nhân dẫn
đến hiệu không cao học kỳ phụ năm qua Từ kết để đưa giải pháp phù hợp cho học kỳ phụ Trường
Sau phân tích liệu nhóm nghiên cứu thấy học kỳ phụ giai đoạn 2011 -2017 có hạn chế sau:
- Về mặt quản lý hành chồng chéo phòng ban chức
- Quản lý tổ chức đào tạo số bất cập việc tạo lớp, thời khóa biểu, tốn hợp đồng
- Số lượng sinh viên đăng kí ảo cao
3 Một số giải pháp nâng cao hiệu công tác quản lý và tổ chức học kỳ phụ Trường đại học kiến trúc Hà Nội.
3.1 Giải pháp quản lý hành chính
Chú trọng nâng cao lực quản lý hoạt động đơn vị chun mơn tồn trường, nâng cao vai trị cố vấn học tập Ban hành qui định chức nhiệm vụ đơn vị, phân cấp quản lý rõ ràng cho đơn vị nhằm phát huy tính chủ động, tự chịu trách nhiệm đơn vị, cá nhân Dưới đề xuất sơ đồ liên hệ công tác đơn vị chức trường giúp cho sinh viên nắm quy trình tham gia học kỳ phụ Với quy trình đề xuất này, cố vấn học tập môn chuyên ngành có
Bảng Số liệu sinh viên đăng ký tín học kì phụ
Năm học
Học kỳ I Học kỳ II
Đợt học bổ sung Đợt học bổ sung Đợt học hè
Số lớp tín đăng kýSố lượt Số lớp tín đăng kýSố lượt Số lớp tín đăng kýSố lượt
2011-2012 0 0 204 8,125
2012-2013 0 0 303 10,619
2013-2014 0 0 374 12,029
2014-2015 119 2,399 123 4,249 345 10,751
2015-2016 152 4,398 151 5,425 347 12,318
2016-2017 130 4,244 74 2,227 286 11,894
Ghi chú: Các đợt học bổ sung vào buổi tối tổ chức từ năm học 2014-2015 trở đi
(46)vai trị quy trình giải cho sinh viên tham gia học kỳ phụ thông qua chữ ký xác nhận từ cố vấn học tập (hình 1)
Để phịng ban chủ động công tác phối hợp tổ chức học kỳ hè, nhóm tác giả đề xuất chức nhiệm vụ phòng, việc ban hành quy định nhiệm vụ làm giảm thời gian cho nhà quản lý sinh viên
3.2 Giải pháp quản lý đào tạo
Quản lý đào tạo công tác quan trọng tổ chức học kỳ phụ quản lý chương trình đào tạo, đề cương chi tiết, nội dung học phần môn học hoạt động giảng viên sinh viên dự kiến đến xác định mở lớp
Trước mở lớp học kỳ phụ việc thống kê nguyện vọng số lượng sinh viên đăng kí tham dự
thực theo (hình 2) giảm số lượng đăng kí ảo, hạn chế rủi ro kinh tế cho nhà trường
Quản lý chương trình đào tạo, hoạt động giảng viên sinh viên, trình học tập kiểm tra đánh giá thi nhóm nghiên cứu đưa quy trình hình Với đề xuất tồn hoạt động chuyên môn hoạt động khác học kỳ phụ quản lý chặt chẽ, phù hợp với tình hình nhà trường mà đảm bảo chất lượng dạy học
3.3 Giải pháp cơng nghệ
Nhóm nghiên cứu đề xuất sử dụng công cụ tiện ích hai phầm mềm Microsoft Word 2010 Microsoft Excel 2010 Việc sử dụng công nghệ tin học cơng tác văn phịng tiết kiệm chi phí nhân lực cho nhà
Hình Sơ đồ quy trình tạo lớp cho học kỳ phụ
Hình Giải pháp quản lý đào tạo học kỳ phụ
Trường đẩy nhanh tiến độ tổ chức học kỳ hè với chất lượng đảm bảo
Trong cơng tác xây dựng kế hoạch, thời khóa biểu, tổ chức đăng ký, tổ chức lớp học kỳ phụ sử dụng phần mềm xây dựng nhiều modul khác liệu rời rạc, chưa đáp ứng nhu cầu người học Nhóm nghiên cứu có giải pháp kết nối liệu từ modul nhỏ phần mềm thành file liệu đáp ứng yêu cầu tổ chức lớp học thông qua công cụ hỗ trợ từ phần mềm excel để tạo file liệu với thông tin kết nối đầy đủ tự động giúp cho người đọc dễ dàng theo dõi Khi cần cập nhật thơng tin cần xuất liệu từ phần mềm vào database có danh sách cập nhật đầy đủ, xác tiết kiệm thời gian
Nhóm nghiên cứu thiết lập công thức kết nối liệu tự động từ file nguồn (trình độ giảng viên, số tài khoản, ngân hàng, khoa, cơng thức tính chuẩn….) kết nối vào file liệu để tính chuẩn Sau có đủ thơng tin phân loại học phần, chúng tơi xây dựng cơng thức tính chuẩn tự động Q trình xây dựng cơng thức số lệnh sử dụng VLOOKUP; IF, COUNTIF; CONCATENATE hay lệnh Mailings để kết nối liệu excel sang word Sử dụng lệnh Mail Merge để liên kết liệu từ file exel để tính thơng số cần có cho form xây dựng sẵn Giải pháp có sở liệu làm hàng loạt hợp đồng, lý hợp đồng, tính khối lượng chuẩn với chi phí thời gian nhân cơng thấp nhất, tiếp cận với cách làm việc thông minh thay dần cho cách làm việc thủ công
4 Kết luận, kiến nghị
Công tác tổ chức đào tạo Trường, Thiết kế thời khóa biểu, lịch học hợp lý cho học kỳ, đặc biệt hjọc kỳ phụ mang lại hiệu học tập cho sinh viên kinh tế cho nhà trường
Các giải pháp quản lý hành tổ chức đào tạo báo ứng dụng hiệu Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, giải pháp tài liệu tham khảo hữ ích cho nghiên cứu tổ chức học kỳ phụ Trường đại học khác
Ứng dụng công nghệ thông tin công tác quản lý đào tạo phương pháp quản lý hiệu quả, tiết kiệm thời gian, chi phí nhân lực đặc biệt giúp cho giảng viên sinh viên theo dõi hoạt động đào tạo học kỳ phụ kịp thời dễ hiểu./
T¿i lièu tham khÀo
1 Bộ Giáo dục đào tạo, 2007, Quy chế đào tạo đại học cao đẳng hệ quy theo hệ thống tín chỉ.
2 Quyết định số 70/2014/QĐ-TTg ngày 10/12/2014 Thủ tướng Chính phủ việc ban hành Điều lệ Trường Đại học. 3 Quyết định số 43/2007/QĐ-BGDĐT ngày 15/8/2007 Bộ
trưởng Bộ Giáo dục đào tạo việc ban hành Quy chế đào tạo đại học cao đẳng hệ quy theo hệ thống tín chỉ 4 Quyết định số 290/QĐ-ĐHKT-ĐT ngày 24 tháng năm 2017
của Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội việc ban hành Quy chế đào tạo đại học hệ quy theo hệ thống tín chỉ
3 Kết luận
Bảo trì cơng trình đường nội dung quan trọng nhằm đảm bảo giao thơng an tồn, thơng suốt khai thác đường hiệu Hoạt động bảo trì cơng trình đường cần tiến hành thường xuyên, định kỳ để trì hệ thống đường trạng thái khai thác êm thuận hoạt động bình thường Việc triển khai thực hợp đồng bảo trì yếu tố quan trọng định hiệu hoạt động bảo trì
CTĐB, tiết kiệm chi phí, nâng cao chất lượng bảo trì, đảm bảo tiến độ công tác BDTX bảo dưỡng định kỳ tuyến đường Do đó, việc nghiên cứu hợp đồng bảo trì cơng trình đường góp phần đưa giải pháp hợp lý trình thực hợp đồng, nhằm nâng cao hiệu khai thác, kéo dài tuổi thọ bảo vệ tài sản kết cấu hạ tầng đường quốc gia./
T¿i lièu tham khÀo
1 Bộ GTVT (2013), Quyết định số 528/QĐ-BGTVT việc phê duyệt Đề án “Đổi tồn diện cơng tác quản lý bảo trì hệ thống quốc lộ”
2 Bộ Xây dựng (2016), Thông tư số 26/2016/TT-BXD ngày 26/10/2016 quy định chi tiết số nội dung quản lý chất lượng bảo trì cơng trình xây dựng
3 Bộ GTVT (2014), Thông tư số 31/2014/TT-BGTVT ngày 08/5/2014 Bộ Giao thông vận tải hướng dẫn đấu thầu, đặt hàng sản xuất cung ứng sản phẩm, dịch vụ cơng ích quản lý, bảo trì cơng trình đường sử dụng Quỹ bảo trì đường Trung ương
4 Bộ GTVT (2018), Thông tư 37/2018/TT-BGTVT ngày 07/6/2018 quy định quản lý, vận hành khai thác bảo trì cơng trình đường
5 Chính phủ (2015), Nghị định số 37/2015/NĐ-CP ngày 22/04/2015 Chính phủ quy định chi tiết hợp đồng xây dựng
6 Chính phủ (2015), Nghị định số 46/2015/NĐ-CP ngày 12 tháng 05 năm 2015 quản lý chất lượng bảo trì cơng trình xây dựng
7 Nguyễn Việt Hùng (2011), Hướng dẫn Nhà thầu tham gia gói thầu “Bảo dưỡng đường bộ” thuộc Dự án nâng cấp mạng lưới đường
8 Quốc hội (2014), Luật Xây dựng số 50/2014/QH13 ngày 18 tháng năm 2014
9 Tạp chí Giao thơng vận tải (2018), Giao thông đường bộ: “Xương sống” kinh tế, trang điện tử http://www. tapchigiaothong.vn
Một số giải pháp nâng cao hiệu
(47)Nghiên cứu sinh Trương Quang Vinh bảo vệ thành công luận án tiến sĩ chuyên ngành Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp
Chiều 28/12/2018, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức đánh giá Luận án Tiến sĩ cấp Trường cho nghiên cứu sinh Trương Quang Vinh với đề tài: “Phân tích kết cấu liên hợp thép - bê tơng điều kiện cháy có xét đến q trình tăng nhiệt giảm nhiệt”, chuyên ngành Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp, mã số 62.58.02.08 Người hướng dẫn khoa học: GS.TS Nguyễn Tiến Chương
Tham dự buổi bảo vệ có PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng; PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng; nhà khoa học, giảng viên làm công tác giảng dạy Trường; đồng nghiệp gia đình bạn bè Nghiên cứu sinh
Với kết đạt luận án, nghiên cứu sinh Trương Quang Vinh hồn thành mục đích nhiệm vụ nghiên cứu Luận án có đóng góp thiết thực vào việc nghiên cứu đặc tính làm việc kết cấu liên hợp thép - bê tơng điều kiện cháy có xét đến q trình tăng nhiệt giảm nhiệt Đối tượng nghiên cứu cấu kiện kết cấu khung phẳng liên hợp thép - bê tông
Hội đồng đánh giá cơng trình nghiên cứu khoa học độc lập, nghiêm túc, bám sát đáp ứng yêu cầu luận án Tiến sĩ Nghiên cứu sinh vận dụng lý thuyết để phân tích, đánh giá thực trạng giải vấn đề nghiên cứu Kết phân tích số nhận định có chất lượng khoa học Đề tài nghiên cứu có ý nghĩa sâu sắc lý luận thực tiễn
Với kết 07/07 phiếu tán thành, Hội đồng thông qua Nghị đề nghị Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cấp văn học vị Tiến sĩ cho Nghiên cứu sinh Trương Quang Vinh
Bế mạc khóa học “On Cultural and Environmental diversity in Asia 2018” sự đa dạng văn hóa mơi trường Châu Á
Sáng 14/12/2018, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội phối hợp với Quỹ One Asia Foundation, Nhật Bản tổ chức lễ bế mạc, trao học bổng khen cho sinh viên tham gia khóa học “On cultural and environmental diversity in Asia - Sự đa dạng văn hóa mơi trường Châu Á”
Tham dự thuyết trình khóa học có TS Sato Yoji - Chủ tịch Quỹ One Asia, Nhật Bản; TS Trần Đức Lai - Nguyên Thứ trưởng Bộ Thông tin Truyền thông; GS Miwa Ota - Giảng viên cao cấp Đại học Chuo, Nhật Bản; GS Yi Young Hyoun - Trường Đại học Khoa học Công nghệ Quốc gia Seoul, Hàn Quốc; PGS.TS KTS Hồng Vĩnh Hưng - Cục Phát triểm Đơ thị, Bộ Xây dựng; GS Kim Hyangsuk - Giảng viên cao cấp, Đại học Nihon, Nhật Bản; Th.S Nicola Desiderio (Italia) - Giảng viên Đại học Kiến trúc; Th.S Eytan Fichman (Hoa Kỳ) - Giảng viên Đại học Kiến trúc, GS Haruka Kanou - Giảng viên cao cấp, Đại học Hitotubashi, Nhật Bản
Về phía Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội có PGS TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng; PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng
One Asia Foundation có tiền thân tổ chức phi Chính
phủ Nhật Bản thành lập vào ngày 19/08/2003, đến ngày 21/12/2009 chuyển đổi thành quỹ nghiên cứu tư nhân OAF có sứ mạng đóng góp vào việc hình thành “Một cộng đồng châu Á” (One Asia Community) tương lai thông qua hoạt động hỗ trợ tài
Sau thành cơng Khóa năm 2017 với 20 em nhận học bổng, từ tháng đến tháng 12/2018, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tiếp tục tổ chức khóa “On cultural and environmental diversity in Asia 2018” Khóa học cung cấp cho sinh viên kiến thức bổ ích đa dạng văn hóa mơi trường Châu Á Sau tháng với 15 buổi giảng giáo sư uy tín, nhóm hồn thành kế hoạch theo nội dung khóa học đề 20 sinh viên xuất sắc trao học bổng cuối khóa Các sinh viên tham gia khóa học trao chứng One Asia Foundation Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội
Phát biểu lễ bế mạc khóa học, PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội đánh giá cao khóa học cho biết: Mục đích tài trợ Quỹ OAF nhằm tạo cộng đồng Châu Á hịa bình thịnh vượng - nơi người dân sống hịa thuận với nhau, chia sẻ ước mơ hy vọng để hướng đến phát triển bền vững tương lai Quỹ OAF hỗ trợ hàng trăm trường đại học hàng chục quốc gia vùng lãnh thổ khắp giới tổ chức khóa học nghiên cứu cộng đồng châu Á lĩnh vực văn hóa, xã hội, kinh tế, kỹ thuật ngoại giao
PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh cho rằng: Để hướng tới cộng đồng chung Châu Á, việc trao đổi chia sẻ giá trị văn hóa nước khu vực cần thiết cho qua trình hội nhập q trình cơng nghiệp hóa, đại hóa Cũng từ tạo cho em sinh viên hội mở rộng hiểu biết vấn đề đa dạng văn hóa mơi trường khu vực Châu Á hội giao lưu học hỏi nguồn thông tin mở từ giáo sư hàng đầu nước quốc tế với lĩnh vực khác nhau, tảng xây dựng mối quan hệ hợp tác lâu dài Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Quỹ One Asia.Phó đại sứ Italia làm việc với trường Đại học Kiến trúc Hà Nội việc liên kết phối hợp tổ chức hội thảo quốc tế bảo tồn di sản Hà Nội
Sáng 22/02/2019, Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội - PGS.TS.KTS Lê Quân Phó Hiệu trưởng PGSS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh TS.KTS Ngô Thị Kim Dung tiếp làm việc với ông Nicolo Costatini - Phó Đại sứ Italia Việt Nam đến thăm, giới thiệu chương trình hội thảo thảo luận hợp tác với Nhà trường Cùng có ơng Luigi Campanale - Chủ tịch Hiệp hội Kiến trúc sư SCE Project Asia bà Nguyễn Quỳnh Liên - Cán văn hóa báo chí, Đại sứ qn Italia
PGS.TS.KTS Lê Qn chúc mừng năm ơng Phó Đại sứ Nicolo Costatini thành viên đoàn giới thiệu khái quát 50 năm lịch sử hình thành, phát triển thành tựu bật đào tạo, nghiên cứu khoa học hợp tác quốc tế Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội
Ông Nicolo Costatini trao đổi với lãnh đạo nhà trường hội hợp tác việc phối hợp tổ chức kiện bên Nội dung phối hợp tổ chức Ngày thiết kế với chủ đề “Thành phố tương lai” hội thảo bảo tồn di sản văn hóa mang tên “Bảo tồn di sản Hà Nội” vào cuối tháng 3, đầu tháng 4/2019 Hồng thành Thăng Long Chương trình tổ chức bảo trợ Đại sứ quán Italia UBND Thành phố Hà Nội
PGS.TS.KTS Lê Quân cảm ơn chân thành Chính phủ
Đại sứ quán Italia Lãnh đạo nhà trường hoan nghênh, sẵn sàng tạo điều kiện thuận lợi để tổ chức nước đến phối hợp, tổ chức hội thảo, kiện Hiệu trưởng Lê Quân cho hội lớn để khẳng định vị nhà trường 50 năm xây dựng phát triển, đồng thời mong muốn ông Phó Đại sứ cầu nối thúc đẩy quan hệ Đại học Kiến trúc Hà Nội với trường đại học, tổ chức Italia
Hội thảo “Các biện pháp kỹ thuật phòng ngừa tai nạn lao động thi công xây dựng công trình”
Ngày 14/12/2018 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội diễn hội thảo “Các biện pháp kỹ thuật phòng ngừa tai nạn lao động thi cơng xây dựng cơng trình” Hội thảo Cục giám định Nhà nước chất lượng cơng trình xây dựng phối hợp với Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức
Tham dự hội thảo có TS Lê Quang Hùng - Thứ trưởng Bộ Xây dựng; PGS.TS Phạm Minh Hà - Cục trưởng Cục giám định Nhà nước chất lượng cơng trình xây dựng; ơng Noda Seiji - Cố vấn cao cấp, Cơ quan Hợp tác Quốc tế Nhật Bản (JICA)
Về phía Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội có PGS TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng nhà trường Các Phó Hiệu trưởng: PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh, PGS.TS Lê Anh Dũng, TS.KTS Ngô Thị Kim Dung… chuyên gia, nhà khoa học sinh viên
PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cho biết: Thông qua hội thảo, ban tổ chức mong muốn thực công tác tuyên truyền, phổ biến pháp luật an toàn lao động thi công xây dựng năm 2018 Bộ Xây dựng; thực Chương trình mục tiêu quốc gia Giáo dục nghề nghiệp - Việc làm An toàn lao động năm 2018; tuyên truyền, phổ biến sâu, rộng văn pháp luật, biện pháp kỹ thuật đảm bảo an toàn lao động thi cơng xây dựng cơng trình đến quan quản lý, chủ thể tham gia hoạt động đầu tư xây dựng, góp phần giảm thiểu tai nạn lao động thi cơng xây dựng cơng trình nâng cao trách nhiệm tổ chức, cá nhân tham gia hoạt động xây dựng…
Theo ông Noda Seiji - Cố vấn cao cấp Cơ quan Hợp tác quốc tế Nhật Bản (JICA): Việc tích cực tuyên truyền biện pháp kỹ thuật phòng ngừa tai nạn lao động thi cơng xây dựng cơng trình trường đại học quan hợp tác quốc tế đánh giá cao mang lại hiệu thiết thực
Chương trình Hội thảo diễn với thuyết trình chuyên gia, nhà khoa học Việt Nam Nhật Bản
Hội thảo quốc tế “Địa kỹ thuật, móng bè cọc”
Ngày 05/12/2018, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội phối hợp Tập đoàn Takenaka - Trường Đại học Kanazawa, Nhật Bản tổ chức Hội thảo Quốc tế với chủ đề: “Địa kỹ thuật, móng bè cọc” Hội thảo nghe báo cáo khoa học nhà khoa học đến từ Takenaka Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội trình bày
Takenaka tập đồn lớn Nhật Bản (có trụ sở TP Hồ Chí Minh) chuyên nghiên cứu, tư vấn thiết kế xây dựng
Hội thảo lần diễn đàn khoa học nhà nghiên cứu, giảng viên Tập đoàn Takenaka Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Hội thảo thu hút quan tâm nhiều nhà khoa học, chuyên gia đến từ Hiệp hội tư vấn xây dựng Việt Nam, Viện khoa học công nghệ xây dựng (IBST), trường đại học Đại học Xây dựng, Đại học Giao thông vận tải, Đại học Công nghệ giao thông vận tải, Đại học Thủy lợi, Học viện kỹ thuật quân sự; tập đồn, tổng cơng ty, cơng ty, doanh nghiệp xây dựng Tổng Cty tư vấn VNCC, Công ty VCC, Công ty CDC, Công ty FECON, Công ty Xuân Mai, Cơng ty Coninco, Tập đồn Hịa Bình…
Nội dung báo cáo khoa học tập trung vào vấn đề thiết kế kỹ thuật xây dựng móng, ứng xử đo đạc trường móng bè cọc, tương tác cọc - nền, tượng xói ngầm kè đất đặc biệt giới thiệu phương pháp thử tải cọc nhanh kinh nghiệm Nhật Bản
Hội thảo cho thấy hợp tác nhà trường - sở đào tạo doanh nghiệp hướng hiệu quả, phù hợp với xu hướng phát triển xã hội
Hội thảo “Giải pháp xanh cho hệ thống kỹ thuật hạ tầng đô thị”
Ngày 22/11/2018, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức Hội thảo với chủ đề: “Giải pháp xanh cho hệ thống kỹ thuật hạ tầng đô thị” Các đơn vị đồng tổ chức bao gồm Tập đồn GreenCorp, Khoa Kỹ thuật hạ tầng Mơi trường đô thị, Viện Đào tạo Hợp tác Quốc tế Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội
Với tiến khoa học công nghệ, ngày có nhiều vật liệu đời hướng tới mục tiêu bền vững thân thiện với môi trường Giờ đây, khái niệm cơng trình xanh, kiến trúc xanh, giải pháp xanh,… trở nên quen thuộc Đó nhu cầu tất yếu ảnh hưởng tiêu cực biến đổi khí hậu ngày trở nên rõ ràng liệt
Hội thảo “Giải pháp xanh cho hệ thống hạ tầng kỹ thuật đô thị” giới thiệu tới kiến trúc sư, kỹ sư, kỹ thuật viên, người làm nghề giảng viên, nhà nghiên cứu sinh viên vật liệu xây dựng tiên tiến GreenCorp sản xuất nhập Trong đó, bật sản phẩm cống nhựa composite thương hiệu Hauraton, sản xuất CHLB Đức, giải pháp đại sử dụng cho hệ thống cấp nước thị
Phát biểu Hội thảo, PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cho biết: Hệ cống phổ biến cống beton đúc chỗ kết hợp với nắp đậy kim loại với nhiều nhược điểm tốn thời gian thi công, độ bền kém, nắp thường bị kênh Hệ cống Hauraton nhiều ưu việt trọng lượng nhẹ, độ bền lý cao, vật liệu bền vững, thân thiện với môi trường, hiệu suất nước cao hơn…
Thơng qua chương trình này, trường đại học ngành xây dựng, quan tổ chức gắn kết với tạo sân chơi bổ ích cho sinh viên tăng cường giao lưu, hợp tác nghiên cứu chuyên gia giảng viên Nhà trường hy vọng chương trình hội thảo tổ chức thường xuyên hơn, hướng người tới sản phẩm giải pháp có tính hiệu lâu dài, bền vững thân thiện với môi trường
(48)Hội Cấp thoát nước Việt Nam; Chuyên gia Hauraton - Cộng hòa Liên bang Đức chuyên gia Tập đoàn GreenCorp
Ký kết thỏa thuận triển khai dự án
Eramus Montus “Xây dựng chương trình thạc sĩ sử dụng dịch vụ thơng tin công nghệ mới” với trường Đại học Toulouse II - Cộng hịa Pháp
Trong khn khổ hợp tác Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội (HAU) Trường Đại học Toulouse II - Cộng hòa Pháp, sáng 24/1/2019 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội diễn lễ ký kết Thỏa thuận triển khai dự án Eramus Montus “Xây dựng chương trình thạc sĩ sử dụng dịch vụ thông tin công nghệ mới” Đại diện ký kết PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng HAU TS Emmanuelle Garnier – Người đại diện pháp luật Trường Đại học Toulouse II, theo thỏa thuận tài trợ 598264-EPP-1-2018-1-FR-EPPKA2-CBHE-JP
Theo nội dung biên ký kết, HAU Đại học Toulouse II thỏa thuận xác định điều khoản mối quan hệ hai bên thông qua thiết lập quyền nghĩa vụ, đưa quy tắc, thủ tục thực công việc nhằm thực thành công dự án Eramus Montus
Tại buổi ký kết hợp tác, PGS.TS.KTS Lê Quân bày tỏ vui mừng kế hoạch hợp tác HAU Toulouse II khởi động từ ngày đầu năm Kỷ Hợi hy vọng dấu hiệu tốt cho năm hoạt động sôi hiệu chương trình hợp tác đào tạo hai bên
Thay mặt Trường Đại học Toulouse II; TS Emmanuelle Garnier tin tưởng lực vị HAU Toulouse II mang lại môi trường làm việc, học tập, nghiên cứu thực hành tốt, hiệu cho học viên sau đại học Đại diện Toulouse II cam kết hỗ trợ tối đa để thực hóa thỏa thuận hợp tác
Tiếp làm việc với trường Đại học kỹ thuật xây dựng Moskva, Liên bang Nga
Ngày 26/02/2019, PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội (HAU) tiếp làm việc với Trường Đại học Kỹ thuật Xây dựng Moskva - Liên bang Nga PGS.TS Gogina Elena - Phó Hiệu trưởng, cố vấn Học viện Kiến trúc Xây dựng Nga (RAACS) dẫn đầu
Thay mặt lãnh đạo Nhà trường, Phó Hiệu trưởng Nguyễn Tuấn Anh bày tỏ vui mừng tiếp đón đại diện Trường Đại học Kỹ thuật Xây dựng Moskva sang thăm, làm việc Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, cảm ơn đón tiếp nồng nhiệt lãnh đạo Trường Đại học Kỹ thuật Xây dựng Moskva lãnh đạo HAU chuyến thăm, làm việc Liên bang Nga khẳng định chuyến thăm lần có ý nghĩa vơ quan trọng, thúc đẩy triển khai toàn diện thỏa thuận hợp tác hai Nhà trường thời gian tới
Trên tinh thần thỏa thuận hợp tác ký kết, lãnh đạo hai trường bàn thảo, thúc đẩy chương trình liên kết đào tạo chun ngành Xây dựng cơng nghiệp, Thốt nước, Kỹ thuật hạ tầng Môi trường đô thị (triển khai năm 2019); trao đổi giáo trình giảng dạy, đồ án; Trao đổi giảng viên, sinh viên thông qua việc tổ chức hội thảo
khoa học, hội nghị, seminar tạo điều kiện cho giảng viên, sinh viên hai bên sang giảng dạy, học tập, nghiên cứu khoa học trường đối tác
Cũng khn khổ hợp tác, vấn đề đào tạo trình độ sau đại học cho giảng viên thảo luận nhằm tạo điều kiện cho đội ngũ giảng viên nâng cao lực chuyên môn, tiếp cận thành tựu giáo dục đại nước tiên tiến
Bà Gogina Elena phát biểu tin tưởng thỏa thuận ký kết với HAU mở giai đoạn hợp tác hai bên Trên tinh thần quan hệ hữu nghị hợp tác truyền thống, hai bên tiếp tục có buổi làm việc nhằm thực hóa nội dung bàn thảo…
PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh cảm ơn giúp đỡ, hỗ trợ nước Nga phát triển giáo dục đào tạo Việt Nam nói chung, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội nói riêng Nhiều nhà khoa học, giảng viên HAU đào tạo Liên bang Nga trước Lãnh đạo Nhà trường bày tỏ hy vọng buổi gặp gỡ lần thúc đẩy mạnh mẽ chương trình hợp tác Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội với Trường Đại học Kỹ thuật Xây dựng Moskva, sớm đến việc ký kết thỏa thuận hợp tác, triển khai hướng hợp tác năm 2019
Ký kết thỏa thuận hợp tác Chương trình đào tạo nhân lực với Cơng ty cổ phần Bridge, Nhật Bản
Căn nội dung Biên ghi nhớ, hai bên hợp tác lĩnh vực đào tạo cấp chứng ngơn ngữ văn hóa Nhật Bản cho sinh viên Việt Nam Lãnh đạo hai bên trao đổi việc thực dự án hợp tác nghiên cứu; Tổ chức giảng hội nghị, hội thảo chuyên đề; Tiếp nhận sinh viên sang học tập làm việc Nhật thỏa thuận thúc đẩy hợp tác học thuật khác phạm vi sứ mệnh hai tổ chức… Hai bên trao đổi thông tin hoạt động nghiên cứu đào tạo triển khai chiến lược phát triển thời gian tới
Phát biểu lễ ký kết, PGS.TS.KTS Lê Quân đánh giá cao mối quan hệ hợp tác Việt Nam - Nhật Bản nói chung mối quan hệ HAU với tập đoàn, trường đại học Nhật Bản nói riêng Hiệu trưởng bày tỏ kỳ vọng thỏa thuận hợp tác hai bên giúp thúc đẩy hoạt động phối hợp đào tạo, nghiên cứu
Chủ tịch Công ty CP Bridge ghi nhận tinh thần hợp tác lãnh đạo HAU khẳng định liên kết hai phía cần thiết Bridge làm để đảm bảo hoạt động hợp tác hai đơn vị đạt hiệu cao
Tiếp làm việc với đại diện Singapore Polytechnic - SPI
Chiều 15/01/2019, Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội (HAU) - PGS.TS.KTS Lê Qn có buổi làm việc với ơng Wee Eng Soon - Quản lý học tập toàn cầu, Singapore Polytechnic - SPI (Đại học Bách khoa Singapore) Tham dự cịn có đại diện lãnh đạo Viện Đào tạo Hợp tác quốc tế, Khoa Nội thất Mỹ thuật cơng nghiệp Khoa Xây dựng
Ơng Wee Eng Soon (áo trắng) - Quản lý học tập toàn cầu, Singapore Polytechnic - SPI (Đại học Bách khoa Singapore)
Hiệu trưởng Lê Quân bày tỏ vui mừng tiếp đón
và làm việc với đại diện SPI khẳng định buổi gặp mặt có ý nghĩa vơ quan trọng, thúc đẩy hợp tác hai Nhà trường tương lai
Ông Wee Eng Soon giới thiệu Singapore Polytechnic dự định hợp tác chương trình Learning Express
Learning Express sáng kiến SPI từ năm 2011 có mục tiêu đào tạo huấn luyện sinh viên sẵn sàng đáp ứng nhu cầu nguồn nhân lực chất lượng cao hội nhập quốc tế, đặc biệt Cộng đồng kinh tế ASEAN Hàng năm, sinh viên Singapore đến quốc gia ASEAN để trải nghiệm thực tế ứng dụng kiến thức học dự án cộng đồng địa phương
Khác với chương trình hỗ trợ cộng đồng khác, Learning Express thiết kế nhằm giúp sinh viên phát khả tư duy, tìm kiếm, khám phá áp dụng biết, học thông qua phương pháp huấn luyện “Tư thiết kế” (Design Thinking)
Ông Wee Eng Soon cho biết: Chương trình Learning Express đánh giá cao mang tính đa quốc gia, đa văn hóa đa ngành Sinh viên tham gia chương trình có hội phát triển kỹ học thuật kỹ mềm, đồng thời góp phần phát triển bền vững cộng đồng
PGS.TS.KTS Lê Quân khẳng định Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội sẵn sàng phối hợp trường đại học, tổ chức nước quốc tế việc hợp tác đào tạo, nghiên cứu khoa học, tổ chức hội thảo, semirar khoa học, trao đổi giảng viên, sinh viên…
Đại diện SPI đánh giá cao hợp tác Việt Nam Singapore nói chung, HAU SPI nói riêng Hai bên thống sớm hồn thành thủ tục pháp lý để đến việc ký kết biên ghi nhớ hợp tác
Bí thư Thứ phụ trách văn hóa, giáo dục báo chí, đại sứ quán Hungary thăm làm việc trường Đại học Kiến trúc Hà Nội
Sáng 07/01/2019, Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội - PGS.TS.KTS Lê Quân Phó Hiệu trưởng phụ trách đào tạo Sau đại học - PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh có buổi tiếp làm việc với ngài Balázs Áron - Bí thư thứ phụ trách văn hóa, giáo dục báo chí, Đại sứ qn Hungary đến thăm, giới thiệu chương trình học bổng Chính phủ Hungary thảo luận hợp tác với Nhà trường
Tiếp đón tham dự buổi làm việc cịn có PGS.TS.KTS Vũ Hồng Cương - Trưởng khoa Nội thất mỹ thuật công nghiệp; Th.S Trần Thị Mai Phương - Phó Viện trưởng Viện đào tạo hợp tác quốc tế
PGS.TS.KTS Lê Quân gửi lời chúc mừng năm đến ngài Balázs Áron thành viên đoàn giới thiệu khái quát 50 năm lịch sử hình thành, phát triển thành tựu bật đào tạo, nghiên cứu khoa học hợp tác quốc tế Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Nhà trường đặt quan hệ hợp tác với Trường Đại học kỹ thuật kinh tế Budapest (Hungary)
Ngài Balázs Áron trao đổi với lãnh đạo nhà trường hội hợp tác đào tạo nghiên cứu khoa học bên, giới thiệu điều kiện học tập, sinh sống Hungary Chương trình học bổng Chính phủ Hungary
Theo đó, năm 2019, Chính phủ Hungary cấp 200
học bổng cho công dân Việt Nam đào tạo Hungary trình độ đại học, thạc sĩ, tiến sĩ thực tập ngắn hạn Về chế độ học bổng: Chính phủ Hungary tiếp nhận đào tạo, nghiên cứu miễn phí, cấp bảo hiểm y tế học bổng theo quy định phía Hungary; Chính phủ Việt Nam cấp vé máy bay lượt về, phí đường, lệ phí làm hộ chiếu, visa cấp bù sinh hoạt phí theo chế độ hành lưu học sinh
Thơng qua ngài Bí thư, PGS.TS.KTS Lê Quân bày tỏ cảm ơn chân thành tới Chính phủ Hungary cấp học bổng tạo điều kiện học tập, nghiên cứu khoa học cho giảng viên, học viên Nhà trường Nhiều giảng viên, học viên, sinh viên trưởng thành thời gian học tập, nghiên cứu đất nước Hungary, đóng góp tích cực vào hoạt động giảng dạy nghiên cứu khoa học Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Lãnh đạo nhà trường hoan nghênh, sẵn sàng tạo điều kiện thuận lợi cho tổ chức, trường đại học nước ngồi, có Hungary tham gia vào chương trình Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội mong muốn thúc đẩy mối quan hệ giáo dục, đào tạo nghiên cứu khoa học Việt Nam Hungary chiều sâu chiều rộng thời gian tới
Ngài Balázs Áron đánh giá cao nỗ lực hai bên việc phát triển mối quan hệ truyền thống hợp tác đối tác chiến lược Việt Nam Hungary, khẳng định Việt Nam nói chung, Đại học Kiến trúc Hà Nội nói riêng đối tác văn hóa, giáo dục lớn Hungary Lãnh đạo Đại sứ quán Hungary khẳng định sẵn sàng ủng hộ tạo điều kiện thuận lợi để thúc đẩy hợp tác hai bên ngày phát triển tốt đẹp
Khai mạc workshop “City 4.0 – tư lại tương lai thành phố”
Sáng 27/12/2018 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội khai mạc workshop với chủ đề “City 4.0 – Tư lại tương lại thành phố” Workshop Trường ĐHKT HN phối hợp với Công ty Cổ phần phát triển kiến trúc Đô thị Hà Nội - HAAD tổ chức với bảo trợ Hội Quy hoạch phát triển đô thị Việt Nam nhằm hướng tới kỷ niệm 50 năm thành lập Khoa Quy hoạch đô thị nơng thơn
Tham dự Workshop có PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng HAU; ThS.KTS Nguyễn Hồng Hưng - Giám đốc HAAD Tham dự Workshop cịn có đại diện tổ chức, đơn vị, quan chuyên ngành, nhà khoa học, chuyên gia nước
Với thông điệp “Nâng cao hiệu Đô thị gắn kết người”, Workshop “City 4.0 – Tư lại tương lại thành phố” có mục tiêu phát triển thực hành kỹ làm việc nhóm sinh viên Trường Đại học Hà Nội; Tổ chức hoạt động học thuật, sân chơi chuyên ngành bổ ích, hội cho sinh viên khối Trường Đại học có đào tạo lĩnh vực Kiến trúc Hà Nội giao lưu, học hỏi ứng dụng kiến thức chuyên ngành học vào dự án thực tiễn; Thu hút quan tâm xã hội vào chương trình từ thiện, gắn kết người với người
(49)THỂ LỆ VIẾT VÀ GỬI BÀI
CHO TẠP CHÍ KHOA HỌC KIẾN TRÚC – XÂY DỰNG
1 Bài gửi đăng tạp chí phải cơng trình nghiên cứu tác giả, chưa đăng chưa gửi đăng tạp chí khác
2 Bài gửi đăng tiếng Việt tiếng Anh, đánh máy tính, in mặt giấy khổ A4 thành (phông chữ Arial (Unicode), cỡ chữ 11; lề lề 3cm; lề phải lề trái 3cm)
3 Các hình vẽ phải rõ ràng, chuẩn xác Nếu có ảnh phải gửi kèm ảnh gốc độ phân giải 200dpi Hình vẽ ảnh phải thích đầy đủ
4 Các công thức thông số có liên quan phải chế phần mềm Mathtype (kể công thức thành phần cơng thức có dịng văn bản)
5 Tài liệu tham khảo chính, trích dẫn phải có đủ thơng tin theo trình tự sau: Họ tên tác giả (hoặc chủ biên), tên sách (tên báo/tạp chí, tên báo cáo khoa học), nơi xuất bản, nhà xuất bản, năm xuất bản, trang trích dẫn (tối đa 10 tài liệu tham khảo chính)
6 Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị, nơi làm việc, số điện thoại, e-mail tác giả kèm theo file chứa nội dung báo
7 Bài viết phải có tên tiếng Việt tiếng Anh, từ khóa tìm kiếm Mỗi cần kèm theo phần tóm tắt tiếng Việt tiếng Anh (cỡ chữ 10, tối đa 150 từ) cung cấp nội dung viết Cấu trúc báo gồm phần: dẫn nhập, nội dung
khoa học kết luận (viết thành mục riêng) Bài báo phải đưa kết nghiên cứu ứng dụng hay phải nêu trạng, hướng phát triển vấn đề đề cập, khả nghiên cứu, phát triển ứng dụng Việt Nam Bài giới thiệu tổng quan khơng q 10 trang; cơng trình nghiên cứu triển khai ứng dụng không trang
9 Với thông tin khoa học, tin ngắn: Là dịch tổng thuật, tổng quan vấn đề khoa học cơng nghệ xây dựng kiến trúc có tính thời
10 Khơng trả lại thảo cho không đăng./ Việt Nam không ngoại lệ Các công cụ công nghệ thông
tin đại, hình thức tương tác thơng tin, tương tác xã hội khiến cho cấu trúc đô thị dần thay đổi Đó thay đổi tính hiệu giao thơng, tính nhanh gọn truyền thơng, thuận tiện tiện ích thị, đồng hóa hệ thống hạ tầng kỹ thuật, kèm “cái lạnh” tương tác người người
Các đô thị Việt Nam thời đại cần chọn định hướng phát triển đắn, bản, sở thực tiễn nhân văn, với nhiều giải pháp ứng xử linh hoạt, để đạt mục tiêu cuối xây dựng đô thị thông minh, an toàn, phát triển bền vững, đại khơng bị đứt gãy khỏi cội nguồn văn hóa phát triển
Nội dung workshop thi thiết kế dành cho sinh viên tổ chức từ ngày 13/12/2018 đến ngày 23/01/2019 Địa điểm thiết kế: Khu đô thị kết hợp du lịch hồ Yên Trung, Thành phố ng Bí, Tỉnh Quảng Ninh Địa điểm tổ chức hoạt động từ thiện: Trung tâm hỗ trợ phục hồi chức người khuyết tật Thụy An - Ba Vì
Ngày 21/01/2019, nhóm thi báo cáo ý tưởng thiết kế trước hội đồng giám khảo thi Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Kết công bố trực tiếp Lễ trao giải
Talkshow chuyên đề “Đồ án kiến trúc nội thất - khác biệt giảng đường và thực tế”
Sáng 21/12/2018, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội (HAU) diễn Talkshow chuyên đề “Đồ án kiến trúc nội thất - Những khác biệt giảng đường thực tế” Chuyên đề Công ty sơn AkzoNobel Việt Nam phối hợp với Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức
Tham dự Talkshow có PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Nhà trường; KTS Trần Khánh Trung - Giám đốc Công ty TTT Architects, chủ nhiệm CLB Kiến Trúc Xanh
Đến với buổi giao lưu lần này, KTS Trần Khánh Trung - Nhà Thiết kế trẻ Châu Á, kiến trúc sư nhiều tâm huyết với nghề, với tư cách người trước chia sẻ chân thành với sinh viên HAU hội thách thức để thành công ngành kiến trúc thiết kế nội thất Bên cạnh đó, Cơng ty sơn Akzo Nobel Việt Nam với nhãn hiệu sơn Dulux giới thiệu với sinh viên “Xu hướng màu sắc - Colour Futures 2019”
Phát biểu buổi talkshow, PGS.TS.KTS Lê Quân cho rằng: “Hiện nay, ngành kiến trúc mỹ thuật Việt Nam liên tục đổi vật liệu, màu sắc xu hướng đem đến nhiều thử thách hội cho kiến trúc sư nhà mỹ thuật trẻ Đứng ngưỡng cửa giảng đường công việc thực tế, sinh viên kiến trúc thiết kế nội thất băn khoăn, lo lắng sau rời khỏi ghế nhà trường, tìm công việc ổn định lâu dài, đồng thời vận dụng hết kiến thức chun mơn mình…”
Theo PGS Lê Qn: “Với tính chất đặc thù, sinh viên ngành kiến trúc mỹ thuật cần khối kiến thức sâu rộng để bổ trợ cho cơng việc Ngồi tri thức từ nhà trường sách vở, sinh viên nên ý tích hợp cho thân nhiều điều khác lạ hơn…”