Chung cư cao cấp carina plaza, phường 6, quận 8, thành phố hồ chí minh

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * CHUNG CƢ CAO CẤP CARINA PLAZA - PHƢỜNG 16 QUẬN - THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Sinh viên thực hiện: NGUYỄN VĂN HÓA Đà Nẵng – Năm 2018 LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế :CHUNG CƯ CARINA PLAZA QUẬN8– THÀNH PHỐ HỒ CHÍMINH Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: ThS Nguyễn Tấn Hưng Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Nguyễn Tấn Hưng Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Mai Chánh Trung Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với công việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn, đặc biệt Thầy Nguyễn Tấn Hưng giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng&Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 12 năm 2018 Sinh viên: Nguyễn Văn Hóa MỤC LỤC CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mô công trình 1.2 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.3.1 Giải pháp mặt 1.3.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 1.3.3 Giải pháp mặt đứng & hình khối 1.3.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cấp nƣớc 1.4.3 Hệ thống thoát nƣớc 1.4.4 Hệ thống thống gió 1.4.5 Hệ thống chiếu sáng 1.4.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.7 Hệ thống chống sét 1.4.8 Hệ thống thoát rác CHƢƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn 2.2 Xác định tải trọng 2.2.1 Tĩnh tải sàn 2.3 Hoạt tải sàn 10 2.4 Vật liệu sàn tầng điển hình 10 2.5 Xác định nội lực ô sàn 10 2.5.1 Nội lực sàn dầm 10 2.5.2 Nội lực kê cạnh 11 2.6 Tính toán cốt thép 11 2.7 Bố trí cốt thép 13 2.7.1 Chiều dài thép mũ 13 2.7.2 Bố trí riêng lẽ 13 2.7.3 Phối hợp cốt thép 14 2.8 Kết tính tốn thép sàn .14 2.8.1 Ô sàn kê cạnh 14 2.8.2 Bản sàn loại dầm 14 CHƢƠNG 3: TÍNH TOÁN THANG BỘ 15 3.1 Cấu tạo cầu thang 15 3.2 Phân tích làm việc kết cấu cầu thang : 16 3.3 Tính tải trọng ô 16 3.3.1 Bản thang ô1, ô2 16 3.3.2 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 17 3.4 Tính tốn cốt thép 18 3.4.1 Bản thang Ô1 Ô2 .18 3.4.2 Tính có chiếu nghỉ .18 3.5 Tính nội lực cốt thép cốn C1, C2 19 3.5.1 Sơ đồ tính .19 3.5.2 Xác định tải trọng 19 3.5.3 Tính cốt thép .20 3.6 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) .22 3.6.1 Sơ đồ tính DCN 22 3.6.2 Chọn kích thƣớc tiết diện .22 3.6.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN .22 3.6.4 Tính nội lực 23 3.6.5 Tính tốn cốt thép 23 3.7 Tính dầm chiếu tới DCT 25 3.7.1 Sơ đồ tính DCT 25 3.7.2 Chọn kích thƣớc tiết diện .25 3.7.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 25 3.7.4 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 26 3.7.5 Tính tốn cốt thép 27 CHƢƠNG 4: TÍNH KHUNG TRỤC 29 4.1 Các hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng 29 4.1.1 Hệ kết cấu khung 29 4.1.2 Hệ kết cấu vách cứng lõi cứng 29 4.1.3 Hệ kết cấu khung-giằng (khung vách cứng) 29 4.1.4 Hệ thống kết cấu đặc biệt 30 4.1.5 Hệ kết cấu hình ống 30 4.1.6 Hệ kết cấu hình hộp 30 4.2 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 30 4.2.1 Chọn sơ kích thƣớc sàn 30 4.2.2 Chọn sơ kích thƣớc cột 30 4.2.3 Chọn sơ tiết diện dầm 32 4.2.4 Chọn sơ kích thƣớc vách, lõi thang máy 39 4.3 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 39 4.3.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 39 4.3.2 Trình tự xác định tải trọng 39 4.3.3 Tải trọng gió 40 4.3.4 Xác định nội lực 50 4.4 Tính khung trục 51 4.4.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 51 4.4.2 Tính tốn cốt dọc 52 4.4.3 Tính tốn cốt thép đai: 53 4.4.4 Tính cốt treo 55 4.5 Tính tốn cốt thép dầm khung 55 4.5.1 Tính tốn thép dọc 58 4.5.2 Tính tốn thép đai dầm 59 4.5.3 Tính cốt treo dầm khung 59 4.5.4 Tính cột 60 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ MÓNG DƢỚI KHUNG TRỤC 64 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 64 5.1.1 Địa tầng 64 5.1.2 Đánh giá đất địa chất thủy văn: 64 5.1.3 Lựa chọn giải pháp móng 65 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 66 5.3 Các giả thiết tính tốn 66 5.4 Thiết kế móng M1 (móng dƣới cột C3) 67 5.4.1 Vật liệu 67 5.4.2 Tải trọng .67 5.4.3 Chọn kích thƣớc cọc 68 5.4.4 Xác định sơ kích thƣớc đài móng 68 5.4.5 Sức chịu tải cọc 69 5.4.6 Xác định số lƣợng cọc bố trí cọc .72 5.4.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc .73 5.4.8 Kiểm tra cƣờng độ đất mặt phẳng mũi cọc 74 5.4.9 Kiểm tra độ lún móng cọc .76 5.4.10 Tính tốn đài cọc 77 5.5 Thiết kế móng M2 (móng dƣới cột C18) 80 5.5.1 Vật liệu 80 5.5.2 Tải trọng: 80 5.5.3 Chọn kích thƣớc cọc 81 5.5.4 Xác định sơ kích thƣớc đài móng 81 5.5.5 Sức chịu tải cọc 82 5.5.6 Xác định số lƣợng cọc bố trí cọc .82 5.5.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc .83 5.5.8 Kiểm tra cƣờng độ đất mặt phẳng mũi cọc 84 5.5.9 Kiểm tra độ lún móng cọc .87 5.5.10 Tính tốn đài cọc 87 CHƢƠNG 6: TỔNG QUAN VỀ CÁC GIẢI PHÁP THI CÔNG 92 6.1 Đặc điểm chung điều kiện ảnh hƣởng đến q trình thi cơng 92 6.1.1 Vị trí cơng trình 92 6.1.2 Địa chất thủy văn 92 6.2 Lựa chọn giải pháp thi công phần ngầm 93 6.2.1 Các phƣơng pháp thi công tầng hầm 93 6.2.3 Lựachọnphƣơngánthicôngphầnngầm 96 6.3 Giải pháp thi công phần thân 96 CHƢƠNG 7: THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 97 7.1 Phân tích lựa chọn phƣơng án thi cơng cọc khoan nhồi 97 7.1.1 Cọc khoan nhồi có sử dụng ống vách 97 7.1.2 Cọc khoan nhồi không dùng ốngvách 97 7.2 Chọn máy thi công 98 7.2.1 Máy khoan 98 7.2.2 Máy trộn Bentonite 98 7.2.3 Chọn cần cẩu 98 7.3 Các bƣớc thi công cọc khoan nhồi 99 7.3.1 Công tác chuẩn bị 99 7.3.2 Định vị tim cọc 99 7.3.3 Hạ ống vách (ống casine) 100 7.3.4 Công tác khoan tạo lỗ 102 7.3.5 Công tác nạo vét 104 7.3.6 Thi công cốt thép 104 7.3.7 Hạ ống dẫn bê tông 105 7.3.8 Công tác thổi rửa hố khoan 105 7.3.9 Công tác đổ bêtông 106 7.3.10 Rút ống vách 108 7.3.11 Kiểm tra chất lƣợng cọc khoan nhồi 108 7.4 Tổ chức thi công cọc khoan nhồi 109 7.4.1 Tính tốn khối lƣợng bêtơng thi công cọc khoan nhồi 109 7.4.2 Chọn xe máy thi công bê tông cọc khoan nhồi 110 7.4.3 Tính tốn chi phí nhân cơng , thời gian thi cơng dự kiến cho cọc 111 7.4.4 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 113 7.5 Thi công ép cừ larsen 113 7.5.1 Lựa chọn phƣơng án 114 7.5.2 Tính toán tƣờng cừ thép Larsen 114 7.5.3 Kỹ thuật thi công ép cừ Larsen 117 CHƢƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG ĐÀO ĐẤT VÀ ĐÀI CỌC 119 8.1 Lựa chọn biện pháp thi công đất 119 8.2 Tính tốn khối lƣợng đào đất phần ngầm 119 8.2.1 Khối lƣợng đào đất máy 119 8.2.2 Khối lƣợng đào đất thủ công 120 8.3 Lựa chọn tổ hợp máy thi công 120 8.3.1 Đào đất vận chuyển đất giới 120 8.3.2 Lựa chọn xe phối hợp với máy để vận chuyển đất 121 8.3.3 Đào đất thủ công 121 8.4 Thiết kế tuyến di chuyển thi công đào đất 122 8.4.1 Thiết kế cho thi công giới .122 8.4.2 Thiết kế cho thi công thủ công 122 8.5 Thiết kế ván khn móng .122 8.5.1 Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng: .122 8.5.2 Thiết kế ván khn cho đài móng M1 125 8.6 Lập tiến độ thi công phần ngầm 128 8.6.1 Tính tốn khối lƣợng cơng tác phần ngầm 128 8.6.2 Tiến độ thi công công tác phần ngầm 131 CHƢƠNG 9: BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN CƠNG TRÌNH 132 9.1 thiết kế ván khuôn cột 132 9.1.1 Cấu tạo ván khuôn cột 132 9.1.2 Thiết kế ván khuôn cột 132 9.2 Thiết kế ván khn sàn điển hình 135 9.2.1 Cấu tạo ván khuôn sàn 135 9.2.2 Thiết kế ván khuôn sàn .135 9.2.3 Thiết kế ván khuôn dầm trục 139 9.2.4 Thiết kế ván khuôn dầm trục C 142 9.3 thiết kế ván khuôn cầu thang 145 9.3.1 Cấu tạo ván khuôn cầu thang 145 9.3.2 Thiết kế ván khuôn thang .146 DANH MỤC HÌNH, BẢNG Hình 1.1 Vị trí cơng trình đƣợc chụp từ Google Earth Hình 2.1: Mặt bố trí dầm sàn tầng điển hình Hình 3.8 Mặt truyền tải từ ô vào cốn C1 20 Hình 3.10 Mặt truyền tải từ ô vào DCN 22 Hình 3.11 Sơ đồ tính DCN 23 Hình 3.12 Biểu đồ moment 23 Hình 3.13 Biểu đồ lực cắt 23 Hình 3.14 Sơ đồ tính DCT 25 Hình 3.15 Mặt truyền tải từ ô vào DCT 26 Hình 3.17 Biểu đồ moment 26 Hình 3.18 Biểu đồ lực cắt 26 Hình 4.1 Mặt cột 32 Hình 4.2 Mặt phân chia dầm sàn tầng 33 Hình 4.3 Mặt kích thƣớc dầm tầng 34 Hình 4.4 Mặt phân chia dầm sàn tầng 34 Hình 4.5 Mặt kích thƣớc dầm tầng 35 Hình 4.6 Mặt phân chia dầm sàn tầng 3-15 35 Hình 4.7 Mặt kích thƣớc dầm tầng 3-15 36 Hình 4.8 Mặt phân chia dầm sàn tầng sân thƣợng 36 Hình 4.9 Mặt kích thƣớc dầm tầng sân thƣợng 37 Hình 4.10 Mặt phân chia dầm sàn tầng tum-mái 37 Hình 4.11 Mặt kích thƣớc dầm tầng tum-mái .38 Hình 4.12 Sơ đồ tính tốn gió động cơng trình 41 Hình 4.13 Mơ hình cơng trình với phần mềm ETABS 9.7.4 .46 Hình 4.14 Mặt tầng điển hình 47 Hình 4.15 Cách chia nhỏ phần tử sàn vách 47 Hình 4.16 Đồ thị mối qua hệ hệ số động lực ξ  .48 Hình 4.16 Kích thƣớc tiết diện tên phần tử khung trục 51 Hình 4.17 Tính tốn cốt treo .55 Hình 4.18 Moment trƣờng hợp TT .56 Hình 4.19 Moment trƣờng hợp HT 56 Hình 4.20 Moment trƣờng hợp GX 57 Hình 4.21 Moment trƣờng hợp GXX 57 Hình 4.22 Moment trƣờng hợp GY 58 Hình 4.23 Moment trƣờng hợp GYY 58 Hình 5.1: Bố trí cọc 72 Hình 5.6 Sơ đồ móng M1 80 Hình 5.7 Bố trí cọc móng M2 83 Hình 5.10 Sơ đồ móng M2 90 Bảng 5.8 : Tải trọng tính tốn móng M2 80 Bảng 5.9: Tải trọng tiêu chuẩn móng M2 81 Vì vậy, chọn khoảng cách xà gồ l = 1,2m Đối với tâm ván khuôn HP1560, ta thêm xà gồ c) Tính tốn khoảng cách cột chống xà gồ Chọn xà gồ loại [N06,5 có đặc trƣng sau : W = 15 cm3, J = 48,6 cm4 Trọng lƣợng thân : g = 5,9 kg/m Xà gồ chịu tải trọng phân bố Tải trọng tác dụng lên xà gồ Tải trọng sàn truyền xuống xà gồ đơn vị chiều dài : Ptc= 930,76 kG/m2  q tc = Ptc L = 930,76.1,2 = 1116,9 kg/m Ptt = 1179,83kG/m2  q tt = Ptt L = 1179,83.1,2 = 1415,8 kg/m L: khoảng cách hai xà gồ đặt liên tiếp Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1116,9 + 5,9 = 1122,8kg/m Tải trọng tính tốn : qtt = 1415,8 + (1,1.5,9) = 1422,3 kg/m  Tính tốn khoảng cách cột chống : q ql 10 ql 10 - Điều kiện bền :  M max  n.Ru W M max q tt l c  10  l xg  10.Ru W q tt Trong : Ru : Cƣờng độ chịu uốn ván khuôn Ru = 2250 kg/cm2 10.Ru W 10.2250.15.102  lxg    154cm qtt 1422,3 - Theo điều kiện biến dạng : f max  1.qtc lc l  c [ f ] 128.EJ 400  lxg  128.E.J 128.2,1.106.48, 6.102   143cm 400.qtc 400.1116,9 Chọn khoảng cách cột chống xà gồ tối đa 110cm 138 d) Bố trí, tính tốn khả làm việc cột chống Dự kiến sử dụng cột chống thép có chiều dài thay đổi đƣợc Cơng ty Hịa Phát sản xuất Hệ thống giằng, cột chống làm việc đồng thời Cột chống chịu tải trọng xà gồ truyền xuống theo phƣơng thẳng đứng, giằng liên kết cột chống lại với chống chuyển vị tạo nên hệ bất biến hình Chọn loại cột chống K-103B (chiều cao sử dụng tối đa 4m) thoả mãn điều kiện chiều cao tầng Tải trọng truyền xuống cột : Pmax = q tt l = 1422,3.1,1= 1565 (kg) Ta chọn loại cột chống K-103B có khả chịu nén 1850 kG chiều cao tối đa m thoả mãn yêu cầu tải trọng chiều cao tầng 9.2.3 Thiết kế ván khuôn dầm trục a) Thiết kế ván đáy dầm Ta có dầm trục có tiết diện: 300x600mm, nhịp dầm l = 7m.Do dầm bị chia cắt cột nên ta có nhịp tính tốn ván khn đáy dầm thực tế: l =6,3m Ván đáy dầm sử dụng HP0930 Ta tính tốn cho ván khn HP0930 có thông số sau:W=5,10cm3; J=21,83cm4  xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm - Tải trọng thƣờng xuyên : + Trọng lƣợng dầm BTCT dày h = 0,6m : Pbttc = γ.h = 2600.0,6.0,3 =468 kg/m  Pbttt = 468.1,2= 561,6 kg/m + Trọng lƣợng thân ván khn thép : Tấm ván khn: HP0930có g=10,7kg tc => PVKthep = 10, =23,8 kg/m2 0,3.1,5 tc PVKthep = 23,8 x(b+2htd)=23,8.(0,3+2.0,5)=30,9 kg/m tt  PVKthep = 30,9.1,1=34 kg/m -Hoạt tải thi công : 139 +Trọng lƣợng ngƣời thiết bị vận chuyển P1tc = 250.0,3=75 (kg/m) P1tt =P1tc.n = 75.1,3=97,5(kg/m) + Tải trọng chấn động đổ bê tông P2tc = 400.0,3=120 (kg/m) P2tt = n.P2tc = 120.1,3 =156kg/m) - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : qtc= 468+30,9+75+120=693,9kg/m - Tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khn : qtt = 561,6+34+97,5+156=849,1 kg/m  tính tốn khoảng cách xà gồ Chọn khoảng xà gồ đở ván khuôn đáy dầm chiều dài ván khn (0.9m).Sơ đồ tính dầm đơn giản nhƣ sau: q M=ql2/8 - Kiểm tra điều kiện làm việc ván khuôn + Kiểm tra theo điều kiện cƣờng độ:  M max q tt l 849,1.102.902    1686kg / cm2  nRu  2250kg / cm2 W 8.W 8.5,1  thỏa điều kiện cƣờng độ + Kiểm tra điều kiện độ võng : f qtcl 693,9 102  903 f  x    0, 0014  [ ]   0, 0025 l 384 EJ 384 2,110  21,83 l 400  thoã mãn điều kiện độ võng Vì vậy, chọn khoảng cách xà gồ l = 0,9m b) Thiết kế ván thành dầm Chiều cao ván khuôn thành dầm: hvk=600-100-150=350(mm) Để tạo phƣơng thẳng đứng cho khuôn thành dầm chịu áp lực ngang lúc đổ đầm bêtông, ta dùng kẹp thành dầm đƣợc chế tạo sẵn 140 Ghi chú: Chiều dài dầm thay đổi khác nên dùng cốp pha thép định hình khơng bố trí kín khít hết tồn chiều dài dầm nên trƣờng hợp tùy theo kích thƣớc khoảng hở ta dùng ván gỗ để chèn vào vị trí Ta sử dụng HP0935 cho bên thành dầm phía ván khn đƣợc chêm gỗ phía dƣới, cao 55mm vị trí nẹp dầm Tại phía biên, ta sử dụng HP0960 cho bên thành dầm ván khn đƣợc chêm gỗ phía dƣới, cao 55mm vị trí nẹp dầm Ta tính cho ván khuôn lớn HP0935  Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm Pmax = .H + Pđ (kg/cm2) H :chiều cao lớp bê tông áp lực ngang chiều cao dầm,H = 0,6m Pđ : lực động tác dụng lên ván khuôn đổ đầm bê tông Sử dụng máy đầm N 116 với thông số sau : - Năng suất : 3,6 m3/h - Bán kính ảnh hƣởng : R = 35 cm - Chiều dày lớp đầm : h = 30 cm h < R => Pđ = .h => Áp lực tác dụng lên thành dầm : Pmax=  (H + h) (kg/cm2) Áp lực tác dụng lên khuôn : qtcmax =  (H + h).b với b với b bề rộng khuôn, b =0,6m qtcmax = 2500.(0,6 +0,3).0,35 =787,5 kg/m qttmax = 2500.(1,2.0,6+1,3.0,3).0,35 = 971,3 kg/m Vị trí nẹp đứng ván khn thành dầm phải trùng với vị trí xà gồ ván khn đáy dầm.Nhƣ ván khuôn HP0935 làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp đứng có khoảng cách l=90cm Tấm ván khn HP0935 có đặc trƣng sau: W=5,19 cm3, J=22,73cm4 +Kiểm tra điều kiện cƣờng độ :  M max q tt l 971,3.102.902    1895kg / cm2  nRu  2250kg / cm2 W 8.W 8.5,19  thoã mãn điều kiện cƣờng độ 141 + Kiểm tra điều kiện độ võng : f q tcl 787,5.102.903 f    0, 0016  [ ]   0, 0025 l 384 EJ 384 2,1.10 22, 73 l 400  thỗ mãn điều kiện độ võng c) Tính tốn cột chống dầm - Hệ thống giằng, cột chống làm việc đồng thời Cột chống chịu tải trọng xà gồ truyền xuống theo phƣơng thẳng đứng, giằng liên kết cột chống lại với chống chuyển vị tạo nên hệ bất biến hình - Chọn loại cột chống K-103B thoả mãn điều kiện chiều cao tầng Tải trọng truyền xuống cột chống : Pmax = qTT.l = 849,1.0,9= 764,2kg Ta chọn loại cột chống K-103B có khả chịu nén 1850 kg chiều cao tối đa m thoả mãn yêu cầu tải trọng chiều cao tầng 9.2.4 Thiết kế ván khuôn dầm trục C d) Thiết kế ván đáy dầm Ta có dầm trục có tiết diện: 200x500mm, nhịp dầm l = 6,2m.Do dầm bị chia cắt cột nên ta có nhịp tính tốn ván khn đáy dầm thực tế: l =5,4m Ván đáy dầm sử dụng HP0920 Ta tính tốn cho ván khn HP0920 có thơng số sau:W=4,84cm3; J=19,39cm4  xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm - Tải trọng thƣờng xuyên : + Trọng lƣợng dầm BTCT dày h = 0,5m : Pbttc = γ.h = 2600.0,5.0,3 =390 kg/m  Pbttt = 390.1,2= 468 kg/m + Trọng lƣợng thân ván khuôn thép : Tấm ván khn: HP0920có g=10,7kg tc => PVKthep = 10, =23,8 kg/m2 0,3.1,5 tc PVKthep = 23,8 x(b+2htd)=23,8.(0,2+2.0,4)=28,3 kg/m tt  PVKthep = 28,3.1,1=31,1 kg/m 142 -Hoạt tải thi công : +Trọng lƣợng ngƣời thiết bị vận chuyển P1tc = 250.0,2=50 (kg/m) P1tt =P1tc.n = 50.1,3=65(kg/m) + Tải trọng chấn động đổ bê tông P2tc = 400.0,2=80 (kg/m) P2tt = n.P2tc = 80.1,3 =104kg/m) - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khn : qtc= 390+28,3+50+80=548,3kg/m - Tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khuôn : qtt = 468+31,1+65+104=668,1 kg/m  tính tốn khoảng cách xà gồ Chọn khoảng xà gồ đở ván khuôn đáy dầm chiều dài ván khuôn (0.9m).Sơ đồ tính dầm đơn giản nhƣ sau: q M=ql2/8 - Kiểm tra điều kiện làm việc ván khuôn + Kiểm tra theo điều kiện cƣờng độ:  M max q tt l 668,1.102.902    1398kg / cm2  nRu  2250kg / cm2 W 8.W 8.4,84  thỏa điều kiện cƣờng độ + Kiểm tra điều kiện độ võng : f qtcl 548,3 102  903 f  x    0, 0013  [ ]   0, 0025 l 384 EJ 384 2,110 19.39 l 400  thỗ mãn điều kiện độ võng Vì vậy, chọn khoảng cách xà gồ l = 0,9m e) Thiết kế ván thành dầm Chiều cao ván khuôn thành dầm: hvk=500-100-150=250(mm) 143 Để tạo phƣơng thẳng đứng cho khuôn thành dầm chịu áp lực ngang lúc đổ đầm bêtông, ta dùng kẹp thành dầm đƣợc chế tạo sẵn Ghi chú: Chiều dài dầm thay đổi khác nên dùng cốp pha thép định hình khơng bố trí kín khít hết toàn chiều dài dầm nên trƣờng hợp tùy theo kích thƣớc khoảng hở ta dùng ván gỗ để chèn vào vị trí Ta sử dụng HP0925 cho bên thành dầm ván khn đƣợc chêm gỗ phía dƣới, cao 55mm vị trí nẹp dầm Ta tính cho ván khuôn lớn HP0925  Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm Pmax = .H + Pđ (kg/cm2) H :chiều cao lớp bê tông áp lực ngang chiều cao dầm,H = 0,5m Pđ : lực động tác dụng lên ván khuôn đổ đầm bê tông Sử dụng máy đầm N 116 với thông số sau : - Năng suất : 3,6 m3/h - Bán kính ảnh hƣởng : R = 35 cm - Chiều dày lớp đầm : h = 30 cm h < R => Pđ = .h => Áp lực tác dụng lên thành dầm : Pmax=  (H + h) (kg/cm2) Áp lực tác dụng lên khuôn : qtcmax =  (H + h).b với b với b bề rộng khuôn, b =0,6m qtcmax = 2500.(0,5 +0,3).0,25 =500 kg/m qttmax = 2500.(1,2.0,5+1,3.0,3).0,25 = 618.8 kg/m Vị trí nẹp đứng ván khn thành dầm phải trùng với vị trí xà gồ ván khuôn đáy dầm.Nhƣ ván khuôn HP0925 làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp đứng có khoảng cách l=90cm Tấm ván khn HP0935 có đặc trƣng sau: W=4,99 cm3, J=20,74cm4 +Kiểm tra điều kiện cƣờng độ :  M max qtt l 618,8.102.902    1256kg / cm2  nRu  2250kg / cm W 8.W 8.4,99  thoã mãn điều kiện cƣờng độ 144 + Kiểm tra điều kiện độ võng : f q tcl 500.102.903 f    0, 0011  [ ]   0, 0025 l 384 EJ 384 2,1.10 20, 74 l 400  thỗ mãn điều kiện độ võng f) Tính toán cột chống dầm - Hệ thống giằng, cột chống làm việc đồng thời Cột chống chịu tải trọng xà gồ truyền xuống theo phƣơng thẳng đứng, giằng liên kết cột chống lại với chống chuyển vị tạo nên hệ bất biến hình - Chọn loại cột chống K-103B thoả mãn điều kiện chiều cao tầng Tải trọng truyền xuống cột chống : Pmax = qTT.l = 668,1.0,9= 601,3kg Ta chọn loại cột chống K-103B có khả chịu nén 1850 kg chiều cao tối đa m thoả mãn yêu cầu tải trọng chiều cao tầng 9.3 thiết kế ván khuôn cầu thang 9.3.1 Cấu tạo ván khuôn cầu thang 200 350 +14.550 350 350 200 300 300 300 300 300 300 100 300 300 300 3600 100 300 300 300 +12.750 290 894 894 894 1880 100 327 3600 +10.950 650 200200 1500 200200 +9.150 200200 1200 3200 1200 200200 200200 200 650 200200 290 1050 200 E 894 894 3300 894 327 200 200 D 145 9.3.2 Thiết kế ván khuôn thang Hệ ván khuôn cầu thang gồm khuôn đỡ thang, khuôn kê lên xà gồ ,các xà gồ kê lên cột chống -Chiều dài vế L=3,69 m,chiều rộng vế thang B =1,25m,chiều dày sàn thang 0,1m.Ta sử dụng 12 HP1530 đặt theo phƣơng cạnh ngắn thang, cịn lại lót gỗ - Các xà gồ đặt theo phƣơng vng góc với cạnh dài ván khuôn nghĩa theo phƣơng cạnh dài thang Ghi chú: Do đặc điểm kết cấu dùng cốp pha thép định hình khơng bố trí kín khít hết tồn sàn nên trƣờng hợp tùy theo kích thƣớc khoảng hở ta dùng ván gỗ để chèn vào vị trí Tính tốn cho ván khn HP1230 a Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn - Tải trọng thƣờng xuyên : + Trọng lƣợng sàn BTCT dày h = 0,1m : Pbttc = γ.h = 2600.0,1= 260 kg/m2  Pbttt = 260.1,2= 312 kg/m2 + Trọng lƣợng thân ván khuôn thép : Tấm ván khn: HP1530 có g=10,7454 kg tc => PVKthep = 10,7454 =23,88 kg/m2 1,5.0,3 tt  PVKthep = 23,88.1,1= 26,27 kg/m2 - Hoạt tải thi công : +Trọng lƣợng ngƣời thiết bị vận chuyển P1tc = 250(kg/m ) P1tt =P1tc.n = 250x1,3=325(kg/m ) + Tải trọng chấn động đổ bê tông P2tc = 400 (kg/m) P2tt = n.P2tc = 1,3.400 = 520 (kg/m) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : Ptc= 260+23,88 +250+ 400 = 933,88 kg/m2 Tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khn : 146 Ptt = 312+26,27+325+520= 1183,27 kg/m2 Vậy tải trọng tác dụng lên ván khuôn đơn vị chiều dài: q tc = Ptc.b = 933,88.0,3= 280,2 kg/m q tt = Ptt.b = 1183,27.0,3 = 355 kg/m Do mặt phẳng nghiêng so với mặt phẳng nằm ngang nên tải trọng tác dụng lên ván khuôn phân thành thành phần : +N:theo phƣơng vng góc với mặt phẳng thang +T:theo phƣơng song song mặt phẳng thang Kích thƣớc bậc 150x300 nên ta có: h 150 = = 0,5 =>α = 26,570 => cosα = 0,894; sinα = 0,447 300 b tgα = Ta có: N tc  q tc cos  280,2 0,894=250,6 (kg/m) N tt  q tt cos =355 0,894=317,5(kg/m) T tc  q tc sin  280,2 0,447=125,3 (kg/m) T tt  q tt sin =355 0,447=158,8 (kg/m) b Tính tốn khoảng cách xà gồ Tấm ván khuôn HP1230 có đăc trƣng sau: W=5,1 cm3, J=21,83 cm4 Chọn khoảng cách xà gồ 1,2m.Tấm ván khuôn làm việc nhƣ dầm đơn giản kê lên gối tựa xà gồ.Sơ đồ tính tốn nhƣ sau q M=ql2/8 - Kiểm tra theo điều kiện cƣờng độ:  M max qtt l 317,5 x102 x1202    1120kg / cm2  nRu  2250kg / cm W 8.W x5,1  thoả mãn điều kiện cƣờng độ + Kiểm tra điều kiện độ võng : f qtcl 250, x102 x1203 f  x  x  0, 0012  [ ]   0, 0025 : l 384 EJ 384 2,1x10 x 21,83 l 400 147  thoã mãn điều kiện độ võng Vậy khoảng cách xà gồ 1,5 m c Tính toán khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Chọn xà gồ loại [N06,5 có đặc trƣng sau : W = 15 cm3, J = 48,6 cm4 Trọng lƣợng thân : g = 5,9 kg/m Xà gồ chịu tải trọng phân bố Tải trọng tác dụng lên xà gồ Tải trọng sàn truyền xuống xà gồ đơn vị chiều dài : Ptc= 933,88 kG/m2  qTC = Ptc L cos = 933,88.1,2.0,894 = 1002,3 kg/m Ptt = 1183,3 kG/m2  qTT = Ptt L cos = 1183,3.1,2.0,894 = 1270kg/m L: khoảng cách hai xà gồ đặt liên tiếp Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1002,3+ 5,9 = 1008,2 kg/m Tải trọng tính tốn : qtt = 1270 + (1,1.5,9) = 1276,5kg/m Tính tốn khoảng cách cột chống : - Theo điều kiện bền: M max  n R wx max = Trong đó: Mmax= (1), với n= hệ số điều kiện làm việc q tt .l 10 Thay M W công thức (1) biến đổi ta đƣợc:  lxg  10.Ru W 10.2250.15.102   163cm qtt 1276,5 - Theo điều kiện biến dạng : f max  1.qtc lc l  c [ f ] 128.EJ 400  lxg  128.E.J 128.2,1.106.48, 6.102   148cm 400.qtc 400.1008, Chọn khoảng cách cột chống xà gồ 100cm d Tính tốn cột chống đỡ xà gồ: Tải trọng truyền xuống cột chống :P= q tt l =1276,5.1=1276,5 (Kg) PVKthep = 8,9297 =24,8kg/m2 1,2.0,3 tt  PVKthep = 24,8.1,1= 27,3kg/m2 - Hoạt tải thi công : +Trọng lƣợng ngƣời thiết bị vận chuyển P1tc = 250(kg/m ) P1tt =P1tc.n = 250x1,3=325(kg/m ) + Tải trọng chấn động đổ bê tông P2tc = 400 (kg/m2) P2tt = n.P2tc = 1,3.400 = 520 (kg/m2) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : Ptc= 260+24,8 +250+ 400 = 934,8kg/m2 Tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khn : Ptt = 312+27,3+325+520= 1184,3 kg/m2 Vậy tải trọng tác dụng lên ván khuôn đơn vị chiều dài: q tc = Ptc.b = 934,8.0,35= 327,2 kg/m q tt = Ptt.b = 1184,3.0,35 = 414,5 kg/m b Tính tốn khoảng cách xà gồ Tấm ván khn HP1235 có đăc trƣng sau: W=5,19 cm3, J=22,74 cm4 Chọn khoảng cách xà gồ 1,2m.Tấm ván khuôn làm việc nhƣ dầm đơn giản kê lên gối tựa xà gồ.Sơ đồ tính tốn nhƣ sau 149 q M=ql2/8 - Kiểm tra theo điều kiện cƣờng độ: M max qtt l 414,5 x102 x1202     1438kg / cm2  nRu  2250kg / cm W 8.W x5,19  thoả mãn điều kiện cƣờng độ + Kiểm tra điều kiện độ võng : f qtcl 327, x102 x1203 f  x  x  0, 0015  [ ]   0, 0025 : l 384 EJ 384 2,1x10 x 22, 74 l 400  thoã mãn điều kiện độ võng Vậy khoảng cách xà gồ 1,2 m c Tính tốn khoảng cách cột chống đỡ xà gồ Chọn xà gồ loại [N06,5 có đặc trƣng sau : W = 15 cm3, J = 48,6 cm4 Trọng lƣợng thân : g = 5,9 kg/m Xà gồ chịu tải trọng phân bố Tải trọng tác dụng lên xà gồ Tải trọng sàn truyền xuống xà gồ đơn vị chiều dài : Ptc= 934,8 kG/m2  qTC = Ptc L = 934,8.1,2= 1121,8 kg/m Ptt = 1184,3 kG/m2  qTT = Ptt L = 1184,3.1,2= 1421,2/m L: khoảng cách hai xà gồ đặt liên tiếp Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 1121,8 + 5,9 = 1127,7 kg/m Tải trọng tính tốn : qtt = 1421,2 + (1,1.5,9) =1427,7 kg/m Tính tốn khoảng cách cột chống : - Theo điều kiện bền: max = M max  n R wx Trong đó: Mmax= (1), với n = hệ số điều kiện làm việc q tt .l 10 Thay M W công thức (1) biến đổi ta đƣợc: 150  lxg  10.Ru W 10.2250.15.102   153,8cm qtt 1427, - Theo điều kiện biến dạng : f max 1.qtc lc l   c [ f ] 128.EJ 400  lxg  128.E.J 128.2,1.106.48, 6.102   142,5cm 400.qtc 400.1127, Chọn khoảng cách cột chống xà gồ 65cm d Tính tốn cột chống đỡ xà gồ: Tải trọng truyền xuống cột chống :P= q tt l =1427,7.0,65=928(Kg)