BathurstINGIABSE2014SeptemberVol44No 3 2 en vi

Xem thảo luận, số liệu thống kê hồ sơ tác giả cho ấn phẩm tại: https://www.researchgate.net/publication/271446292 Kỹ sư kết cấu cầu Bài báo · Tháng năm 2014 CÔNG TÁC BÀI ĐỌC 8.708 tác giả: Richard J Bathurst Cao đẳng Quân Hoàng gia Canada 289 CÔNG BỐ 9.108 CÔNG TÁC XEM HỒ SƠ Một số tác giả ấn phẩm thực dự án liên quan này: Thiết kế dựa hiệu suất kết cấu đất gia cố Xem Kế hoạch Luận án thạc sĩ Xem Kế hoạch Tất nội dung sau trang tải lên Richard J Bathurst vào ngày 27 tháng năm 2015 Người dùng yêu cầu nâng cao tệp tải xuống TƯỜNG ĐẤT ĐƯỢC TÁI TẠO - THIẾT KẾ VÀ HƯỚNG DẪN Richard BATHURST Giáo sư Cao đẳng Quân Hoàng gia Canada, Kingston, Canada bathurst-r@rmc.ca RichardBathurst, sinh năm 1952, nhận Tiến sĩ kỹ thuật địa kỹ thuật Đại học Queen Kingston, Canada Lĩnh vực nghiên cứu ơng hệ thống tường chắn đất gia cố, thiết kế địa chấn hệ thống thiết kế, phân tích hiệu chuẩn dựa độ tin cậy Tóm lược Bài báo mô tả ngắn gọn loại tường đất gia cố phổ biến sử dụng giới giải thích tính tốn thiết kế cần thiết cho việc thiết kế kết cấu điển hình Bài báo phần lớn dựa kinh nghiệm Bắc Mỹ loại tường mơ tả tính tốn thiết kế chấp nhận tồn giới học thu thập từ báo áp dụng cho thực tiễn xây dựng dân dụng Ấn Độ theo kinh nghiệm Bắc Mỹ, chúng xây dựng với chi phí 50% so với giải pháp truyền thống Các khoản tiết kiệm chi phí tích lũy từ việc giảm khối lượng bê tông cần thiết cho kết cấu dễ xây dựng Ví dụ, tường đất gia cố, bê tông đúc ướt thông thường bị hạn chế thép mỏng gia cố số trường hợp khối lớn Các khối bê tông xây khô không vữa vật liệu phổ biến Lịch sử tường đất gia cố địa tổng hợp đại tìm thấy báo tác giả đồng nghiệp [1] Từ khóa: gia cố tường đất, mặt dựng, địa tổng hợp, lưới địa lý, dây đeo, lưới thép, neo Vật liệu Giới thiệu 2.1 Gia cố Tường đất gia cố loại tường chắn đất sử dụng lớp Các vật liệu gia cố đất sử dụng tường đất gia cố cốt thép kim loại địa tổng hợp nằm ngang đặt bên phân loại rộng rãi thành loại kim loại địa lớp đắp tường để tạo khối hỗn hợp bao gồm đất, tổng hợp Gia cố kim loại bao gồm dải thép (Hình 1), lớp gia cố mặt Ở Bắc Mỹ, cấu trúc thường thảm thang thép (Hình 2), dây hàn neo gọi tường đất ổn định học (MSE) Khối (hoặc thép gắn vào mặt sử dụng thép (Hình khối) hoạt động cấu trúc trọng lực để chống lại 3) Hầu hết tất sản phẩm cốt thép mạ kẽm lực đất gây ổn định tác động phía sau vùng đất để chống ăn mòn Vật liệu gia cường địa tổng hợp vật liệu gia cố Chi tiết số loại tường đất gia cố cao phân tử hiệu suất cao có thành phần minh họa Hình 1-8 Chức kết cấu trọng lực polypropylene (PP), polyethylene mật độ cao (HDPE) (vùng gia cố bao gồm mặt bên) hình dung polyester (PET) Các sản phẩm gia cố địa tổng hợp tương đương với kết cấu tường chắn trọng lực thông phân loại vải địa kỹ thuật, lưới địa kỹ thuật dây đai Vải thường bao gồm mặt cắt chữ T bê tông cốt thép Ưu địa kỹ thuật dệt thoi vật liệu dạng có hình dạng giống điểm tường đất gia cố so với kết cấu tường trọng lực loại vải dệt (Hình 4) Một số geogrids sản xuất thông thường, dựa từ Kỹ sư kết cấu cầu Tập 44 Số tháng năm 2014 15 để hình thành cấu trúc lưới địa lý Dây đai geogrid thường dây đai sợi polyester thẳng hàng (Hình 5) Lõi polyester bảo vệ lớp vỏ polyme Thông thường, geogrid sử dụng kết cấu tường đất gia cố địa tổng hợp độ geogrid gắn kết tốt với đất đắp để truyền tải trọng từ đất sang cốt thép, đặc biệt đất cát sỏi khơng dính kết 2.2 Chèn lấp Đất khơng kết dính cát sỏi vật liệu ưa thích cho tường đất gia cố so với đất hạt mịn chúng dễ đặt chặt, nước tốt hơn, đồng thời có độ bền độ cứng chống cắt cao Trên thực tế, hầu hết hướng dẫn thiết kế phủ Bắc Mỹ hạn chế đất vùng đất gia cố vật liệu “chọn lọc” Các giới hạn loại đất áp dụng cho tường đất gia cố thép để ngăn chặn ăn mòn mức thép Tuy nhiên, tự tin kinh nghiệm tăng lên với hệ thống tường Hình 1: Tường đất gia cố dải thép có gia cố bê tông đối mặt đất gia cố địa tổng hợp, chất lấp đầy chất lượng thấp sử dụng nơi giới khơng có sẵn bãi chơn lấp dạng hạt chúng có giá thành cao [ví dụ 2,3,4] Tuy nhiên, đầm nén kém, phát triển áp lực nước lỗ rỗng sau xây dựng, đất bị mềm độ bền nước bề mặt ngấm vào dẫn đến hoạt động số cơng trình Chất thải phá dỡ cơng trình sử dụng làm vật liệu lấp đầy số trường hợp dẫn đến tiết kiệm chi phí dự án tác động tích cực đến mơi trường vật liệu xây dựng tái chế [ví dụ 5] 2.3 Đối mặt Tường đất gia cố phải bao gồm mặt đóng vai trị trợ xây dựng để hỗ trợ việc đặt nén chặt đất mặt tường, đảm Hình 2: Gia cố bậc thang thép tăng dần bê tông đối mặt bảo mặt tường ổn định theo phương thẳng đứng gần thẳng đứng suốt thời gian thiết kế Bề mặt đơn giản xây dựng cách cần polyme đục lỗ vẽ để tạo cấu trúc kéo dài lớp gia cố sơ cấp cấu hình bọc mặt giống lưới tích hợp mở với lỗ hình vng, hình chữ tường nhét đầu tự lớp bọc trở lại khối đất gia nhật hình tam giác Các sản phẩm lưới địa lý khác cố (Hình 4) Cần có ván khuôn di chuyển tạm thời sản xuất từ sợi polyester bó lại dệt kim đan lại với theo hướng dọc ngang 16 Tập 44 Số tháng năm 2014 Kỹ sư kết cấu cầu để hỗ trợ bọc trình xây dựng Những tường linh hoạt tiết kiệm chi phí sử dụng tốt cho cấu trúc tạm thời độ bền lâu dài mặt dựng vấn đề đáng lo ngại Mặt tiền chắn tạo cách sử dụng lồng dây hàn, khối xây bê tơng đúc ướt (Hình 6), bê tơng gia tăng (Hình 1, & 3) bê tơng tồn chiều cao (Hình 7) Một ưu điểm bê tơng có chiều cao lớn có chiều cao tồn phần chúng đúc ngồi cơng trường thời gian mặt tường tiếp xúc hình thành với kết cấu hoa văn thẩm mỹ Trong lịch sử, vật liệu gia cố đất thép Hình 3: Hệ thống tường nhiều neo sử dụng với bê tông tăng dần có hình vng hình lục giác (Hình & 3) Có nhiều biến thể loại mặt mơ tả Ví dụ, Hình cho thấy tường bao bọc với bê tơng có chiều cao giả Tải trọng đất thực cốt thép bọc mặt giả cải thiện hình thức thẩm mỹ kết cấu Khái niệm thiết kế Hình 4: Mặt tường bọc 3.1 Yêu cầu chung Tường đất gia cố thiết kế để có đủ biên độ an tồn chống sụp đổ biến dạng mức điều kiện tải trọng tĩnh Các chế hư hỏng tiềm ẩn minh họa Hình trường hợp tường đất gia cố kim loại địa tổng hợp xây dựng khối mô-đun không vữa đối mặt 3.2 Tính ổn định bên ngồi Các chế độ hư hỏng bên liên quan đến ổn định vùng đất gia cố hỗn hợp bao gồm đất đắp, lớp gia cố lớp phủ Các dạng hư hỏng bên khối đất gia cố tổng hợp thể hàng Hình Tính tốn độ ổn định giống phép tính kiểu tường trọng lực mặt cắt chữ T trọng lực thông thường Composite hoạt động khối trọng lực (khối lượng) để chống lại trượt chân khối lật ngược phần chân để phản ứng với lực đất hoạt động từ đất giữ lại nằm phía sau Hình 5: Thành dây đeo polyester Kỹ sư kết cấu cầu Tập 44 Số tháng năm 2014 17 khối (vùng đất gia cố) Ngồi ra, khối khơng tạo cố khả chịu lực đất móng độ lún mức Đối với tường có hình dạng đơn giản, lực cản trượt thường điều khiển chiều dài khối đất gia cố theo hướng vng góc với chiều dài chạy mặt tường chiều dài cốt thép Bất kể chiều dài cốt thép tối thiểu tính bao nhiêu, mã thiết kế thường hạn chế chiều dài tối thiểu cốt thép không nhỏ 60% đến 70% chiều cao tường Các tính tốn ổn định bổ sung để ổn định tồn cục phải ln thực hiện, trường hợp kết cấu tường chắn nào, để đảm bảo kết cấu khơng nằm chế hư hỏng lớn kéo dài vùng đất gia cố vào móng Hình 6: Tường khối mơ-đun 3.3 Sự ổn định nội Để vùng gia cố trì tính liên kết nó, cần thiết kế lớp gia cố chống lại chế độ hư hỏng ổn định bên Các chế độ hư hỏng ổn định bên thể hàng thứ hai Hình Chúng bao gồm căng mức cốt thép dẫn đến biến dạng mức chí bị đứt (Hình 9d), kéo lớp cốt thép khỏi vùng neo (Hình 9e) kéo dài từ vị trí nêm hư hỏng bên đến đầu tự lớp gia cố Đối với tường đất gia Hình 7: Tường bê tơng tồn chiều cao cố thép, nêm hư hỏng bên giả định song tuyến tính Hình 10a Đối với tường đất gia cố (tổng hợp địa lý) mở rộng hơn, bề mặt hư hỏng bên giả định tuyến tính phần chế nêm hoạt động đơn lẻ thể Hình 10b Định hướng hình nêm tính lý thuyết áp suất đất hoạt động Chiều dài neo cốt thép lớp (L e) kéo dài từ giao điểm lớp gia cố với hư hỏng bên bề mặt đến đầu tự cốt thép Trong số trường hợp, xảy cố chế ngừng phát tín hiệu từ bánh xe tường đối diện độ cao cao phía sau Hình 8: Tường lai với kết cấu bọc bên đối mặt với bê tơng có chiều cao đầy đủ 18 Tập 44 Số tháng năm 2014 cột đối diện qua vùng đất gia cố vào vùng đất giữ lại Những Kỹ sư kết cấu cầu Hình 9: Các phương thức hỏng hóc tường mặt khối mô-đun gia cố địa tổng hợp Các chế hư hỏng gọi hư hỏng tổng hợp loại, hóa học porewater điện trở suất, tuổi thọ thiết kế nghiên cứu tốt cách sử dụng phương pháp phân Đối với tường địa tổng hợp, độ bền kéo tham chiếu cốt tích độ dốc trịn khơng trịn thực thép từ thử nghiệm tiêu chuẩn phòng thí nghiệm phải chương trình máy tính ổn định mái dốc sửa đổi để bao giảm xuống để tính đến khả hư hỏng lắp đặt, gồm khả chịu kéo lớp gia cố giao Đối suy thối hóa học rão thảo luận phần sau Các với tường đất gia cố có khối xếp chồng lên nhau, phải khảo sản phẩm gia cường địa tổng hợp đại chế tạo sát cố trượt bên qua mặt bê tơng (Hình f) Điều đặc biệt để giảm thiểu xuống cấp Dây đai dây geogrids không bắt buộc tường bảng điều khiển tăng dần toàn polyester sản xuất với lớp phủ để bảo vệ chiều cao trình lắp đặt tiếp xúc với tia UV Độ bền kéo thiết kế cốt thép (T des) khác tùy thuộc vào loại gia cố Đối với cốt thép khơng có Độ bền kéo cốt thép dễ dàng tính sản phẩm độ bền chảy cấu kiện chịu kéo diện tích mặt cắt ngang Hầu hết sản phẩm cốt thép mạ kẽm để bảo vệ catốt chiều dày hy sinh thép đưa vào tính tốn khả chịu tải kéo để tính đến khả ăn mịn Độ dày tính toán dựa đất Tải trọng kéo tối đa T tối đa lớp gia cố dựa khu vực đóng góp S v xung quanh lớp gia cố không vượt cường độ kéo thiết kế T des cốt thép Do đó, lớp gia cố nằm độ sâu z, tải trọng kéo lớn biểu thị đơn vị lực mét chiều dài tường chạy là: T max = S v K ( γ z + q) ≤ T des Kỹ sư kết cấu cầu (1) Tập 44 Số tháng năm 2014 19 Ở K hệ số ngang áp suất đất, γ đơn vị trọng lượng đất đắp q áp suất phụ tải phân bố đồng đỉnh khối đất gia cố Đối với tường đất gia cố địa tổng hợp, K lấy làm hệ số áp suất đất hoạt động Rankine Coulomb Điều người ta cho phần gia cố mở rộng cho phép đất đạt đến trạng thái hoạt động Đối với tường gia cố thép, giá trị K thay đổi theo chiều cao tường lớn hệ số hoạt động áp suất trái đất (K a) phía tường Thực tế, K phương trình coi K o ( Hệ số áp suất đất trạng thái nghỉ) Vương quốc Anh BS8006 a) cốt thép (thép) uốn mã [6] Tóm tắt giá trị K Anh Mỹ [7] tóm tắt Hình 11 Ở Bắc Thực tiễn Mỹ Nhật Bản [7, 8], T des tường đất gia cố địa tổng hợp tính tốn T al / FS nơi T al cường độ dài hạn cho phép FS hệ số an toàn tổng thể để tính đến độ khơng chắn dự án Độ bền cho phép dài hạn có sẵn cuối vịng đời thiết kế tính sau: Đây, T ult cường độ kéo cuối (tham chiếu) độc lập địa tổng hợp vật liệu gia cố biểu thị đơn vị lực đơn vị b) gia cố mở rộng (tổng hợp địa lý) Hình 10: Tính tốn tải trọng kéo tối đa cho căng thẳng chế độ kéo lỗi chiều rộng vật liệu RF sản phẩm hệ số giảm để tính đến tổn thất độ bền tiềm ẩn Những đóng góp vào suy giảm sức mạnh vòng đời thiết kế cấu trúc bị hư hỏng cài đặt (RF TÔI), creep (RF CR), suy thối q trình hóa học / sinh học (R FD), giảm khả kéo kết nối giao điểm (RF J) Tất hệ số giảm lớn Các kiểm tra giao thức để xác định hệ số giảm thiểu có sẵn tiêu chuẩn thử nghiệm quốc gia quốc tế, Các giá trị mặc định sử dụng trường hợp khơng có thử nghiệm dành riêng cho dự án có sẵn nhiều tài liệu hướng dẫn quốc gia (ví dụ: 9,10) Việc tính tốn khả chịu kéo lớp gia cố phụ thuộc vào loại vật liệu (địa tổng hợp thép), hình học cốt thép loại đất Ví dụ: lưới địa lý thép dạng lưới Hình 11: Hệ số áp suất đất (K) cho tính tốn tải trọng kéo lớn (T tối đa) yếu tố củng cố 20 Tập 44 Số tháng năm 2014 (lưới thép thang thép, dây hàn) cho phép đất Kỹ sư kết cấu cầu xuyên qua lỗ lưới Do đó, chúng phát triển phần khả dự đốn Tuy nhiên, liệu có sẵn từ tường đất kéo chúng từ lực cản thụ động thành viên gia cố địa tổng hợp giám sát với mặt bê tông lưới ngang đất Vải địa kỹ thuật cứng lớp đắp dạng hạt chọn lọc cho thấy liên tục có phần lớn khả kéo chúng ma đạt dịch chuyển nhỏ 1,5% chiều cao tường sát vải địa kỹ thuật đất xung quanh Các xây dựng tốt (Hình 12) Các giá trị định dự kiến từ hướng dẫn thiết kế vẽ hình Biến dạng tường giống công suất kéo tối đa (P tối đa) tính cách sử dụng sử dụng cốt thép cứng nhiều Sự khác biểu thức có dạng sau: biệt yếu tố định sử dụng loại cốt P max = L e f * ( γ z + q) (3) P tối đa phải lớn T tối đa biên độ thỏa đáng thép dự án cụ thể Tuy nhiên, biến dạng tường cuối ảnh hưởng nhiều đến chất lượng cơng trình quy định hướng dẫn thiết kế tài liệu (ví dụ: 7, 8) Thuật ngữ hệ số f * hệ số thực nghiệm xác định từ việc lắp lưng vào thử nghiệm kéo chỗ phịng thí nghiệm giá trị mặc định tìm thấy tài liệu hướng dẫn tài liệu trích dẫn trước Các mô tả tiếng Anh thực tiễn thiết kế để tính tốn tải trọng khả chịu tải neo cho tường đất gia cố sử dụng kết cấu nhiều neo Nhật Bản tìm thấy báo Miyata cộng [17,18] Thiết kế địa chấn Phương pháp phân tích để thiết kế phân tích tường chắn điều kiện tải trọng tĩnh sửa đổi để xem xét tải trọng gây địa chấn bổ sung cách sử dụng phương pháp giả tĩnh Các phương pháp dựa lý thuyết Mononobe-Okabe để tính tốn lực gây ổn định trái đất Tổng quan phương pháp thiết kế phân tích địa chấn đưa Bathurst et al [20] 3.4 Đối mặt với ổn định Hướng dẫn phân tích địa chấn cho kết cấu tường chắn đất Bắc Mỹ tìm thấy [7,9] Đối với hệ thống Mặt dựng phải ổn định suốt tuổi thọ kết cấu tường khối mô-đun, người đọc hướng đến [15] Hiệu suất liên kết mặt ốp lớp gia cố phải có đủ khả tường đất gia cố trận động đất nói chung tốt, chịu kéo Khả kết nối thích hợp quan trọng điều cho tính linh hoạt kết cấu kết cấu tường có bề mặt cứng (ví dụ dự phòng cường độ cao chúng Các đánh giá hiệu khối bê tơng) (Hình 9g) Đối với tường khối suất tường tìm thấy tài liệu tham mơ-đun, phải đảm bảo độ ổn định chống lật đổ khảo sau [21, 22] Dựa thành tích hoạt động tốt này, khối cột đối diện lực cắt bề mặt Các chế Hoa Kỳ thực tế bỏ qua thiết kế địa chấn độ hư hỏng trượt cột lật đổ Hình 9h & 9i kết cấu đất thông thường gia cố gia tốc cho tường khối mô-đun khơng áp dụng thiết kế đỉnh đất nhỏ 0,4g Đối với gia tốc mặt cho bê tơng gia tăng, bê tơng tồn chiều cao đất đỉnh cao hơn, phương pháp phân tích khối trượt tường bao Newmark khuyến nghị / khác biệt hữu hạn động mô hình phần tử hữu hạn [23] Tuy nhiên, điều cần người dùng có kinh nghiệm chuyên gia tư vấn Mố cầu 3.5 Biến dạng tường Tường đất gia cố sử dụng thường xuyên để xây dựng mặt thẳng đứng nhằm lấp đầy đường tiếp cận cầu Biến dạng tường sau xây dựng tường đất gia cố làm dốc mố bên mặt cầu Một ví dụ mặt xây dựng tốt khó khối mơ-đun Kỹ sư kết cấu cầu Tập 44 Số tháng năm 2014 21 Hình 13: Trụ cầu Barney's Point, New South Wales, Úc Hình 12: Chuyển vị ngang chuẩn hóa tối đa ( ∆ x / H) tường đất gia cố tổng hợp mặt cứng (bê tông) xây dựng tốt với loại đất đắp dạng hạt chọn [6-9,11-16] (Ghi chú: H chiều cao tường L chiều rộng đất gia cố khối lượng) kết cấu thể ảnh Hình 13 Trong trường hợp này, mặt cầu hỗ trợ cọc đầu để khơng phải tường đất gia cố Hình 14: Trụ cầu Founders / Meadows Bridge Denver, Colorado, Hoa Kỳ [24] Hình 15: Ví dụ mố trụ cầu đất gia cố địa tổng hợp (Cầu Founders / Meadows) [24] 22 Tập 44 Số tháng năm 2014 Kỹ sư kết cấu cầu mang tải trọng mặt cầu Tuy nhiên, Hình 14 cho thấy “Cấu trúc đất gia cố với bãi chôn lấp ảnh tường khối mơ-đun móng nước kém, Phần I: Tương tác chức gia cố,” mặt cầu nằm trực tiếp khối đất gia cố Sơ đồ mặt Geosynthetic International, Vol 1, số 2, 1994, trang cắt ngang thể Hình 15 Thiết kế loại bỏ 103– nhu cầu đóng cọc có ưu điểm giảm thiểu “va đập” 148 xảy mối nối tiếp cận mặt cầu lún đắp lấp đầy Các tải trọng ngang bổ sung PORTELINHA, FHM, ZORNBERG, JG PIMENTEL, V., “Hiệu suất thực địa tường chắn phát triển lớp gia cố thêm vào gia cố vải dệt không dệt, vải địa kỹ thuật” Quốc tế, Vol 21, số 4, 2014, 15 tr T tối đa phương trình cách sử dụng áp suất tiếp xúc chân móng MIYATA, Y., BATHURST, RJ, “Phát triển phương lý thuyết đàn hồi tuyến tính thơng thường pháp độ cứng K cho tường đất gia cố địa tổng hợp Gần Hoa Kỳ có động thái hướng tới việc sử xây dựng c- φ đất, ”người Canada dụng khoảng cách mỏng lớp vải địa kỹ thuật lưới địa lý (khoảng cách dọc tối đa 300 mm) để tạo thành Tạp chí Địa kỹ thuật, Vol 44, số 12, khối đất gia cố thể Hình 15 Bản mặt cầu 2007, trang 1391–1416 dầm trực tiếp bề mặt khối đất gia cố Các lớp vải địa kỹ thuật bọc lớp lưới địa bố trí với khoảng cách dọc tối đa 300 mm áp sát vào cuối hợp với chất thải xây dựng tái chế xây dựng mặt cầu Mặt đường sau đặt lớp liên tục đất thu gọn,” Geosynthetic lớp lấp tiếp cận mặt cầu Các cấu trúc cho phép International, Vol 21, số 4, thi công nhanh bị hạn chế cầu nhịp dài đến 45 m, chiều cao mố cầu không 10 m đắp dạng hạt chất lượng cao [25] SANTOS, ECG, PALMEIRA, EM BATHURST, RJ, “Hiệu suất hai tường gia cố địa tổng 2014, 14 tr BS8006 MÃ THỰC HÀNH ĐỂ ĐƯỢC TĂNG CƯỜNG / TÁI TẠO ĐẤT VÀ CÁC ĐIỂM KHÁC, Viện Tiêu chuẩn Anh (BSI) Milton Thiết kế cầu liên hoàn thúc đẩy Nhật Bản mặt cầu mố hình thành kết cấu bê tông Keynes, Vương quốc Anh, 2010 THIẾT KẾ THÔNG SỐ KỸ THUẬT, Hiệp hội Hoa Kỳ cốt thép Các kết cấu coi có khả Quan chức Giao thơng Xa lộ Tiểu bang chịu động đất cao kết cấu thông thường với mặt cầu (AASHTO), 6th Ed., Washington, hỗ trợ ngưỡng cửa trụ cầu Các tường DC, 2012 địa tổng hợp mặt bao bọc xây dựng dựa vào mố cầu để cầu tích hợp đường tiếp cận di chuyển CẦU LRFD số HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ VÀ XÂY DỰNG PWRC trận động đất gây thiệt hại HÌNH HỌC CỦA REINFORCED SOIL, (phiên sửa đổi), Trung tâm Nghiên cứu Cơng trình Công cộng, Tsukuba, Nhật Bản, 2002, 305 tr Người giới thiệu FHWA THIẾT KẾ VÀ THI CÔNG CƠ KHÍ TƯỜNG TRÁI ĐẤT VÀ ĐẤT TÁI TẠO, VOL I Cơ an toàn hiệu suất toàn cầu tường địa tổng quan Quản lý Đường cao tốc Liên bang National hợp: Lịch sử Highway Institute Phối cảnh, ”Geosynthetic Quốc tế, Vol 9, số 5-6, 2002, trang 395-450 Hoa Kỳ Dep giao thông vận tải, Washington, DC, (FHWA-NHI-10-024), 2009, 306 tr 10 GỖ XANH, ỔN ĐỊNH ALLEN, TM, BATHURST, RJ BERG, RR, “Mức độ ZORNBERG, JG MITCHELL, JK, Kỹ sư kết cấu cầu JH, SCHROEDER, HF VOSKAMP, W., DURABILITY Tập 44 Số tháng năm 2014 23 CỦA GEOSYNTHETICS, Tòa nhà Cơ sở hạ tầng Nhật Bản, ”Soils and Foundations, Vol 49, No.1, 2009, CUR, Báo cáo 243 Stichting CURNET, Gouda, Hà trang 1-10 Lan, 2012, 277 tr 19 DAMIANS, IP, BATHURST, RJ, JOSA, A., LLORET, A., ALBUQUERQUE, 11 PJR, BATHURST, RJ SIMAC, MR, “Geosynthetic Gia cố "Theo chiều dọc Đối mặt Tải trọng Tường đất thép gia cố, ”ASCE J Địa kỹ thuật Phân đoạn Giữ lại kết cấu tường Bắc Mỹ, ”bài phát biểu Địa môi trường Kỹ thuật, Vol 139, số 9, 2013, trang 1419–1432 mời, Hội nghị quốc tế lần thứ vải địa kỹ thuật, lưới địa kỹ thuật sản phẩm liên quan, Singapore, Vol 4, 1994, trang 1275-1298 20 BATHURST, RJ, HATAMI, K ALFARO, MC, Geosynthetic-Reinforced 12 13 NGG Tường sườn đất - Các khía cạnh địa chấn, Chương 16, HƯỚNG DẪN NORDIC CHO ĐẤT VÀ LƠNG TÁI TẠO, Tập đồn Địa tổng hợp Bắc Sổ tay Kỹ thuật Địa tổng hợp, Tái lần thứ hai, Chủ Âu, Stockholm, Thụy Điển, biên: SK Shukla, Nhà xuất ICE, London, Vương quốc Năm 2005 Anh, 2012, trang 317-363 HƯỚNG DẪN HÌNH HỌC HƯỚNG DẪN TÁI TẠO KẾT CẤU VÀ THIẾT KẾ TRƯỢT, Văn phòng Kỹ thuật 21 E., KUWANO, J., MAUGERI, M., “Độ ổn định địa Địa chất, Hồng Kông, Trung Quốc, 2002 14 WSDOT ĐỊA CHẤT chấn tường đất gia cố,” Bài phát biểu mời, Hội nghị quốc tế lần thứ địa tổng hợp, THIẾT KẾ Yokohama, Nhật Bản, 18-22 tháng năm 2006 30 tr MANUAL, M 46–03, Mố Chap 15, Tường chắn Dốc gia cố Sở Giao thông Vận tải Tiểu bang Washington, Olympia, WA, Hoa Kỳ, 2005 15 NCMA THIẾT KẾ PHÂN ĐOẠN 22 KUWANO, J., MIYATA, Y KOSEKI, J., “Hiệu suất tường đất gia cố trận ĐÀO TẠO động đất Tohoku năm 2011,” Geosynthetic CHO HƯỚNG DẪN International, Vol 21, số 3, TƯỜNG, (Xuất lần thứ 3) Hiệp hội nề bê tông quốc gia, Herndon, VA, Hoa Kỳ, 2009 16 KOSEKI, J., BATHURST, RJ, GÜLER, 2014, trang 179–196 23 Phản ứng BATHURST, RJ, MIYATA, Y ALLEN, TM, “Đối ”Geosynthetic International, Vol 5, Số & 2, 1998, địa tổng hợp,” Hội nghị lưu giữ trái đất (ER2010), năm 2010, 18 tr Phân tích Tường chắn đất gia cố địa tổng hợp, mặt với dịch chuyển tường đất gia cố Viện địa lý ASCE, Bellevue, Washington 1-4 tháng BATHURST, RJ HATAMI, K., “Địa chấn trang 127-166 24 ABU-HEJLEH, N., ZORNBERG, JG, WANG, T WATCHARAMONTHEIN, J., “Sự thay giám sát chế tổng hợp địa chất 17 MIYATA, Y., BATHURST, RJ, KONAMI, T., “Đánh củng cố giá hai mơ hình lực neo cho hệ thống Abutments ”, Geosynthetic International, MAW,” Đất Nền, Tập 51, số 5, Tập 9, số 1, 2002, trang 71-95 25 2011, trang 885-895 18 MIYATA, Y., ADAMS, M., NICKS, J., STABILE, T., WU, BATHURST, cầu tích hợp đất gia cố địa chất”, Báo cáo tổng hợp (Số FHWA-HRT-11-027), 2001 gia cố nhiều neo Viieew wppuubblliiccaattiiotrên n ssttatin cậy Cầu J., SCHLATTER, W., HARTMANN, J., “Hệ thống RJ, “Tải trọng đo lường dự đoán tường đất 24 Tập 44 Số tháng năm 2014 Đất Kỹ sư kết cấu cầu a ... tháng năm 20 14 23 CỦA GEOSYNTHETICS, Tòa nhà Cơ sở hạ tầng Nhật Bản, ”Soils and Foundations, Vol 49, No.1, 20 09, CUR, Báo cáo 2 43 Stichting CURNET, Gouda, Hà trang 1-10 Lan, 20 12, 27 7 tr 19 DAMIANS,... trường Kỹ thuật, Vol 139 , số 9, 20 13, trang 1419–1 4 32 mời, Hội nghị quốc tế lần thứ vải địa kỹ thuật, lưới địa kỹ thuật sản phẩm liên quan, Singapore, Vol 4, 1994, trang 127 5- 129 8 20 BATHURST, RJ,... ”Geosynthetic Quốc tế, Vol 9, số 5-6, 20 02, trang 39 5-450 Hoa Kỳ Dep giao thông vận tải, Washington, DC, (FHWA-NHI-10- 024 ), 20 09, 30 6 tr 10 GỖ XANH, ỔN ĐỊNH ALLEN, TM, BATHURST, RJ BERG, RR, “Mức