Bài viết trình bày kết quả so sánh ảnh hưởng của dung trọng và độ ẩm đầm nén của đất đến khả năng kháng xói và kháng xuyên của đất bùn. Kết quả cho thấy, khả năng kháng xuyên và kháng xói của đất sẽ tăng khi dung trọng khô của đất tăng, ngược lại ảnh hưởng của độ ẩm đến hai thông số trên trái ngược nhau.
KHOA HỌC CÔNG NGHỆ SO SÁNH ẢNH HƯỞNG CỦA ĐỘ ẨM VÀ DUNG TRỌNG ĐẤT ĐẾN KHẢ NĂNG KHÁNG XÓI VÀ KHÁNG XUYÊN CỦA ĐẤT ÁP DỤNG CHO ĐẤT BÙN Nguyễn Văn Nghĩa Trường Đại học Thủy lợi Nguyễn Thái Sơn Trung tâm dạy nghề niên thuộc Tỉnh đoàn Kiên Giang Tóm tắt: Bài báo trình bày kết so sánh ảnh hưởng dung trọng độ ẩm đầm nén đất đến khả kháng xói kháng xuyên đất bùn Kết cho thấy, khả kháng xuyên kháng xói đất tăng dung trọng khô đất tăng, ngược lại ảnh hưởng độ ẩm đến hai thông số trái ngược Khi đất có dung trọng đầm nén nhỏ mức độ kháng xói kháng xun giảm độ ẩm đầm nén đất tăng, dung trọng đầm nén cao kết ngược nhau, mức độ kháng xuyên giảm độ ẩm tăng độ kháng xói lại tăng Từ khóa: Kháng xun, kháng xói , dung trọng khơ, độ ẩm đầm nén, lực hút dính Summary: This paper presents a comparison of the influence of soil parameters on the penetration resistance and erosion resistance of a silty soil such as dry density and compaction water content The results showed an increase of penetration resistance and erosion resistance with dry density, but the influence of compaction water content on the penetration resistance is not completely accorded with that on the erosion resistance At low dry density, the penetration resistance and erosion resistance decrease with an increase of compaction water content but at high dry density, the result shows a contrary, the penetration resistance decreases while the erosion resistance increases with an increase of water content Keywords: penetration resistance, erosion resistance, dry density, compaction water content, suction GIỚI THIỆU * Khả kháng xuyên đất thông số để đánh giá gia tăng, phát triển rẽ cơng trình thủy lợi, ảnh hưởng lực cản đất đến mũi cọc cần đóng cọc vào đất (Nguyen, 2015b) Độ kháng xuyên (RP) đất tăng dẫn đến giảm phát triển rễ cây-những yếu tố làm phát sinh xói ngầm thấm cơng trình đê, đập vật liệu địa phương Thơng số có liên hệ với độ bền học xác định định thiết bị đo xuyên kế (Bengough and Mullins, 1991) Hiện tượng xói mịn dẫn đến đất, Ngày nhận bài: 30/3/2020 Ngày thông qua phản biện: 22/5/2020 ổn định đê-đập, dẫn đến phá hủy cơng trình thủy lợi (Nguyen et al., 2017) Hiện tượng xói mịn xuất mà ứng suất cắt thủy lực dòng nước sinh vượt cường độ chống xói cho phép đất (độ kháng xói) hay cường độ chống cắt cho phép đất Ở có nhiều nghiên cứu rằng, cường độ chống xói cho phép (c) đất phụ thuộc nhiều vào hai thông số đất là: độ ẩm đầm nén dung trọng khô (các thông số đo đầm nến mẫu đất) Khả hay mức độ kháng xuyên kháng xói đất phụ thuộc vào nhiều thông số khác đất như: dung trọng khô, độ ẩm, độ Ngày duyệt đăng: 02/6/2020 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 81 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ bão hòa, tỉ lệ rễ cây,… Trong nghiên cứu trước rằng, dung trọng khô đất có ảnh hưởng đáng kể đến độ kháng xói kháng xuyên đất (Lim, 2009; Nguyen, 2015b; Nguyen et al., 2017; Vaz et al., 2011; Wahl et al., 2009) Nhưng bên cạnh đó, nghiên cứu rằng, ảnh hưởng độ ẩm đầm nén đến độ kháng xuyên rõ nét (Vaz et al., 2011) ảnh hưởng đến độ kháng xói đất lại phức tạp không đồng (Ansati et al., 2007; Benahmed and Bonelli, 2012; Nguyen et al., 2017) Kỹ thuật thông dụng chấp nhận đo kháng xuyên thiết bị đo xuyên kế, thiết bị sử dụng rộng rãi so sánh độ bền đất đánh giá nhanh độ đầm nén đất trường (Nguyen, 2015b) Còn để đo cường độ kháng xói đất, có vài thiết bị như: Xói máng (hydraulic flume test), erosion function apparatus, rotating cylinder test, thiết bị xói tia (jet erosion test, mobile jet erodimeter) thiết bị xói tia cải tiến nêu cơng trình nghiên cứu Nguyen et al., (2017) Trong báo này, chi tiết thiết bị để đo độ kháng xói kháng xun khơng trình bày chi tiết, người đọc tham khảo viết trích dẫn mục tài liệu tham khảo Bài báo tập trung vào việc so sánh ảnh hưởng dung trọng khô độ ẩm đầm nén đến độ kháng xói kháng xuyên đất xuyên (C), máy nén với tốc độ không đổi (D), côn (đầu) xuyên kế (E) thiết bị lưu trữ thơng tin (F) Cần xun gồm có ống lồng với đường kính 12mm cần với đường kính 8mm, phía cần xuyên kết nối với sen-xơ lực, đầu cịn lại gắn với xun kế, xun kế có đường kính thay đổi với góc đỉnh nhọn 90o đường kính chỗ lớn 15,5mm Lực tác dụng lên côn xuyên kế đo sen-xơ lực kháng xuyên đất lên đầu xun Ống lồng bên ngồi cần xuyên có tác dụng triệt tiêu lực ma sát đất cần xuyên đầu côn xuyên cắm sâu vào mẫu đất Mẫu đất thí nghiệm đặt lên bề mặt máy nén phần cuối côn xuyên tiếp xúc với bề mặt mẫu đất thí nghiệm (mẫu đất đầm cối đầm proctor tiêu chuẩn), sen-xơ chuyển độ đặt lên tai cối đầm phần vỏ cối đẩm để đo khả xun xun, mục đích để xác định xác chiều sâu xun xun Sau kết nối với thiết bị lưu trữ (Data logger) máy tính, bật phần mềm lưu trữ số liệu thí nghiệm (Labview) Để đạt kết tốt, nên cài đặt tốc độ nén thấp Thí nghiệm báo cài đặt tốc độ nén 1mm/phút E in detail sleeve rod A B C sharp point Data acquisition unit VẬT LIỆU VÀ THIẾT BỊ THÍ NGHIỆM 2.1 Thiết bị thí nghiệm E mold F D Computer Trong báo này, hai thiết bị thí nghiệm sử dụng để đo khả kháng xun kháng xói thơng qua cường độ chống xói hay chống cắt giới hạn (cho phép) đất là: thiết bị xuyên kế thiết bị xói tia (Jet Erosion Test) Hình 1: Sơ đồ thiết bị xuyên kế (mô theo Nguyen, 2014) Thiết bị thứ sử dụng Xuyên kế Sơ đồ thiết bị đo xuyên kế để đo độ kháng xuyên đất mơ tả hình Nó bao gồm sen-xơ lực (A), sen-xơ chuyển độ (B), cần Sen-xơ lực (A), sen-xơ chuyển động (B) cần xuyên (C), máy nén với tốc độ không đổi (D), côn xuyên (E) thiết bị lưu trữ sơ liệu thí nghiệm (F) 82 control box TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 KHOA HỌC Thiết bị thứ hai xói tia (JET) Thiết bị xói tia (JET) thiết bị phát triển trường đại học Ecole Central Paris (Nguyen et al., 2017), thiết bị cho phép đo chiều sâu hố xói theo thời gian q trình thí nghiệm Sơ đồ thiết bị JET thể hình 2, gồm có ống tube trịn mê-ca đường kính 50mm dài 800mm, đầu ống tạo tia nước đầu có gắn van xả khí Đầu phía ống có lắp miếng nhựa tổng hợp dày 5mm, miếng nhựa kht lỗ giữa, lỗ có đường kính nhỏ nhát 6,35mm lỗ tạo dạng với góc 45o Nước dẫn vào khoảng ống tube, nước điền đầy ống từ lên dễ dàng loại bỏ bọt khí lẫn nước trình nạp nước vào ống tube Ống tube giữ bới hệ thống kẹp, đầu ống tube có gắn thiết bị tách dịng (deflector) để đóng/mở tia nước cách thủ cơng Khi cần đo, thiết bị tách dịng ngắt (đóng) dịng tia nước để thực thao tác đo độ sâu hố xói cáp đo sâu Mẫu đất đầm cối đầm protor tiêu chuẩn có chiều cao 117mm đường kính 101,6mm Mẫu đất cối đầm lật ngược để bể chứa ngập nước, bể có chiều cao 600mm đường kính 500m Trước thí nghiệm cho tia nước tác động vào mẫu đất, nước bơm vào làm đầu bể chứa mẫu đất, chiều sâu ngập nước tính từ mặt mẫu đất thí nghiệm đển mép bể chứa Để đảm bảo khơng ảnh hưởng đến kết thí nghiệm, vỏ cối đầm bơi mỡ chống thấm, mục đích khơng làm ảnh hưởng đến độ ẩm đất xung quanh phía mẫu đất thí nghiệm CƠNG NGHỆ jet tube Reservoir Hose Air purge valve jet tube Supply valve deflecter Submergence tank Diplacement sensor Soil specimen Hinh 2: Sơ đồ thiết bị xói tia JET (mơ theo Nguyen et al., 2017) 2.2 Vật liệu Vật liệu sử dụng đất bùn lấy từ đê phía nam nước Pháp Các thí nghiệm để xác định thuộc tính đất gồm: thí nghiệm giới hạn Atterberg (AFNOR 2005a), thí nghiệm xác định thành phần hạt (AFNOR 2005b), thí nghiệm đầm nén tiêu chuẩn (AFNOR 2014) Giới hạn chảy (wL) nằm khoảng từ 30% đến 35%, giới hạn dẻo (wP) thay đổi từ 14% đến 16%, số dẻo (IP) nằm khoảng từ 13% đến 16%, giá trị xanh mê-ti-len (methylene blue value) VBS = 1.8, giá trị cho thấy đất có độ dẻo cao Độ ẩm tối ưu (wOPN đất 17,2% tương ứng với dung trọng đầm nện tối đa dOPN) 16,8kN/m Trong hai thí nghiệm, mẫu đất đầm nện cối đầm proctor tiêu chuẩn KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Lựa chọn giá trị đặc trưng cho độ kháng xuyên Sự thay đổi khả kháng xuyên đất biến thiên theo chiều sâu xuyên vào đất TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 83 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ thể hình Khả kháng xuyên đo giá trị tác dụng lên đầu côn xuyên kế Sự phát triển khả kháng xuyên hàm chiều sâu xuyên đất, gồm có giai đoạn: hai giai đoạn biến thiên phi tuyến OB CD, hai giai đoạn biến thiên tuyến tính BC DE Trong đoạn OB, côn xuyên kế chưa bị cắm ngập đất đất bị đẩy xung quanh côn xuyên kế Trong đoạn BC, đất mũi nén chặt khả kháng xuyên tăng suy giảm tỉ lệ lỗ rỗng đất Ở đoạn DE, đất bị đẩy côn xuyên vào đất làm cho mức độ kháng xuyên tăng nhẹ theo chiều sâu xuyên ρd = 1,7g/cm ; w = 18% Penetration resistance (102.Pa) 0,5 0,4 RP=30,5Pa E A 0,3 D 0,1 B O 9,1 0 10 12 14 Depth (mm) Hình 3: Sự phát triển khả kháng xuyên theo chiều sâu đất Để thuận tiện cho việc so sánh trường hợp, điểm A điểm lựa chọn (giao hai đường BC DE) hình để xác định khả kháng xuyên giới hạn đất 3.2 Xác định khả kháng xói (cường độ chống cắt giới hạn) dJ/dt = kD.(τe – τc) (1) Ở đây, J chiều sâu xói điểm sâu mẫu thí nghiệm (cm), dJ/dt tốc độ xói (cm/s), τe xác định từ đường kính lỗ tia khoảng cách từ tia nước đến bề mặt mẫu đất thí nghiệm, τc cường độ chống cắt giới hạn, giá trị mà tượng xói khơng xảy gần khơng xảy a, kD hệ số xói (cm3/N-s) Trị số cường độ chống cắt giới hạn xác định thời điểm mà khơng xuất hiện tượng xói bề mặt mẫu đất thí nghiệm, tức thời điểm độ sâu hố xói đạt giá trị lớn (Je) Tuy nhiên thực tế thí nghiệm, việc xác định Je phải đợi lâu không khả thi mơi trường thí nghiệm, trị số Je xác định cách giả định đường cong biểu thị độ sâu hố xói tính dần điểm (trị số độ sâu hố xói) đo so với trị số tính tốn, áp dụng phương trình (2) nêu nghiên cứu Hanson and Cook, 1997; Hanson et al., 2002; Hanson and Cook, 2004 Je Je J J J Ji Ji 0.5 ln e 0.5 ln k D c Je J Je Je Ji Je với, tm thời gian đo độ sâu hố xói Bài báo tập trung vào việc phân tích kết cường độ chống cắt giới hạn mà khơng vào phân tích lý thuyết 84 Từ liệu thu thí nghiệm JET (đường nét đứt hình 4), Nguyen et al., 2017 giới thiệu phương pháp để xác định thơng số xói sở phương trình cách giả sử tốc độ xói xác định tỉ lệ thay đổi độ sâu hố xói (dJ/dt): C 0,2 tm Một thông số đặc trưng cho tượng xói mịn cường độ chống cắt giới hạn, thơng giố giá trị nhỏ cường độ cắt thủy lực mà đất bị xói, cường độ chống cắt giới hạn giá trị đặc trưng cho khả kháng xói đất (2) phương pháp xác định thơng số xói, việc xác định thơng số xói thể nghiên cứu Nguyen, 2015a; Nguyen et al., 2017 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 CÔNG NGHỆ 3,0 2,5 Experiment 2,0 Estimation 1,5 RP (w=14%) 0,4 tc_w=16% 50 tc_w=14% 40 RP (w=17%) 30 20 RP (w=18%) 0,2 10 RP (w=20%) RP_w = 20% RP_w = 18% tc_w=14% tc_w=20% tc_w=16% 1,5 1,55 1,6 1,65 1,7 1,75 1,8 r d (g/cm ) 0,5 RP_w = 17% 60 kD=const, tc=const 1,0 0,6 RP_w = 14% 70 tc_w=17% 3,5 80 tc_w=20% tc_w=18% 0,8 (10 Pa) Penetration resistance Erosion depth at center of sample (cm) 4,0 t c (Pa) KHOA HỌC tc_w=17% tc_w=18% 0,0 200 400 600 800 1000 Time of jet (s) Hình 4: Diễn biến độ sâu hố xói theo thời gian thí nghiệm JET 3.3 Ảnh hưởng dung trọng khơ Trong loạt thí nghiệm đầu tiên, nghiên cứu ảnh hưởng dung trọng khô (ρd) khống chế độ ẩm đầm nén không đổi (w=const) Kết thu hình độ kháng xun (RP) kháng xói (thơng qua cường độ chống cắt giới hạn c) tăng dung trọng khô tăng, kết phù hợp với nghiên cứu tác giả Lim (2009), Ansati et al (2007), Benahmed and Bonelli (2012), Vaz et al (2011), Mulqeen et al (1977) Điều lý giải tăng độ hút dính cường độ bền đất tăng dung trọng khô (Fleureau et al., 2011; Taibi, 1994; Taibi et al., 2011) Tại dung trọng khơ lớn ảnh hưởng độ ẩm đầm nén đến độ kháng xuyên kháng xói rõ nét cho xu hướng ngược nhau, độ kháng xuyên giảm độ ẩm tăng độ kháng xói lại tăng độ ẩm tăng Điều có nghĩa đạt đến dung trọng đầm nén định khả kháng xói đất tăng đất dễ bị “xuyên” Những kết có nghĩa dung trọng đầm nén cao lực hút dính khơng có vai trị quan trọng mà cấu trúc đất giữ vai trò quan trọng Hình 5: Sự thay đổi độ kháng xuyên (RP) kháng xói (c) theo dung trọng kho ứng với độ ẩm đầm nén khác 3.4 Ảnh hưởng độ ẩm đầm nén Trong loạt thí nghiệm thứ hai, dung trọng khô khống chế không đổi thay đổi độ ẩm đầm nén (hình 6) Dựa vào kết thu cho thấy thay đổi độ kháng xuyên tương đồng thay đổi độ kháng xói phức tạp Khi dung trọng đầm nén thấp (ρd ≤ 1.6 g/cm3) độ kháng xuyên kháng xói giảm độ ẩm đầm nén gia tăng, kết phù hợp với kết luận nghiên cứu Vaz (2003) Vaz et al (2011), điều lý giải việc suy giảm lực hút dính đất độ ẩm đầm nén tăng, cấu trúc đất khơng có vai trị trội lực hút dính việc thay đổi trị số độ kháng xuyên kháng xói Tuy nhiên, dung trọng đầm nén cao (ρd = 1.7 g/cm3) cho thấy diễn biến độ kháng xuyên kháng xói theo thay đổi độ ẩm cho kết trái ngược nhau, độ kháng xói (c) lại tăng gia tăng độ ẩm đầm nén, điều lý giải vai trị thứ yếu (hoặc khơng có) lực hút dính thực tế độ ẩm tăng lực hút dính giảm (Nguyen, 2014; Nguyen et al., 2017), trường hợp cấu trúc đất giữ vai trò quan trọng kháng xói Và độ ẩm đầm nén thấp thay đổi dung trọng đầm nén lại có vai trị quan trọng thay đổi khác biệt độ kháng xun đất (hình 6) TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 85 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ 60 0,8 (10 Pa) Penetration resistance RP (rd=1.7) tc (rd=1.7) RP (rd=1.6) 0,6 0,4 50 rd=1.7 40 rd=1.6 30 tc (rd=1.6) RP (rd=1.55) t c (Pa) 1,2 rd=1.55 tc (rd=1.7) 20 tc (rd=1.6) 0,2 10 tc (rd=1.55) tc (rd=1.55) 13 14 15 16 17 18 19 20 w (%) Hình 6: Sự thay đổi độ kháng xuyên (RP) kháng xói (c) theo độ ẩm đầm nén (w) ứng với dung trọng đầm nén khác (ρd) KẾT LUẬN Trên sở kết thu từ nghiên cứu thực nghiệm, kết luận rằng: - Độ kháng xuyên kháng xói đất gia tăng tăng dung trọng đầm nén Khi dung trọng đầm nén cao cấu trúc đất đóng vai trị quan trọng cịn lực hút dính khơng đóng vai trị quan trọng việc thay đổi trị số độ kháng xuyên kháng xói - Khi dung trọng đầm nén thấp (ρd ≤ 1.6 g/cm3) độ kháng xuyên kháng xói giảm tăng độ ẩm đầm nén đất, dung trọng khô cao ảnh hưởng độ ẩm đầm nén đến hai thông số cho kết trái ngược nhau, độ kháng xun giảm độ kháng xói tăng Điều quan trọng cơng trình dùng vật liệu địa phương, đầm đạt dung trọng định độ ẩm đất tăng đơi lại khơng làm giảm khả chống xói đất - Khi dung trọng đầm nén thấp, lực hút dính đóng vai trị quan trọng trị số độ kháng xuyên kháng xói, dung trọng đầm nén cao độ ẩm đầm nén thấp cấu trúc đất lại giữ vai trị quan trọng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] AFNOR (2005a) “Reconnaissance et essais géotechniques - Essais de laboratoire sur les sols - Partie 4: détermination de la distribution granulométrique des particules [Determination of grain size distribution]”, AFNOR standard XP CEN ISO/TS 17892-4, Paris, France [2] AFNOR (2005b) “Reconnaissance et essais géotechniques - Essais de laboratoire sur les sols - Partie 12: détermination des limites d'Atterberg [Determination of Atterberg limits]”, AFNOR standard XP CEN ISO/TS 17892-12, Paris, France [3] AFNOR (2014) “Sols: reconnaissance et essais - Détermination des références de compactage d'un matériau - Essai Proctor Normal - Essai Proctor modifié [Standard and Modified Proctor tests]” AFNOR standard NF P94-093, Paris, France [4] Ansati, S.A., Kothyari, U.C., and Ranga Raju, K.G (2007) “Incipient motion characteristics of cohesive sediments” ISH Journal of Hydraulic Engineering, 13(2), 108-121 Bengough, A.G., Mullins, C.E (1991) Penetrometer resistance, root penetration resistance and root elongation rate in two sandy loam soils Plant Soil 131, 59– 66 Benahmed, N., and Bonelli, S (2012) “Internal erosion of cohesive soils: laboratory parametric study” 6th International Conference on Scour and Erosion, ICSE 6-Paris, 10411047 Fleureau J.M, Dao L.Q, Oualmakrane M, Souli H, and Bannour H (2011), “Etude des mécanismes mis en jeu lors du Jet Erosion Test”, EDF-ENISE Final Report Paris, p90 Hanson, G.J., and Cook, K.R (1997) “Development of excess shear stress parameters for [5] [6] [7] [8] 86 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 CHUYỂN GIAO [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] CÔNG NGHỆ circular jet testing” ASAE paper, No.972227 Hanson, G.J., Robinson, K.M., and Cook, K.R (2002) “Scour below an overfall: Part II Prediction” Transaction of ASAE, 45(4), 957-964 Hanson, G.J., and Cook, K.R (2004) “Apparatus, test procedures, and analytical methods to measure soil erodibility in situ” American Society of Agricultural Engineers ISSN 08838542, 20(4), 455-462 Lim, S.S., and Khalili, N (2009) “An improved rotating cylinder test design for laboratory measurement of erosion in clayed soils” Geotechnical Testing Journal, 32(3), 232-238 Mulqeen, J., Stafford, J.V., Tanner, D.W (1977) “Evaluation of penetrometers for measuring soil strength” Journal of Terramechanics, 14(3), 137-151 Nguyen, V.N (2014) “Caractérisation de l’érosion des sols par le Jet Erosion Test” Ph.D report, Ecole Centrale Paris, 380pp Nguyen, V N., (2015a) “A method for estimating erosion parameters from Jet Erosion Test”, Journal of Water Resources and Environmental Engineering, 49, p54-58 Nguyen, V N., (2015b) “The influence of some parameters on penetration resistance of a silty soil”, Journal of Water Resources and Environmental Engineering, 51, p44-49 Nguyen, V N., Courivaud, J R., Pinette, P., Souli, H., Fleureau, J M (2017): Using an improved Jet Erosion Test to study the influence of soil parameters on soil erosion Journal of Hydraulic Engineering 143(8), pp1-11 Taibi S (1994), “Comportement mécanique et hydraulique des sols sousmis une pression interstitielle negative – Etude expérimentale et modélisation” PhD report, Ecole Centrale Paris, Paris Taibi, S., Fleureau, J.M., Abou-Bekr, N., Zerhouni, M.I., Benchouk, A., Lachgueur, K., and Souli, H (2011) “Some aspects of the behaviour of compacted soils along wetting paths” Géotechnique, 61(5), 431-437 Vaz C.M.P (2003), “Use of a Combined Penetrometer-TDR Moisture Probe for Soil Compaction Studies”, Embrapa Agricultural Instrumentation, São Carlos, Brazil, pp8 Vaz C.M.P, Manieri J.M, De Maria I.C, Tuller M (2011), “Modeling and correction of soil penetration resistance for varying soil water content”, Geoderma, 166, p92-101 Wahl, T.L., Regazzoni, P.L., and Erdogan, Z (2009) “Practical improvements for the hole erosion test”, Proc 33rd IAHR Congress, Vancouver, British Columbia, Canada TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 60 - 2020 87 ... g/cm3) độ kháng xun kháng xói giảm tăng độ ẩm đầm nén đất, dung trọng khơ cao ảnh hưởng độ ẩm đầm nén đến hai thông số cho kết trái ngược nhau, độ kháng xuyên giảm độ kháng xói tăng Điều quan trọng. .. ngược nhau, độ kháng xuyên giảm độ ẩm tăng độ kháng xói lại tăng độ ẩm tăng Điều có nghĩa đạt đến dung trọng đầm nén định khả kháng xói đất tăng đất dễ bị ? ?xuyên? ?? Những kết có nghĩa dung trọng đầm... đổi trị số độ kháng xuyên kháng xói Tuy nhiên, dung trọng đầm nén cao (ρd = 1.7 g/cm3) cho thấy diễn biến độ kháng xuyên kháng xói theo thay đổi độ ẩm cho kết trái ngược nhau, độ kháng xói (c)