GIẢI PHÁP sàn vượt NHỊP lớn (áp DỤNG CHO NHÀ ở xã hội THU NHẬP THẤP)

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER PHẦN I: GIẢI PHÁP SÀN VƯỢT NHỊP LỚN (ÁP DỤNG CHO NHÀ Ở XÃ HỘI THU NHẬP THẤP) GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU Nhà xã hội loại nhà dành cho gia đình nghèo, có thu nhập trung bình thấp, thuê mua với giá ưu đãi, người mua phải đáp ứng số điều kiện đặc thù quyền thành phố quy định, tuân theo quy định pháp luật Nhà nước Ý nghĩa quan trọng nhà xã hội cải thiện điều kiện sống người dân thị có thu nhập trung bình thấp, góp phần ổn định cân xã hội, đồng thời thúc đẩy cơng nghiệp hóa xây dựng nhà Muốn có hộ giá thấp cần thỏa mãn điều kiện: giá thành xây dựng thấp, hưởng lãi suất tín dụng thấp diện tích nhỏ Vì vậy, cho phép đầu tư hộ có diện tích 30 mét vng tạo điều kiện cho đôi vợ chồng cưới, người độc thân, người già neo đơn, sinh viên có điều kiện mua nhà có diện tích phù hợp với nhu cầu sử dụng Trong giới hạn chuyên đề sinh viên tìm hiểu sâu giá thành xây dựng thấp cách ứng dụng cơng nghệ có để giảm giá thành cho nhà xã hội Ngày nay, xu tồn cầu hóa ngày phát triển mạnh mẽ toàn giới, theo hoạt động kinh tế, trị, xã hội diễn với nhịp điệu nhanh chóng mơi trường cạnh tranh khốc liệt Để thích ứng với xu hướng này, chủ thể tham gia phải tìm cách thay đổi, làm thân theo cách khác Ngành xây dựng khơng nằm ngồi vịng xốy Để đáp ứng nhu cầu cung cấp nhà ở, văn phòng, trung tâm thương mại, nhà đỗ xe… cho đông đảo khách hàng, đồng thời tìm kiếm lợi nhuận tình hình kinh doanh khó khăn, cơng ty xây dựng, nhà đầu tư dựa vào công nghệ xây dựng truyền thống tồn nước ta nhiều thập kỉ gần Chính nỗ lực tìm kiếm cơng nghệ xây dựng đại triển khai nhiều quốc gia, có Việt Nam theo xu hướng sau: Cho phép cơng nghiệp hóa q trình xây dựng, rút ngắn thời gian thi cơng, nhờ giảm chí phí xây dựng chi phí dịch vụ kèm theo, đồng thời cơng trình sớm đưa vào sử dụng giúp chủ đầu tư sớm thu hồi nguồn vốn GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER Giảm thiểu trọng lượng cơng trình, nhờ giảm tiêu hao vật liệu, nhân công xây lắp, vận chuyển, cải thiện điều kiện chống động đất, gió bão,… Trên sở này, nước ta áp dụng số công nghệ xây dựng mới, đặc biệt hiệu thiết kế kết cấu sàn như: SÀN RỖNG Sàn bê tông lắp ghép nhỏ (công ty cổ phần BT&XD VINACONEX Xuân Mai mua chuyển giao cơng nghệ từ nước ngồi triển khai mạnh khu vực phía Bắc) Sàn gạch bộng (Sản phẩm công ty Nikei-Nhật) Sàn BUBBLEDECK công ty cổ phần kết cấu không gian Tadits (Việt Nam) Hình 1.1 – Hệ sàn Bubble Deck Một đặc điểm chung hầu hết lại sàn kể sử dụng phần bê tơng đúc sẵn sàn làm cốp pha không sử dụng cốp pha thép hay gỗ để đỡ sàn thi công Với cơng trình cao tầng, khối lượng bê tơng đổ chỗ lớn nên cơng tác ván khn đóng vai trị quan trọng quy trình kĩ thuật thi cơng cơng trình Giá thành ván GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER khuôn cho cơng trình chiếm phần đáng kể giá thành xây dựng chung Mặt khác công tác thi cơng ván khn cịn định phần tiến độ thi cơng Chính vậy, sử dụng cốp pha bê tông, công nghệ sàn thường tiết kiệm rút ngắn thời gian thi công Và gần đây, loại sàn có mặt Việt Nam, hội tụ nhiều đặc tính ưu việt, sàn UBOOT-BETON Hình 1.2 – Hệ sàn Uboot-Beton SÀN PHẲNG DỰ ỨNG LỰC Hình 1.3 – Hệ sàn phẳng dự ứng lực GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER Qua việc tìm hiểu tiêu chuẩn áp dụng phổ biến nước giới tiêu chuẩn ACI 318M-08, tiêu chuẩn Eurocode thực tế tính tốn loại sàn vượt nhịp Sinh viên nhận thấy quy định rõ ràng đầy đủ hơn, gần gũi có tính ứng dụng cao Hiện chưa có đề tài nghiên cứu cách tính, so sánh tính kinh tế loại sàn vượt nhịp cụ thể nên sinh viên Do sinh viên cho bảng thống kê tính kinh tế kỹ thuật theo nhịp để ứng dụng cho loại cơng trình xã hội cụ thể Và đưa loại sàn rỗng kết hợp với dự ứng lực để tạo cơng trình siêu vượt nhịp mang tính ứng dụng cho cơng trình đặc biệt 1.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN KẾT CẤU 1.1.1 Cơ sở thực Căn Nghị Định số16/2005/NĐ -CP, ngày 07/02/2005 Chính Phủ quản lý dự án đầu tư xây dựng Căn Nghị Định số 209/2004/NĐ -CP, ngày 16/12/2004 quản lý chất lượng cơng trình xây dựng Căn thơng tư số 08/2005/TT-BXD , ngày 06/05/2005 Bộ Xây Dựng thực Nghị Định số16/2005/NĐ - CP Các tiêu chuẩn quy phạm hành Việt Nam 1.1.2 Cơ sở tính toán kết cấu 1.1.2.1 Tiêu chuẩn việt nam [1] TCXD 198–1997: Nhà cao tầng–Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép [2] TCVN 2737–1995: Tải trọng tác động–Tiêu chuẩn thiết kế [3] TCVN 229–1999: Chỉ dẫn tính thành phần động tải trọng gió [4] TCVN 5574–2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép–Tiêu chuẩn thiết kế [5] TCVN 9386 – 2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất [6] TCVN 205–1998: Móng cọc–Tiêu chuẩn thiết kế [7] TCVN 9362–2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [8] TCXD 33-1985: Tiêu chuẩn thiết kế Cấp nước – Mạng lưới bên ngồi cơng trình GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [9] ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER TCVN 2622-1995: Yêu cầu thiết kế phòng cháy chống cháy cho nhà cơng trình [10] TCVN 9351-2012: Đất xây dựng – Phương pháp thí nghiệm trường thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 1.1.2.2 Sách tham khảo [11] Kết cấu Bê tông cốt thép, tập cấu kiện đặc biệt Tác giả Võ Bá Tầm Nhà xuất đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh [12] Kết cấu Bê tông cốt thép, tập cấu kiện nhà cửa Tác giả Võ Bá Tầm Nhà xuất đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh [13] Kết cấu bê tơng cốt thép-phần cấu kiện PGS.TS.Phan Quang Minh chủ biên [14] Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép thép tiêu chuẩn TCVN 356-2005 Tác giả Gs.Ts.Nguyễn Đình Cống [15] Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình Tác giả Vũ Mạnh Hùng [16] Kết cấu Bê tông ứng lực trước căng sau nhà nhiều tầng, PGS.TS.Lê Thanh Huấn chủ biên [17] Kết cấu bê tông ứng suất trước – dẫn thiết kế theo TCXDVN 356-2005, Nhà xuất Xây dựng [18] Tính tốn tiết diện cột bê tông cốt thép Tác giả: Gs.Ts.Nguyễn Đình Cống [19] Phương pháp tính vách cứng Ks Nguyễn Tuấn Trung ThS Võ Mạnh Hùng, môn công trình BTCT- ĐH xây dựng Hà Nội biên soạn [20] Nền móng Tác giả: Châu ngọc ẩn NXB ĐH Quốc gia Tp.HCM [21] Nền móng tầng hầm nhà cao tầng Tác giả GSTS Nguyễn Văn Quảng [22] Viện khoa học công nghệ (2008), Thi công cọc Khoan Nhồi, NXB Xây dựng [23] Châu Ngọc Ẩn (2005), Cơ học đất, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh [24] Nguyễn Văn Quảng (2007), Nền móng Nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật [25] Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chịu động đất theo TCXDVN 375:2006, NXB Bộ xây dựng viện khoa học công nghệ xây dựng [26] Các Phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phịng, Võ Phán (2012), NXB Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP [27] ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER Phân tích tính tốn móng cọc, Võ Phán (2013), NXB Đại Học Quốc Gia TP.Hồ Chí Minh [28] Cấu tạo bê tơng cốt thép, Công ty tư vấn xây dựng dân dụng Việt Nam (2004), NXB BỘ Xây Dựng 1.1.2.3 Tiêu chuẩn nước [29] ACI 318M-11 [30] ASTM A416 [31] JIS A5337-1982 1.1.2.4 TÀI LIỆU TIẾNG ANH [32] American Concrete Institute (2008), Building Code Requirement for Structural Concrete (ACI 318M-08) and Commentary [33] Concrete society – Technical Report No 43 (1994), Post – tensioned Concrete Floors – Design Handbook st Ed [34] Post-Tensioning Institute (2006), Post-Tensioning Manual th Ed [35] Robert Park, William L Gamble (2000), Reinforced Concrete Slabs nd Ed [36] Sami Khan Martin Williams (1995), Post – Tensioned Concrete Floors [37] Biịan O Aalami (1999), Design Fundamentals of Post – tensioned Concrete Floors , Post-Tensioning Institute [38] Biịan O Aalami (2008), Deflection Concrete Floors Systems for Serviceability, Technical Note - Adapt [39] Design Fundamentals of Post – tensioned Concrete Floors Bungale S Taranath, Mc Graw Hill (1988), Structural Analysis and Design of Tall Buildings [40] The Institution of Structural Enginners (2006), Manual for the design of concrete building structures to Eurocode [41] Properties of Concrete for use in Eurocode (2008), The Concrete Center [42] VSL Prestressing (Aust) Pty Ltd (2002), VSL Construction Systems [43] Burt Look (2007), Handbook of Geotechnical Investigation and Design Table [44] Wind loading structures – Second Edition (2007), Jont D Holmes [45] Design of Deep Beam in Reinforced Concrete CRIA OA (1984), Ove Arup & Partners GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER 1.1.2.5 Hồ sơ sử dụng thí nghiệm [46] Summary of soil test in BH1 (2009), Project Vietcombank Tower, Bộ Xây Dựng Phân Viện Khoa Học Công Nghệ Xây Dựng [47] Boreholes locations (2009), Project Vietcombank Tower, Bộ Xây Dựng Phân Viện Khoa Học Cơng Nghệ Xây Dựng [48] Unconsodiation Undrained, Thí nghiệm nén ba trục khơng nước – khơng cố kết (UU) (2009), Project Vietcombank Tower, Bộ Xây Dựng Phân Viện Khoa Học Cơng Nghệ Xây Dựng [49] Undrained Consolidated, Thí nghiệm nén ba trục khơng nước – có cố kết (CU), Project Vietcombank Tower, Bộ Xây Dựng Phân Viện Khoa Học Cơng Nghệ Xây Dựng [50] Consodiation test,Thí nghiệm nén cố kết (2009), Project Vietcombank Tower, Bộ Xây Dựng Phân Viện Khoa Học Công Nghệ Xây Dựng 1.1.2.6 Cataloge cấu tạo cấu kiện [51] Thiên Nam Elevator (2010), Công ty TNHH Thang Máy Thiên Nam, 1/8C Hoàng Việt, P.4, Quận Tân Bình, Tp Hồ Chí Minh [52] Product Catalogue (2010), Company Hirose (Singapore) Pte Ltd GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER CHƯƠNG 2: CÔNG NGHỆ SÀN BUBBLE DECK 2.1 GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ BUBBLE DECK 2.1.1 Khái niệm BubbleDeck công nghệ sàn nhẹ có xuất xứ từ Đan Mạch, sử dụng bóng nhựa tái chế để thay phần bê tông không tham gia chịu lực thớ sàn, giúp giảm trọng lượng kết cấu, giảm kích thước hệ cột, vách, móng, tường, vách chịu lực tăng khoảng cách lưới cột Bản sàn BubbleDeck loại kết cấu rỗng, phẳng, không dầm, liên kết trực tiếp với hệ cột, vách chịu lực nên có nhiều ưu điểm mặt kỹ thuật kinh tế  Tạo tính linh hoạt cao thiết kế, có khả thích nghi với nhiều loại mặt Việc sử dụng Bubbledeck giúp cho thiết kế kiến trúc linh hoạt hơn, dễ dàng lựa chọn hình dạng, phần mái đua độ vượt nhịp/diện tích sàn lớn với điểm gối tựa (cột, vách) hơn, không dầm, không tường chịu tải cột làm cho thiết kế nhà khả thi dễ thay đổi Cũng dễ dàng thay đổi phần thiết kế nội thất suốt “vịng đời” cơng trình  Giảm trọng lượng thân kết cấu tới 35%, từ giảm kích thước hệ kết cấu móng Hình 2.1 – Khả vượt nhịp sàn Bubble Deck GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LUCKY TOWER  Chịu lực theo hai phương, giảm nhẹ trọng lượng thân, kết hợp với hệ cột vách chịu lực, BubbleDeck có khả chống động đất tốt  Tăng khoảng cách lưới cột, giảm hệ tường, vách chịu lực Hình 2.2 – Khả vượt nhịp sàn Bubble Deck  Giảm thời gian thi công chi phí dịch vụ kèm theo  Tiết kiệm khối lượng bê tông: 2,3 kg nhựa tái chế thay 230 kg bê tông/m3 (BD280)  Thân thiện với môi trường giảm lượng phát thải lượng CO2 Hình 2.3 – Giảm lượng phát thải lượng CO2 GVHD: TS.PHAN TRƯ ỜNG SƠN SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giai đoạn ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Lực cắt Giá trị (kN) Moment Giá trị (kN.m) 159,70 314,54 10 159,70 314,54 SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giai đoạn ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Lực cắt Giá trị (kN) Moment Giá trị (kN.m) 11 159,70 314,54 Max 159,7 314,54 7.6.3 Tính tốn cốt thép cho tường vây 7.6.3.1 Tính tốn cốt thép dọc chịu lực h0 = 0,9h =0,9.1000 = 900 (mm) Với điều kiện đổ công trường  b  0,85 ,  s  αm  ξ. b Rb bh0 M ξ    2α A  ; ; m s  b R b bh 02 s R s  μ As b.h   0,85  0,008R b  0,85  0,008.19,5.0,85  0,7174 SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP R  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER  0,7174   0,57 Rs   365  0,7174  1 1 1 1 sc,u  1,1  500  1,1  min = 0,05% <  < max  R Rb 19,5  0,57 .100  3,04% Rs 365 M 314,54.106 αm    0,023  b R b bh 02 0,85.19,5.1000.9002 ξ    2αm    2.0,023  0,024 As  ξ. b R b bh 0,024.0,85.19,5.1000.900   969  mm2  s R s 1.365  μ As 969.100   0,11% b.h 1000.900 Chọn d20s200 làm thép chịu lực dọc 7.6.3.2 Tính tốn cốt đai Kiểm tra điều kiện tính toán Qb = b3  1  f  n    b  R bt  b  h0 = 0,6.1.0,85.1,3.1000.900.103 = 597  kN Qmax  159,7 kN  Q b  597 kN → Bê tông đủ khả chịu cắt thép đai đặt cấu tạo Chọn d12s300 làm thép chịu lực dọc 7.6.4 Kiểm tra chống đẩy trồi hố móng Theo điều kiện chống trồi hố móng có xét c  theo cơng thức sau: (công thức kiến nghị nhà nghiên cứu Uông Bỉnh Giám – Đại Học Quốc Tế - Trung Quốc có tham khảo từ cơng thức xét khả chịu lực đất Prandtl Tezaghi): Sách Thiết kế thi cơng hố móng sâu (PGS.TS Nguyễn Bá Kế) K  DN q  cN c 1  H  D   q SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG 7.2 TRANG 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Hình 7.47 – Sơ đồ tính tốn đẩy trồi Trong đó: K  1,3 bỏ qua tác dụng chống đẩy lên cường độ chịu cắt phía sau tường D: Là độ sâu chôn chân tường H: Là độ sâu đào hố móng, H q: Tải trọng mặt đất  : Dung trọng trung bình lớp đất phía ngồi hố đào kể từ mặt đất đến đáy tường  : Dung trọng trung bình lớp đất phía hố đào kể từ mặt đào đến đáy tường Nq ; Nc: Hệ số tính tốn khả chịu lực giới hạn đất Chọn lớp đất cắm lớp đất thứ với số liệu phân tích Mục 7.2.4 đồ án sinh viên trình bày phía Áp dụng tính tốn Tra Bảng 2.8, Phân tích tính tốn móng cọc, Võ Phán (2013), NXB Đại Học Quốc Gia TP.Hồ Chí Minh, [27] SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Tra bảng   29 056' : N q  30,14 N c  18, 2  11.9,2  11 kN / m3  9,2 1  2,9.19  0,3.10  2,5.9,  2,1.10,9  12, 2.11  11,9  kN / m3  20 K  DN q  cN c 1  H  D   q  11.19, 2.30,14  12.18,  13  1,3 11,9 10,8  9,   15 → Thỏa điều kiện đẩy trồi hố móng 7.7 Mơ hình tính tốn hệ shoring – kingpot 7.7.1 Chọn lựa giai đoạn gây nguy hiểm hệ shoring 7.7.1.1 Hệ shoring chống tầng hầm GĐ Lực dọc hệ chống Lực dọc hệ chống Max -0,10 -50,3 SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GĐ Lực dọc hệ chống ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Lực dọc hệ chống Max -50,3 -83,2 -154 -156 -148 SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GĐ ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Lực dọc hệ chống Lực dọc hệ chống 10 Max Max -148 -148 -156 7.7.2 Tính tốn kiểm tra hệ shoring 7.7.2.1 Mơ hình tính tốn Hình 7.48 – Mơ hình tính tốn hệ Shoring-Kingpost SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Hình 7.49 – Lực dọc hệ shoring tầng hầm Hình 7.50 – Lực dọc hệ shoring tầng hầm SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Hình 7.51 – Moment hệ shoring tầng hầm Hình 7.52 – Lực dọc hệ shoring tầng hầm SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 184 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER 7.7.2.2 Kết tính tốn Tính toán khả chịu lực shoring kingpost Loại thép: H400x400x13x21 Liên kết: Hàn Chiều dài giằng: l  5900 cm Cường độ tính tốn thép: f y  20  kN / cm  Mô-đun đàn hồi: E  21000 kN / cm2  Chiều dài tính tốn: l0  l  0,5.5,9  2,95  m Nội lực tính tốn giằng: - Momen: M  239,346  kN.m - Lực dọc trục: N  931,02  kN Xác định chiều dài tính tốn: - Trong mặt phẳng khung: - Ngoài mặt phẳng khung lx   l  2,065 m ly   l  2,065 m Xác định diện tích trên: Độ lệch tâm: e0  M 239,346   25,71 cm  N 931,02 Độ lệch tâm thi công: e'  5,0  cm Độ lệch tâm cuối cùng: e  e0  e'  30,71 cm Kiểm tra tiết diện chọn: Tính tốn đặc trưng hình học tiết diện: SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 185 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER A  t w  h w   t w  bf  218,7  cm2  Ix =  0.5× (bf - t w ) × h  bf × h - 2  = 66600  cm  12 12   h w × t3 t f  b3f Iy = + 2  22400  cm  12 12 Ix  17, 45  cm  A ix = Iy iy = A  10,12  cm  x = lx  11,833 ix y = ly iy  20, → max    120 x = x  f  0,365 E Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng uốn: Độ lệch tâm tương đối m x tính theo cơng thức: mx = e  A  1,51 Wx Hệ số ảnh hưởng hình dáng tiết diện  tra Phụ lục D TCVN 55752012: _   1,9  0,1m  0,02.  m   x  1,716 Độ lệch tâm quy đổi m1  m  1, 716.1,51 2,59 SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER Tiết diện dạng chữ H đối xứng: Từ m e  , tra Phụ lục D TCVN 5575-2012 Kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng uốn: x  N  9, 26  f   c  20 e  A Kiển tra ổn định tổng thể mặt phẳng uốn: Từ  y  20,040 Tra bảng hệ số uốn dọc:  M M  M'  max  M; ;   119,67  kN.m  2   Độ lệch tâm tương đối: mx = e' M' Wx    0,633 x N A Các hệ số  ,  xác định theo công thức sau:  c   E  101,8 →   1,   0,7 f Hệ số ảnh hưởng moomen mặt phẳng uốn C xác định sau: c   0,693 1 m   Kiểm tra ổn định tổng thể cột mặt phẳng khung theo công thức: y  N  6,359  kN / m   f y  20 c  y  A Tính tương tự Phụ lục đồ án sinh viên SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 187 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER 7.7.2.3 Khả chịu tải cột thép chống (King Post) Kiểm tra sức chịu tải đất cột thép H400(Theo TCVN 205-98) Cọc thép H400x400x13x21 Đào đất tới cos -12m.chọn chiều sâu cột thép nằm đất 4,5m Sức chịu tải cọc tính theo cường độ vật liệu Sức chịu tải tính tốn theo vật liệu cọc tính theo cơng thức sau: Pvl  As f Trong  : Hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh kingpost Tra theo Phụ Lục II, Bảng II.1, Kết cấu thép cấu kiện bản, Phạm Văn Hội  lo (với l0  l ) d Vì cọc ngàm đài mũi cọc tựa đất cứng nên  = 0,7 l0  l  0,7 10,8  4,5   10,71 m     10,71  10,71 →   0,988 Pvl  Asf  0,988.218,7.10,8  4,5  3290,8  kN Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất Cơng thức xác định sức chịu tải cọc theo Phụ lục A TCVN 205–1998: Móng cọc–Tiêu chuẩn thiết kế.[6] Qtc  m  mR q p A p  u  mf fsili  Trong m : hệ số điều kiện làm việc cọc đất, m = 1,0 mR: hệ số điều kiện làm việc lớp đất mũi cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến sức chống tính tốn đất Với lớp đất mũi cọc đất sét cứng, SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER phương pháp hạ cọc ép cọc mR =0,976 (Bảng A.3,TCVN 205–1998: Móng cọc– Tiêu chuẩn thiết kế.[6]) mf : hệ số điều kiện làm việc lớp đất mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến sức chống tính tốn đất, (Bảng A.3, TCVN 205–1998: Móng cọc–Tiêu chuẩn thiết kế.[6]) Ap : diện tích ngang cọc, Ap = 0,022 (m2 ) u: chu vi thân cọc, u = 0,4.6 = 2,4 (m) li: chiều dày lớp đất thứ i chia lớp phân tố fsi: cường độ tiêu chuẩn ma sát thành lớp đất thứ i với bề mặt xung quanh cọc, tra bảng A.2, TCXD 205-1998 Chia đất thành lớp đất đồng hình vẽ (chiều dày lớp lấy  'v 2m) Ở Zi H lấy từ cốt mặt đất tự nhiên qP : cường độ đất mũi cọc, xác định cách tra bảng A.1 TCXD 205-1998 Tại độ sâu Z =15,3 m; đất sét cứng vừa tra bảng có qp = 11700 (kN/m2) Bảng 7.13 – Kết tính tốn giá trị ma sát thành kingpost Lớp đất Lớp đất fsi li Zi (m) (m) 2,0 11,8 0,04 99,07 0,992 196,55 2,0 13,8 0,04 103,2 0,992 204,75 0,5 15,05 0,04 105,6 0,992 52,38 IL mf (kN/m2 ) mf.l i fsi (kN/m) Sét pha dẻo cứng  m l f f i si 453,68 Q tc  m  mR q p A p  u  mf f si li  → Q tc   0,976.11700.0,022  2, 4.453,68 Q tc  1340,05  kN  →P tk ≤ (P vl, Qa) = 1340,05(kN).Chọn P tk = 1340,05(kN) SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG TRANG 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH: NGUYỄN THẮNG NHẬT QUANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ VIETCOMB ANK TOWER TRANG 190 ... làm việc làm giảm trọng lượng sàn, cho phép sàn vượt nhịp lớn, giảm lượng bê tông thép sử dụng U-Boot Beton ứng dụng sàn phẳng không dầm vượt nhịp chịu tải trọng lớn Với trọng lượng nhẹ, tính... theo % sàn đặc) a/d Sàn đặc 100 BubbleDeck 76 2.2.3 Khả vượt nhịp Đồ thị mô tả mối quan hệ khả vượt nhịp – chiều dày sàn tương ứng với khả chịu mômen cho dạng sàn Quá trình xác định nhịp lớn mà... tính kinh tế loại sàn vượt nhịp cụ thể nên sinh viên Do sinh viên cho bảng thống kê tính kinh tế kỹ thu? ??t theo nhịp để ứng dụng cho loại cơng trình xã hội cụ thể Và đưa loại sàn rỗng kết hợp với