Ảnh hưởng của tỷ lệ phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài của bê tông

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TRẦN THẾ VƯƠNG NH HƯ NG C H GI ĐÔNG KẾT NH NH ĐẾN CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN LÂU DÀI C BÊ TƠNG Chun ngành: Kỹ thuật Xây dựng cơng trình Dân dụng Cơng nghiệp Mã số: 60.58.02.08 TĨM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Đà Nẵng - Năm 2019 Cơng trình hồn thành TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Người hướng dẫn khoa học: TS NGU N VĂN CH NH Phản biện 1: TS TRẦN NH THIỆN Phản biện 2: GS TS HẠM TH NH TÙNG Luận văn bảo vệ trước Hội đồng chấm Luận văn tốt nghiệp thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp họp Trường Đại học Bách Đà Nẵng khoa vào ngày 04 tháng 05 năm 2019 * Có thể tìm hiểu luận văn tại: - Trung tâm Học liệu Truyền thông Trường Đại học Bách khoa Đại học Đà Nẵng - Thư viện Khoa Xây dựng dân dụng & Công nghiệp, Trường Đại học Bách khoa, Đại học Đà Nẵng M ĐẦU Lý chọn đề tài đề tài Bê tông bê tông cốt thép sử dụng rộng rãi xây dựng thuộc lĩnh vực dân dụng công nghiệp, giao thông, thủy lợi, Trong bê tơng loại vật liệu xây dựng sử dụng với khối lượng lớn nhất, chiếm đến 80% khối lượng cơng trình xây dựng Theo thống kê Hiệp hội bê tơng hàng năm giới sử dụng khoảng 35 tỷ bê tông loại sản lượng bê tông tiếp tục tăng lên năm tới.[1] Trên giới, phụ gia cho bê tông quan tâm từ cuối ký 19 Ở nước ta việc nghiên cứu sử dụng phụ gia bê tông bắt đầu vào năm 1970; nhiên đến năm 1990 trở sau phụ gia bê tông dùng rộng rãi nước ta với nhiều hãng cung cấp như: công ty BT Thụy sĩ, C ĩ, osroc nh, Đức, apei Thụy sĩ , Ngày Việt Nam, để đáp ứng nhu cầu kinh tế xã hội; rút ngắn thời gian thi công, giảm giá thành xây dựng, tăng hiệu đầu tư nên cấp phối bê tông người ta dùng phụ gia hóa dẻo để làm tăng nhanh đông kết bê tông làm cho bê tông nhanh đạt cường độ thiết kế thời gian ngắn ngày, ngày Điều giảm thời gian thi cơng, rút ngắn tiến độ; sớm đưa cơng trình vào sử dụng Tuy nhiên việc sử dụng phụ gia bê tông, cụ thể phụ gia đông kết nhanh ảnh hưởng lớn đến chất lượng bê tông Việc rút ngắn thời gian phát triển cường độ bê tông đạt mức thiết kế ảnh hưởng đến nhiều tính chất lý bê tông Đánh giá ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ lâu dài bê tơng việc cần thiết góp phần đánh giá khả chịu lực thực tế cấu kiện bê tông cốt thép thời gian tồn cơng trình Đây lý tác giả làm đề tài nghiên cứu:“ nh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông” 2 Mục tiêu đề tài Nghiên cứu ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông hai môi trường dưỡng hộ dưỡng hộ nước khơng khí Đối tư ng nghiên c u - Ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông hạm vi nghiên c u - Thực thí nghiệm dựa tiêu chuẩn TCVN 3105 - 1993: Hỗn hợp bê tông nặng Bê tông nặng – Lấy mẫu, chế tạo bảo dưỡng mẫu; TCVN 3106 1993; Hỗn hợp bê tông nặng – Phương pháp thử độ sụt; TCVN 3118 – 1993: Bê tông nặng – phương pháp xác định cường độ nén - Các mẫu bê tơng thí nghiệm có thành phần tỷ lệ phụ gia đông kết nhanh (Sikament R4) dùng tỉ lệ chất lỏng 0,5%, 0,75%, 1% - Phân tích thảo luận kết thí nghiệm - Đánh giá ảnh hưởng tỷ lệ phụ gia đến cường độ chịu nén bê tông Bố cục luận văn Ngoài phần mở đầu, kết luận, luận văn gồm chương: Chương 1: Tổng quan bê tông dùng phụ gia phạm vi ứng dụng loại phụ gia bê tông Chương 2: Tiêu chuẩn, vật liệu thiết bị thí nghiệm Chương 3: Thí nghiệm xác định ảnh hưởng phụ gia đơng kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông CHƯƠNG T NH CH T CƠ HỌC C D NG C BÊ TÔNG T NG U N VÀ HẠM VI ỨNG H GI TRONG LĨNH VỰC XÂ DỰNG 1 Khái niệm thành phần cấu trúc phân loại bê tông Bê tông loại vật liệu nhân tạo chế tạo từ vật liệu rời cát, đá, sỏi chất kết dính thường xi măng , nước thêm phụ gia Vật liệu rời c n gọi cốt liệu, cốt liệu có loại bé lớn Loại bé cát có kích thước 15 mm, loại lớn sỏi đá dăm có kích thước 5-40 mm Chất kết dính xi măng trộn với nước chất dẻo khác [8] 1 Tính chất học Bê tông Cường độ bê tông tiêu quan trọng thể khả chịu lực vật liệu Cường độ bê tông phụ thuộc vào thành phần cấu trúc Với bê tông cần xác định cường độ chịu nén cường độ chịu kéo - Cường độ chịu nén - Cường độ chịu kéo Cường độ chịu kéo bê tông tiêu quan trọng bê tơng Nó xác định sở uốn dầm bê tông Thông thường cường độ chịu kéo b ng khoảng 10-20% cường độ chịu nén bê tông, tùy thuộc vào kích thước, hình dạng loại cốt liệu Tuy nhiên việc xác định mối quan hệ cường độ chịu kéo cường độ chịu nén bê tơng cách xác thơng qua việc thực thí nghiệm mẫu 11 Các nhân tố ảnh hưởng đến cường độ bê tông - Thành phần công nghệ chế tạo - Tuổi bê tông - Ảnh hưởng tốc độ gia tải thời gian tác dụng tải trọng - Ảnh hưởng tỉ lệ N/X đến cường độ chịu nén, chịu uốn bê tông VỀ P Ụ I TRONG BÊ TÔNG 1.2.1 Khái niệm phân loại phụ gia cho bê tông Phụ gia chất đưa vào với hàm lượng định để làm thay đổi số tính chất xi măng, bê tơng trước sau đóng rắn Tiêu chuẩn T C 618 "Tiêu chuẩn tro bay, puzơlan thiên nhiên nung không nung làm phụ gia khống cho bê tơng xi măng pooclăng" Tiêu chuẩn T C 494 "Tiêu chuẩn phụ gia hố học cho bê tơng" Theo tiêu chuẩn này, phụ gia hoá học chia thành loại: 122 nh hưởng phụ gia đến số đặc tính bê tông Ảnh hưởng đến sức căng bề mặt bê tơng: Ảnh hướng đến tính lưu biến: 1.3 Ì Ì VIỆ SỬ DỤ P Ụ I RO VỮ VÀ Ở M Trong lĩnh vực hoá phẩm xây dựng nước ta nay, nhập chiếm đại đa số, có khác hình thức: thay phải ki hợp đồng ngoại chuyển tiền nước vận chuyển sản phẩm nước nhà sử dung hoá phẩm xây dưng nước đưa tiền cho cơng ty 100% vốn nước ngồi Việt nam lấy hàng ho mang sẵn vào Trong nhiều loại sản phẩm sở sản xuất nước đáp ứng với chất lượng tốt[2] 1.4 V I Đ RÒ, KẾ À P Ầ VÀ P ẠM VI Ứ DỤ P Ụ I TRONG BÊ TƠNG 1.4.1 Vai trò Đối với hỗn hợp bê tông trộn sẵn với tỉ lệ nước xi măng thấp thấp trường hợp chế tạo bê tông cường độ cao, bê tơng chất lượng cao tổn thất độ sụt bê tông vấn đề lớn Đặc biệt điều kiện nắng nóng nước ta vấn đề tổn thất độ sụt loại bê tơng dường khó khống chế Hiện giới đưa vào sử dụng phụ gia siêu dẻo hệ mới, cho phép khống chế độ sụt bê tông tốt khoảng 01 - 02 đầu mà hồn tồn khơng ảnh hưởng đến phát triển cường độ bê tông Loại phu gia siêu dẻo đặc biệt thích hợp bê tơng có tỉ lệ nước/xi măng thấp thấp xuống tới 0,15 1.4.2 Thành phần hóa học phụ gia đơng kết nhanh Cơ chế hoạt động phụ gia tăng dẻo phân li nước thành nhóm phân cực mạnh nhóm hidrocacbon OH-), (COOH-), (CHO- … gốc cacbon c n lại dạng cao phân tử phân cực yếu Các nhóm phân cực mạnh có tác dụng làm dung dịch huyền phù tăng tính linh động; c n nhóm cao phân tử có sức căng bề mặt nên hấp phụ bề mặt phụ gia làm tăng tính nhớt Ngồi chúng c n tồn dạng axit lignosunphuric có tác dụng khí tạo bọt bám xung quanh hạt xi măng làm giảm diện tích tiếp xúc hạt làm giảm lực ma sát dẫn đến làm tăng tính linh động hạt xi măng hi hấp thụ lên bề mặt hạt xi măng phụ gia c n có tác dụng kiềm chế tốc độ thủy hóa 1.4.3 Ứng dụng phụ gia đơng kết nhanh bê tơng cơng trình Ứng dụng phụ gia đông kết nhanh chất siêu hóa dẻo dùng cho bê tơng sàn, móng, cấu kiện mỏng có mật độ cốt théo dày, tường, cột, dầm, đà Dùng cho cơng trình cần rút ngắn tiến độ thi công; tháo dở ván khn sớm tiết kiệm chi phí đầu tư ban đầu Ứng dụng dùng cấp phối bê tông nhà máy bê tơng thương phẩm tính ưu việc như: trì độ sụt bê tơng lâu dài; cường độ ban đầu cuối tăng đáng kể; giảm đáng kể lượng xi măng so với bê tơng thơng thường; khơng làm gia tăng khí; tăng khả chống thấm hống chế độ sụt nhiệt độ môi trường tăng lên, giảm co ngót từ biến Dùng bê tơng khối lớn bê tơng kết cấu nơi có u cầu cải thiện thời gian thi công KẾ L Ậ Ư - Bê tông loại vật liệu sử dụng rộng rãi, được chết tạo từ loại vật liệu rời, chất kết dính, nước thêm phụ gia Đặc tính quan trọng bê tông cường độ chịu nén cao đạt độ tuổi 28 ngày, sau tiếp tục phát triển cường độ sau - Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến cường độ bê tông như: thành phần cấu tạo nên bê tông, công nghệ chế tạo , ảnh hưởng tỉ lệ nước/xi măng, - Phụ gia bê tông ngày sử dụng rộng rãi; có nhiều loại phụ gia dùng bê tơng với nhiều tính khác - Phụ gia đơng kết nhanh ảnh hưởng đến nhiều tính chất bê tông, giúp phát triển cường độ sớm, giảm lượng nước nhào trộn, tăng độ linh động cấp phối, làm tăng nhanh thời gian ninh kết CHƯƠNG VẬT LIỆU SỬ D NG VÀ THIẾT BỊ TH NGHIỆM 2.1 VẬ LIỆ SỬ DỤ 2.1.1 Cát (Cốt liệu nhỏ) Áp dụng theo Tiêu chuẩn TCVN 7570-2006 [3 Thành phần hạt cát thô sử dụng để chế tạo bê tông quy định Bảng 2.1 Bảng 2.1 Thành phần hạt cát Hàm lượng clorua cát, tính theo ion Cl- tan axit, quy định Bảng 2.2, TCVN 7570-2006 [3 Cát có hàm lượng ion Cl- lớn giá trị quy định bảng sử dụng tổng hàm lượng ion Cl- 1m3 bê tông từ tất nguồn vật liệu chế tạo, không vượt 0,6 kg Bảng 2.2 àm l ng i n Cl- cát Loại bê tông Bê tông dùng kết cấu bê tông cốt thép ứng suất trước Bê tông dùng kết cấu bê tông cốt thép bê tông cốt thép Hàm lư ng ion Clkhối lư ng không lớn 0,01 0,05 Loại cát sử dụng thí nghiệm cát sông Trà húc thành phố Quảng Ngãi Vì điều kiện thí nghiệm c n hạn chế nên tác giả khơng tiến hành thí nghiệm tiêu cát Trà húc, mà sử dụng đúc mẫu thí nghiệm sau phơi khơ mơi trường khơng khí để loại bỏ độ ẩm cát 2 Đá dăm (Cốt liệu lớn) Cốt liệu lớn cung cấp dạng hỗn hợp nhiều cỡ hạt cỡ hạt riêng biệt Thành phần hạt cốt liệu lớn, biểu thị b ng lượng sót tích luỹ sàng, quy định Bảng 2.3, TCVN 7570-2006 [3] ỏi sỏi dăm dùng làm cốt liệu cho bê tông cấp phải có độ nén dập xi lanh phù hợp với yêu cầu Bảng 2.5, TCVN 7572-12:2006 [4 Độ hao m n va đập cốt liệu lớn thí nghiệm máy Los ngeles, khơng lớn 50 % khối lượng Hàm lượng hạt thoi d t cốt liệu lớn không vượt 15 % bê tông cấp cao B30 không vượt 35 % cấp B30 thấp Tạp chất hữu sỏi xác định theo phương pháp so màu, không thẫm màu chuẩn Hàm lượng ion Cl- tan axit cốt liệu lớn, khơng vượt q 0,01% Có thể sử dụng cốt liệu lớn có hàm lượng ion Cl- lớn 0,01 % tổng hàm lượng ion Cl- 1m3 bê tơng khơng vượt q 0,6 kg Thí nghiệm sử dụng đá 1x2cm Bình Đơng, huyện Bình ơn, tỉnh Quảng Ngãi Vì điều kiện thí nghiệm c n hạn chế nên tác giả khơng tiến hành thí nghiệm tiêu đá, mà sử dụng đúc mẫu thí nghiệm sau phơi khơ mơi trượng khơng khí để loại bỏ độ ẩm đá 2.1.3 Xi măng Áp dụng tiêu chuẩn TCVN 2682:2009[5 Các tiêu chất lượng xi măng poóc lăng quy định Bảng 2.6 Trong chương trình thí nghiệm này, tác giả sử dụng Xi măng PCB40 Các tiêu kỹ thuật lấy từ nhà sản xuất Bảng 2.7 Nước im Đỉnh Tiêu chuẩn TCVN 4506 : 2012[7 yêu cầu nước trộn bê tông, rửa cốt liệu bảo dưỡng bê tông cần có chất lượng thỏa mãn yêu cầu sau: - hông chứa váng dầu váng mỡ - Lượng tạp chất hữu không lớn 15 mg/L - Độ pH không nhỏ không lớn 12,5 - Khơng có màu - Theo mục đích sử dụng, hàm lượng muối h a tan, lượng ion sun at, lượng ion clo cặn không tan không lớn giá trị quy định Bảng 2.8 nước trộn bê tông ục 1, ục 2, Bảng 2.8 nước dùng để rửa cốt liệu bảo dưỡng bê tông - Các yêu cầu kỹ thuật khác nước trộn bê tông: Thời gian đông kết xi măng cường độ chịu nén vữa phải thỏa mãn giá trị quy định ục 3, Bảng 2.8 Tổng đương lượng kiềm qui đổi tính theo Na 2O khơng lớn 1000mg/L sử dụng với cốt liệu có khả gây phản ứng kiềm - silic 2.1.5 hụ gia đơng kết nhanh Thơng tin sản phẩm ình 2.1 phụ gia sikament R4 Thi công Sikament R4 - Liều lượng: 0,60 – 1,60 lít/100 kg xi măng - Liều lượng điển hình: 0,8 – 1,20 lít /100 kg xi măng - Loại xi măng: Tất loại xi măng Portland kể xi măng bền sulphat - Định lượng 10 2 Máy trộn bê tông: sử dụng máy trộn dung tích 00l áy trộn bê tơng lê 300 lít d ng máy trộn bê tơng có kiểu trộn tự nghiên đổ, dung tích thùng trộn đạt 300 lít, có khả trộn 270 lít mẻ trộn, tốc độ v ng quay thùng trộn đạt 20-30 v ng/ phút áy lắp đặt động điện 220v KẾ L Ậ Ư - Vật liệu thí nghiệm: cát, đá 1x2, xi măng, nước có thành phần cấu tạo hàm lượng hóa học đảm bảo qui định theo TCVN qui định hành, đảm bảo cho cơng tác thí nghiệm - Phụ gia dùng thí nghiệm đáp ứng yêu cầu đề tài luận văn yêu cầu - Các thiết bị thí nghiệm đảm bảo u cầu cơng tác chế tạo, bảo dưỡng nén mẫu thí nghiệm CHƯƠNG TH NGHIỆM XÁC ĐỊNH NH HƯ NG C H GI ĐÔNG KẾT NH NH ĐẾN CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN LÂU DÀI C 3.1 IỚI IỆ 3.2 VẬ LIỆ SỬ DỤ RO - Cát: xác định theo IỆM ục 2.1.1 - Đá dăm: xác định theo ục 2.1.2 - Xi măng: xác định theo - Nước: xác định theo 3.3 THÍ NGHİỆM XÁ NƯỚ ƯỜ ĐỊ ục 2.1.3 ục 2.1.4 - Phụ gia: xác định theo NHANH ĐẾ BÊ TÔNG ục 2.1.5 Ả ĐỘ ƯỞ P Ụ İA Đ KẾ K İ KHÔNG THAY Đ İ LƯỢ RỘ (CL/X=0,5) 3.3.1 Thành phần cấp phối Thành phần cấp phối tổ hợp mẫu trình bày Bảng 3.1 Các mẫu thí nghiệm chia làm nhóm Nhóm dưỡng hộ mơi trường khơng khí (A), 11 nhóm dưỡng hộ nước nhóm gồm tổ hợp mẫu với tỉ lệ chất lỏng/ Xi măng CL/X =0.5; chất lỏng định nghĩa tổng lượng nước phụ gia Trong nhóm, phụ gia sử dụng để thay phần nước với tỉ lệ khối lượng tương ứng 0% mẫu đối chứng , 0,5%, 0,75% 1% 3.3.2 Xác định độ sụt thành phần cấp phối - Công tác chuẩn bị - Độ sụt đo sau trộn hỗn hợp bê tông b ng máy trộn Chuẩn bị Cơn brams ình 3.1 Cơn đ độ sụt 12 * uy trình đo độ sụt: Hình 3.2 Đ độ sụt cấp phối 3.3.3 Đúc mẫu dưỡng hộ mẫu Hỗn hợp bê tông trộn b ng máy trộn, quy trình trộn bê tơng cụ thể sau: ình 3.3 Cân, đ thành phần cấp phối trộn bê tông - Trước hết cho máy chạy không tải vài v ng, trộn mẻ đổ nước cho ướt vỏ cối bàn gạt để không bị nước vỏ cối bàn gạt hút nước, đồng thời không làm vữa bê tơng dính vào cối - Tiến hành cân cốt liệu cho vào lúc cho cối chạy xoay lúc để các cốt liệu trộn với nhau, sau tiến hành cân nước với tỷ lệ tương ứng ghi Bảng 3.1 thành phần cấp phối hỗn hợp bê tông - au đúc, mẫu bảo dưỡng môi trường khu khí mơi 13 trường nước bể chứa mẫu - Sau 20-24 h , tháo ván khn, mẫu thí nghiệm thuộc ngày tuổi đem nén, mẫu c n lại dưỡng hộ nước chờ đến ngày tuổi c n lại 7,14,28,56,90 tiến hành nén mẫu ình 3.4 D ỡng hộ mẫu nén tr ng bể n ớc ng ài khơng khí 3.3.4 Thí nghiệm nén mẫu - Quy trình nén mẫu: Hình 3.5 Mẫu nén sau gia tải ình 3.6 Kết mẫu nén(mẫu) - Tính tốn kết cường độ chịu nén mẫu thử 3.3.5 Hình ảnh q trình chuẩn bị thực thí nghiệm 3.3.6 Các kết thí nghiệm thảo luận a Độ sụt hỗn h p bê tông ướt Độ sụt hỗn hợp bê tông đo kết trình bày Bảng 3.3 Bảng 3.3 Kết đ độ sụt Độ sụt đo sau trộn hỗn hợp bê tông b ng máy trộn Dựa vào kết Bảng 3.3, nhận thấy r ng phụ gia góp phần tăng độ sụt hỗn hợp bê tông nhiều từ 7cm cho mẫu đối chứng lên 13cm, 17cm 19cm, phụ 14 gia dùng để thay nước trộn với tỉ lệ khối lượng 0.5%, 0.75% 1.0% khối lượng xi măng Từ thấy tăng lượng phụ gia độ sụt lớn b Sự ảnh hưởng tỷ lệ phụ gia đông kết nhanh đến phát triển cường độ chịu nén lâu dài bê tông Cường độ chịu nén mẫu thí nghiệm trình bày Bảng 3.4.1 Bảng 3.4.2 Sự phát triển cường độ chịu nén tổ hợp mẫu theo thời gian thuộc nhóm A nhóm W trình bày Hình 3.8 Hình 3.9 Bảng 3.4.1 C ờng độ chịu nén mẫu thí nghiệm(CL/X=0,5) Bảng 3.4.2.Tổng h p C ờng độ chịu nén mẫu thí nghiệm(CL/X=0,5) Tên mẫu Cường độ chịu nén (M a) tuổi (ngày) 14 28 56 90 M1(%0-A)-0.5 13,63 22,81 25,57 28,56 29,48 33,51 M1(0%-W)-0.5 11,82 23,02 28,59 29,19 32,39 35,36 M2(0.5%-A)-0.5 12,86 23,26 26,58 29,45 31,91 32,27 M2(0.5%-W)-0.5 15,07 22,49 27,70 30,25 33,88 33,67 M3(0.75%-A)-0.5 12,83 20,44 24,77 27,91 29,57 32,47 M3(0.75%-W)-0.5 10,96 20,80 23,97 27,32 29,96 33,13 M4(1.0%-A)-0.5 13,42 24,09 25,51 28,44 28,50 31,14 M4(1.0%-W)-0.5 11,14 22,28 25,93 27,20 29,57 33,85 Hình 3.8 Sự phát triển c ờng độ chịu nén mẫu nhóm d ỡng hộ khơng khí(A)(CL/X=0.5) 15 Hình 3.9 Sự phát triển c ờng độ chịu nén mẫu nhóm d ỡng hộ n ớc(W) (CL/X=0.5) * Nhận xét: Từ kết thí nghiệm mẫu có phụ gia khơng giảm tỉ lệ CL/X cho kết cường độ bê tông không tăng sớm Do sơ kết luận r ng phụ gia không tham gia vào phản ứng thủy hóa tạo cường độ vữa xi măng Nhận thấy thêm phụ gia cần kết hợp giảm lượng nước trộn Tác giả giảm lượng nước trộn cho mẫu tổ mẫu có phụ gia với tỉ lệ chất lỏng/ Xi măng = 0,42 trình bày mục 3.4 3.4 T ĐẾ IỆM XÁ ĐỊ ƯỜ ĐỘ Ả ƯỞ K I P Ụ IẢM LƯỢ I Đ ƯỚ KẾ P RỘ (CL/X=0,42) 3.4 Thành phần cấp phối xác định độ sụt đúc mẫu dưỡng hộ mẫu Thành phần cấp phối tổ hợp mẫu trình bày Bảng 3.5 Các mẫu thí nghiệm chia làm nhóm Nhóm dưỡng hộ mơi trường khơng khí (A), nhóm dưỡng hộ mơi trường nước; nhóm gồm tổ hợp mẫu với tỉ lệ chất lỏng /XN =0.42 ỗi nhóm phụ gia sử dụng để thay phần nước với tỉ lệ khối lượng tương ứng 0% mẫu đối chứng , 0,5%, 0,75% 1% Trong mẫu đối chứng mẫu mà khơng có phụ gia với tỉ lệ CL/X=0.5 thí nghiệm mục 3.2 16 Việc xác định độ sụt, đúc mẫu dưỡng hộ mẫu tiến hành tương tự mục 3.3 Trong độ sụt hỗn hợp bê tông tươi xác định sau trộn bê tơng trình bày Bảng 3.6 Bảng 3.7 Xác định độ sụt thành phần cấp phối (CL/X=0.42) 3.4.2 Kết thí nghiệm thảo luận Bảng 3.8.1 C ờng độ chịu nén mẫu thí nghiệm(CL/X=0,42) Tên mẫu M1(%0-A) (1 ngày) M1(%0A)(7 ngày) M1(%0A)(14 ngày) M1(%0A)(28ngày) M1(%0A)(56 ngày) M1(%0A)(90 ngày) M1(0%-W) (1 ngày) M1(0%- Ngày đúc mẫu Ngày thí nghiệm Khối lượng mẫu (g) 8115 Lực nén (kN) 282 Cường độ chịu nén (MPa) 12,53 09-06-18 10-06-18 Age (days) 09-06-18 10-06-18 8118 340 15,11 09-06-18 10-06-18 8034 298 13,24 09-06-18 16-06-18 8013 518 23,02 09-06-18 16-06-18 7854 506 22,49 09-06-18 16-06-18 800 516 22,93 09-06-18 23-06-18 14 8124 568 25,24 09-06-18 23-06-18 14 7789 590 26,22 09-06-18 23-06-18 14 7921 568 25,24 09-06-18 07-07-18 28 7918 594 26,40 09-06-18 07-07-18 28 8050 688 30,58 09-06-18 07-07-18 28 7979 646 28,71 09-06-18 04-08-18 56 7890 638 28,36 09-06-18 04-08-18 56 8070 698 31,02 09-06-18 04-08-18 56 7975 654 29,07 09-06-18 07-09-18 90 8196 740 32,89 09-06-18 07-09-18 90 7764 744 33,07 09-06-18 07-09-18 90 7974 778 34,58 09-06-18 11-06-18 8108 266,00 11,82 09-06-18 11-06-18 8067 256,00 11,38 09-06-18 11-06-18 8137 276,00 12,27 09-06-18 16-06-18 8144 524 23,29 Cường độ nén trung bình MPa 13,63 22,81 25,57 28,56 29,48 33,51 11,82 23,02 17 Tên mẫu Ngày đúc mẫu Ngày thí nghiệm Khối lượng mẫu (g) 8149 Lực nén (kN) 516 Cường độ chịu nén (MPa) 22,93 09-06-18 16-06-18 Age (days) 09-06-18 16-06-18 8135 514 22,84 M1(0%- 09-06-18 23-06-18 14 8028 652 28,98 W)(14 09-06-18 23-06-18 14 8119 638 28,36 ngày) 09-06-18 23-06-18 14 8099 640 28,44 09-06-18 07-07-18 28 8041 670 29,78 09-06-18 07-07-18 28 8051 640 28,44 09-06-18 07-07-18 28 8136 660 29,33 M1(0%- 09-06-18 04-08-18 56 8009 756 33,60 W)(56 09-06-18 04-08-18 56 8042 726 32,27 ngày) 09-06-18 04-08-18 56 8146 704 31,29 M1(0%- 09-06-18 07-09-18 90 8240 799 35,51 W)(90 09-06-18 07-09-18 90 8230 788 35,02 ngày) 09-06-18 07-09-18 90 8153 800 35,56 09-06-18 11-06-18 7966 282,00 12,53 09-06-18 11-06-18 8042 296,00 13,16 09-06-18 11-06-18 8017 290,00 12,89 09-06-18 16-06-18 8056 548 24,36 09-06-18 16-06-18 7841 520 23,11 09-06-18 16-06-18 8052 502 22,31 M2(0.5%- 09-06-18 23-06-18 14 8072 650 28,89 A) (14 09-06-18 23-06-18 14 8012 566 25,16 ngày) 09-06-18 23-06-18 14 7932 578 25,69 09-06-18 07-07-18 28 8008 638 28,36 09-06-18 07-07-18 28 8009 696 30,93 09-06-18 07-07-18 28 7916 654 29,07 M2(0.5%- 09-06-18 04-08-18 56 7981 710 31,56 A) (56 09-06-18 04-08-18 56 7901 696 30,93 W)(7 ngày) M1(0%W)(28ngày) M2(0.5%A)(1 ngày) M2(0.5%A) (7 ngày) M2(0.5%A) (28ngày) Cường độ nén trung bình MPa 28,59 29,19 32,39 35,36 12,86 23,26 26,58 29,45 31,91 18 Tên mẫu Ngày đúc mẫu Ngày thí nghiệm Khối lượng mẫu (g) 7899 Lực nén (kN) 748 Cường độ chịu nén (MPa) 33,24 09-06-18 04-08-18 Age (days) 56 09-06-18 07-09-18 90 8121 680 30,22 09-06-18 07-09-18 90 7918 764 33,96 09-06-18 07-09-18 90 7915 734 32,62 09-06-18 10-06-18 8109 344,0 15,29 09-06-18 10-06-18 8175 315,0 14,00 09-06-18 10-06-18 8188 358,0 15,91 09-06-18 16-06-18 8179 524 23,29 09-06-18 16-06-18 8307 476 21,16 09-06-18 16-06-18 8100 518 23,02 M2(0.5%- 09-06-18 23-06-18 14 8206 630 28,00 W) (14 09-06-18 23-06-18 14 8216 622 27,64 ngày) 09-06-18 23-06-18 14 8236 618 27,47 M2(0.5%- 09-06-18 07-07-18 28 8260 698 31,02 W) 09-06-18 07-07-18 28 8202 666 29,60 (28ngày) 09-06-18 07-07-18 28 8149 678 30,13 M2(0.5%- 09-06-18 04-08-18 56 8385 742 32,98 W) (56 09-06-18 04-08-18 56 8193 746 33,16 ngày) 09-06-18 04-08-18 56 8465 759 33,73 M2(0.5%- 09-06-18 07-09-18 90 8245 755 33,56 W)(90 09-06-18 07-09-18 90 8246 757 33,64 ngày) 09-06-18 07-09-18 90 8257 761 33,82 10-06-18 11-06-18 8109 298,00 13,24 10-06-18 11-06-18 8098 290,00 12,89 10-06-18 11-06-18 8288 278,00 12,36 10-06-18 17-06-18 8032 492 21,87 10-06-18 17-06-18 8114 472 20,98 10-06-18 17-06-18 7949 416 18,49 ngày) M2(0.5%A)(90 ngày) M2(0.5%W)1 ngày) M2(0.5%W) (7 ngày) M3(0.75%A)(1 ngày) M3(0.75%A) (7 ngày) Cường độ nén trung bình MPa 32,27 15,07 22,49 27,70 30,25 33,29 33,67 12,83 20,44 19 Tên mẫu Ngày đúc mẫu Ngày thí nghiệm Khối lượng mẫu (g) 8045 Lực nén (kN) 566 Cường độ chịu nén (MPa) 25,16 M3(0.75%- 10-06-18 24-06-18 Age (days) 14 A) (14 10-06-18 24-06-18 14 8053 566 25,16 ngày) 10-06-18 24-06-18 14 8022 540 24,00 10-06-18 08-07-18 28 7977 568 25,24 10-06-18 08-07-18 28 8121 646 28,71 10-06-18 08-07-18 28 8031 670 29,78 M3(0.75%- 10-06-18 05-08-18 56 7926 666 29,60 A) (56 10-06-18 05-08-18 56 7946 662 29,42 ngày) 10-06-18 05-08-18 56 7922 668 29,69 M3(0.75%- 10-06-18 08-09-18 90 8047 726 32,27 A) (90 10-06-18 08-09-18 90 8085 692 30,76 ngày) 10-06-18 08-09-18 90 7968 774 34,40 10-06-18 11-06-18 8257 240,00 10,67 10-06-18 11-06-18 8049 256,00 11,38 10-06-18 11-06-18 8365 244,00 10,84 10-06-18 17-06-18 8178 442 19,64 10-06-18 17-06-18 8239 444 19,73 10-06-18 17-06-18 8410 518 23,02 M3(0.75%- 10-06-18 24-06-18 14 8254 550 24,44 W) (14 10-06-18 24-06-18 14 8389 536 23,82 ngày) 10-06-18 24-06-18 14 8207 532 23,64 M3(0.75%- 10-06-18 08-07-18 28 8438 618 27,47 W) 10-06-18 08-07-18 28 8456 602 26,76 (28ngày) 10-06-18 08-07-18 28 8324 624 27,73 M3(0.75%- 10-06-18 05-08-18 56 8196 680 30,22 W) (56 10-06-18 05-08-18 56 8186 668 29,69 ngày) 10-06-18 05-08-18 56 8240 674 29,96 M3(0.75%- 10-06-18 08-09-18 90 8253 752 33,42 M3(0.75%A) (28ngày) M3(0.75%W) (1 ngày) M3(0.75%W) (7 ngày) Cường độ nén trung bình MPa 24,77 27,91 29,57 32,47 10,96 20,80 23,97 27,32 29,96 33,13 20 Tên mẫu Ngày đúc mẫu Ngày thí nghiệm Khối lượng mẫu (g) 8345 Lực nén (kN) 739 Cường độ chịu nén (MPa) 32,84 W) (90 10-06-18 08-09-18 Age (days) 90 ngày) 10-06-18 08-09-18 90 8373 745 33,11 10-06-18 11-06-18 8183 302,00 13,42 10-06-18 11-06-18 8142 302,00 13,42 10-06-18 11-06-18 8190 302,00 13,42 10-06-18 17-06-18 8172 546 24,27 10-06-18 17-06-18 8062 550 24,44 10-06-18 17-06-18 8229 530 23,56 M4(1.0%- 10-06-18 24-06-18 14 8096 558 24,80 A) (14 10-06-18 24-06-18 14 8017 588 26,13 ngày) 10-06-18 24-06-18 14 7997 576 25,60 10-06-18 08-07-18 28 8075 648 28,80 10-06-18 08-07-18 28 7850 624 27,73 10-06-18 08-07-18 28 8026 648 28,80 M4(1.0%- 10-06-18 05-08-18 56 8040 600 26,67 A) (56 10-06-18 05-08-18 56 8048 660 29,33 ngày) 10-06-18 05-08-18 56 8036 664 29,51 M4(1.0%- 10-06-18 08-09-18 90 8020 690 30,67 A) (90 10-06-18 08-09-18 90 7991 698 31,02 ngày) 10-06-18 08-09-18 90 7970 714 31,73 10-06-18 11-06-18 8095 256,00 11,38 10-06-18 11-06-18 8211 240,00 10,67 10-06-18 11-06-18 8159 256,00 11,38 10-06-18 17-06-18 8352 506 22,49 10-06-18 17-06-18 8179 500 22,22 10-06-18 17-06-18 8262 498 22,13 M4(1.0%- 10-06-18 24-06-18 14 8280 548 24,36 W) (14 10-06-18 24-06-18 14 8255 596 26,49 M4(1.0%A) (1 ngày) M4(1.0%A) (7 ngày) M4(1.0%A) (28ngày) M4(1.0%W) (1 ngày) M4(1.0%W) (7 ngày) Cường độ nén trung bình MPa 13,42 24,09 25,51 28,44 28,50 31,14 11,14 22,28 25,93 21 Tên mẫu Ngày đúc mẫu Ngày thí nghiệm Khối lượng mẫu (g) 8583 Lực nén (kN) 606 Cường độ chịu nén (MPa) 26,93 ngày) 10-06-18 24-06-18 Age (days) 14 M4(1.0%- 10-06-18 08-07-18 28 8076 618 27,47 W) 10-06-18 08-07-18 28 8395 630 28,00 (28ngày) 10-06-18 08-07-18 28 8308 588 26,13 M4(1.0%- 10-06-18 05-08-18 56 8304 658 29,24 W) (56 10-06-18 05-08-18 56 8286 672 29,87 ngày) 10-06-18 05-08-18 56 8268 666 29,60 M4(1.0%- 10-06-18 08-09-18 90 8223 805 35,78 W) (90 10-06-18 08-09-18 90 8293 733 32,58 ngày) 10-06-18 08-09-18 90 8243 747 33,20 Cường độ nén trung bình MPa 27,20 29,57 33,85 Bảng 3.8.2 Tổng h p C ờng độ chịu nén mẫu thí nghiệm(CL/X=0,42) Tên mẫu M1(0%-A) M1(0%-W) M2(0.5%-A) - 0,42 M2(0.5%-W) - 0,42 M3(0.75%-A) - 0,42 M3(0.75%-W) - 0,42 M4(1.0%-A) - 0,42 M4(1.0%-W) - 0,42 Cường độ chịu nén (M 14 13,63 22,81 25,57 11,82 23,02 28,59 17,82 26,52 29,33 16,90 29,64 31,85 25,04 34,79 37,45 23,17 36,12 37,81 26,31 35,44 41,57 19,91 36,53 41,63 a) tuổi (ngày) 28 56 28,56 29,48 29,19 32,39 32,68 36,39 35,76 40,09 40,22 43,81 41,36 46,25 43,61 48,53 45,44 49,67 90 33,51 35,36 37,36 38,93 44,87 46,36 47,21 50,96 Hình 3.10 Sự phát triển c ờng độ chịu nén mẫu nhóm d ỡng hộ khơng khí(A)(CL/X=0,42) 22 Hình 3.11 Sự phát triển c ờng độ chịu nén đến 90 ngày tuổi mẫu nhóm d ỡng hộ n ớc(W) (CL/X=0,42) * Nhận xét: - Các kết r ng, sử dụng 1% phụ gia giảm lượng nước xuống c n chất lỏng/xi măng = 0,42 độ sụt hỗn hợp 7cm, đạt tương đối gần b ng mẫu đối chứng không phụ gia 0% chất lỏng/xi măng = 0,5, đảm bảo tính lưu động, khả làm việc bê tông tươi tương đương mẫu 0% tỉ lệ chất lỏng/xi măng =0,5 Tuy nhiên nhận thấy cường độ thời điểm ngày tuổi 35,44 pa 36,53 pa đạt cường độ lớn mẫu đối chứng không phụ gia 0%, chất lỏng/xi măng =0,5 thời điểm 28 ngày Điều thấy hiệu chủ yếu phụ gia giảm nước đảm bảo độ lưu động bê tông ướt thể qua độ sụt giúp tăng nhanh cường độ tuổi sớm (7 ngày) - Ngồi ra, từ bảng 3.8, Hình 3.10 3.11 thấy r ng cường độ chịu nén mẫu bê tơng có hay khơng có phụ gia dưỡng hộ môi trường nước cao so với bê tông dưỡng hộ môi trường khơng khí KẾ L Ậ Ư Từ kết thí nghiệm rút kết luận sau: - hi thêm phụ gia nguyên tỉ lệ chất lỏng/X (=0,5) mẫu có phụ gia tăng độ lưu động lớn cường độ chịu nén dường không tăng o sánh cường độ mẫu ngâm nước mẫu để khơng khí, nhận thấy mẫu ngâm nước có cường độ cao 23 - hi sử dụng tỉ lệ phụ gia hợp lý giảm lượng nước xuống cho độ sụt hỗn hợp đảm bảo tính lưu động bê tơng cường độ bê tơng ngày tuổi phát triển cao đạt b ng cường độ bê tông không sử dụng phụ gia 28 ngày tuổi Điều thấy hiệu chủ yếu phụ gia giảm nước đảm bảo độ lưu động bê tông ướt thể qua độ sụt giúp tăng nhanh cường độ tuổi sớm (7 ngày) - Đến 90 ngày, mẫu bê tơng có phụ gia dưỡng hộ nước khơng khí gia tăng cường độ bé so với thời điểm 56 ngày, chí mẫu bê tông sử dụng 1% phụ gia dưỡng hộ ngồi khơng khí mẫu bê tơng sử dụng 0,5% phụ gia dưỡng hộ môi trường nước cường độ chịu nén 90 ngày giảm so với 56 ngày Ngồi ra,có thể thấy r ng cường độ chịu nén mẫu bê tơng có hay khơng có phụ gia dưỡng hộ môi trường nước cao so với bê tơng dưỡng hộ mơi trường khơng khí 24 KẾT LUẬN VÀ KİẾN NGHỊ Từ kết thí nghiệm rút kết luận sau: - hi sử dụng tỉ lệ phụ gia đông kết nhanh ikament hợp lý giảm lượng nước xuống c n chất lỏng/xi măng cho độ sụt hỗn hợp đảm bảo tính lưu động bê tơng cường độ bê tơng ngày tuổi phát triển cao đạt b ng cường độ bê tông không sử dụng phụ gia tuổi 28 ngày Điều thấy hiệu chủ yếu phụ gia giảm nước đảm bảo độ lưu động bê tông ướt thể qua độ sụt giúp tăng nhanh cường độ tuổi sớm(7 ngày) - Trong khoảng thời gian dài, đến 90 ngày, mẫu bê tơng có phụ gia dưỡng hộ nước khơng khí gia tăng cường độ bé so với thời điểm 56 ngày, chí mẫu bê tông sử dụng 1% phụ gia dưỡng hộ ngồi khơng khí mẫu bê tơng sử dụng 0,5% phụ gia dưỡng hộ môi trường nước cường độ chịu nén 90 ngày giảm so với 56 ngày Điều kết luận phụ gia giúp tăng nhanh cường độ thời gian đầu sau không làm cho bê tông phát triển thêm cường độ, chí làm giảm cường độ bê tơng - Ngồi ra,có thể thấy r ng cường độ chịu nén mẫu bê tơng có hay khơng có phụ gia dưỡng hộ môi trường nước cao so với bê tông dưỡng hộ mơi trường khơng khí - Kiến nghị: Tiếp tục nghiên cứu ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông thời gian lâu đến 12 tháng để có kết tốt ... cứu ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông hai môi trường dưỡng hộ dưỡng hộ nước khơng khí Đối tư ng nghiên c u - Ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ chịu. .. lượng bê tông Việc rút ngắn thời gian phát triển cường độ bê tông đạt mức thiết kế ảnh hưởng đến nhiều tính chất lý bê tông Đánh giá ảnh hưởng phụ gia đông kết nhanh đến cường độ lâu dài bê tơng... lệ khối lượng 0.5%, 0.75% 1.0% khối lượng xi măng Từ thấy tăng lượng phụ gia độ sụt lớn b Sự ảnh hưởng tỷ lệ phụ gia đông kết nhanh đến phát triển cường độ chịu nén lâu dài bê tông Cường độ chịu