Thiết kế kho lạnh bảo quản và tủ cấp đông IQF 1000kgmẻ sử dụng môi chất lạnh mới (link tải bản vẽ nằm ở trang cuối)

CHƯƠNG I : MỞ ĐẦU 1.1.TÍNH CẤP THIẾT CỦA VIỆC SỬ DỤNG MÔI CHẤT LẠNH MỚI Kỹ thuật lạnh đời phát triển 150 năm qua, với phát triển nó, hàng trăm loại môi chất nghiên cứu, thử nghiệm ứng dụng vào thực tế Việc sử dụng chất SO2, CO2, NH3 vào cuối kỉ thứ 19 chất Freon vào đầu kỉ 20 đưa kỹ thuật lạnh lên bước phát triển rực rỡ ngày Hiện Việt Nam, Freon sử dụng rộng rãi ( chiếm khoảng 70% hệ thống lạnh điều hồ khơng khí ) phạm vi nước Ngồi Freon dùng cơng nghệ chế tạo bọt xốp để làm panel cách nhiệt công ty kỹ thuật lạnh số lĩnh vực khác, Freon thể tính ưu việc vai trò mơi chất lạnh so với môi chất lạnh khác Ngày vấn đề bảo vệ môi trường trở thành vấn đề cấp thiết, ảnh hưởng tới phát triển bền vững quốc gia Đối với nhiều nước, đôi với việc tăng trưởng kinh tế phải quan tâm đến việc bảo vệ môi trường Thực tế cho thấy số nước trả giá cho việc phát triển kinh tế không quan tâm đến việc bảo vệ môi trường Bảo vệ môi trường trở thành vấn đề cấp thiết toàn giới, nhiều vấn đề có tác động ảnh hưởng lên tồn cầu Nhiều tượng thời tiết khơng bình thường năm qua cảnh báo phải quan tâm nửa vấn đề bảo vệ môi trường Theo số liệu tổng cục khí tượng Hoa Kỳ ( The State of the climate ) nhiệt độ trung bình trái đất có xu hướng tăng dần 100 năm qua Đặc biệt năm cuối kỉ 20 nhiệt độ tăng vọt Ví dụ năm 1997 nhiệt độ trung bình tăng 0.43 0C So với nhiệt độ trung bình thời gian dài trước Người ta ghi nhận năm 1998 năm ấm kể từ năm 1860 Từ năm 1990, 10 năm ấm thời gian Năm 2001 ghi nhận hai năm ấm có mức kỉ lục ( với năm 1998 ) đồng thời năm kỉ lục lũ lụt hạn hán toàn cầu Năm 2001 nhiệt độ trung bình mặt trái đất cao nhiệt độ trung bình 30 năm qua từ năm 1961 ψ1990 0,42 0C, [ ] -Mực nước biển: Cũng theo tổng cục khí tượng Hoa Kỳ quan sát mực nước biển 100 năm qua cho thấy mực nước biển toàn cầu tăng lên 20 cm -Bệnh ung thư da đục thuỷ tinh thể : Tầng Ozone thủng nên tia cực tím xuyên qua tầng khí tác động đến người gây hậu nghiêm trọng : ung thư da, đục thuỷ tinh thể mắt, giãm hiệu miễn dịch … đồng thời ảnh hưởng trực tiếp đến hệ sinh thái động thực vật trái đất Người ta ghi nhân nước Úc nước có tỉ lệ ung thư da cao Năm 2001 ghi nhận có 300.000 trường hợp mắc bệnh phải điều trị, 720.000 ca phẫu thuật chữa ung thư da tiến hành Chính phủ Úc chi 300 triệu USD để chửa bệnh, … Một vấn đề mà giới quan tâm tất tượng biến đổi khí hậu hai nguyên nhân chủ yếu : Sự suy giảm tầng Ozone hiệu ứng nhà kính làm nóng trái đất 1.1.1.Tầng Ozone suy thối: Tầng Ozone tầng khí có độ dày khoảng 40 km, cách bề mặt trái đất từ 10 ψ50 km theo chiều cao Ozone có khả hấp thụ mạnh tia cực tím (UV ) xạ mặt SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: trời có bước sóng từ 10 ψ380 nm (1nm = 10-9 m ) Do tầng Ozone coi chắn trái đất, bảo vệ sinh vật trái đất chống lại tia cực tím có hại mặt trời, xạ cực tím sóng ngắn ( UVB –Utra Violet-B ) có bước sóng λ = 290 ψ300 nm Hậu sẻ khôn lường tầng Ozone bị suy thoái phá huỷ Khi tia cực tím làm tăng khã mắc bệnh ung thư da, bệnh đục thuỷ tinh thể, phá huỷ hệ thống miễn dịch thể người, giảm suất trồng làm cân sinh thái động vật biển nhiều tác hại khác Hầu hết hoạt động sống trái đất bị ảnh hưởng nghiêm trọng Qua nhiều nghiên cứu nhà khoa học phát suy thoái lỗ thủng tầng ozone từ năm 1950 Giáo sư Paul Crutxen người Đức phát minh suy thoái lỗ thủng tầng ozone Nhưng đến năm 1974 nhà khoa học Mĩ Sherwood Powland Mario Molina phát mơi chất lạnh Freon có chứa chlorine, đặc biệt mơi chất lạnh CFCs thủ phạm phá huỷ tầng ozone gây hiệu ứng nhà kính cho trái đất Các môi chất lạnh CFCs bền vững tầng đối lưu khí quyển, freon nặng khơng khí sau nhiều năm lên đến tầng bình lưu.Dưới tác dụng xạ cực tím, phân tử CFC bị phá vỡ giải phóng nguyên tử chlorine tự Các nguyên tử chlorine hoạt động chất xúc tác trình phá huỷ tầng ozone, khơng bị phản ứng quang hoá Do chlorine tồn lâu khí (khoảng 100 năm hơn)nên khả phá huỷ tầng ozone lớn Người ta ước tính ngun tử chlorine phá huỷ 105 phân tử ozone Các freon HCFCs (các dẫn xuất từ methane, ethane,…) chứa chlorine, flourine hydrogen nguy hiểm độ bền vững hố học chúng CFCs Thường chúng bị phân huỷ tự nhiên trước lên đến tầng bình lưu.Chỉ có phần nhỏ chlorine HCFC lên đến tầng ozone tầng bình lưu nên khả phá huỷ tầng ozone Người ta tính tổng lượng chlorine phát sinh tầng bình lưu có 1% từ chất HCFCs.Khả làm suy giảm tầng ozone chất HCFCs không đến 10% so với CFCs, [4] Đối với freon HFCs (các dẫn xuất từ methane ethane,…chỉ chứa flourine hydrogen)không chứa chlorine nên không phá huỷ tầng ozone Như chất có tác dụng khác tầng ozone.Để đánh giá khả phá huỷ tầng ozone môi chất lạnh khác người ta sử dụng số phá huỷ tầng ozone ODP (Ozone Depletion Potentinal) 1.1.2 Hiệu ứng nhà kính: Bề mặt trái đất có nhiệt độ trung bình khoảng 15 oC, nhiệt độ thiết lập nhờ hiệu ứng nhà kính cân khí carbonic nước trạng thái cân sinh thái tầng khí tạo Lớp khí carbonic nước có tác dụng lồng kính , cho tia lượng có bước sóng ngắn phát từ mặt trới qua phản xạ lại tia lượng có bươc sóng dài phát từ trái đất có tác dụng làm nóng trái đất Người ta nhận thấy thành phần khơng khí, O N2 chiếm 99%, chiếm 1% khí lại dóng vai trò quan trọng, ảnh hưởng đến nhiệt độ trái đất Người ta cho khơng khí có O N2 phản xạ hồn tồn tia xạ mặt trời SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: Ở trạng thái cân sinh thái, lượng CO có khí vừa đủ bề mặt trái đất có nhiệt độ trung bình khoảng 15 oC Nhưng q trình cơng nghiệp hố mạnh mẽ nay, trạng thái cân bị người tác động ngày mạnh Ngoài lượng CO2 thải từ nhà máy nhiệt điện sở công nghiệp ngày lớn, lượng khí lạ tham gia vào q trình này, Freon chiếm 20%, nhiều Freon có hiệu ứng nhà kính lớn gấp 5000 ÷ 7000 lần CO2 Do nhiệt độ trái đất ngày tăng lên điều dẫn đến hậu khó lường : thời tiết thay đổi, thiên tai hoành hành, băng tuyết tan làm mực nước biển dâng lên… Để đánh giá khả gây hiệu ứng nhà kính môi chất lạnh khác người ta sử dụng số làm nóng trái đất GWP (Globol Warming Potential) Sau số phá huỷ Ozôn ODP làm nóng trái đất số mơi chất lạnh, lấy R11 làm chuẩn Bảng 1.1 : Chỉ số ODP, GWP số môi chất lạnh thông dụng ( theo [4]) Môi chất R10 R11 R12 R12B1 R13 R13B1 R14 R20 R22 R40 R113 R114 R114b2 R115 R116 R123 R124 R125 R134a R140a R141b R142b R143 R125a Nồng độ thể tích khí ( 10-2) 140 250 450 10 70 10 60 600 35 15 140 - Thời gian tồn khí ( năm ) 50 65 120 15 400 100 10000 0.6 15 1.5 90 200 400 >500 28 16 19 41 Chỉ số ODP ( R11=1) Chỉ số GWP (R11 = 1) 1,1 1,0 0,9÷ 0,45 8÷ 13 Có 0.05 Có 0.85 0.7 0.4 0.02 0.02 0 0.15 0.1 0.06 0 0,35 1,0 Có Có 0.35 Có 1.35 4.0 7.5 có 0.02 0.1 0.6 0.26 0.025 0.09 0.36 0.75 0.03 1.2 Mục đích nhiệm vụ nghiên cứu: SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: Việc phải thay môi chất lạnh trước yêu cầu quốc tế đặt cho nhà nghiên cứu, sản xuất sử dụng hệ thống lạnh nhiều vấn đề cấp thiết - Nghiên cứu tìm kiếm môi chất lạnh để thay môi chất lạnh Freôn cũ bị cấm Các môi chất phải đáp ứng u cầu kỹ thuậ, cơng nghệ có hiệu làm lạnh cao phạm vi nhiệt độ nghiên cứu - Trước mắt sử dụng môi chất lạnh cũ, thừa từ nước phát triển nhập và, môi chất lạnh ngày khan giá thành ngày cao Trong vài chục năm tới ngành kỹ thật lạnh nước ta đứng trước vấn đề quan trọng khơng có mơi chất lạnh để nạp vào hệ thống hoạt động hệ thống máy móc thiết bị tình trạng hoạt động q tốt.Vì vấn dề cấp bách đặt cho phải có biện pháp kỹ thuật để cải tạo hệ thống có sẵn để hoạt động với môi chất lạnh -Trong đồ án tốt nghiệp tơi tiến hành tính thiết kế hệ thống lạnh sử dụng môi chất lạnh thay Freon bị cấm khơng phải tính kiểm tra hệ thống lạnh sử dụng môi chất lạnh thay cho Freon bị cấm Do mục đích nghiên cứu phải chọn môi chất thích hợp cho hệ thống lạnh thiết kế tiến hành thiết kế theo môi chất lạnh đó, dựa vào kết nghiên cứu đặc tính nhiệt chu trình máy lạnh cấp hai cấp để tìm mơi chất lạnh thích hợp thay cho môi chất lạnh Freon bị cấm phạm vi nhiệt độ định tài liệu [4], [5], [10] SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: CHƯƠNG CHỌN MƠI CHẤT LẠNH 2.1 Mơi chất lạnh Freon làm suy giảm tầng ozone gây hiệu ứng nhà kính Các mơi chất lạnh thay 2.1.1 Khái niệm tính chất môi chất lạnh a>Môi chất lạnh: Môi chất lạnh chất mơi giới sử dụng chu trình nhiệt động carnot ngược chiều để bơm dòng nhiệt từ mơi trường có nhiệt độ thấp đến mơi trường có nhiệt độ cao hơn, [2] b>Các yêu cầu môi chất lạnh : Do đặc điểm chu trình lạnh, hệ thống thiết bị, điều kiện vận hành, bảo dưỡng, sửa chữa, an toàn cháy nổ, an tồn độc hại,…, mơi chất lạnh cần phải có tính chất phù hợp sau, [2] - Tính chất bảo vệ môi trường : Không làm ô nhiễm môi trường, khơng có hại mơi trường - Tính chất hoá học: + Phải bền vững mặt hoá học phạm vi áp suất nhiệt độ làm việc, khơng phân huỷ polyme hố + Phải trơ mặt hố học, khơng ăn mòn vật liệu chế tạo thiết bị hệ thống, không phản ứng với dầu bơi trơn, ơxy khơng khí ẩm + Phải an tồn, khơng gây cháy, nổ - Tính chất sinh lý : + Khơng độc hại người thể sống khác, không gây phản ứng với quan hô hấ, không tạo khí độc hại tiếp xúc với lửa hàn vật liệu chế tạo máy + Phải có mùi đặt biệt để dễ dàng phát rò rỉ có biện pháp phòng chống an tồn Nếu mơi chất khơng có mùi co thể pha thêm chất có mùi vào để dễ nhận biết chất khơng ảnh hưởng đến chu trình máy lạnh + Không làm hỏng hay ảnh hưởng xấu đến sản phẩm bảo quản rò rỉ - Tính chất vật lí: + Ở điều kiện mơi trường, áp suất ngưng tụ không cao để số cấp nén máy nén tốt, giảm rò rỉ mơi chất, giảm chiều dày vách thiết bị áp lực để tiết kiệm vật liệu kim loại an toàn, giảm nguy nổ vỡ thiết bị + Ap suất bay không thấp điều kiện môi trường, phải lớn áp suất khí để hệ thống khơng bị chân khơng, tránh rò lọt khơng khí vào hệ thống + Nhiệt độ đông đặc (tz) môi chất phải thấp nhiệt độ bay (t o) nhiều để mở rộng dải làm việc mơi chất phía nhiệt độ thấp + Nhiệt độ tới hạn (tgh) môi chất phải cao nhiệt độ ngưng tụ nhiều để mở rộng dải làm việc mơi chất phía nhiệt độ cao + Nhiệt ẩn hố nhiệt dung riêng mơi chất lỏng lớn tốt chúng khơng đóng vai trò quan trọng việc đánh giá chất lượng mơi chất lạnh Nhiệt ẩn hố lớn, lượng mơi chất tuần hoàn hệ thống nhỏ suất lạnh riêng khối lượng lớn SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: + Độ nhớt động lực học mơi chất nhỏ tốt tổn thất áp suất đường ống van giảm, nhiên mơi chất dễ rò rỉ mơi trường + Hệ số dẫn nhiệt (λ), hệ số dẫn nhiệt độ (a) lớn tốt + Sự hòa tan dầu mơi chất đóng vai trò quan trọng vận hành bố trí thiết bị Mơi chất hồ tan dầu hồn tồn (R12) có ưu điểm q trìng bơi trơn tốt hơn, thiết bị trao đổi nhiệt rửa lớp dầu bám bề mặt, q ừinh trao đơi nhiệt tốt có nhược điểm làm độ nhớt dầu giảm tăng nhiệt độ bay tỷ lệ dầu môi chất lạnh lỏng áp suất bay tăng Mơi chất khơng hồ tan dầu (NH 3) có nhược điểm q trình bay khó thực hơn, lớp dầu bám bề mặt thiết bị làm cảng trở trình trao đổi nhiệ, lại có ưu điểm khơng làm giảm độ nhớt dầu ,không làm sủi bọt dầu, không làm tăng nhiệt độ bay mơi chất + Mơi chất hồ tan nhiều nước pha tốt tránh tắt ẩm cho van tiết lưu + phải khơng dẫn điện, sử dụng cho máy nén kín kín - Tính kinh tế: + Dễ chế tạo, giá thành rẻ + Dễ kiếm, nghĩa việc sản xuất vận chuyển, bảo quản dễ dàng - Trong thực tế khơng có mơi chất đáp ứng tất yêu cầu trên, chọn mơi chất cho ứng dụng cụ thể cần phát huy ưu điểm cách tối đa hạn chế đến mức thấp nhược điểm 2.1.2 Mơi chất lạnh freon cũ tác hại đến mơi trường Các mơi chất lạnh freon dã sử dụng tronh nghành kỉ thuật lạnh bao gồm môi chất chủ yếu sau: - Làm môi chất lạnh :R12, R22, R502 - Chế tạo hạt xốp làm panel cách nhiệt : R11 Nói chung mơi chất lạnh hợp chất hữu nguyên tố cacbon (C), hidrô(H), clo(Cl), flo(F)… Tuỳ thuộc vào thành phần mà người ta chia làm nhóm sau : 2.1.2.1 chất CFC s: Là hộp chất cacbon, flo clo cơng thức có dạng : CmFnCLk Các chất CFCs tác nhân gây phá huỷ tầng ozone lớn Chỉ số phá huỷ tầng ozone lớn hẳng so với chất khác Như mơi chất sử dụng kĩ thuật lạnh có R11 R12 đại diện CFCs Người ta nhận thấy CFCs bền vững khơng khí, nặng khơng khí sau nhiều năm đẩy lên tầng bình lưu ỞChlorine tác dụng tia cực tím, CFCs phân huỷ giải phóng chlorine.Các nguyên tử chlorine hoạt động chất xúc tác trình phá huỷ tầng ozone khơng sau phản ứng quang hố Chlorine tồn lâu khí (hơn 100 năm ) nên khả phá huỷ tầng ozone lớn Người ta tính nguyên tử chlorine phá huỷ 100000 phân tử ozone.Vì chất CFCs chất gây sư suy giảm tầng ozone chính, CF2Cl2(CFC-12) SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 CF2Cl H 2.1 : Quá trình phân huỷ R12 tác dụng tia cực tím Trang: khoảng 70% F Cl chất CFCs Cl Tia cực tím UV C F F C Cl F SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Cl Trang: Tia UV CFCl2 O3 Cl(Chlorene) CFCl3 O3 O2 Cl O2 CLO(chlorene oxide) Oxygenne H 2.2 :Quá trình phá huỷ tầng ozone chất CFCS Người ta nhận thấy chất CFCs chất gây hiệu ứng nhà kính lớn , chiếm khoảng 0,0000001% khí chúng làm nóng trái đất với tỷ lệ 21% 2.1.2.2 Các chất HCFCs : Là hợp chất nguyên tố: Cacbon, Hiđro, Flo Clo So với chất CFCs chất HCFCs có số phá huỷ tầng ozone thấp hơn, chưa đến 10% Trong kỹ thuật lạnh R22 chất đại diện HCFCs, ký hiệu HCFC-22 Riêng R502 hỗn hợp HCFC-22 (48,8%) CFCs-115(51,2%) Các chất HCFCs có độbền vững hoá học nên thường bị phân huỷ tự nhiên trước đến tầng bình lưu Chỉ có phần chlorine nhỏ di chuyển đến tầng bình lưu Người ta ước tính tổng số lượng chlorine phát thải vào tầng ozone, nguyên tử chlorine từ chất HCFCs chiếm khoảng 1% 2.1.2.3 Các chất HFCs : Là hợp chất hữu nguyên tố Hiđrô cacbon Flo Trong thành phần chất HFC khơng chứa ngun tố Chlorine nên khơng làm suy giảm tầng ozone, coi mơi chất lạnh an tồn nhiên góp phần vào q trình làm tăng hiệu ứng nhà kính 2.1.3 Cơng ước quốc tế chương trình huỷ bỏ CFCs HCFCs 2.1.3.1 Những thỏa thuận quốc tế việc loại bỏ chất suy giảm tầng ozone : Để đến thoả thuận chung, nhiều hội nghị quốc tế nhóm họp Các kết thoả thuận ghi 02 văn kiện quan trọng : - Công ước Viên 22/03/1985 - Nghị định thư Montreal 10/1987 chất làm suy giảm tầng ozone Ngồi hội nghị sau theo dõi bổ sung nhiều nội dung khác, điển hình : - Hội nghị lần Ln Đơn từ 27 ÷ 29/06/1990 - Hội nghị lần Copenhaghen từ ngày 23 ÷ 25/11/1992 SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: Hội nghị lần Viên từ ngày ÷ 7/12/ 1995 2.1.3.2 Chương trình loại bỏ CFCs HCFCs: Việt nam không sản xuất mà nhập ODS (Ozone Depletion Substance) Theo số liệu điều tra tổng cục khí tượng thuỷ văn, năm 1993 Việt Nam nhập sử dụng 409,86 tấn, bình qn đầu người khoảng 0,004Kg/người.năm, thuộc nhóm III (nhỏ 0,3kg/người.năm),thuộc nhóm nước tiêu thụ ODS thấp giới ghi điều 5của nghị định thư Montreal Trong năm 2002 sử dụng 200 CFC, HCFC cho việc nạp lần đầu, nạp bổ sung, bảo dưỡng, sửa chữa hệ thống lạnh công nghiệp, thương mại dân dụng 300 xưởng dịch vụ điện lạnh nước, phục vụ ngành kinh tế khác nhau, đặt biệt đông lạnh hải sản, thịt rau quả, mà môi chất lạnh chủ yếu R12, R22 ,R502 Dự báo 2-3 năm tới, lượng tiêu thụ CFC, HCFC Việt nam nằm khoảng 400-500 tấn/năm, sau giảm dần tiến đến loại bỏ hoàn toàn a> Đối với CFCs : Đình hồn tồn việc tiêu thụ CFCs kể từ ngày 01/01/1996 Riêng nước thuộc điều nghị định trì hỗn đến năm 2010 (Việt Nam thuộc diện này) b> Đối với HCFCs : Lấy năm 1996 làm chuẩn để tính lượng tiêu thụ bình quân đầu người - 01/01/1996 Ngưng sản xuất sử dụng - 01/01/2000 Giảm lượng tiêu thụ 35% so với năm1996 - 01/01/2010 Giảm lượng tiêu thụ 65% so với năm 1996 - 01/01/2015 Giảm lượng tiêu thụ 95% so với năm 1996 - 01/01/2020 Giảm lượng tiêu thụ 95,5% so với năm 1996 - 01/01/2030 Giảm lượng tiêu thụ 100% so với năm 1996 Riêng nước thuộc điều nghị định trì hỗn việc đình hồn tồn vào năm 2040.( Việt Nam thuộc diện ) 2.1.4 Các môi chất lạnh đề xuất để thay cho Freon cũ bị cấm : 2.1.4.1 Yêu cầu môi chất lạnh : Môi chất lạnh phải đáp ứng yêu cầu sau : Không chứa chlorine thành phần hố học, chất HFCs, mơi chất lạnh tự nhiên, …Do khơng có thành phần chlorine nên số ODP khơng số GWP nhỏ thành phần hoá học flourine Có tính chất nhiệt động tốt An tồn khơng độc hại, khơng cháy nổ,… Kinh tế dễ kiếm 2.1.4.2 Các môi chất lạnh đề nghị thay cho môi chất lạnh Freon cũ: Trên sở nhiều cơng trình nghiên cứu khác nhau, nhà sản xuất đề nghị số môi chất lạnh để thay cho môi chất lạnh phổ biến đây: Bảng 2.1 : Bảng mơi chất thay Độ trượt Tính độc Thay Khoảng ODP GWP PRC Môi chất nhiệt hại cho nhiệt độ R11=1 CO2 =1 CH4=1 độ,K TLV,ppm Môi chất lạnh thay ( không chứa chlorine ) R134a R12 C, M, (F) 1200 0 1000 SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: (R22) R404 R502 M, F 3520 0,7 1000 ∗ R407a R502 M, F 1960 6,6 1000 ∗ R407b R502 M, F 2680 4,4 1000 R407c R22 C, M 1600 7,4 1000 ∗ R507 R502/R22 M, F 3600 1000 Môi chất lạnh tự nhiên R290 R22/R502 C, M, F 0 300 1000 R600a R12 C, M, F 0 400 1000 ∗ R717 R22 C, M, F 0 50 Ghi : C - Chế độ điều hồ khơng khí ( Air conditioning ); PRC - Chỉ số phản ứng quang hoa M - Chế độ lạnh trung bình ( Medium cooling) quang hoá(photos reaction chemical ) F - Chế độ lạnh sâu ( Freezing ) TLV - Giới hạn độc hại cho phép ( Toxicity Limit Value ); * - Chưa biết 2.1.4.3 Các tính chất số môi chất lạnh mới: a> HFC-134a : (R134a) R134a mơi chất lạnh khơng chứa chlorine thành phần hố học nên số ODP = 0, R134a thương mại hoá thị trường dùng để thay cho R12 nhiệt độ cao trung bình, đặc biệt điều hồ khơng khí tơ, điều hồ khơng khí nói chung, máy hút ẩm bơm nhiệt Ở giải nhiệt độ thấp R134a khơng có đặc tính thuận lợi, hiệu lượng thấp nên khơng thể dùng được, R134a có tính chất tương tự R12 : - Khơng gây cháy nổ, không độc hại, không ảnh hưởng sấu đến thể sống - Tương đối bền vững mặt hố học nhiệt - Khơng ăn mòn kim loại chế tạo máy, có tính chất vật lý phù hợp R134a có tính chất vật lý nhiệt động sau [4] : Công thức hoá học : CH2F-CF3 Phân tử lượng : M = 102,03 Kg/Kmol Nhiệt độ sôi atm : ts = -26,30C Nhiệt độ đông đặc atm : tz = -1010C Nhiệt độ tới hạn ( atm ) : tc = 101,150C Ap suất tới hạn : pc = 40,64 bar Mật độ khối lượng tới hạn : ρc = 0,508 Kg/dm3 Mật độ lỏng sôi (1atm) : ρl =1,377 Kg/l Mật độ bảo hoà ( 25 0C ) : ρh =1,207 kg/l Nhiệt dung riêng lỏng sôi : C = 1,26 kJ/Kg.K Nhiệt ẩn hoá ( 250C, atm ): r = 215,5 kJ/Kg.K Sức bề mặt ( 250C, atm ): σ = 0,0149 N/m Số mũ đoạn nhiệt (300c, 1atm ) : K = 1,093 Độ nhớt động lực học lỏng mơi chất 250C : µ = 20,5.10-5 Pa.s SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 10 Chương IX TÍNH CHỌN THIẾT BỊ PHỤ VÀ ĐƯỜNG ỐNG 9.1 Tính tốn thiết kế bình trung gian  Nhiệm vụ bình trung gian: Khử độ nhiệt môi chất khỏi xilanh hạ áp để giảm công tiêu hao cho xilanh cao áp nhiệt độ cuối tầm nén Làm lạnh lỏng cao áp trước vào van tiết lưu đến nhiệt độ gần nhiệt độ bão hoà áp suất trung gian để giảm tổn thất nhiệt van tiết lưu Tách lỏng để không cho lỏng máy nén cao áp Tách dầu ( mơi chất khơng hồ tan dầu hồ tan phần)  Cấu tạo: BÌNH TRUNG GIAN 11 ng lắ p p kếvàvan an n 11 ố ng lỏ ng cao p o 10 ố ng xảdầ u ố đếbình ng hồ i lỏ ng ố 12 10 ng xoắ n 12 ố ng lắ p oá ng goù p van phao oá ng lỏ ng cao p đườ ng lắ p ố ng gó p van phao ố ng hạá p đườ ng lỏ ng cao p tiế t lưu o ố đườ ng hạá p o 9.1.1 Các thông số ban đầu : Môi chất lạnh : R404A Nhiệt độ lỏng R404A vào bình trung gian : tw1 = 35oC Nhiệt độ lỏng R404A khỏi bình : tw2 = -4,25 oC Độ chênh entanpi lỏng R404A bình: ∆ iw = i5 –i6 = 60,89 kJ/kg Phụ tải nhiệt bình ngưng : Qk = 380 kW Chùm ống xoắn đồng có thơng số sau: + Đường kính ngồi ống : dng = 0,025 m + Đường kính ống : dtr = 0,020 m + Loại ống trơn đồng tạo thành chùm ống xoắn lồng vào với đường kính trung bình vòng xoắn : D1 = 0,3 m ; D2 = 0,4 m ; D3 = 0,5 m ; D4 = 0,6 m ; Phụ tải nhiệt chùm ống xoắn bình trung gian: Qx=(2.m1) ∆ iw ; (vì dùng bình trung gian cho tủ IQF) m1 = 0,68747 ≈ 0,7 kg/s : lưu lượng thực tế nén qua máy nén hạ áp ⇒ Qx = 2.0,7.60,89 = 85,246 kW ; SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 78 9.1.2 Tính tốn : -Tính chất nhiệt vật lý R404A nhiệt độ trung bình : tw = ( t w1 − t w ) = 15,375 oC ρ = 1,25 103 kg/m2 λ = 0,07 W/m.K υ = 0,134.10-6 m2/s Pr = 3,09 - Vận tốc R404A chuyển động ống xoắn : 2.m1 ω= = 0,886 m/s ρ.π.d 2tr 4 - Từ tính trị số Re: ω.d tr Re = = 132239 > 10.000 ⇒ chảy rối υ - Trị số Nu: 0,43 Nu = 0,021.Re 0,8 ( Pr ) ε l = 426,57 l > 50 d tr Hệ số toả nhiệt phía R404A chưa có hiệu chỉnh : Nu.λ α 'ω = = 1600 W/m2 d tr Bán kính uốn cong trung bình chùm ống xoắn D + D + D3 + D R= = 0, 225 m Hệ số hiệu chỉnh ống xoắn d ε x = + 1,8 tr = 1,16 R Hệ số toả nhiệt phía R404A hiệu chỉnh : α w = α 'w ε x = 1856 Độ chênh nhiệt độ trung bình logarit bình trung gian : t −t θm = w1 w = 18,167 o t −t C ln w1 tg t w − t tg Ở ε l = Nhiệt độ dòng nhiệt phía R404A lỏng : θm − θ q tr.w = = 746,94(18,167 − θ) δi +∑ αw λi SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 79 Ở chọn δi ∑λ =0,8.10-3 m3 K/W i Mật độ dòng nhiệt phía ngồi ống quy đổi theo bề mặt : d q a.tr = 580 ng θ1,667 = 725.θ1,667 W/m2 d tr Giải phương trình qtrw = qa.tr phương pháp lặp ta tìm giá trị gần θ =4,8183oC Từ : qtr = 9970,67 W/m2 Diện tích truyền nhiệt ống xoắn : Q x 103 Ftr = = 8,55 m2 q tr Tổng chiều dài ống xoắn : F L = tr = 136,146 m π.d tr Số vòng xoắn chùm ống xoắn là: L n= = 24,088 = 24 vòng π(D1 + D + D3 + D ) Chiều cao chùm ống xoắn vòng cách vòng ∆ =10 , mm ; H=n.dng+(n-1) ∆ =0,83 m =830 , mm * Chọn bình trung gian : Diện tích ống xoắn bình : Ftr = L π dtr =8,55 m2 ; ⇒ diện tích mặt ngồi ống xoắn : d Fng = Ftr ng = 10,6875 m2 d tr Căn vào diện tích ống xoắn bình ta chọn bình trung gian Tuy nhiên thực tế người ta thường chọn bình trung gian theo đường kính ống đầu hút máy nén cao áp Ơ ta chọn bình trung gian có kích thước sau: Kích thước (mm) : Dtr x H x B x ρ = 1200 x 3640 x 1800 x 12 Đường kính ống nối (mm) : d1xd2xd3xd4 = 130x130x20x60 Thể tích : 3,3 m3 Diện tích ngồi ống xoắn (m2) : 10,00 9.2 Tính chọn bình hồi nhiệt:  Các thơng số ban đầu : Tác nhân lạnh : R404A Phụ tải nhiệt bình hồi nhiệt : QHN = G(i1 – i1’) =11,99 kW G = 0,2037 , kg/s : lượng thực tế qua máy nén Nhiệt độ vào bình hồi nhiệt : th1 = t0 = -31 oC Nhiệt độ lỏng cao áp vào bình hồi nhiệt : tw1 = tk = 40 oC Nhiệt độ hút máy nén : th2 = t1 = -16 oC Độ khơ của vào bình hồi nhiệt : x = 0,98 SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 80 Entanpi R404A lỏng bão hoà t0(p0) : i’ = 154 kJ/kg Entanpi R404A bão hồ khơ t0(p0) : i” = 350 kJ/kg Entanpi nhiệt khỏi bình hồi nhiệt : i1 = 361,6 kJ/kg Entanpi lỏng vào bình hồi nhiệt : iw1 =i3’ = 263,76 kJ/kg  Tính tốn Phụ tải nhiệt riêng bình hồi nhiệt : qHN =x.(i1-i”) + (1-x).(i1-i’) = 15,52 kJ/kg Entanpi R404A lỏng khỏi bình hồi nhiệt: iw2 = i3 = i3’ – qHN =248,24 kJ/kg Nhiệt độ freon lỏng khỏi bình hồi nhiệt : tw2 = t3 = 33,21 oC Nhiệt độ trung bình freon lỏng bình hồi nhiệt : t w = ( t w1 − t w ) = 36,605 oC Tra thơng số R404A theo tw ta có : ρ =1050 kg/m2 λ =0,0842 W/m.K υ =0,36.10-6 m2/s Pr = 3,93  Các thông số nhiệt : Để xác định thông số q nhiệt ta lấy trung bình cộng thơng số bão hồ khơ q nhiệt khỏi bình hồi nhiệt : ρ +ρ ρ = 1' = 9,867 kg/m3 λ + λ1' λ= = 0,010165 W/kg.K C + C1' C= = 0,798 kJ/kg.K υ + υ2 υ= = 10,81.10 −7 m2/s υ.ρ.C Pr = = 0,8373 λ  Các kích thước chủ yếu bình hồi nhiệt : Ống xoắn ống trơn đồng có đường kính : dtr = 0,01 m ; dng =0,012 m Đường kính cảu lõi D1 = 0,157 m Hai cuộn ống xoắn lồng vào cách δ =1,5 mm , đồng thời cách vách δ =1,5 mm phía Các vòng tròn cụm ống xoắn cách khoảng mm Thể tích q nhiệt qua bình hồi nhiệt: G V = = 0,02064 m3/s ρ Diện tích hình vành khăn bình hồi nhiệt : SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 81 π D − D12 ) =0,0115 m2 ( Diện tích chốn chổ hai cuộn ống xoắn : 2 π 2 Fx = ( D1 + 2.δ + 2.d ng ) − ( D1 + 2.δ )  + ( D − 2.δ ) − ( D − 2.δ − 2.d ng )      π = ( 0,127 − 0,1032 ) + ( 0,1542 − 0,132 )  = 0,009684 m2 Diện tích nhiệt qua : Fh = FHN – Fx= 0,001816 m2 Vận tốc nhiệt chuyển động bình hồi nhiệt : V ω = = 11,36 m/s Fh Trị số Re : ω.d ng Re = = 126105, 45 > 10000 ⇒ chảy rối υ ⇒ Nu = C.Re m Pr n ε z FHN = { } ε z =1 Z> 14 (Z :số hàng ống theo chiều chuyển động môi chất ) m = 0,8 C=0,033 n=0,4 (m, n, C tra bảng 6-9 [TL8] ) ⇒ Nu = 370 Hệ số toả nhiệt phía nhiệt Nu.λ αh = = 313, 42 W/m2 d ng Thể tích freon lỏng chuyển động ống : G Vl = = 0,194.10−3 m3/s ρ Vận tốc R404A lỏng ống : 4.V ωl = = 1, 23 m/s π.d 2tr n n=2 : số ống xoắn làm việc song song ω.d tr Re = = 34166,7 ⇒ chảy rối υ l ⇒ Nu = 0,021.Re0,8 Pr 0,43 εl = 160, 21 (với ε l =1 > 50 ) d Hệ số toả nhiệt phía freon lỏng chưa có hiệu chỉnh : SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 82 ε x = + 1,8 d tr = 1, 28 ; với Rtb : bán kính uốn cong trung bình cuộn ống R tb xoắn 0,127 + 0,103 + 0,154 + 0,13 = 0,06425 m Hệ số toả nhiệt phía freon lỏng sau hiệu chỉnh α w = α 'w ε x = 1726,72 W/m2 K Hệ số truyền nhiệt quy đổi theo bề mặt −1  d ng δ v  k ng =  + + ÷ = 257, W/m K  α w d tr λ v α h  δ v =0,001 m : bề dày vách ống đồng λ v =383,8 W/m.K : hệ số dẫn nhiệt vách ống đồng Độ chênh nhiệt độ trung bình logarit : ( t − t ) − ( t w1 − t h ) = 60 θm = w h1 o t −t C ln w h1 t w1 − t h Diện tích truyền nhiệt bình hồi nhiệt : Q HN Fng = = 0,7769 m2 K ng θm Tổng chiều dài ống đồng : F L = ng = 20,62 m π.d ng Số vòng xoắn cuộn ống xoắn : L n= = 25,55 ; lấy n= 26 vòng π(d1 + d ) d1 đường kính trung bình cuộn ống xoắn ; d1 = 0,115 m d2 đường kính trung bình cuộn ống xoắn ; d2 = 0,142 m Chiều dài cuộn ống xoắn : L = n.dng +(n-1) ∆ = 0,437 m = 437 mm Với ∆ = mm khoảng cách vòng xoắn  Chọn bình hồi nhiệt : Căn vào đường kính bình hồi nhiệt D diện tích trao đổi nhiệt bình hồi nhiệt Fng ta chọn bình hồi nhiệt thích hợp 9.3 Tính chọn bình chứa : 9.3.1 Tính chọn bình chứa cao áp : • Nhiệm vụ bình chứa cao áp - Giải phóng bề mặt truyền nhiệt cho thiết bị ngưng tụ khỏi lớp chất lỏng đồmg thời cung cấp đồng lượng lỏng cho van tiết lưu R tb = SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 83 - Nơi tập trung khí khơng ngưng, dầu ( mơi chất lạnh khơng hồ tan dầu) bình dự trữ để đảm bảo làm việc bình thường cho hệ thống • Cấu tạo : BÌNH CHỨ A CAO AÙ P 10 : ống lắp áp kế van an toàn; : ống lỏng vào; :ống cân ; : ống cấp dịch; 5:ống xả dầu; : nắp elip; : van ga; : kính báo mức; :thân bình; 10 : đế bình • Tính chọn Đối với hệ thống cấp từ lên ( thiết bị bay ) sức chứa bình chứa cao áp tính : 0,6.Vd VCA = 1, = 1, 45.Vd , m3 0,5 Với Vd : thể tích chứa dàn lạnh (kho trữ đông tủ IQF) 1,2 : hệ số an tồn Theo quy định an tồn sức chứa bình chứa cao áp phải đạt 30% sức chứa toàn hệ thống bay ( tất tổ dàn thiết bị làm lạnh ) hệ thống cấp môi chất lỏng từ đạt 60% sức chứa toàn hệ thống bay hệ thống cấp môi chất lỏng từ phía Khi vận hành mức lỏng phải đạt 50% thể tích bình Xác định Vd : Vd = ∑ Li Vi , m3 Li – Tổng chiều dài ống dàn lạnh thứ i , m Vi – Dung tích 1m ống dàn lạnh thứ i , m3/m π.0,01422 π.0,01422 Vd = 2.2.414, 48 + 69, 256 4 Vd = 0,2734 m ⇒ VCA = 1,45.0,2734 = 0,39643 m3 = 0,4 m3 - Chọn bình chứa : loại nằm ngang có ký hiệu 0,4 pB thông số sau : D x S = 426 x 10 (mm x mm) SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 84 L= 3620 mm H = 570 mm Dung tích : 0,4 m3 Hoặc chọn bình chứa cao áp có thơng số tương đương 9.3.2 Tính chọn bình chứa hạ áp ( bình chứa tuần hồn ): Bình chứa hạ áp bố trí bố trí phía hạ áp, dùng để cung cấp lỏng hạ áp cho dàn bay (ở dàn bay tủ cấp đông IQF) Sức chứa khơng nhỏ 30% tồn thể tích mơi chất dàn lạnh * Cấu tao: * Tính tốn : Thể tích bình chứa hạ áp tính : VHA = Vd.K2.K3.K4.K5.K6.K7 Vd : Thể tích dàn bay tủ cấp đông IQF, m3 (2 tủ , dàn) π.0,0142 Vd = 2.(2.414, 48) = 0, 2624 m3 K2 = 0,7 : Sự điền đầy dàn quạt K3= 0,3 : Lượng lỏng tràn khỏi dàn K4 = 1,2 : Sức chứa ống góp đường ống K5 = 1,25 : Sự điền đầy lỏng bình chứa làm việc để đảm bảo bơm hoạt động K6 = 1,25 : Mức lỏng cho phép bình chứa nằm ngang K7 = 1,2 : Hệ số an toàn; ⇒ VHA = 0,123997 m3 ≈ 0,124 m3 ⇒ Chọn bình chứa hạ áp có thơng số sau : DxLxS = 600x3040x10 (m*m*m); Dung tích : 0.7 m3 9.4 Tính chọn đường ống van 9.4.1 Đường ống kho lạnh : * Đường ống hút : Đường kính đường ống hút tính theo cơng thức : 4.m dh = ,m ρ.π.ω m : lưu lượng môi chất ống dẫn ; m = 0,2037 kg/s ρ : Khối lượng riêng R404A , kg/m3 ; ρ = = , kg/m3 v 0.10611 ω : Tốc độ dòng chảy ống , m/s ; ω =7 ÷ 12 m/s Chọn ω =11 m/s ⇒ dh = 0,05003 m ≈ 50,0 mm ⇒ Chọn ống có : ký hiệu 50A ; kích cỡ φ 50/55 * Đường ống đẩy : 4.m.v dd = ,m; ρ.π.ω Với v : thể tích riêng R404A đầu đẩy máy nén ; v= 0,01203 m 3/kg m = 0,2037 kg/s ; ω = ÷ 15 m/s ; Chọn ω = m/s ⇒ dđ = 0,01975 m ≈ 0,020 m = 20 mm SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 85 ⇒ Chọn ống có ký hiệu 20A ; kích cỡ φ 21/24 * Đường ống dẫn lỏng : 4.m.v dl = ,m ρ.π.ω m = 0,2037 kg/s ; ω =0,4 ÷ m/s ; chọn ω = 0,8 m/s v= 0,00113 m3/kg ⇒ dl = 0,01914 m ≈ 0,020 m = 20 mm ⇒ Chọn ống có ký hiệu 20A ; kích cỡ φ 21/24 9.4.2 Đường ống cho tủ cấp đông IQF: * Đường ống hút : 4.m1.v = - d HA ,m h π.ω m1 =0,68747 kg/s v = 0,16879 m3/kg Chọn ω =15 m/s = 0,0991 m ≈ 0,1 m = 100 mm ⇒ d HA h ⇒ Chọn ống có : ký hiệu 100A ; kích cỡ φ 100/108 4.m v = - d CA ,m h π.ω m3 =1,1875 kg/s v = 0,04291 m3/kg ω =7 ÷ 12 m/s ; chọn ω = 10,5 m/s = 0,07863 m ≈ 0,078 m = 78 mm ⇒ d CA h ⇒ Chọn ống có : ký hiệu 80A ; kích cỡ φ 80/89  Đường ống đầu đẩy : 4.m1.v - Hạ áp : d dHA = ,m; π.ω m1 = 0,68747 kg/s v= 0,04759 m3/kg; Chọn ω = 10 m/s ⇒ d dHA = 0,0645 m = 64,5 mm ⇒ Chọn ống có ký hiệu 65A ; kích cỡ φ 65/76 4.m v = - Cao áp : d CA ,m; d π.ω m3 = 1,1875 kg/s v= 0,01052 m3/kg Chọn ω = 10 m/s CA ⇒ d d = 0,03989 m = 39,89 mm ⇒ Chọn ống có ký hiệu 40A ; kích cỡ φ 40/45 SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 86 * Đường ống dẫn lỏng : - Lỏng cao áp 4.m v d CA = ,m l π.ω m3 = 1,1875, kg/s v= 0,00095 m3/kg Chọn ω = 0,6 m/s l = 0,049 m = 49 mm ⇒ d CA l ⇒ Chọn ống có ký hiệu 50A ; kích cỡ φ 50/55 - Lỏng hạ áp 4.m1.v d lHA = ,m π.ω = 0,68747, kg/s v= 0,001 m3/kg Chọn ω = 0,9 m/s ⇒ d lHA l = 0,031 m = 31 mm ⇒ Chọn ống có ký hiệu 32A ; kích cỡ φ 32/36 9.5 Tính chọn van Căn vào đường kính ống, ta chọn van thích hợp để lắp đặt đường ống SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 87 ∗ GIẢI PHÁP KỸ THUẬT CHO R404A : Không để R404A gần tiếp xúc với nhằm tranh phân huỷ thành chất độc hại HF Không phép thử áp lực hỗn hợp môi chất lạnh khơng khí nhiệt độ phát lửa R404A thay đổi đáng kể áp suất cao có lượng lớn khơng khí lọt vào R404A hồ tan thấp với dầu khống mỡ cần phải sử dụng loại dầu thích hợp, đồng thời phải vệ sinh cực hệ thống Sử dụng lọc hút tinhtrong hệ tthống nhánh rẽ Tránh dùng kẽm hhợp kim chứa 2% mangnesium hệ thống R404A R404A có tỷ lệ phân tán cao chất đàn hồi nên làm trương phồng chất Vì phải dùng vật liệu làm roăn, đệm kín phù hợp, sử dụng đoạn ống nối đặc biệt có lỗi nylon Do thiếu thành phần chlorene thành phần hố học nên đòi hỏi phải có thiết bị dò tìm rò rỉ đặc biệt cho hệ thồng R404A Loại dầu sử dụng cho R404A(thường dùng POE) có nhược điểm hút ẩm mạnh, cần phải : + Lắp đặt bầu lọc sấy khơ có kích thước đặt biệt lớn dùng cho hệ thống sử dụng R404A + Ráp báo độ ẩm để xác định độ khô hợp chất R404A (< 100 ppm) + Chỉ dùng khí nitơ thử kín hay thử áp suất + Sử dụng bơm hút chân khơng hai cấp có đệm ga để đạt mức chân không 1.5mbar ổn định Chỉ châm thêm dầu lạnh từ bình chứa ngun niêm Cần tiến hành hút chân không thay sấy khô, thay dầu lạnh khơng khí lọt vào hệ thống mức cho phép SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 88 PHẦN KẾT LUẬN Trong xu với quan tâm người ngày nhiều vấn đề mơi trường việc sử dụng môi chất tiếng hành thiết kế hệ thốnh lạnh cần thiết thay đổi Vì đề tài mà tơi thực mong muốn đóng góp phần vào cơng trình nghiên cứu ứng dụng công nghệ việc thiết kế hệ thống lạnh sử dụng môi chất lạnh SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 89 MỤC LỤC Chương I MỞ ĐẦU 1.1 Tính cấp thiết việc sử dụng mơi chất lạnh 1.2 Mục đích nhiệm vụ nghiên cứu Chương II CHỌN MÔI CHẤT LẠNH 2.1 Môi chất lạnh Freôn làm suy giảm tầng ozone gây hiệu ứng nhà kính Các mơi chất lạnh thay 2.2 So sánh đặt tính chu trình nhiệt Freon cũ với mơi chất lạnh thay 2.3 Kết luận ChươngIII QUY TRÌNH CHẾ BIẾN VÀ BẢO QUẢN LẠNH HẢI SẢN 26 3.1 Ý nghĩa việc làm lạnh 3.2 Quy trình cơng nghệ làm lạnh đông thuỷ sản 27 3.3 Các số liệu khí tượng 3.4 Các số liệu chế độ xử lý lạnh 3.5 Các số liệu bảo quản sản phẩm 3.6 Chọn phương pháp làm lạnh Chương IV TÍNH THIẾT KẾ THỂ TÍCH VÀ MẶT BẰNG KHO LẠNH 36 4.1 Tính thiét kế thể tích mặt kho lạnh bảo quản 4.2 Tính thiết kế kích thước tủ cấp đông IQF Chương V CẤU TRÚC XÂY DỰNG VÀ TÍNH CHIỀU DÀY CÁCH NHIỆT CÁCH ẨM KHO LẠNH 5.1 Kho trữ đông 5.2 Cách nhiệt cách ẩm cho tủ cấp đơng IQF Chương VI TÍNH CÂN BẰNG NHIỆT HỆ THỐNG LẠNH 6.1 Tính nhiệt kho lạnh bảo quản (120T) 46 6.2 Tính cân nhiệt tủ cấp đơng IQF 52 6.3 Xác định tải nhiệt cho thiết bị máy nén Chương VII TÍNH CHU TRÌNH VÀ CHỌN MÁY NÉN 7.1 Xác định nhiệt độ ngưng tụ 7.2 Tính chu trình chọn máy nén cho kho lạnh bảo quản 7.3 Tính chu trình chọn máy nén cho tủ cấp đơng IQF Chương VIII TÍNH THIẾT KẾ THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT 8.1 Tính thiết kế thiết bị ngựng tụ 75 8.2 Tính thiết kế thiết bị bay Trang Chương IX TÍNH CHỌN THIẾT BỊ PHỤ VÀ ĐƯỜNG ỐNG 9.1 Tính tốn thiết kế bình trung gian 9.2 Tính chọn bình hồi nhiệt 9.3 Tính chọn bình chứa 83 83 86 89 SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 17 24 26 34 35 35 35 36 37 40 40 42 46 55 57 57 57 62 72 82 Trang: 90 9.4 Tính chọn đường ống van ∗ Giải pháp kỹ thuật cho R404A SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 91 94 Trang: 91 LINK BẢN FULL: https://drive.google.com/file/d/1rh4yh2YIc5DID3u632mJ5hjuZIz7c_ZP/view?usp=sharing SVTH :ĐỖ TIẾN VŨ 99N2 Trang: 92 ... TIẾN VŨ 99N2 Trang: 21 Bảng 2.8 Trong thiết kế chọn R404A để sử dụng hệ thống lạnh tủ cấp đông IQF kho lạnh bảo quản Sở dĩ chọn môi chất cho hai hệ thống : STT Frêơn cũ Mơi chất lạnh thay R22... phải chọn môi chất thích hợp cho hệ thống lạnh thiết kế tiến hành thiết kế theo môi chất lạnh đó, dựa vào kết nghiên cứu đặc tính nhiệt chu trình máy lạnh cấp hai cấp để tìm mơi chất lạnh thích... động với môi chất lạnh -Trong đồ án tốt nghiệp tơi tiến hành tính thiết kế hệ thống lạnh sử dụng môi chất lạnh thay Freon bị cấm khơng phải tính kiểm tra hệ thống lạnh sử dụng môi chất lạnh thay