Đang tải... (xem toàn văn)
Thuyết minh và bản vẽ file tính toán chạy file... FULL của Đồ án sẽ được gửi cho các bạn theo email. Nếu như ai muốn mua thì nộp tiền và gọi theo số 0975430511 (Tâm) Mình yêu cầu gửi tiền mua thuyết minh này trước rồi mình chuyển full vào email các bạn sau.OK
PHẦN MỞ ĐẦU ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CẦU SỐ 1: NỐI TỪ KHU ĐÔ THỊ BIỆT THỰ SINH THÁI CÔNG VIÊN VĂN HĨA LÀNG Q VÀ QUẦN THỂ DU LỊCH SƠNG NƯỚC ĐẾN ĐƯỜNG TRẦN HƯNG ĐẠO NỐI DÀI 1.1 Giới thiệu chung : Cầu số bắc qua sông Cổ Cò, nối từ khu thị biệt thự sinh thái, cơng viên văn hóa làng q quần thể du lịch sông nước đến đường Trần Hưng Đạo nối dài thuộc địa phận quận Ngũ Hành Sơn thành phố Đà Nẵng Cầu hạng mục cơng trình quan trọng nằm quy hoạch tổng thể chung thành phố Đà Nẵng nhằm mở rộng thành phố phía Nam, kết nối khu du lịch sinh thái Hòa Xuân, Hòa Q với khu văn hóa Non Nước, khu làng Đại Học, khu hành quận Sơn Trà, quận Ngũ Hành Sơn thúc đẩy phát triển sở hạ tầng, thu hút đầu tư Hướng tuyến đường Vành đai phía Nam thể Error: Reference source not found 1.2 Đặc điểm địa chất : Thực tất lỗ khoan có độ sâu từ 10-20m cho phần đường lỗ khoan có độ sâu từ 53m cho Cầu Thu thập mẫu động tĩnh, quan trắc mực nước ngầm, phân tích mẫu phòng thí nghiệm để phân loại đất, giới hạn Atterberg, phân tích sàn lọc, gia cố áp lực tiêu chuẩn Thử nghiệm SPT tiến hành Đất san để đắp nhiều vị trí đất yếu xây dựng móng đường, mật độ rời rạc bão hòa cao Có thể thấy trước xảy hóa lỏng tải trọng động lực Do đó, đường thiết kế có tính tốn đến tình trạng đất yếu Kết khảo sát thăm dò địa chất thống kê chi tiết báo cáo khảo sát địa chất Phần trình bày tóm tắt Theo chiều sâu khảo sát, thành tạo đất đá tuyến đường xét có biến động lớn thành phần, tính chất lý, chiều sâu nằm Cấu tạo nên địa tầng tuyến đường gồm trầm tích đất dính, đất yếu đất rời nằm xen kẹp tạo nên kiểu cấu trúc công trình phức tạp đa dạng đặc trưng cho khu vực cửa sông ven biển Trên kết khoan ĐCCT, thí nghiệm phòng ngồi trời với tham khảo tài liệu khảo sát khu vực lân cận, phân định thành tạo tính xây dựng lớp đất đá cấu trúc tuyến đường đây: Lớp A1: Bùn Sét pha màu xám xanh Bề dày trung bình khoảng 1.03m Đây lớp đất tự nhiên, phân bố có mặt hầu hết lỗ khoan với bề dày biến đổi không lớn Lớp A2:Sét pha cát màu vàng xám,trạng thái dẻo cứng.Bề dày khoảng 0.5 m Lớp xuất cục lỗ khoan LK3 Thí nghiệm SPT lỗ khoan cho giá trị N30 = 5-6 búa Kết thí nghiệm cho thấy đất có độ ẩm trung bình (W = 20.4%), đất bão hòa nước (G = 66.99%) độ rỗng tự nhiên lớn (n = 44.75%) Modun tổng biến dạng nhỏ (E* = 42.00 cm2/kg) Góc nội ma sát tương đối lớn ϕ* = 1402’) (các giá trị E* ϕ* suy diến theo thí nghiệm SPT) Như vậy, lớp có tính xây dựng trung bình Lớp B1: Cát nhỏ màu xám trắng, xám nâu chứa , trạng thái bão hòa, kết cấu rời rạc, chặt vừa Bề dày trung bình 7.79 m Thành tạo xuất tất lỗ khoan Bề dày lớp thay đổi.Thí nghiệm SPT cho giá trị N30 = 11-25 búa Kết thí nghiệm cho thấy đất có độ ẩm trung bình (W = 20.2%), bão hòa nước (G = 77.18%) độ rỗng tự nhiên lớn (n = 41.39%) Hệ số nén lún modun tổng biến dạng trung bình (a1-2 = 0.02 cm2/kg, E1-2 = 195.31 cm2/kg) Stability of shear resistance: lực dính kết nhỏ góc nội ma sát lớn (C = 0.043 cm 2/kg, ϕ =28036’) Như vậy, lớp có tính xây dựng tốt Đối với lớp này, tiến hành xử lý thống kê tính chất lý để cung cấp giá trị tiêu chuẩn cho thiết kế Lớp B2: Cát hạt nhỏ, màu xám trắng,xám nâu, trạng thái bão hòa, kết cấu chặt Bề dày 2-3 m Lớp xuất cục lỗ khoan LKT5,LKT6 Thí nghiệm SPT lỗ khoan cho giá trị N30 = 40-50 búa Đất có độ ẩm cao (W = 46.8%), ln ln bão hòa nước (G = 88.82%), độ rỗng tự nhiên lớn (n = 58.33%) Độ bền kháng cắt thể lực dính kết góc nội ma sát thấp (C = 0.074 cm2/kg, ϕ = 4026’) Kết luận, lớp có tính xây dựng tốt Lớp C1: Sét pha cát lẫn dăm sạn, màu xám vàng,xám nâu, trạng thái cứng Bề dày 3-7m Thành tạo xuất lỗ khoan LKT4,LKT6.Thí nghiệm SPT cho giá trị N30 = 10-30 búa Kết thí nghiệm cho thấy đất có độ ẩm trung bình (W = 24.2%), ln ln bão hòa nước (G = 86.21%) Lực dính kết thấp góc nội ma sát lớn (C = 0.096 kg/cm 2, ϕ = 18024’) Hệ số nén lún modun tổng biến dạng trung bình (a 1-2 = 0.030 cm2/kg, E1-2 = 125.54 kg/cm2) Kết luận, lớp có tính xây dựng trung bình Lớp C2: Sét pha lẩn dăm sạn,màu xám trắng, trạng thái nửa cứng Bề dày trung bình khoảng 2.9 m Lớp xuất LK3 Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 5-6 búa Đất có độ ẩm cao (W = 43.8%), ln ln bão hòa nước (G = 97.77%) Lực dính kết góc nội ma sát trung bình (C = 0.104 kg/cm 2, ϕ = 9031’) Hệ số nén lún lớn modun tổng biến dạng nhỏ (a1-2 = 0.076 cm2/kg, E1-2 = 33.44 kg/cm2) Kết luận, lớp có tính xây dựng Lớp C2A: Cát bụi màu xám trắng, trạng thái bảo hòa, kết cấu chặt vừa Bề dày khoảng 2.4 m Lớp xuất cục lỗ khoan LKT6 Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 10 búa Đất có độ ẩm thấp (W = 16.9%), bão hòa nước (G = 74.64%) Góc nội ma sát lớn (ϕ* = 3006’), modun tổng biến dạng (E* = 152.50 kg/cm 2) theo thí nghiệm SPT Như lớp có tính xây dựng trung bình LớpC3:Sét pha màu xám trắng xám xanh, trạng thái dẻo mền Bề dày khoảng 2-16 m Trong phạm vi khảo sát, lớp xuất hầu hết lỗ khoan với bề dày biến đổi lớn: LKt1 (2.2m), LKT2 (3.4 m), LKT5 (16.5m), LK3 (10 m)Kết thí nghiệm cho thấy đất có độ ẩm trung bình (W = 28.1%), ln ln bão hòa nước (G = 93.74%) độ rỗng tự nhiên lớn (n = 44.62 %) Khả biến dạng đất đặc trưng hệ số nén lún modun tổng biến dạng trung bình (a1-2 = 0.033 cm2/kg, E1-2 = 119.34 cm2/kg) Độ bền kháng cắt thể lực dính kết trung bình góc nội ma sát tương đối lớn (C = 0.26 kg/cm2, ϕ = 13014’) Như vậy, lớp có tính xây dựng trung bình Lớp C4: Sét pha, màu xám vàng xám xanh, trạng thía dẻo cứng,dày 10m Lớp xuất lỗ khoan LK2(7.3m),LKT4(7.3m),LKT6(10m) Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 10 búa Lớp C4A:cát hạt nhỏ màu xám vàng xám xanh, trạng tháibảo hòa,kết cấu chặt vừa,dày 2.3m Lớp xuất lỗ khoan LKT1(2.3m) Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 50 búa Lớp C4B: cát hạt vừa màu xám vàng xám xanh, trạng thái bão hòa, kết cấu chặt đến chặt,dày 3.1-6 m Lớp xuất lỗ khoan LKT2(3.1m),LKT4(6m),LKT5(3.2m) Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 50 búa Lớp C5: Sét pha cát, màu xám vàng, trạng thái cứng,dày 3.3m Lớp xuất lỗ khoan LK2(3.3m) Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 50 búa Lớp C6: Sét pha cát lẫn dăm sạn, trạng thái cứng,dày 2-10.4m Lớp xuất tất lỗ khoan Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 50 búa Lớp D1: Đá phiến phong hóa nứt nẻ, vỡ dăm, vỡ tảng, màu xám vàng,xám nâu, xám xanh,độ cứng cấp 4-5 Thí nghiệm SPT cho giá trị biến đổi khoảng N30 = 50 búa 1.3 Lựa chọn độ Qua số liệu tính tốn thủy văn, số liệu địa hình, địa chất cơng trình lân cận có liên quan, độ cầu lựa chọn sau Các số liệu đầu vào gồm có: Cao độ mực nước 1%: +5.40 Cao độ mực nước 5%: +3.36 Tĩnh không thông thuyền: BxH = (25x3.5)m CHƯƠNG ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN ĐỊA PHƯƠNG ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 1.1.Địa hình Địa hình khu vực tương đối phẳng, địa hình xung quanh thấp Bề rộng lòng sơng khoảng 280m 1.2.Địa chất Qua kết thăm dò địa chất khu vực lân cận có địa chất tương đối tốt, tương đối thuận lợi phải đắp cao vượt lũ Căn vào điều kiện trên, cầu Hòa Phước dự kiến thiết kế với độ Lo khoảng 300m Với độ dự kiến có số ưu điểm sau: •Căn vào bảng quan hệ, mực nước dâng thu hẹp dòng chảy sau làm cầu 52cm (ứng với H1%) 63cm (ứng với H5%) chấp nhận Nếu tăng độ để đảm bảo mực nước dềnh 30cm Hợp phần C11 C12 làm tăng chiều dài cầu nhiều gây tốn •Với mực nước khống chế chiều cao phần đường đầu cầu sát mố khoảng 7-8m chấp nhận (do khơng có đất yếu) •Nếu rút ngắn lại độ phải nâng cao cầu ảnh hưởng nước dềnh dẫn đến việc nâng cao đường đầu cầu đồng thời kết cấu mố làm việc bất lợi chịu áp lực ngang lớn 1.3 Điều kiện khí hậu, thuỷ văn, thơng thuyền: Tình hình xói lở: sơng khúc khuỷu đề phòng xói lở bệ tháp Ở chổ có nước, mặt bệ đặt thấp mực nước từ 3÷ 5m, nơi khơng có nước mặt gờ móng đặt cao độ mặt đất sau sói lở Do độ ẩm khơng khí cao thêm vào điều kiện khí hậu khắc nghiệt nên loại vật liệu chủ đạo bê tơng cốt thép Kết cấu thép sử dụng có điều kiện bảo quản tốt, sửa chữa gia cố kịp thời 1.4 Điều kiện cung ứng vật liệu, nhân lực thiết bị: Nguồn vật liệu cát, sỏi dùng vật liệu địa phương Vật liệu cát, sỏi sạn có chất lượng tốt, đá lấy từ mỏ đảm bảo tiêu chuẩn để làm vật liệu xây dựng cầu 1.4.1 Vật liệu thép: Sử dụng loại thép nhà máy luyện thép nước thép Thái Nguyên, Biên Hoà loại thép liên doanh Việt Nam nước Công ty LDSX thép Việt -Úc ( VINASTEEL) Neo dùng loại neo hãng VSL - Thụy Sỹ.Nguồn thép lấy từ đại lý lớn gần cơng trình 1.4.2 Xi măng: Hiện nhà máy xi măng xây dựng tỉnh, thành đáp ứng nhu cầu phục vụ xây dựng Dùng ximăng PCB 50 nhà máy xi măng Kim Đỉnh Phụ gia Sikament 520 công ty Sika Việt Nam sản xuất Nói chung vấn đề cung cấp xi măng thuận lợi, giá rẻ đảm bảo chất lượng số lượng mà yêu cầu cơng trình đặt 1.4.3 Thiết bị cơng nghệ thi cơng: Để hồ nhập với phát triển xã hội đáp ứng nhu cầu nhiều số lượng tốt chất lượng, công ty xây dựng cơng trình giao thong 499 mạnh dạn giới hố thi cơng, trang bị cho loại máy móc thiết bị với cơng nghệ thi cơng đại, đủ sức thi cơng cơng trình lớn đòi hỏi trình độ cơng nghệ cao thời gian hồn thành sớm chất lượng tốt 1.5.Các giải pháp kết cấu: 1.5.1.Nguyên tắc chung: Đảm bảo tiêu kỹ thuật duyệt Kết cấu phải phù hợp với khả thiết bị đơn vị thi công Ưu tiên sử dụng công nghệ tiên tiến nhằm tăng chất lượng cơng trình, tăng tính thẩm mỹ Q trình khai thác an tồn thuận tiện kinh tế 1.5.2.Giải pháp kết cấu cơng trình: Kết cấu thượng bộ: Đưa giải pháp nhịp lớn kết cấu liên tục, cầu dây văng nhằm tạo mỹ quan cho cơng trình giảm số lượng trụ, bên cạnh đưa giải pháp giản đơn kết cấu ƯST để so sánh chọn phương án Kết cấu cầu dẫn đưa kết cấu nhịp giản đơn BTCT Kết cấu hạ bộ: Dùng móng cọc khoang nhồi đường kính 1.2 m Kết cấu mố chọn loại mố chữ U cải tiến Dùng trụ cầu liên tục cho kết cấu cầu liên tục 1.6.Đề xuất phương án sơ Trên sở phân tích đánh giá phần trên, ta đề xuất phương án vượt sông sau: 1.6.1.Phương án 1: Cầu dẫn gồm nhịp BTCT dầm I giản đơn liên tục nhiệt chia phía cầu cầu gồm nhịp liên tục BTCT tiết diện hộp Loại cầu : cầu dẫn Mô tả kết cấu phần trên: Sơ đồ nhịp : Sơ đồ cầu giản đơn 24+24 (m) Tiết diện dầm I BTCT Mác500, chiều cao 1.20 m Lan can tay vịn, gờ chắn bánh BTCT Mác250 Các lớp mặt cầu gồm : - Lớp BT nhựa: +Lớp dày 3.0cm +Lớp dày 4cm - Lớp phòng nước dày 0.5cm Mơ tả kết cấu phần : Dạng mố: Mố BTCT chữ U Mác 300 Trụ: Dạng trụ đặc BTCT Mác 300 có xà mũ Móng: Móng cọc khoang nhồi D=1.2m, BTCT Mác 300 Loại cầu : cầu :kết cấu liên tục BTCT Mô tả kết cấu phần trên: Sơ đồ nhịp : Sơ đồ cầu liên tục nhịp: 58+88+58 (m) Tiết diện hình hộpBTCT Mác500, chiều cao thay đổi từ 2.4m đến 4.8m Lan can tay vịn, gờ chắn bánh BTCT Mác250 Các lớp mặt cầu gồm : - Lớp BT nhựa: +Lớp dày 3cm +Lớp dày 4.0cm - Lớp phòng nước dày 0.5 cm Mơ tả kết cấu phần : Trụ: Dạng trụ đặc BTCT Mác 300 khơng có xà mũ Móng: Móng cọc khoang nhồi D=1.2m, BTCT Mác 300 Đường dẫn hai đầu cầu : Lớp BTN mịn 5cm Lớp BTN thô 7cm Lớp CPĐD dày 30cm Lớp CP đất đồi K98 Nền đường đắp từ đất đồi, lu lèn đến độ chặt K95 Kiểm tra độ cầu : tk Khẩu độ cầu : Lo = LC − ∑ bi − Ln (tr ) − Ln ( ph ) − 2.1(m) Trong : Lc : Tổng chiều dài nhịp khe co giãn (m) bi : Tổng số chiều dày trụ MNCN (m) Ln(tr) Ln(ph) : Chiều dài mơ đất hình nón chiếu MNCN (m) 1m : Độ vùi sâu cơng trình vào mơ đất hình nón đường vào đầu cầu Ltko = 300.4 – 9.6– 2x1 = 288.8 m tt L0 − L0 L0 yc yc = 288.8 − 300 300 100% = 3.73% < 5% ⇒ thoả mãn yêu cầu Phương pháp thi công đạo : Dầm giản đơn thi công theo phương pháp bán lắp ghép Dầm liên tục thi công theo phương pháp đúc hẫng cân đối xứng qua tim trụ Thi công cọc: Tạo mặt thi công, dựng hệ thống khoan, dựng ống vách, khoan tạo lỗ, lắp lồng thép, phun bêtông Thi công mố: Đào đất đắp đê quay chắn đất (đắp lấn), hút nước (nếu có), đập bêtơng đầu cọc, đổ bêtơng đệm M75 dày 10cm, dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông Thi công trụ: Xử lý bề mặt bệ trụ; dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông thân trụ 1.6.2.Phương án 2: Cầu dây văng Cầu dây văng nhịp 73.5+147+73.5 dùng dầm chữ Π Mô tả kết cấu phần : Sơ đồ nhịp: Sơ đồ cầu nhịp: 73.5+147+73.5 (m) Chiều cao dầm sơ chọn 2,0 m chiều cao tháp 43m Lan can tay vịn, gờ chắn bánh BTCT Mác250 Các lớp mặt cầu gồm: -2 Lớp BT nhựa : +Lớp dày 3cm +Lớp dày 4.5cm -Lớp phòng nước dày 1.0cm Mơ tả kết cấu phần : Tháp: Dạng chữ H BTCT Mác 500 Móng: Móng cọc BTCT Mác300 Cọc khoang nhồi D=1,2m Đường dẫn hai đầu cầu : Lớp BTN mịn 5cm Lớp BTN thô cm Lớp CPĐD dày 30cm Lớp CP đất đồi K98 Nền đường đắp từ đất đồi, lu lèn đến độ chặt K95 Kiểm tra độ cầu : Khẩu độ cầu : Ltko = LC − ∑ bi − Ln ( tr ) − Ln ( ph ) − 2.1(m) Trong : Lc : Tổng chiều dài nhịp khe co giãn (m) bi : Tổng số chiều dày trụ MNCN (m) Ln(tr) Ln(ph) : Chiều dài mơ đất hình nón chiếu MNCN (m) 1m : Độ vùi sâu công trình vào mơ đất hình nón đường vào đầu cầu Lotk= 294 – – 2x1 =286m tt L0 − L0 L0 yc yc = 286 − 300 300 100% = 4.66% < 5% ⇒ thoả mãn yêu cầu Phương pháp thi công đạo : Dầm BTCT thi công phương pháp đúc hẫng cân Thi công cọc: Tạo mặt thi công, dựng hệ thống khoan, dựng ống vách, khoan tạo lỗ, lắp lồng thép, phun bêtông Thi công mố: Đào đất đắp đê quay chắn đất (đắp lấn), hút nước (nếu có), đập bêtơng đầu cọc, đổ bêtơng đệm M75 dày 10cm, dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông Thi công tháp: Xử lý bề mặt bệ trụ; dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông thân tháp CHƯƠNG THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN NHỊP DẪN I 24+24 m+ CẦU LIÊN TỤC NHỊP (58+88+58m)+NHỊP DẪN I 24+24 m 2.1 Tính tốn hạng mục cơng trình 2.1.1 Giới thiệu chung kết cấu nhịp: Kết cấu nhịp dẫn: sử dụng kết cầu cầu giản đơn nhịp dẫn dầm I chiều dài 24m Kết cấu nhịp chính: kết cấu cầu liên tục nhịp 58+88+58m sử dụng mặt cắt ngang dầm hộp biên cong chiều cao thay đổi từ 2,5-4,8m Kết cấu hạ phần cầu dẫn: Ta sử dụng loại trụ đặc BTCT M300 có xà mũ Kết cấu hạ phần cầu chính: Sử dụng trụ đặc BTCT M300 khơng có xà mũ Mố: Dùng mố nặng chữ U cải tiến M300 Móng: Dùng móng cọc khoan nhồi có đường kính cọc dự kiến 1,2m chiều dài dự kiến 34 m 2.1.2 Tính tốn khối lượng : 2.1.2.1 Kết cấu nhịp : Hình 2-1 Mặt cắt ngang dầm chủ nhịp gối Hình 2-2 Mặt cắt ngang phần cầu dẫn nhịp I * Biên đáy dầm đường cong parabol có phương trình : yt = a1.x2 + c1(1) Hình 2.3 Dạng biên dầm khối đúc hẫng x = ⇒ y = 2,2 x = 42.5 ⇒ y = Các hệ số xác định: ( − 2,2) 1,8 Thế vào PT (1) ta có: a1= 42,5 = 42,5 ; c1=2.2 1,8.x + 2,2 Phương trình đường biên đáy dầm: yt = 42,5 Biên đáy dầm đường cong parabol có phương trình: yd = a2.x2 + c2 (2) x = ⇒ y = 2,5 x = 42,5 ⇒ y = Các hệ số xác định: Thế vào PT (2) ta có: a1= (5 − 2,5) ; c1= 2,5 42,5 (1) - Bảo dưỡng bêtông đốt hợp long - Tháo dỡ ván khuôn khối hợp long Bước 14: Thi công hệ thống lan can tay vịn Bước 15: Thi công lớp mặt cầu Bước 16: Lắp đặt hệ thống chiếu sáng, hệ thống nước, biển báo giao thơng kẻ vạch sơn phân làn, 10.2.Nội dung công nghệ đúc hẫng cân 10.2.1 Thi cơng khối K0 vị trí trụ tháp Khối K0 đổ bêtông chỗ đà giáo gắn trực tiếp thân trụ tháp Trình tự thi cơng chi tiết chia thành bước sau 1) Lắp đặt hệ chống xiên, đà giáo, ván khuôn, lan can bảo vệ để thi công khối K0 cẩu tháp 2) Chế tạo sẵn lồng cốt thép đốt K0 lắp dựng cẩu tháp dầm gánh chuyên dụng để hạn chế biến dạng Trọng lượng cụ thể lồng thép phụ thuộc vào trọng lượng cẩu lắp cẩu tháp 3) Hồn thiện việc lắp đặt ván khn, kiểm tra, cân chỉnh lại kích thước lắp dựng đặc biệt khoảng cách từ mép cốt thép đến mặt ván khuôn để đảm bảo chiều dày lớp bêtông bảo vệ theo thiết kế 4) Vận chuyển đổ bêtông dầm thông qua hai phương tiện chủ yếu xe trộn bêtông bơm bêtông 5) Dưỡng hộ bêtông Hình 10.1 ảnh thi cơng khối K0 vị trí trụ tháp 10.2.2 Đúc hẫng đốt dầm *) Cơng đoạn thi cơng bê tơng Cân chỉnh khung xe đúc đảm bảo thỏa mãn độ dốc ngang theo thiết kế Lắp đặt tồn ván khn đốt dầm, cân chỉnh cao độ trắc dọc nguyên tắc thỏa mãn yêu cầu thiết kế Lắp dựng tồn cốt thép dầm Đổ bêtơng dầm, việc vận chuyển đổ bêtông dầm thông qua hai phương tiện chủ yếu xe trộn bêtông bơm bêtông Mỗi đốt đốt dầm dùng hai máy bơm bêtơng Hình10.2 ảnh thi cơng đốt dầm Hình 10.3.Hố neo( cầu Mỹ Thuận) *) Công đoạn đẩy xe đúc Tháo hệ ván khuôn chặn đầu đốt, tháo bỏ giằng ván khuôn, dịch chuyển trục lăn công son đến vị trí Nới lỏng neo ray, dịch chuyển dầm ray phía trước Dịch chuyển neo ray phía trước, xiết chặt neo ray phía sau Tháo ván khuôn đúc dầm Hạ thấp khung xe đúc tháo ván khn đầu đốt Gắn xe gòng trượt phía trước sau Kiểm tra mức độ tiếp xúc hoàn toàn bánh xe gòng phía trước sau mức độ an toàn tạo ứng suất trước Nếu tất yếu tố kiểm tra nêu đảm bảo tiến hành đẩy xe đúc Hình 10.4 Đẩy xe đúc vị trí đúc đốt *) Cơng đoạn lắp ống dẫn hướng Quá trình lắp đặt ống dẫn hướng neo cáp dây văng thực hai bước gồm: lắp đặt khung định vị, ván khuôn bêtông, điều chỉnh ống dẫn hướng neo cáp dây văng kèm tì neo, luồn bar, đổ bêtông vấu neo đúc sẵn Lắp vấu neo đúc sẵn từ trước lên dầm, tiếp tục lắp đặt cốt thép, ván khuôn cánh trên, kiểm tra cân chỉnh hồn thiện, đổ bêtơng Hình 10.5 Lắp ống dẫn hướng *) Cơng đoạn tháo xe đúc Để đảm bảo tính nguyên vẹn cấu kiện xe đúc, thuận tiện cho trình tháo dỡ phù hợp với tiến trình đúc hẫng, hợp long, xe đúc tháo dỡ, vận chuyển ôtô phà tùy thuộc vào vị trí khối đúc cuối nằm sông bờ Thứ tự tháo dỡ xe đúc thực ngược lại so với trình tự lắp đặt Hình 10.6 Cơng đoạn tháo xe đúc 10.2.3 Hợp long cầu: Sau tháo xe đúc công đoạn thi công đốt K11, ta tiến hành lắp dựng ván khuôn treo tựa lên đốt K11ở hai bên để đổ bê tông đốt hợp long Các bước chủ yếu công đoạn hợp long nhịp bao gồm: (1) Tháo dỡ xe đúc (2) Lắp dựng hệ thống ván khuôn (3) Đổ đầm bê tông đốt hợp long (4) Bảo dưỡng bê tông (5) Khi bê tông đủ cường độ, tháo dỡ ván khuôn (6) Điều chỉnh lực căng dây văng 10.2.4 Phương pháp thi công cáp dây văng +) Xác định chiều dài tối thiểu cắt cáp dây văng trường Chiều dài tối thiểu cắt cáp dây văng trường thường ghi hướng dẫn cách thức xác định tài liệu hướng dẫn kèm với bước cơng nghệ Khi khơng có tài liệu xác định chiều dài tối thiểu cắt cáp dây văng dạng tao song song sau: L = L0 – ΔLe + ΔLf + ΔLml + ΔLmd + ΔLs Trong đó: - L: chiều dài cắt cáp - L0: Khoảng cách hai mặt tì đệm neo phía tháp dầm - ΔLe: Lượng dãn dài cáp dây văng chịu ưng suất keo thiết kế - ΔLf: Chiều dài cáp dây văng xét đến độ võng tác dụng trọng lượng thân cáp sau căng kéo đến trị số ứng suất thiết kế γ L2x L0 ∆L f = 8.T - γ: trọng lượng m dài cáp dây văng - Lx: hình chiếu phương ngang đoạn L0 T: lực kéo thiết kế cáp dây văng ΔLml: Chiều dài đoạn cáp nằm phía đầu kéo tính từ mặt tì đệm neo đến mặt ngồi tì nêm neo - ΔLmd: Chiều dài đoạn cáp nằm phía đầu khơng kéo tính từ mặt tì đệm neo đến mặt ngồi tì nêm neo - ΔLx: Chiều dài đoạn cáp công tác nằm kích tao đơn đoạn thò phía kích +) Lắp dựng cáp dây văng Trình tự lắp dựng cáp dây văng dạng tao song song trình bày dạng sơ độ khối sau đây: Lắp đặt, neo cáp Lắp ống bọc cáp dây văng Luồn tao cáp Căng tao cáp Căng điều chỉnh Xử lý chống gỉ Lắp đặt giảm chấn 10.3 An toàn lao thộng thi cơng kết cấu nhịp Ngồi quy định an tồn lao động thi cơng phải cần lưu ý trường hợp gây ổn định phá hoại cơng trình sau: Phá hoại vượt tải xe lắp dầm neo giữ xe lắp dầm: Đây dạng phá hoại hay xảy trình đúc hẫng lắp hẫng gây hậu nghiêm trọng Do để đảm bảo an toàn cho xe máy thi cơng cơng trình bắt buộc phải thử tải xe lắp trước đưa vào sử dụng; tải trọng thử chọn gấp lần trọng lượng khối dầm nặng toàn đốt cần lắp - Trong q trình thi cơng hẫng cần có biện pháp đảm bảo ổn định ngang chống gió cách neo dầm theo chiều ngang vào trụ, mố neo bố trí bờ sơng phía thượng lưu hạ lưu Dáy neo Âiãø m neo cäúâënh Hình 10.7 Biện pháp đảm bảo ổn định ngang thi cơng Bảng tính thời gian hồn thành cơng việc: STT B1 Tên cơng việc Công tác chuẩn bị 1-lắp dựng hệ thống đà giáo tháp 2-lắp dựng ván khuôn đốt Ko B2: Đúc 3-lắp đốt Ko dựng cốt thép thường 4-lắp ống dẩn hướng 5-đổ bê tông dầm 6-bảo dưởng bê Mã định mức Thành phần hao phí KL cơng tác Tổng cơng ca - - CN bậc 4,5/7-Nhóm - 20 cơng AI.65411 AF.88421 - CN bậc 4,5/7-Nhóm - Máy hàn 2,3kW - Pa lăng xích 5T - Tời điện 5T - Mày mài 2,7kW - Cần trục bánh 25T - Máy khác - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Kích 50T - Cẩu tháp 50T - Máy khác 17,48(tấn) 18,13 (T) - CN bậc 4,0/7 - Nhóm AG.13421 AI.64241 - Máy hàn 2,3kW - Máy cắt uốn - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy hàn 2,3kW - Máy khác 305,9 công 48,42 ca 24,12 ca 24,12 ca 24,12 ca 1,92 ca 34,96 ca 31,91 công 4,52 ca 0,27 ca 90,65 ca 134,88 công 16,943(T) =0,36 T AF.33327 - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy đầm dùi 1,5kW - Cần cẩu 25T - Máy bơm BT 50m3/h - Máy khác 135,03 m3 - CN - 20,75 ca 3,58 ca 3,31 công 0,396 ca 3,6 ca 2246,9 công 24,3 ca 14,8 ca 4,726 ca 270 ca ca tông 7-lắp đặt neo cáp 8-lắp ống bọc cáp AG.13531 AI.64131 9-lắp đặt căng cáp dây văng AG.13511 10-lắp đặt xe đúc 11- thử tải xe đúc 12- tháo ván khuôn, đà giáo 1-lắp dựng ván khuôn B3B12:đúc đốt K1K10 2- lắp dựng cốt thép thường 3-lắp ống dẩn hướng 4-đổ bê tông dầm AF.88421 - AF.88431 AF.88421 AG.13421 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Máy cưa ống - Máy khác - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Cần cẩu 25T - Tời điện 5T - Máy cắt cáp 10kW - Máy luồn cáp 15kW - Máy bơm nước 20kW - Máy nén khí 600m3/h - Kích 250T - Kích 500T - Pa lăng xích 3T - Máy khác - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Kích 50T - Cần cẩu 50T - Máy khác Cần trục 50T - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Bộ kích 60T - Tời điện 3T - Cần cẩu 50T - Máy khác - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Kích 50T - Cẩu tháp 50T - Máy khác - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy hàn 2,3kW 85 m 2T 60 T 200 T 18,13 (T) 13,2T 9,68 T - Máy cắt uốn AI.64241 - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy hàn 2,3kW - Máy khác AF.33327 - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy đầm dùi 1,5kW - Cần cẩu 25T 77,16 m3 công 22,1 công 3,06 ca 425 ca 56 công 0,28 ca 0,7 ca 5,6 ca 13 ca 2,3 ca 1,5 ca 6,2 ca 6,2 ca 8,4 ca ca 105,6 công 15 ca 0,9 ca 300ca ca 22,66 công 4,53 ca 2,17 ca 0,73ca 90,65 ca 23,23 công 3,3 ca 0,198 ca 66 ca 76,66 công 11,858 ca 2,03 ca 3,312 công 0,396 ca 3,6 ca 1284 công 13,89 ca 8,48 ca - Máy bơm BT 50m3/h - Máy khác 5- bảo dưởng bê tông 6-lắp đặt neo cáp 7- lắp ống bọc cáp 8- lắp đặt căng cáp dây văng - CN - ca AG.13531 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm cơng AI.64131 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Máy cưa ống - Máy khác AG.13511 9-tháo ván khuôn 10- di chuyển xe đúc Liên kết nhịp biên vào mố B13:hợp (lắp gối ) long tháo xe biên đúc B14:đúc 1-lắp đặt đốt hợp ván khuôn long 2,7 ca 154,32 ca AF.88431 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Cần cẩu 25T - Tời điện 5T - Máy cắt cáp 10kW - Máy luồn cáp 15kW - Máy bơm nước 20kW - Máy nén khí 600m3/h - Kích 250T - Kích 500T - Pa lăng xích 3T - Máy khác - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Bộ kích 60T - Tời điện 3T - Cần cẩu 50T - Máy khác 100 m 2,136 m3 13,2T 26 công 3,6 ca 500 ca 672 công 3,36 ca 8,4 ca 67,2 ca 156 ca 27,6 ca 18 ca 74,4 ca 74,4 ca 100,8 ca 36 ca 16,5 công 3,3 ca 1,98 ca 0,528 ca 66 ca - Bộ kích 50T xe 0,5 ca AL.25111 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm gối 22 cơng AF.88431 AF.88421 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Bộ kích 60T - Tời điện 3T - Cần cẩu 50T - Máy khác - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Kích 50T - Cẩu tháp 50T - Máy khác 120 T 5,19 T 150 công 30 ca 18 ca 4,8 ca 600 ca 9,134 công 1,30 ca 0,078 ca 25,95 ca 2-lắp đặt cốt thép AG.13421 3-đổ bê tông AF.33327 4-bảo dưởng bê tông 5-tháo ván khuôn 1- lắp đặt hệ thống lan can tay vịn 2-thi công lớp mặt cầu B15 : cơng tác 3-lắp đặt hệ thơng hồn chiếu thiện sang (cột đèn, đèn trang trí ) 4- nước,biển báo, vạch sơn… - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy hàn 2,3kW - Máy cắt uốn - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy đầm dùi 1,5kW - Cần cẩu 25T - Máy bơm BT 50m3/h - Máy khác - CN 4,84 T 38,58 m3 35,48 công 5,488 ca 0,94 ca 641,97 công 6,94 ca 4,24 ca 1,35 ca 77,16 ca - ca AF.88431 - CN bậc 4,5/7 - Nhóm - Bộ kích 60T - Tời điện 3T - Cần cẩu 50T - Máy khác 5,19 T 6,48 công 1,30 ca 0,78 ca 0,21 ca 25,95 ca AG.42131 - CN bậc 4,0/7 - Nhóm 300 cấu kiện 135 công AD.23215 AI.61111 - CN bậc 4,0/7 - Nhóm - Máy rải 130-140CV - Máy lu 10T - Máy đầm bánh lốp 16T - Máy khác - CN bậc 3,5/7 - Nhóm - Cần cẩu 16T - Máy hàn 2,3kW - Máy khoan điện 4,5kW 3630 m2 22 - Máy nén khí 360m3/h - CN bậc 3,5/7 - Nhóm 9,9 ca 2,75 ca - Máy khác - 90,75 công 2,13 ca 4,36 ca 2,32 ca 72,6 ca 106,83 công 3,52 ca 13,2 ca 55 ca - 20 ca Biên chế tổ đội, thời gian hồn thành : STT Tên cơng việc Biên chế Tổng công Thời gian B1 B2: Đúc đốt Ko (20,5 ngày) Công tác chuẩn bị 1-lắp dựng hệ thống đà giáo tháp 2-lắp dựng ván khuôn đốt Ko 3-lắp dựng cốt thép thường 4-lắp ống dẩn hướng 5-đổ bê tông dầm 6-bảo dưởng bê tông 7-lắp đặt neo cáp 8-lắp ống bọc cáp 9-lắp đặt căng cáp dây văng 10-lắp đạt xe đúc 20 CN 80 CN bậc 4,5/7-Nhóm 12 Máy hàn 2,3kW Pa lăng xích 5T Tời điện 5T Mày mài 2,7kW Cần trục tháp 50T - Máy khác 35 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Kích 50T Cẩu tháp 50T - Máy khác ca 20 công 305,9 công 48,42 ca 24,12 ca 24,12 ca 24,12 ca 1,92 ca 34,96 ca 31,91 công 4,52 ca 0,27 ca 90,65 ca 70 CN bậc 4,0/7 - Nhóm 134,88 cơng 10 Máy hàn 2,3kW 20,75 ca Máy cắt uốn 10 CN bậc 4,0/7 - Nhóm 1 Máy hàn 2,3kW - Máy khác 100 CN bậc 4,0/7-Nhóm 25 Máy đầm dùi 1,5kW Cần cẩu 25T Máy bơm BT 50m3/h - Máy khác 10 CN 10 CN bậc 4,5/7- Nhóm 40 CN bậc 4,5/7 -Nhóm Máy cưa ống - Máy khác 60 CN bậc 4,5/7 - Nhóm 1 Cần cẩu 25T Tời điện 5T Máy cắt cáp 10kW 13 Máy luồn cáp 15kW Máy bơm nước 20kW Máy nén khí 600m3/h Kích 250T Kích 500T Pa lăng xích 3T - Máy khác 55 CN bậc 4,5/7-Nhóm Kích 50T 3,58 ca 3,31 cơng 0,396 ca 3,6 ca 2246,9 công 24,3 ca 14,8 ca 4,726 ca 270 ca công 22,1 công 3,06 ca 425 ca 56 công 0,28 ca 0,7 ca 5,6 ca 13 ca 2,3 ca 1,5 ca 6,2 ca 6,2 ca 8,4 ca ca 105,6 cơng 15 ca hồn thành ngày ngày 0,5 ngày 0,5 ngày 0,5 ngày 11- thử tải xe đúc 12- tháo ván khuôn, đà giáo B3B12:đúc 1-lắp dựng ván khuôn đốt K1K10 (14 ngày) 2- lắp dựng cốt thép thường 3-lắp ống dẩn hướng 4-đổ bê tông dầm 5- bảo dưởng bê tông 6-lắp đặt neo cáp 7- lắp ống bọc cáp 8- lắp đặt căng cáp dây văng 9-tháo ván khuôn Cần cẩu 50T - Máy khác Cần trục 50T 20 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Bộ kích 50T Tời điện 3T Cần cẩu 50T - Máy khác 25 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Kích 50T Cẩu tháp 50T - Máy khác 50 CN bậc 4,0/7 - Nhóm 0,9 ca 300ca 22,66 cơng 4,53 ca 2,17 ca 0,73ca 90,65 ca 23,23 công 3,3 ca 0,198 ca 66 ca 76,66 công Máy hàn 2,3kW 11,858 ca Máy cắt uốn 10 CN bậc 4,0/7 - Nhóm 1 Máy hàn 2,3kW - Máy khác 100 CN bậc 4,0/7-Nhóm 14 Máy đầm dùi 1,5kW Cần cẩu 25T Máy bơm BT 50m3/h - Máy khác 10 CN 10 CN bậc 4,5/7 - Nhóm 50 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Máy cưa ống - Máy khác 100 CN bậc 4,5/7-Nhóm Cần cẩu 25T Tời điện 5T 25 Máy cắt cáp 10kW 52 Máy luồn cáp 15kW 10 Máy bơm nước 20kW Máy nén khí 600m3/h 25 Kích 250T 25 Kích 500T 32 Pa lăng xích 3T - Máy khác 20 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Bộ kích 60T Tời điện 3T 2,03 ca 3,312 công 0,396 ca 3,6 ca 1284 công 13,89 ca 8,48 ca 2,7 ca 154,32 ca công 26 công 3,6 ca 500 ca 672 công 3,36 ca 8,4 ca 67,2 ca 156 ca 27,6 ca 18 ca 74,4 ca 74,4 ca 100,8 ca 36 ca 16,5 công 3,3 ca 1,98 ca ngày ngày 0,5 ngày 0,5 ngày 0,5 ngày B13:hợp long biên (5 ngày) 10- di chuyển xe đúc 1-Liên kết nhịp biên vào mố (lắp gối ) 2-tháo xe đúc 1-lắp đặt ván khuôn 2-lắp đặt cốt thép B14:đúc đốt hợp long (4,5 ngày) 3-đổ bê tông 4-bảo dưởng bê tông 5-tháo ván khuôn Cần cẩu 50T - Máy khác Bộ kích 50T 0,528 ca 66 ca 0,5 ca 0,5 ngày 25 CN bậc 4,5/7 - Nhóm 22 cơng ngày 50 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Bộ kích 60T Tời điện 3T Cần cẩu 50T - Máy khác 20 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Kích 50T Cẩu tháp 50T - Máy khác 40 CN bậc 4,0/7 - Nhóm Máy hàn 2,3kW Máy cắt uốn 50 CN bậc 4,0/7 - Nhóm 12 Máy đầm dùi 1,5kW Cần cẩu 25T Máy bơm BT 50m3/h - Máy khác CN 15 CN bậc 4,5/7 - Nhóm Bộ kích 60T Tời điện 3T Cần cẩu 50T - Máy khác 150 công 30 ca 18 ca 4,8 ca 600 ca 9,134 công 1,30 ca 0,078 ca 25,95 ca 35,48 công 5,488 ca 0,94 ca 641,97 công 6,94 ca 4,24 ca 1,35 ca 77,16 ca 6,48 công 1,30 ca 0,78 ca 0,21 ca 25,95 ca B15 : 1- lắp đặt hệ thống lan 15 CN bậc 4,0/7 - Nhóm công tác can tay vịn 45 CN bậc 4,0/7 - Nhóm hồn Máy rải 130-140CV thiện 2-thi công lớp mặt Máy lu 10T (17 cầu 2Máy đầm bánh lốp 16T ngày) - Máy khác 3-lắp đặt hệ thơng 15CN bậc 3,5/7 - Nhóm 1 Cần cẩu 16T chiếu sang (cột đèn, đèn trang trí ) Máy hàn 2,3kW 135 công 90,75 công 2,13 ca 4,36 ca 2,32 ca 72,6 ca 106,83 công 3,52 ca 13,2 ca Máy khoan điện 4,5kW 9,9 ca Máy nén khí 360m3/h 2,75 ca - Máy khác 55 ca ngày 0,5 0,5 0,5 ngày 10 10 ngày 4- thoát nước,biển báo, vạch sơn… 10 CN bậc 3,5/7 - Nhóm 50 cơng ngày TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ Giao Thơng Vận Tải Quy trình thiết kế cầu 22TCN 272-05, NXB Giao Thông Vận Tải, Hà Nội, 2005 [2] GS.TS Lê Đình Tâm – Ks Phạm Duy Hòa Cầu Dây Văng, NXB Khoa Học Kỹ Thuật, Hà Nội - 2000 [3] GS.TS Nguyễn Viết Trung – TS Hoàng Hà – Th.S Đào Duy Lâm Các ví dụ tính tốn dầm cầu chữ I, T, Super-T BTCT dự ứng lực theo tiêu chuẩn 22TCN272-05 NXB Xây Dựng Hà Nội – 2005 [4] GS.TS Lê Đình Tâm Cầu bê tông cốt thép đường ô tô tập 1,2 NXB Xây Dựng Hà Nội - 2005 [5] Ngô Đăng Quang, Trần Ngọc Linh, Bùi Công Độ, Nguyễn Trọng Nghĩa Mơ hình hóa phân tích Kết Cấu Cầu với MIDAS/Civil Tập NXB Xây Dựng Hà Nội-2005 [6] PGS TS Nguyễn Viết Trung, Ts Hồng Hà, Cơng nghệ đúc hẫng cầu bê tông cốt thép, NXB Giao Thông Vận Tải, Hà Nội - 2004 [7] Nguyễn Minh Nghĩa, Dương Minh Thu Mố trụ cầu, NXB Giao Thông Vận Tải, Hà Nội, 2002 [8] Gs-Ts Vũ Công Ngữ, Ths Nguyễn Thái Thí nghiệm đất trường ứng dụng phân tích móng NXB khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2002 [9] Nguyễn Trâm, Nguyễn Tiến Oanh, Lê Đình Tâm, Phạm Duy Hòa Thi cơng móng trụ mố cầu NXB Xây Dựng Hà Nội – 1997 [10] Richard M Barker Jay A Puckett.Design of Highway Bridges NXB MC Graw Hill, 1997 [11] Tiêu chuẩn vật liệu Mỹ ASTM [12] Tiêu chuẩn thiết kế cầu AASHTO – LRFD, 2007 ... 31,257,335.03(1000đồng) Phương án 2: Cầu dây văng Sơ đồ cầu : 73.4+147+73.5m Tổng giá thành cơng trình: 31,908,535.11 (1000đồng) 4.2.2 So sánh phương án theo điều kiện thi công chế tạo mỹ quan : Phương án I: Cầu. .. mặt bệ trụ; dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông thân trụ 1.6.2.Phương án 2: Cầu dây văng Cầu dây văng nhịp 73.5+147+73.5 dùng dầm chữ Π Mô tả kết cấu phần : Sơ đồ nhịp: Sơ đồ cầu nhịp: 73.5+147+73.5... khối lượng dây văng: Sơ đồ kết cấu cầu dây văng hệ siêu tỉnh, nội lực hệ phụ thuộc độ cứng của phận cấu thành nên hệ Do để tính toán nội lực hệ phải sơ lựa chọn cấu tạo tiết diện dây văng Sử dụng